RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu, šikmý ohyb Položka Přiklad 1 Dílec Sloup v ose A/12 Systémové informace Norma: ČSN EN 1993-1-1 Statické působení: Rovina XZ Odolnosti: elastický - elastický/plastický Geometrie sloupu Výška Stojina Horní pásnice Dolní pásnice Odolnost Profil Typ h tw bf,h tf,h bf,d tf,d A [cm²] Iy [cm⁴] Iz [cm⁴] It [cm⁴] HE-B_300 WP 300 11 300 19 300 19 149.0 25170 8560 186 HE-B_450 WP 450 14 300 26 300 26 218.0 79890 11720 442 Úsek Profil Délka [m] ex [mm] ey [mm] Natočení [ ] 1 HE-B_300 4.50 7.5 0 2 HE-B_450 5.00 0 Materiál Konstrukční ocel fy [N/mm²] E-Modul γm0 γm1 Spec.tíha t 40 mm 40 < t 80 mm [N/mm²] stálá / mimořádná stálá / mimořádná [kn/m³] S235 235 215 210000 1.0 / 1.0 1.0 / 1.0 78.5 strana:1/11
Montážní stavy a imperfekce Podpora Výška [m] cx [kn/m] φy [knm] cy [kn/m] φx [knm] φz [knm] A 0 tuhé tuhé tuhé tuhé tuhé Imperfekce Imperfekce se uvažuje pro každou návrhovou kombinaci afinně ke korespondujícímu vlastnímu tvaru. Velikost imperfekce se vztahuje k výšce maximální výchylkya má stejnou hodnotu 3.20 cm pro všechny návrhové kombinace. Zatížení Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 1 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Konstrukce 2 Skladovací prostory 1.50 0 1.00 0.90 0.80 Sklad (Užitné E) 3 Vítr 1.50 0 0.60 0.20 0 Vítr 4 Sníh 1.50 0 0.50 0.20 0 Sníh 5 Mimořádné pod konstrukcí 1.00 0 1.00 1.00 1.00 Náraz P z Svislé osamělé zatížení e x/y Excentricita svislého zatížení P x/y Vodorovné síly p x/y/z a/e Souřadnice počátku/konce spojitého zatížení ve směru X/Y/Z M x/y Osamělý moment kolem osy X/Y h a Výška dolního počátečního bodu spojitého zatížení h Výška působiště osamělého zatížení Délka Délka spojitého zatížení Př Přenos zatížení z jiného výpočtu Vlastní tíha: pz [kn/m] = 78.5 * Abrutto pro všechny Ed Zatěžovací stav 1 Zatěžovací stav 2 strana:2/11
Zatěžovací stav 3 Zatěžovací stav 4 Zatěžovací stav 5 strana:3/11
Návrhové kombinace Ed rozh. Typ Kombinace 1 V V 1.00*ZS1+0.80*ZS2+0.20*ZS3+0*ZS4+1.00*ZS5 2 ZK 1.35*ZS1 3 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+0.75*ZS4 4 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+0.90*ZS3+0.75*ZS4 5 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+0.90*ZS3 6 1 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+1.50*ZS4 7 2 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+0.90*ZS3+1.50*ZS4 8 1 ZK 1.35*ZS1+0.90*ZS3+1.50*ZS4 9 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+1.50*ZS3 10 1,2,S ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+1.50*ZS3+0.75*ZS4 11 1 ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS3+0.75*ZS4 12 MK 1.00*ZS1+0.90*ZS2+1.00*ZS5 13 MK 1.00*ZS1+0.80*ZS2+0.20*ZS4+1.00*ZS5 14 MK 1.00*ZS1+0.20*ZS4+1.00*ZS5 15 MK 1.00*ZS1+0.80*ZS2+0.20*ZS3+1.00*ZS5 16 MK 1.00*ZS1+0.20*ZS3+1.00*ZS5 17 MK 1.00*ZS1+0.80*ZS2+1.00*ZS5 18 MK 1.00*ZS1+1.00*ZS5 Výsledky Mezní stav únosnosti Posudek napětí EE s vnitřními účinky z teorie II. řádu Geometricky a fyzikálně nelineární analýza na mezním stavu únosnosti. Tisknou se pouze výsledky rozhodující návrhové kombinace. Přehled posudků EE (teorie II. řádu) Ed Výška Qkl NEd Vz',Ed My',Ed σx',ed,max τed,max σv,ed,max IAB Vy',Ed [m] [kn] [kn] 7 9.50 1-389.9 6.6 7 9.05 1-390.6 7.5 7 8.60 1-391.3 8.2 7 8.15 1-392.0 9.0 7 7.70 1-392.7 9.7 7 7.25 1-393.4 10.4 7 6.80 1-394.1 11.0 7 6.35 1-394.8 11.6 7 5.90 1-395.6 12.2 10 5.45 1-336.2 17.1 10 5.00 1-336.9 18.2 10 5.00 1-1490.9 94.3 10 4.50 1-1492.1 94.9 10 4.00 1-1493.3 95.3 10 3.50 1-1494.6 95.3 10 3.00 1-1495.8 95.1 10 2.50 1-1497.1 94.6 10 2.00 1-1498.4 93.9 10 1.50 1-1499.7 92.9 10 1.00 1-1501.0 91.7 10 0.50 1-1502.3 90.2 10 0 1-1503.7 88.5 Mz',Ed [knm] -3.2-6.7-10.6-14.8-19.3-24.1-29.2-34.6-47.7-55.7-116.9-164.3-211.9-259.6-307.3-354.8-401.9-448.7-494.9-540.4-585.1 σx',ed,min [N/mm²] -26.2-26.2-24.3-28.1-22.3-30.3-2 -32.6-17.5-35.2-14.9-37.9-12.1-40.8-9.1-43.9-5.9-47.2 5.9-51.0 10.6-55.8-35.5-101.3-22.2-114.7-8.8-128.2 4.6-141.7 17.9-155.2 31.2-168.6 44.5-181.9 57.6-195.2 70.5-208.2 83.3-221.1 95.8-233.8 τed,min [N/mm²] 2.2 2.4 2.7 2.9 3.1 3.3 3.6 3.8 3.9 5.5 5.9 16.3 16.4 16.4 16.5 16.4 16.3 16.2 16.0 15.8 15.6 15.3 σv,ed,min [N/mm²] 26.4 26.2 28.1 24.3 30.3 22.3 32.7 2 35.2 17.5 38.0 14.9 40.9 12.1 44.0 9.1 47.2 5.9 51.0 2.3 55.8 6.4 101.5 35.5 114.9 22.2 128.4 8.8 141.8 0.3 155.3 7.9 168.7 19.7 182.1 31.4 195.3 43.0 208.3 54.4 221.2 65.7 233.8 73.9 0.12 0.13 0.14 0.15 0.16 0.18 0.19 0.21 0.22 0.24 0.26 0.48 0.54 0.60 0.66 0.73 0.79 0.85 0.91 0.98 1.04 1.09 Posudek nevyhovuje. Maximální využití: 1.09 ve výšce 0 m. strana:4/11
Vnitřní účinky a napětí (EE) pro Ed 7 (Teorie II. řádu) Vnitřní účinky a napětí (EE) pro Ed 7 (Teorie II. řádu) Vnitřní účinky a napětí (EE) pro Ed 10 (Teorie II. řádu) strana:5/11
Vnitřní účinky a napětí (EE) pro Ed 10 (Teorie II. řádu) strana:6/11
Deformace na MSÚ v x,def, v y,def Posuvy v globálním směru x / y vlivem imperfekce v x,1/2, v y,1/2, v z,1/2 Posuvy v globálním směru x / y / z dle teorie I., resp. II. řádu (včetně imperfekce) Deformace na MSÚ pro Ed 7 1. vlastní tvar pro Ed 7 strana:7/11
Deformace na MSÚ pro Ed 10 1. vlastní tvar pro Ed 10 Posudek stability Posouzení stability se provádí geometricky nelineárním výpočtem (II. řád) únosného zatížení se zohledněním počátečních imperfekcí a s elastickými materiály při současném dodržení podmínky maximálního využití 1 za daných rozměrů průřezů. Toto odpovídá metodice posouzení dle EN 1993-1-1, kapitola 5.2.2 (7a). Výpočetní algoritmy v sobě zahrnují ztrátu stability jak na vzpěr, tak i na vzpěr s klopením. Ed Součinitel kritického zatížení Úroveň zatížení Využití 2 10.32 4.00 0.25 3 6.75 1.11 0.90 4 6.75 0.98 1.02 5 7.58 1.00 1.00 6 6.08 1.09 0.92 7 6.08 0.97 1.03 8 7.54 2.82 0.35 9 7.58 0.93 1.07 10 6.75 0.92 1.09 11 8.72 2.40 0.42 12 10.83 1.26 0.80 13 10.61 1.33 0.75 14 13.07 2.55 0.39 15 11.13 1.29 0.77 16 13.93 2.42 0.41 17 11.13 1.33 0.75 18 13.93 2.55 0.39 strana:8/11
Mezní stav použitelnosti Deformace na MSP Hodnoty nelineárně spočtených deformací pro uživatelsky zvolenou navrhovou kombinaci pro mezní stav použitelnosti. v x,1/2, v y,1/2, v z,1/2 Posuvy v globálním směru x / y / z dle teorie I., resp. II. řádu (bez imperfekce) Posudek vodorovných deformací Výška Místo max. deformace v úseku L Délka úseku w x/y Deformace v globálním směru x / y L / 300 dovolená vodorovná deformace v podlaží L / 100 dovolená vodorovná deformace u konzoly Úsek L [m] Výška [m] wx [mm] L / wx Využití 1 + 2 9.500 9.500 36.6 260 0.38 Reakce Hodnoty reakcí v podporách odpovídají spočteným navrhovým kombinacím na mezním stavu únosnosti. Reakce, teorie I. řádu Ed Výška [m] Podpora AEdx [kn] AEdy [kn] AEdz [kn] MEdx [knm] MEdy [knm] 2 0 A 693.7-61.6 3 0 A 6 1503.7-474.1 4 0 A 77.1 1503.7-555.3 5 0 A 77.1 1443.7-555.3 6 0 A 6 1563.7-474.1 7 0 A 77.1 1563.7-555.3 8 0 A 17.1 813.7-142.8 9 0 A 88.5 1443.7-609.5 10 0 A 88.5 1503.7-609.5 11 0 A 28.5 753.7-197.0 12 0 A 156.0 963.8-473.1 13 0 A 152.0 929.8-445.6 14 0 A 12 529.8-225.6 15 0 A 155.8 913.8-463.7 16 0 A 123.8 513.8-243.7 17 0 A 152.0 913.8-445.6 18 0 A 12 513.8-225.6 strana:9/11
Reakce, teorie II. řádu Ed Výška [m] Podpora AEdx [kn] AEdy [kn] AEdz [kn] MEdx [knm] MEdy [knm] 2 0 A 693.7-76.2 3 0 A 6 1503.7-545.0 4 0 A 77.1 1503.7-636.7 5 0 A 77.1 1443.7-630.2 6 0 A 6 1563.7-550.7 7 0 A 77.1 1563.7-643.5 8 0 A 17.1 813.7-168.9 9 0 A 88.5 1443.7-690.7 10 0 A 88.5 1503.7-697.8 11 0 A 28.5 753.7-224.4 12 0 A 156.0 963.8-509.8 13 0 A 152.0 929.8-480.1 14 0 A 12 529.8-239.4 15 0 A 155.8 913.8-498.4 16 0 A 123.8 513.8-257.7 17 0 A 152.0 913.8-479.0 18 0 A 12 513.8-238.8 Zatížení základu (teorie II. řádu) EQU Mezní stav stability polohy NS-S Stálá situace STR Mezní stav únosnosti pro návrh prvků NS-M Mimořádná situace GEO-2 Geotechnický MS s charakteristickou Ed (γ = 1.0 a ψ 0,i = ψ 0,i STR) NS-E Seizmická situace CHAR Charakteristická zatížení (γ = 1.0 a ψ i = 1.0) Ed Typ Situace Pz [kn] Mx I [knm] My I [knm] Hx I [kn] Hy I [kn] ΔMx II [knm] ΔMy II [knm] ΔHx II [kn] ΔHy II [kn] 2 STR BS-P 693.7-61.6-14.6 2 GEO-2 BS-P 513.8-45.6-10.3 3 STR BS-P 1503.7-474.1 6-70.9 3 GEO-2 BS-P 1053.8-320.6 4-37.8 4 STR BS-P 1503.7-555.3 77.1-81.4 4 GEO-2 BS-P 1053.8-374.8 51.4-42.5 5 STR BS-P 1443.7-555.3 77.1-74.9 5 GEO-2 BS-P 1013.8-374.8 51.4-39.5 6 STR BS-P 1563.7-474.1 6-76.6 6 GEO-2 BS-P 1093.8-320.6 4-40.5 7 STR BS-P 1563.7-555.3 77.1-88.1 7 GEO-2 BS-P 1093.8-374.8 51.4-45.6 8 STR BS-P 813.7-142.8 17.1-26.0 8 GEO-2 BS-P 593.8-99.8 11.4-16.4 9 STR BS-P 1443.7-609.5 88.5-81.2 9 GEO-2 BS-P 1013.8-410.9 59.0-42.4 10 STR BS-P 1503.7-609.5 88.5-88.4 10 GEO-2 BS-P 1053.8-410.9 59.0-45.7 11 STR BS-P 753.7-197.0 28.5-27.4 11 GEO-2 BS-P 553.8-135.9 19.0-16.8 12 STR BS-A 963.8-473.1 156.0-36.6 12 GEO-2 BS-A 963.8-473.1 156.0-36.6 13 STR BS-A 929.8-445.6 152.0-34.4 13 GEO-2 BS-A 929.8-445.6 152.0-34.4 14 STR BS-A 529.8-225.6 12-13.8 14 GEO-2 BS-A 529.8-225.6 12-13.8 15 STR BS-A 913.8-463.7 155.8-34.7 15 GEO-2 BS-A 913.8-463.7 155.8-34.7 16 STR BS-A 513.8-243.7 123.8-14.0 16 GEO-2 BS-A 513.8-243.7 123.8-14.0 17 STR BS-A 913.8-445.6 152.0-33.3 17 GEO-2 BS-A 913.8-445.6 152.0-33.3 18 STR BS-A 513.8-225.6 12-13.1 18 GEO-2 BS-A 513.8-225.6 12-13.1 Přehled posudků Návrh dle ČSN EN 1993-1-1 Odolnosti elastický - elastický/plastický Statické působení Rovina XZ Posudky na MSÚ Ed Využití Posudky na MSP Využití Únosnost 10 1.09 Omezení deformací 0.38 Stabilita 10 1.09 strana:10/11
Spotřeba materiálu Profil Délka [m] Hmotnost [kg] HE-B_300 4.500 526 HE-B_450 5.000 856 Konstrukční ocel S235: 1382 kg strana:11/11