Telefon: Zakázka: Konverze užívání Položka: A11 Dílec: Trám 07

Transkript

1 RIB Software AG BALKEN V16.0 Build-Nr Typ: Železobeton Soubor: Přepočet stávajícího stavu.balx Informace o projektu Zakázka Konverze užívání Popis Přepočet únosnosti Položka A11 Dílec Trám 07 Systémové informace Normy: ČSN EN :2015 Rekonstrukce Výpočet: spolupůsobící šířky se zohledňují Redistribuce momentů: omezit na < % Druh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: neuvažuje se Návrhová situace: trvalá Třída prostředí: horní:xc1 dolní:xc1 Třída požární odolnosti: R60 Ohoření: 3-stranné Geometrie nosníku Typ Typ průřezu b h Šířka horní pásnice b w Šířka stojiny d h Tloušťka horní pásnice h w Výška stojiny b d Šířka dolní pásnice z s Vzdálenost těžíště od HH d d Tloušťka dolní pásnice Průřez Typ bw hw bh dh bd dd Ac [cm²] Iy [cm⁴ ] zs T1 T Pole Délka Průřez T T1 Podpory Podpora Typ cx cz cφx cφy Šířka Ozub [kn/m] [kn/m] ba h A přímé, beton tuhé tuhé tuhé B přímé, beton tuhé 20.0 C přímé, beton tuhé strana:1/14

2 Materiál Beton fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C20/25_(Bn250 ) Výztuž Použití fyk [N/mm²] Es [N/mm²] γs fyd [N/mm²] Duktilita ΔσRSK St-A-III Podél & B (vysoká) příčně B420S Smyková spára B (vysoká) Definice výztužení Podélná výztuž d 1 Osové krytí podélné výztuže s Průměr výztuže ve stojině / pásnici Pole Úsek As horní [cm²] As dolní [cm²] s-horní [mm] s-dolní [mm] č. a b d1 Stojina Pásnice d1 Stojina Pásnice Stojina Pásnice Stojina Pásnice Příčná výztuž d 1w Osové krytí smykové výztuže A sf HP Σ Výztuž styku stojina-pásnice Horní pásnice A sw Třmínky A sf DP Σ Výztuž styku stojina-pásnice Dolní pásnice pro pole Úsek Stojina (2-střižné třmínky) Styk pásnice č. a b d1w Asw [cm²/m] Asf HP [cm²/m] Asf DP [cm²/m] Zatížení Vztah Podpora/pole... a se vztahuje k podpoře nebo k začátku pole Nosník... spojité zatížení přes celý nosník Směr Směr zatížení v globálním souřadném systému, ve směru x, y nebo z n, Δx Generování n-krát osamělé zatížení s roztečí Δx Δs Pokles podpory vzhledem k ložisku ΔT [K] Teplotní zatížení ve směru x, y nebo z ex/ey Excentricita působiště zatížení a k začátku Vzdálenost ke vztažnému bodu b R u spojitých zatížení, vzdálenost zprava k qp P, M Osamělé zatížení, osamělý moment b L u spojitých a trojúhelníkových zatížení, vzdálenost zleva k ql q L,q P [kn/m], m L,m P[kNm/m] Železobeton, všechny hodnoty zatížení v zatěžovacích stavech jsou charakteristické Rovnoměrné, spojité, trojúhelníkové zatížení, úsekový moment strana:2/14

3 Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 1 Stálé zatížení G 2 Skladovací prostory (Užitné Užitné pole1 E) 3 Skladovací prostory (Užitné E) Užitné pole2 Zatěžovací stav 1: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Typ Vztah Směr a k začátku ql/ml [kn,knm] qp/mp [kn,knm] ey ez Délka Liniové zatížení Podpora A z Zatěžovací stav 2: bl bp Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Typ Vztah Směr a k začátku P M ey ez n Δx Osamělé zatížení Podpora A z Zatěžovací stav 3: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Typ Vztah Směr a k začátku P M ey ez n Δx Osamělé zatížení Podpora B z strana:3/14

4 Výsledky Reakce ZS 1,2,... Základní zatěžovací stav EXTR Extrém hodnoty Q Užitná zatížení (charakteristicky) EQU Stabilita polohy (char.) A Mimořádné účinky ZK Základní kombinace ΣG Stálá zatížení MK Mimořádná kombinace ΣP Předpětí t SK Seizmická kombinace Podpora ZS č./název EXTR Ax Az Mx My A A A A Součet G A Q (UZE) max Az A Q (UZE) min Az A EQU min Az A ZK max Az A ZK min Az B B B B Součet G B Q (UZE) max Az B Q (UZE) min Az B EQU min Az B ZK max Az B ZK min Az C C C C Součet G C Q (UZE) max Az C Q (UZE) min Az C EQU min Az C ZK max Az C ZK min Az strana:4/14

5 Vnitřní účinky Zať.stav 1: G Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 2: Užitné pole1 Posouvající síly Vz Momenty My strana:5/14

6 Zať.stav 3: Užitné pole2 Posouvající síly Vz Momenty My Přehled vnitřních účinků po polích Pole č. max MyEd yed max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd Přehled nadpodporových vnitřních účinků Podpora max MyEd yed max VzEd-Le max VzEd-Pr A B C Návrh Návrhové kombinace dle EN 1990 max MtEd-Le max MtEd-Pr Posudky Rozhodující Ed pro třídu prostředí XC1 Duktilitní chování charakteristická Únosnost Základní kombinace STR/GEO Stabilita polohy (char.) Základní kombinace EQU Dekomprese kvazistálá Omezení šířky trhlin Napětí betonu charakteristická kvazistálá Napětí měkké výztuže charakteristická Napětí předpjaté výztuže kvazistálá Únava častá Deformace kvazistálá charakteristická Požární odolnost mimořádná max NxEd min NxEd strana:6/14

7 Návrhové vnitřní účinky Návrhové vnitřní účinky neobsahují předpětí. (S omezenou redistribucí momentů <= %) Základní kombinace STR/GEO charakteristická Ed častá Ed kvazistálá Ed Pole č. x max Myd yd max Vzd max Mtd max Myd yd max Myd yd max Myd yd Základní kombinace M yd Základní kombinace V zd Nulové body ohybových momentů Oblast záporných návrhových momentů na MSÚ Pole Tlak v dolním vláknu Tah v horním vláknu č. od začátku od konce od začátku od konce strana:7/14

8 Návrh na ohyb S omezenou redistribucí momentů <= % E E={a,e,u,i} Účinek B B={m,v,A} Výztuž a M yed z vyhlazení momentů m Min. podélná výztuž e M yed z minimálního vetknutí v Kotevní výztuž u M yed z redistribuce momentů A Výztuž prostupu i M yed moment na hraně podpory EXTR Nezávislá veličina pro návrhové kombinace Pole č. x EXTR EXTR 1 0 max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M 2 0 max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M max M NEd,max M NEd, MyEd,max M MyEd, u u u u u u u u u u u u u u u u E Průřez Výztuž Využití Výška d1h As horní [cm²] As dolní [cm²] (max M) Redistribuce [%] d1d () Pásnice Stojina B Pásnice Stojina B Maximální využití: 0.73 v poli / místě = 1 / m Posudek vyhovuje. strana:8/14

9 Návrh na smyk S omezenou redistribucí momentů <= % A Osa podpory Ar Hrana podpory Ar±d Vzdálenost d od hrany podpory m Minimální výztuž na posouv. sílu j Rozhodující je návrh smykové spáry Pole č. x Pozn. VEd MTd VRdc θ [ ] zi VEd / VRdmax TEd / TRdmax VTEd / VTRdmax asmin [cm²/m] asw [cm²/m] AsTL [cm²/m] 1 0 A m Ar m Ar+d m m m m m m m m Ar-d m Ar m A m 2 0 A m Ar m Ar+d m m m m m m m m Ar-d m Ar m A m Maximální využití: 0.89 v poli / místě = 1 / m Posudek vyhovuje. strana:9/14

10 Návrh styku pásnice A c Spolupůsobící plocha pásnice h f Tloušťka pásnice ve styku b f/b Šířky pásnice a desky v Ed Podélné smykové napětí ve styku(δf d/(h f Δx)) ΔF d Přírůstek normálové síly v pásnici na délce Δx v Rdmax Dov. napětí v tlačené diagonále Δx Poloviční vzdálenost nulového moment - maximum z Tažená pásnice (elasticky) Pole č. x místo Ac [m²] hf bf/b [-] ved [kn/m²] vrdmax [kn/m²] asf [cm²/m] 1 0 HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le z HP-pr z HP-le z HP-pr z HP-le z HP-pr z HP-le z HP-pr z 2 0 HP-le z HP-pr z HP-le z HP-pr z HP-le z HP-pr z HP-le z HP-pr z HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr Maximální využití: 0.56 v poli / místě = 1 / m Posudek vyhovuje. strana:10/14

11 Tabelární požární odolnost Posudek pro převážně ohybově namáhané nosníky dle tabulky 5.5/5.6, resp. 5.7 Systém Třída požární odolnosti Ohoření As,stáv./As,nut. Třída stojiny μ fi Pole / Podpor a μfi Tcrit [ ] statický neurčitý R60 3-stranné 1.10 WC M Ed,fi/M Ed T crit b w h w,min b min a min a sd Kritická teplota výztuže min tloušťka stojiny v těžišti průřezu min výška stojiny min šířka nosníku v těžišti výztuže min osové krytí v těžišti tažené výztuže min boční osové krytí jednovrstvé výztuže bw hw,min bmin amin asd stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. A B C Využití Maximální využití: 0.67 v poli 1 Posudek vyhovuje. Omezení průhybů Metodika Deformace nelineárně dle Krüger-Mertzsch Čas Součinitel dotvarování Souč.smršťování t 1 = 28 d φ = 1.13 ε cs = -8.8e-05 t = d φ = 3.74 ε cs = -49.1e-05 E cm = N/mm2 f ctm = 2.20 N/mm2 Výpočet průhybu pro "kvazistálá návrhová kombinace", se zadanou, resp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/248 l eff/500 l eff/100 dovolený průhyb v poli dovolený průhyb v poli (t - t 1) dovolený průhyb konzoly Pole č. leff x Čas t1 t t - t1 t1 t t - t1 min wi [mm] max wi [mm] min wii [mm] max wii [mm] leff/w leff/500 [-] [mm] Využití [-] Maximální využití: 0.31 v poli / místě = 1 / m Posudek vyhovuje. Průhyb t1 elasticky [mm] Průhyb t elasticky [mm] strana:11/14

12 Průhyb Δt elasticky [mm] Průhyb t1 nelineárně [mm] Průhyb t nelineárně [mm] Průhyb Δt nelineárně [mm] strana:12/14

13 Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineárním výpočtem vnitřních účinků a omezenou redistribucí momentů <= % Návrh dle ČSN EN :2015 běžné pozemní stavby Rekonstrukce MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO Dekomprese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky trhlin neřešeno Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí neřešeno Únosnost smykových spár neřešeno Omezení deformací vyhovuje Konstr. požární odolnost vyhovuje Ozuby vyhovuje Stupne vyuziti (B) (F) Ohybová únosnost Konstr. požární odolnost (D) (Z) Únosnost tlačených diagonál Únosnost tažených diagonál Pole č. x (B) (D) (Z) (F) maximální (B) (D) (Z) (F) Využití Využití na ohyb strana:13/14

14 Využití na smyk Spotřeba materiálu Materiál Objem [m³] Hmotnost[kg] Beton Beton.výztuž Předpjatá výztuž Teoretická spotřeba materiálu z výsledků návrhů bez další konstruktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. strana:14/14