Telefon: Zakázka: Položka: Dílec: masivní zákl.deska

Transkript

1 RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr Typ: Železobeton Soubor: Základová deska na pružném podloží.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Základová deska na pružném podloží masivní zákl.deska Systémové informace Normy: ČSN EN :2016 Návrh Výpočet: spolupůsobící šířky se zohledňují Redistribuce momentů: neuvažuje se Druh stavby: Inženýrské stavby Předpětí: neuvažuje se Návrhová situace: trvalá Třída prostředí: horní:xc2 dolní:xc2 Požární odolnost: posudek požární odolnostni nezvolen Geometrie nosníku Typ Typ průřezu b h Šířka horní pásnice b w Šířka stojiny d h Tloušťka horní pásnice h w Výška stojiny b d Šířka dolní pásnice z s Vzdálenost těžíště od HH d d Tloušťka dolní pásnice Průřez Typ bw [cm] hw [cm] bh [cm] dh [cm] bd [cm] dd [cm] Ac [cm²] Iy [cm⁴] zs [cm] 2000x1000 Pl Pole Délka [m] Průřez x x x x x x x x1000 strana:1/10

2 Podpory Podpora Typ cx cz cφx cφy Šířka Ozub [kn/m] [kn/m] [cm] ba [cm] h [cm] A přímé, beton 0.1 Průžné podloží x1, x2 Počáteční a koncová pořadnice úseku pružného k z Svislé uložení, průžinová konstanta ve směru z podloží k x Podélné uložení, průžinová konstanta ve směru x k φx Torzní uložení, průžinová konstanta kolem osy x Č.pruž.podloží x1 [m] x2 [m] kx [kn/m²] kz [kn/m²] kφx [knm/rad m] Materiál Beton fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C20/ Výztuž Použití fyk [N/mm²] Es [N/mm²] γs fyd [N/mm²] Duktilita ΔσRSK(N*) B500S Podél & B (vysoká) příčně B500S Smyková spára B (vysoká) Zadaná výztuž Podélná výztuž d 1 Osové krytí podélné výztuže s Průměr výztuže ve stojině / pásnici Pole Úsek [m] As horní [cm²] As dolní [cm²] s-horní [mm] s-dolní [mm] č. a b d1 [cm] Stojina Pásnice d1 [cm] Stojina Pásnice Stojina Pásnice Stojina Pásnice strana:2/10

3 Zatížení Železobeton, všechny hodnoty zatížení v zatěžovacích stavech jsou charakteristické Vlastní tíha: qz [kn/m] = [kn/m³] * A [m²] pro všechny Ed Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha Vlastní tíha nosníku 1 Stálé zatížení Teplota Smršťování 3 Teplota Okolní prostředí Zatěžovací stav 1: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Zatěžovací stav 2: Zatěžovací stav 3: Typ ΔTx [K] ΔTy [K] ΔTz [K] Teplota Typ ΔTx [K] ΔTy [K] ΔTz [K] Teplota Součinitele kombinací Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Vlastní tíha Stálé zatížení Teplota strana:3/10

4 Výsledky Vnitřní účinky Zať.stav 0: Vlastní tíha nosníku Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 1: Posouvající síly Vz Momenty My strana:4/10

5 Zať.stav 2: Smršťování Normálové síly Nx Zať.stav 3: Okolní prostředí Normálové síly Nx Přehled vnitřních účinků Pole č. max MyEd min MyEd max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd Přehled nadpodporových vnitřních účinků Podpora max MyEd min MyEd max VzEd-Le max VzEd-Pr A Extremální kontaktní síly Kontaktní síly max MtEd-Le max MtEd-Pr 0 0 max NxEd min NxEd 0 0 strana:5/10

6 Návrh Návrhové kombinace dle EN 1990 Posudky Rozhodující Ed pro třídu prostředí XC2 Duktilitní chování charakteristická Únosnost Základní kombinace STR/GEO Stabilita polohy (char.) Základní kombinace EQU Dekomprese kvazistálá Omezení šířky trhlin kvazistálá w k = 0.30 mm Napětí betonu charakteristická kvazistálá Napětí měkké výztuže charakteristická Napětí předpjaté výztuže kvazistálá Únava častá Deformace kvazistálá charakteristická Požární odolnost mimořádná strana:6/10

7 Kombinované vnitřní účinky Kombinované vnitřní účinky neobsahují předpětí. (Bez redistribuce momentů) Základní kombinace STR/GEO charakteristická Ed častá Ed kvazistálá Ed Pole č. x [m] max Myd min Myd max Vzd max Mtd max Myd min Myd max Myd min Myd max Myd min Myd strana:7/10

8 Základní kombinace M yd Základní kombinace V zd Nulové body ohybových momentů Oblast záporných návrhových momentů na MSÚ Pole Tlak v dolním vláknu [m] Tah v horním vláknu [m] č. od začátku od konce od začátku od konce strana:8/10

9 Omezení průhybů Metodika Deformace nelineárně dle Krüger-Mertzsch Čas Součinitel dotvarování Souč.smršťování t 1 = 28 d φ = 0 ε cs = e-05 t = d φ = 0 ε cs = e-05 E cm = N/mm² f ctm = 2.20 N/mm² Výpočet průhybu pro "kvazistálá návrhová kombinace", se zadanou, resp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/250 l eff/500 l eff/100 dovolený průhyb v poli dovolený průhyb v poli (t - t 1) dovolený průhyb konzoly Pole č. leff [m] x [m] Čas min wi [mm] max wi [mm] min wii [mm] max wii [mm] leff/w [-] leff/500 [mm] IAB [-] Maximální využití: v poli / místě = 6 / m Posudek vyhovuje. Průhyb nelineárně [mm] Průhyb nelineární [mm] strana:9/10

10 Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineárním výpočtem vnitřních účinků Návrh dle ČSN EN :2016 Inženýrské stavby Posudek probíhá normativně MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO Dekomprese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky trhlin vyhovuje Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí neřešeno Únosnost smykových spár neřešeno Omezení deformací vyhovuje Konstr. požární odolnost neřešeno Ozuby neřešeno Nutná výztuž s,..h / d Max. průměr výztuže horní / dolní A s,..h / d Podélná výztuž horní / dolní A sv,..h / d Výztuž styku stojina - horní / dolní pásnice rozdělit v..f.. /..w.. Pásnice (flange) / stojina (web) pásnicích vždy do 2 vrstev A sv,w Třmínková výztuž stojiny 2-střižná A stl Dodatečná podélná torzní výztuž r nutná (required) výztuž p stávající (present) výztuž Nutná podélná výztuž [cm²] Nutná třmínková výztuž stojiny [cm²/m] Spotřeba materiálu Materiál Objem [m³] Hmotnost [kg] Beton Beton.výztuž Předpjatá výztuž C20/25 B500S Teoretická spotřeba materiálu z výsledků návrhů bez další konstruktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. strana:10/10