RIBtec. statika konstrukčních prvků. Úvod do FUNDA. betonové záklaldové patky, pasy a kalichy

RIBtec statika konstrukčních prvků Úvod do FUNDA betonové záklaldové patky, pasy a kalichy

Tato uživatelská příručka je určena jako pracovní předloha uživatelům systémů RIBTEC. Postupy uvedené v této příručce, jakož i příslušné programy, jsou majetkem RIB. RIB si vyhrazuje právo bez předchozího upozornění provádět změny v této dokumentaci. Software popisovaný v této příručce je dodáván na základě Kupní softwarové smlouvy. Tato příručka je určena výhradně zákazníkům RIB. Veškeré uváděné údaje jsou bez záruky. Bez svolení RIB nesmí být tato příručka rozmnožována a předávána třetím osobám. V otázkách záruky odkazujeme na naše Všeobecné smluvní podmínky pro software. Copyright 2019 RIB Software SE Český překlad a rozšíření, copyright 2019 RIB stavební software s.r.o. RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ -140 00 Praha 4 telefon: +420 241 442 078 email: info@rib.cz Stav dokumentace: 04-2019 RIBTEC je registrovaná značka RIB stavební software s.r.o. Windows 7, 8, 8.1 a 10 jsou registrovanými obchodními značkami společnosti Microsoft Corp. Další v této příručce používané názvy produktů jsou pravděpodobně vlastnictvím jiných společností a jsou používány pouze pro účely identifikace.

OBSAH 1 ZÁKLADNÍ PRINCIPY 5 1.1 Start programu 5 1.1.1 Systémy Windows 7 5 1.1.2 Systémy Windows 8, 8.1 a 10 5 1.1.3 Demonstrační příklady 6 1.2 Vstupní soubor projektů FUNDA a archivace dat 7 1.3 Konfigurace nastavení 8 1.4 Uživatelské prostředí 9 1.4.1 Přehled 9 1.4.2 Projekt menu (oblast B) 10 1.1.1.1 B0 Projekt 10 1.1.1.2 B1 Systém 10 1.1.1.3 B2 Výpočet / výstup 11 1.1.1.4 B3 Součinitele 11 1.1.1.5 B4 Nastavení 11 1.1.1.6 B5 Nápověda 11 1.5 Struktura objektů (oblast C) 12 1.6 Grafické okno (oblast D + E) 13 1.7 Panel tabulek (oblast F) 14 1.8 Tabulky vlastností (oblast G) 16 Výběrová roletka (1) 17 Počítadlo (2): 17 1.9 Uložení projektu 18 2 ÚVODNÍ PŘÍKLAD 19 2.1 Statický systém 19 2.2 Zadání základu 20 2.3 Zadání sloupu 20 2.4 Podloží 20 2.5 Zatěžovací stavy a zatížení 21 2.6 Návrhové kombinace zatěžovacích stavů 22 2.6.1 Automatické kombinace 22 2.6.2 Uživatelské kombinace 22 2.7 Zobrazení 22 2.8 Návrhové řezy 23 2.8.1 Automatické návrhové řezy 23 2.8.2 Uživatelské návrhové řezy 23 2.9 Výpočet a návrh základu 24 2.9.1 Podrobný protokol výpočtu 25 PŘEHLED POSUDKŮ 35 2.9.2 Výkres výztuže 36 3 PŘÍKLAD ZÁKLADOVÝ PAS 38 3.1 Statický systém 38 3.2 Zadání základu 38 3.3 Zadání stěny 38 3.4 Podloží 38 3.5 Zatěžovací stavy a zatížení 39 3.6 Návrhové kombinace 39 3.7 Výpočet a geotechnické posudky 39 3.7.1 Podrobný protokol výpočtu 39 4 PŘÍKLAD ZÁKLAD S VNITŘNÍM KALICHEM 48 4.1 Statický systém 48 4.2 Zadání základu 48 4.3 Zadání sloupu 49 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 3

OBSAH 4.4 Podloží 49 4.5 Zatěžovací stavy a zatížení 49 4.6 Návrhové kombinace 50 4.7 Návrhové řezy 50 4.8 Návrh a posouzení základu 51 4.8.1 Podrobný protokol výpočtu 51 5 PŘÍKLAD ZÁKLAD S KALICHEM 63 5.1 Statický systém 63 5.2 Zadání základu 63 5.3 Zadání sloupu 64 5.4 Podloží 64 5.5 Zatěžovací stavy a zatížení 65 5.6 Návrhové kombinace 65 5.7 Návrhové řezy 66 5.8 Návrh a posouzení základu 66 5.8.1 Podrobný protokol výpočtu 67 6 PŘÍKLAD POLYGONÁLNÍ ZÁKLAD 80 6.1 Zadání polygonální základové desky 80 6.2 Výstup 83 6.2.1 Podrobný protokol výpočtu 83 4 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Základní principy Start programu 1 Základní principy 1.1 Start programu 1.1.1 Systémy Windows 7 V nabídce Windows > Start se po instalaci objeví nový záznam RIB > RIB stavební statika a dále v závislosti na vybraných produktech podskupin RIBcad, RIBgeo, RIBtec, RIBfem a RTool možnost přímého přístupu na konkrétní program dle jeho názvu. Nová podskupina RIBbase nabízí přístup na některé podpůrné programy, jako např. AutoUpdate, RTreport,. Volbou některé z nabízených položek, např. RIBtec > FUNDA, již startujete zvolený produkt, resp. novou tzv. zadávací položku k danému produktu. 1.1.2 Systémy Windows 8, 8.1 a 10 V operačním systému Windows 8 chybí tradiční tlačítko Start. Při instalaci RIBTEC se proto u těchto novějších OS na Ploše automaticky vytváří ikona s logem RIB, přes kterou lze stejným způsobem jako u tlačítka Start přistupovat na podskupiny RIBcad, RIBgeo, RIBtec, RIBfem a RTool a v nich obsažených programech. Další možností rychlého startu a vyhledání požadované aplikace je využití symbolu zvětšovacího skla (Najít) na hlavním panelu Windows a zadáním názvu programu, který chcete spustit, tj. FUNDA. Při vkládání několika prvních písmen názvu aplikace systém Windows již sám v počítači vyhledá a nabídne v seznamu všechny možné shody, ze kterých následně vyberete a spustíte požadovanou aplikaci kliknutím levým tlačítkem myši. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 5

Základní principy Start programu 1.1.3 Demonstrační příklady Součástí instalace softwaru RIBTEC :jsou standardní, funkční demonstrační příklady, viz nabídka Start > RIB > RIB stavební statika > Příklady, která otevírá příslušnou složku k instalovaným produktům RIBTEC : Po vstupu do složky Demo, dále podsložky příslušné podskupiny produktů RIBcad, RIBgeo, RIBtec nebo RIBfem a následně do podsložky s názvem produktu (FUNDA) se nabídnou praktické, demonstrační příklady. Zvolený příklad se otevře poklepáním levým tlačítkem myši soubor s výraznou ikonou stylizující téma produktu. Pro usnadnění rychlého přístupu na kterýkoliv program RIBTEC lze jeho ikonu z menu Start vytáhnout na Plochu. 6 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

1.2 Vstupní soubor projektů FUNDA a archivace dat Základní principy Vstupní soubor projektů FUNDA a archivace dat Program FUNDA ukládá základní data zadání nosníku do projektového souboru typu *.RTfun, tj. např. NázevProjektu.RTfun. Pro účely archivace řešeného projektu postačuje uchovat (zálohovat) pouze tento jediný projektový soubor. Obsah projektové podsložky NázevProjektu.RTfun.res, která se automaticky vytváří při startu výpočtu FUNDA, je kdykoliv opětovně reprodukovatelný dalším výpočtem řešené položky NázevProjektu.Balx. Podsložka NázevProjektu.RTfun.res obsahuje informace pro případný přenos zatížení (reakcí) do jiných projektů, konfiguraci individuálně zvoleného obsahu protokolu výpočtu, nastavení konstrukčního upořádání výztuže (parametrické výkresy ZCC) a další dočasné soubory. Archivaci kompletní položky FUNDA, tj. včetně obsahu podsložky *.RTfun.res, lze provést základní funkcí Archivovat projekt. Startujte jedním z uvedených způsobů program FUNDA. Zobrazují se prostředí programu s grafickým oknem. Program se spustí s obsahem standardní šablony projektu. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 7

Základní principy Konfigurace nastavení 1.3 Konfigurace nastavení Pomocí konfigurace se nastavují určité standardy, které hrají důležitou roli při používání programu. Pomocí funkce Nastavení Možnosti můžete kdykoliv upravit aktuální konfiguraci. 8 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Základní principy Uživatelské prostředí Konfigurace Složka šablon Složka projektu Složka projektu jako standard pro uložení Otevřít poslední projekt při startu programu Popis Ve složce šablon se ukládají data a nastavení šablon projektů *.RTfut. Pomocí funkce Nový soubor ze šablony se pak ze složky šablon nabízejí šablony s přednastavením obsahu zadání. Pomocí Uložit soubor se ukládají vstupní data ve zvolené projektové složce Pomocí Uložit soubor jako se nabízí uložení dat v nastavené složce projektu pod nabídnutým názvem Program se spouští vždy s naposledy zpracovávaným souborem nebo nabízí k otevření všechny soubory z projektové složky 1.4 Uživatelské prostředí 1.4.1 Přehled V následujícím přehledu je grafické prostředí rozděleno na oblasti A až G. Uspořádání těchto různých oblastí je pouze základním návrhem výrobce softwaru. Velikost a poloha těchto oblastí může být upravována uživatelem. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 9

Základní principy Uživatelské prostředí B A D C G E F oblast A B C D + E F G Popis Management souboru nebo Ribbon menu resp. Panel rychlých voleb nebo Quick access bar otevírání a ukládání dat projektu Panel menu nebo Ribbon bar pro globální nastavení / použití Struktura objektů nebo Object tree pro přehled struktury dat projektu Grafické okno nebo Viewport vizualizace zadání Panel tabulek 1.4.2 Projekt menu (oblast B) 1.1.1.1 B0 Projekt Podokno vlastností nebo Property grids pro parametry ve vztahu ke zpracovávanému prvku 1.1.1.2 B1 Systém 10 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

1.1.1.3 B2 Výpočet / výstup Základní principy Uživatelské prostředí 1.1.1.4 B3 Součinitele 1.1.1.5 B4 Nastavení 1.1.1.6 B5 Nápověda B0 Projekt Materiál Norma Projekt Informace o projektu Nový beton / výztuž Úpravy betonu / výztuže Volba návrhových norem pro betonový prvek a geotechnické posudky RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 11

Základní principy Struktura objektů (oblast C) B1 Geometrie Zatěžovací stav Import Zatížení Návrhová kombinace Návrhové řezy B2 Možnosti Výpočet Výkres výztuže B3 Součinitele B4 Nastavení jazyka Zobrazení Konfigurace B5 Příručky Odkazy Systém výběr geometrie základu výběr geometrie sloupu automatické rozměry desky zadání polygonální desky pomocí nástroje RTpoly Přidat zatěžovací stav Import zatížení ze sloupu Aktualizovat import Zatížení ze sloupu Osamělá síla Plošné zatížení Liniové zatížení Vybrat návrhové kombinace (příznivé, nepříznivé) Uživatelsky Zohlednění Vložit ve směru X Vložit ve směru Y Smazat vše kolem sloupu Směr x Směr y Výpočet / výstup Možnosti výpočtu a výstupů a volba obrázků do protokolu Stručný / detailní protokol Přehledné schéma Zobrazení 3D Start výpočtu a výstupu Výpočet s okamžitým tiskem na standardní tiskárně Provést ZAC (tj. vytvořit výkres výztuže a zobrazit / exportovat do DXF) Součinitele Dílčí součinitele spolehlivosti pro železobeton a pro geotechniku Kombinační součinitele účinků Nastavení Nastavení jazyka prostředí a jazyka výstupů (čeština / němčina / angličtina) Obnovit standardní zobrazení Možnosti Uložit jako standard Načíst standard Resetovat na standard Nápověda Příručka aplikované teorie (k dispozici jen v angličtině nebo němčině) Úvod Info o FUNDA Novinky Servis 1.5 Struktura objektů (oblast C) Prostřednictvím struktury objektů mohou být v tabulce vlastností (oblast G) snadno a rychle zobrazovány a upravovány vlastnosti právě zvoleného objektu (základ, sloup, podloží, zatěžovací stavy a uživatelské návrhové kombinace zatěžovacích stavů). Dále lze poklepáním na základ, sloup a zatěžovací stav tyto objekty 12 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Základní principy Grafické okno (oblast D + E) upravovat v následně nabídnutém panelu. Pomocí pravého tlačítka myši se na zvoleném objektu přímo nabízejí relevantní funkce korespondující s panelem nabídek (oblast B). Poklepáním na <Funda> se otevírá panel pro komentář projektu. Dále se zde přes pravé tlačítko myši nabízejí organizační funkce z Panelu nabídek. 1.6 Grafické okno (oblast D + E) Poklepáním do plochy základu, resp. sloupu, se nabízí panel na jeho úpravu. Poklepáním na číselnou hodnotu zobrazené kóty nebo zatížení (ručička) lze tuto hodnotu v otevřeném panelu přímo upravovat. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 13

Základní principy Panel tabulek (oblast F) Prostorové zobrazení 3D lze v grafickém okně se současným pohybem a přidržení pravého tlačítka myši libovolně otáčet. 1.7 Panel tabulek (oblast F) Tento panel tabulek obsahuje záložky Návrhové řezy, Zatížení, Zatěžovací stavy, Návrhové kombinace a Geotechnické posudky. Záložka Návrhové řezy obsahuje přehled umístění všech návrhových řezů. Na tomto místě mohou být vytvářeny další nové návrhové řezy ve směru x, resp. y, nebo upravovány a mazány již existující návrhové řezy. U každého návrhového řezu lze dále nastavit, zda se má zohledňovat jak v návrhu na ohyb, tak i na smyk, nebo pouze v některém z těchto návrhů. Záložka Zatížení poskytuje přehled všech definovaných zatěžovacích stavů a obsažených zatížení. Zde je možné vytvářet nová zatížení ze sloupu, osamělá zatížení, liniová nebo plošná zatížení a upravovat již existující hodnoty zatížení. Pokud je políčko vše viditelné zatrženo, pak zde lze rovněž vytvářet nové a mazat stávající zatěžovací stavy. 14 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Základní principy Panel tabulek (oblast F) Záložka Zatěžovací stavy zobrazuje všechny zadané zatěžovací stavy a jejich typy. U jednotlivých zatěžovacích stavů lze nastavit, zda na mezním stavu stability polohy působí v kombinaci nebo samostatně. Pomocí tlačítek Všechny účinky zvlášť a Všechny účinky kombinovaně lze tuto volbu nastavit jednotně pro všechny zatěžovací stavy. Pokud se zatrhne volba gama.(d)stb stejná pak se nastaví součinitel dílčí bezpečnosti gama.(d)stb všech importovaných zatížení na hodnotu obsaženou v aktuálně označené buňce. Záložka Návrhové kombinace poskytuje přehled všech definovaných návrhových kombinací, přičemž je zde opět možné vytvářet nové návrhové kombinace a mazat stávající. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 15

Základní principy Tabulky vlastností (oblast G) Záložka Geotechnické posudky poskytuje přehled všech prováděných geotechnických posudků a procentuální stupeň využití k danému geotechnickému meznímu stavu. 1.8 Tabulky vlastností (oblast G) Obsah okna vlastností (Property grid) se mění v závislosti na tom, zda ve struktuře objektů byl vybrán základ, sloup, podloží nebo zatěžovací stav. Pokud je vybrán základ, pak okno vlastností obsahuje informace o jeho zvolených materiálech, rozměrech a volbách návrhu na propíchnutí. Pokud je zvolen sloup, pak okno vlastností obsahuje informace o jeho zvoleném materiálu, rozměrech. Pokud je zvoleno podloží, pak je v okně vlastností možná jeho přesnější definice a případně stávající hladina vody. Dále jsou obsaženy parametry posouzení stability podloží. Pokud je zvolen zatěžovací stav, pak okno vlastností obsahuje informace o druhu účinku, název zatěžovacího stavu a zda se má tento zatěžovací stav zohledňovat v generování automatických návrhových kombinací. V pravém poli tabulky se zpravidla nachází Výběrová roletka (1) nebo Počítadlo (2), které se aktivuje až kliknutím levým tlačítkem myši do libovolného místa v pravém poli. 16 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Výběrová roletka (1) Základní principy Tabulky vlastností (oblast G) Počítadlo (2): RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 17

Základní principy Uložení projektu 1.9 Uložení projektu Kompletní zadání projektu uložte pomocí tlačítka rychlé volby a např. funkce Uložit soubor jako kdekoliv v počítači pod libovolným názvem. Pro kontrolu správnosti zadání, výsledků a funkčnosti programu je tento projekt rovněž k nahlédnutí ve složce standardních demonstračních příkladů k produktu FUNDA, a to pod názvem Úvodní přiklad.rtdgn. 18 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

2 Úvodní příklad 2.1 Statický systém Úvodní příklad Statický systém Tato zvolená čtvercová základová patka odpovídá výpočetnímu příkladu Nosná konstrukce veřejné budovy z publikace Betonkalender 1999, část 1 (88. ročník 1999, příspěvek M, strana 613-653). Následující obrázek ukazuje schéma konstrukce posuzované podle Eurocodu 2. Pro návrh a posouzení zobrazené základové patky využijeme geotechnické posudky dle ČSN EN 1997-1 a pro návrhy železobetonu dle ČSN EN 1992-1-1. Beton: C 30/37 základové patky Výztuž: B500S s vysokou tvárností (= B500B) RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 19

Úvodní příklad Zadání základu Podloží: průměrná odolnost základové spáry σm = 0,13 MN/m² (130 kn/m²) z geologického průzkumu Zatížení: specifická tíha betonu γb = 25 kn/m³ specifická tíha zeminy svislá síla 2.2 Zadání základu γ1 = γ2 = 20 kn/m³ P = 533 kn Po startu programu FUNDA se prostředí zobrazí s daty základu odpovídající standardní šabloně. Uložte tento projekt pod názvem Úvodní příklad. Vzhledem k tomu, že standardní šablona je již obdélníkovým základem s obdélníkovým sloupem, můžeme toto nastavení v panelu nabídek (oblast B1 - Zadání) ponechat. Zadejte tyto rozměry v základu: Velikost: bx = by = 2,20 m Tloušťka základu hf: hf = 49 cm Rozměry základu lze zadat 5 různými způsoby: Poklepáním na Základ ve struktuře objektů (oblast C) otevírá okno Vlastností Poklepáním na samotný základ v Grafice otevírá okno Vlastností Poklepáním na kótované rozměry v grafickém okně (oblast D) Umístit kurzor na hranu základu tak, aby se změnil ve zdvojenou šipku a následně se stlačeným levým tlačítkem upravit na požadovaný rozměr. Zvolit ve struktuře objektů objekt Základ a následně v okně Vlastností upravit jeho rozměry. Materiály a krytí výztuže hh, resp. hd mohou být upraveny v okně vlastností (oblast G) nebo přes panel Vlastnosti. Nastavit následující: Beton: C 30/37 Výztuž: 500S vysoce tažná Krytí výztuže: hh = hd = 5 cm 2.3 Zadání sloupu Po kompletním zadání základu upravíme definici sloupu. Zde platí následující hodnoty: Rozměry: bx = by = 30 cm Výška : h = 4,90 m Výšku sloupu lze sice zadat, je však pro vlastní návrh nepodstatná, neboť se s vlastní tíhou sloupu nepočítá. Rozměry sloupu lze zadat 4 různými způsoby: Poklepáním na Sloup ve struktuře objektů (oblast C) otevírá okno Vlastností Poklepáním na samotný sloup v Grafice otevírá okno Vlastností Poklepáním na kótované rozměry v grafickém okně (oblast D) Zvolit ve struktuře objektů objekt Sloup a následně v okně Vlastností upravit jeho rozměry. Sloup je polohován do těžiště základu. Poloha sloupu na základu může být upravována v jeho vlastnostech. Stejně tak je možné sloup posouvat pomocí myši v grafickém okně (oblast D). 2.4 Podloží Jako další definujeme parametry podloží. Toto se zadává výhradně přes okno vlastností (oblast G). V tomto případě snížíme hodnotu průměrné odolnosti základové spáry na 130 kn/m². Tímto jsou definice základu sloupu a podloží ukončeny a statický systém by měl vypadat následovně: 20 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Úvodní příklad Zatěžovací stavy a zatížení 2.5 Zatěžovací stavy a zatížení Nejprve smažeme původní zatěžovací stav ze standardní šablony (označit zatěžovací stav a vybrat z menu na pravém tlačítku myši příkaz Smazat ). Protože nyní neexistuje žádný zatěžovací stav, musí být nejprve vytvořen nový pomocí funkce Připojit zatěžovací stav, panel nabídek (oblast B) nebo kliknutím pravým tlačítkem myši na Zatěžovací stavy ve struktuře objektů (oblast C). Tímto se nabídne následující okno: Po volbě druhu zatížení může být nový zatěžovací stav vytvořen. Pro tento případ je zapotřebí pouze jeden zatěžovací stav s jedním zatížení ze sloupu: Zatížení ze sloupu Pz: 533 kn Pokud se okamžitě nezadají všechna potřebná zatížení, pak mohou být další osamělá zatížení, zatížení ze sloupu, liniová nebo plošná zatížení doplněná dodatečně pomocí tlačítek v Panelu nabídek (oblast B) nebo v Panelu (oblast F). Dále mohou být zatížení ze sloupu importována z předchozích výpočtů BEST, HOST nebo STUR. Pro úpravy stávajících zatížení jsou 4 metody: Poklepání na Zatížení ve Struktuře objektů (oblast C) otevírá okno Vlastnosti Pomocí senzitivních popisů hodnot zatížení v Grafickém okně (oblast D + E) Ve Struktuře objektů (oblast C) zvolit Zatížení a následně toto opravit v okně Vlastností (oblast G) Upravovat zatížení přímo v Panelu (oblast F) RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 21

Úvodní příklad Návrhové kombinace zatěžovacích stavů Pokud se mají upravovat atributy zatěžovacích stavů, pak lze postupovat následovně: Atribut zatěžovacího stavu, tj. druh účinku, zvolit z roletky přímo v Panelu (oblast F) Statický systém vypadá nyní následovně: 2.6 Návrhové kombinace zatěžovacích stavů Návrhové kombinace zatěžovacích stavů lze nechat generovat automaticky nebo mohou být definovány uživatelsky. 2.6.1 Automatické kombinace Pro automatické vytváření návrhových kombinací je třeba v Panelu nabídek (oblast B1) v poli Kombinace zatížení zatrhnout volbu automaticky. Pro stálou návrhovou situaci musí být dále zatrženo nepříznivý a / nebo příznivý (účinek). 2.6.2 Uživatelské kombinace Uživatelská návrhová kombinace se definuje buď v Panelu nabídek (oblast B1) v poli Kombinace zatížení tlačítko Uživatelská kombinace nebo ve Struktuře objektů (oblast C) výběrem kontextové funkce (pravé tlačítko myši) Přidat návrhovou kombinaci. Tímto se aktivuje v oblasti F záložka Návrhové kombinace, ve které lze dále kombinaci zadat a upravovat. 2.7 Zobrazení V Grafickém okně (oblast D) lze přepínat mezi prostorovým zobrazením a oběma nárysy. U pohledů se jedná o pohled ze směru x a y. Prostorové zobrazení může být jako drátěný nebo plošný model, popř. s průhledností. 22 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Úvodní příklad Návrhové řezy V Grafickém okně (oblast E) lze nechat symbolicky znázornit směr zobrazovaného pohledu v oblasti D. 2.8 Návrhové řezy 2.8.1 Automatické návrhové řezy Standardně přednastavené jsou automatické návrhové řezy kolem sloupu. Pokud jsou požadovány další návrhové řezy ve směru x, resp. y, pak se v Panelu nabídek (oblast B1) zatrhne u návrhových řezů směr x a / nebo směr y. 2.8.2 Uživatelské návrhové řezy Uživatelské návrhové řezy, mohou být vytvářeny jak Panelu nabídek (oblast B1) pod Návrhové řezy nebo přes tlačítko vložit ve směru x, resp. vložit ve směru y, nebo také ve struktuře objektů kliknutím pravým tlačítkem myši na Návrhové řezy. Následně se nabídne panel s příslušnými možnostmi nastavení. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 23

Úvodní příklad Výpočet a návrh základu 2.9 Výpočet a návrh základu Před konečným návrhem základu je třeba zkontrolovat / zvolit nastavení normy a návrhové situace. Toto se nachází v Panelu nabídek (oblast B1) v poli Norma. Pro návrhy železobetonu se v roletce nabízejí následující normy: DIN 1045:1988 DIN 1045-1 EN 1992-1 ÖNORM EN 1992-1 CSN EN 1992-1 BS EN 1992-1 DIN EN 1992-1 Pro geotechnické posudky se v roletce nabízejí následující normy: DIN 1054:1976 DIN 1054:2010 EN 1997-1 ÖNORM EN 1997-1 CSN EN 1997-1 DIN EN 1997-1 V tomto případě probíhají návrhy železobetonu dle ČSN EN 1992-1, geotechnické posudky dle ČSN EN 1997-1. Vlastní výpočet a výstup výsledků se řídí rovněž v Panelu nabídek (oblast B2). Rozsah a volby výpočtu se nastavují v Panelu nabídek (oblast B2) v poli Výpočet, tlačítko Možnosti výpočtu. Tímto se nabídne panel možností výpočtu, který nastavte dle následujícího obrázku. 24 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Úvodní příklad Výpočet a návrh základu Tímto jsou definována všechna potřebná nastavení pro daný případ a pomocí funkce Startovat výpočet v poli Výpočet panelu nabídek B2. 2.9.1 Podrobný protokol výpočtu RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 25

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka RIB Software SE Funda V19.0 Build-Nr. 15042019 Typ: Obdélníkový základ Soubor: Úvodní příklad.rtfun Informace o projektu Zakázka Název Položka Dílec Dokumentace RIBtec FUNDA Demonstrační přiklad RIBtec FUNDA 3.PP Patka Systémové informace Schéma systému Normy Zakládání: ČSN EN 1997-1 Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návrhová situace: trvalá Geometrie a materiál b x, b y Šířka základu ve směru x/y γ S, γ S,vnější Součinitel spolehlivosti výztuže stálá/mimořád. h Výška základu f yk Mez kluzu výztuže b sx, b sy Šířka sloupu ve směru x/y f tk Tahová pevnost výztuže a x, a y Excentricita sloupu ve směru x/y φ Úhel tření zeminy h e Zásyp zeminou c Koheze t Hloubka vetknutí základu tan δ s,f Úhel tření v základové spáře γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou t w Hladina podzemní vody, vzdálenost od HH základu γ c, γ c,vnější Součinitel spolehlivosti betonu stálá/mimořád. γ B Specifická tíha betonu σ Rd Odolnost základové spáry f ck Tlaková válcová pevnost betonu, charakteristická f cd Tlaková válcová pevnost betonu, návrhová hodnota f yd Mez kluzu výztuže, návrhová hodnota α cc Součinitel životnosti betonu Základ a sloup Typ základu bx by h Typ sloupu bsx bsy αx αy Obdélníkový základ 2.200 2.200 0.490 Obdélník 0.300 0.300 0.000 0.000 strana:26/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Charakteristiky železobetonu (C30/37, B500S) Beton γc γc,vnější αcc γb [kn/m³] fck [MN/m²] fcd [MN/m²] C30/37 1.50 1.20 1.00 25.00 30.00 20.00 Betonářská γs γs,vnější fyd [MN/m²] fyk [MN/m²] ftk [MN/m²] výztuž B500S 1.15 1.00 434.78 500.00 540.00 Podloží, geometrie a materiál he tw φ [ ] c [kn/m²] tan δs,f γ1 [kn/m³] γ2 [kn/m³] 0.000 0.490 30.00 0.00 0.577 20.00 20.00 σ Rd= 130.00 kn/m², uživatelsky Zatížení P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔM II [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I ZS I A L Svislé osamělé zatížení Liniové zatížení Plošné zatížení Vodorovná síla Přídavný moment z teorie II. řádu Poloha osamělého zatížení (ohraničení vlevo u spojitých a plošných zatížení) Ohraničení vpravo u spojitých a plošných zatížení Výsledný moment.x vlivem zatížení Výsledný moment.y vlivem zatížení Importované zatížení ze sloupu Číslo zať. stavu z importovaného zatížení ze sloupu Výška základu pro výpočet vlastní tíhy Schematický výkres Kombinační součinitele Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Zatěžovací stavy ZS I ZSI Zdroj Typ účinku Název 0 Vlastní tíha 1 Stálé zatížení Vlastní tíha Poloha x/y; Výslednice Pz. Dílec Pz x y Deska 59.29 0.000 0.000 Výpočet součtu vlastní tíhy jako zatížení náhradních ploch ZS Typ Název AL [m²] qz [kn/m²] Pz ex ey 0 F Deska 4.84 12.3 59.3 0.000 0.000 strana:27/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Součet vlastní tíhy ZS 0 ZS Pz 0 59.3 Importovaná zatížení ze sloupu Typ: S=zatížení ze sloupu; I=importované zatížení; c=charakteristické; d=návrhové ZS Typ Pz Hx Hy Mx [knm] My [knm] ΔMxII [knm] ΔMyII [knm] 1 S.c 533.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.000 0.000 Kombinace zatěžovacích stavů Ed Kombinace zatěžovacích stavů Krit. Kombinační kritérium: ZK=Základní kombinace, MI=Mimořádmá, SP=Stabilita pologhy, NÁ=Náraz, SE=Seizmicita, PO=Požár, C=Charakteristická, OB=Občasná, ČA=Častá, KS=Kvazistálá, S.ZK= Stabilita Základní kombinace, S.MV=Stabilita Vyplavení, S.MI= Stabilita Mimořádná, S.SE=Stabilita Seizmicita Typ: G Ed jen ze stálých zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) rozh.='ano'... kombinace je u některého z posudků rozhodující. Ed rozh. Typ Krit. Kombinace 1 ANO G ZK 1.35*ZS1 Vnitřní účinky Vnitřní účinky v základové spáře, teorie I.řádu Typ: G+Q ex Ed ze stálých a proměnných zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) ey Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 592.3 799.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Vnitřní účinky v základové spáře, teorie II.řádu Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 592.3 799.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Vnitřní účinky v návrhových řezech (podrobně) Č. řezu 1, poloha ve směru y: y=0.00 m Ed Md [knm] Vd 1 170.9 0.0 Č. řezu 2, poloha ve směru x: x=-0.59 m Ed Md [knm] Vd 1 42.5 166.8 Č. řezu 3, poloha ve směru x: x=-0.15 m Ed Md [knm] Vd 1 147.6 310.7 Č. řezu 4, poloha ve směru x: x=0.59 m Ed Md [knm] Vd 1 42.5 166.8 strana:28/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Č. řezu 5, poloha ve směru x: x=0.15 m Ed Md [knm] Vd 1 147.6 310.7 Č. řezu 6, poloha ve směru y: y=-0.59 m Ed Md [knm] Vd 1 42.5 166.8 Č. řezu 7, poloha ve směru y: y=-0.15 m Ed Md [knm] Vd 1 147.6 310.7 Č. řezu 8, poloha ve směru y: y=0.59 m Ed Md [knm] Vd 1 42.5 166.8 Č. řezu 9, poloha ve směru y: y=0.15 m Ed Md [knm] Vd 1 147.6 310.7 Geotechnické posudky Posudek stability polohy (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Mdst,d Mstb,d Ačkoliv lze očekávat osu rotace ležící uvnitř základu, může být posudek veden porovnáním stabilizujících a destabilizujících momentů k fiktivní hraně základu. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Stabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Stabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Součinitel spolehlivosti stálá=0.9 zohledněn Součinitel spolehlivosti stálá=1.1 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=0.0 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=1.5 zohledněn Zatěžovací stavy ZS Import Typ účinku Účinky EQU γstb (import) γdstb (import) 1 Stálé zatížení působí kombinovaně Číslování hran strana:29/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Mx,stb [knm] Mx,dst [knm] My,stb [knm] My,dst [knm] dst/stb 1 586.4 0.0 586.4 0.0 0.00 Posudek se neřešil Posudky na mezních stavech únosnosti (MSÚ) Posouzení zatížení základové spáry (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: σd σrd Dle normy lze alternativně namísto posudků na mezních stavech GEO-2 a posudku mezního stavu použitelnosti vzájemně porovnat návrhové hodnoty napětí v základové spáře s návrhovou hodnotou odolnosti základové spáry. e x,c Excentricita ve směru x charakteristická P res Výslednice (P) e y,c Excentricita ve směru y charakteristická A red,c Zmenšená, zcela přetlačená plocha A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Tlak v základové spáře vztažený na A red,c (návrhová hodnota) Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné σ Rd Dovolený tlak v základové spáře (dle DIN nebo uživatelsky) Ed Pres,c Pres,d ex ey Ared,c [m²] σd [kn/m²] σrd [kn/m²] σd/σrd 1 592 800 0.00 0.00 4.84 165 130 1.271 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=1.27 Posudek nevyhovuje! Posudek usmyknutí (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Td/Rtd 1.0 Rtd = V tan δs,f / γgl V Normálová síla, charakteristická R td Odolnost na usmyknutí, návrhová hodnota R tk / γ Gl H x Vodorovná síla X, charakteristická T d Celková vodorovná síla (návrhová hodnota) (H x² + H y²) H y Vodorovná síla Y, charakteristická η Stupeň využití, musí být 1.0 R tk Odolnost na usmyknutí, charakteristická γ Gl Součinitel spolehlivosti pro usmyknutí = 1.1 strana:30/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed V Hx Hy Rtk Rtd Td Td/Rtd 1 592.3 0.0 0.0 342.0 310.9 0.0 0.000 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.00 Posudek vyhovuje Stabilita podloží (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Vd Rnd Metodika DIN 4017, Rnd = (bx' by' γ2 b' Nb + γ1 d Nd + c Nc) 1/ γgr b x' Zmenšená výpočetní šířka excentricky zatíženého základu b y' Zmenšená výpočetní délka excentricky zatíženého základu d Hloubka založení c Koheze N b Součinitel únosnosti k vlivu šířky založení E p,c,50 Odolnost zeminy vybuzená vnějšími silami (max. 50%) N d Součinitel únosnosti k vlivu bočního nárazu R n,c Char. odolnost základové spáry kolmo k její ploše N c Součinitel únosnosti k vlivu koheze R n,d Návrhová odolnost stability podloží kolmo k základové spáře(γ Gr = 1.4) γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou V d Návrhová hodnota působící normálové síly γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed bx' by' Nb Nd Nc Epc,50 Rn,c Rn,d Vd Vd / Rnd 1 2.20 2.20 7.0 27.6 46.1 0.0 2806.9 2004.9 799.6 0.399 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.40 Posudek vyhovuje Posudky na mezních stavech použitelnosti (MSP) Rozevíraná spára R1/2: Rozhodující výslednice oblastí jádra; R3: Rozhodující výslednice stability polohy, = maximální využití[%] * šířka základu (bx nebo by) Natočení základu a omezení rozevírané spáry (teorie II. řádu, charakteristická) Formát posudku: ex/bx 1/6; ey/by 1/6; (ex/bx)²+(ey/by)² 1/9 Ověřuje se, zda výslednice od stálých zatížení leží uvnitř 1. oblasti jádra a výslednice od stálých a proměnných zatížení uvnitř 2. oblasti jádra. ex / bx 1/6 1. oblast jádra ve směru x strana:31/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka ey / by 1/6 1. oblast jádra ve směru y (ex / bx)² + (ey / by)² 1/9 2. oblast jádra b x Šířka základu ve směru x OJ1 x Korespondující excentricita = e x,g / b x b y Šířka základu ve směru y OJ1 y Korespondující excentricita = e y,g / b y e x,y,g Excentricita ve směru x/y vlivem stálých zatížení OJ2 Korespondující excentricita = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Excentricita ve směru x/y vlivem stálých + proměnných 1. OJ Stupeň využití 1.oblast jádra OJ 1 1/6 zatížení P res,g,c Výslednice od stálých zatížení 2. OJ Stupeň využití 2.oblast jádra OJ 2 1/9 P res,p,c Výslednice od stálých + proměnných zatížení ** Bez posouzení OJ1, neboť atribut Ed je 'proměnná' Posudek - návrhové hodnoty na základě Teorie I. řádu, charakteristická Ed Pres,G,c ex,g ey,g Pres,P,c ex,p ey,p OJ1x OJ1y OJ2 1.OJx [%] 1.OJy [%] 1 592 0.00 0.00 592 0.00 0.00 0.00 0.00 ** 0.0 0.0 0.0 ** 1.OJ [%] 2.OJ [%] 1.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 1, η=0.00 Posudek vyhovuje Informativní posudky Výslednice a nulová čára při rozevírané spáře Formát posudku Poloha nulové čáry se počítá iterativně a protokoluje se jako úsečka procházející průsečíky s hranami základu. Podíl rozevírané spáry se pro porovnání zadává jako poměr k rozevírané ploše Ak celkové plochy A. Ak/A = 0 tedy odpovídá plně přetlačené základové spáře, při Ak/A = 0.5 je dosaženo 50% maximálního dovoleného rozevření základové spáry. Ak/A = 0 pro stálá zatížení Ak/A 0.5 pro stálá a proměnná zatížení P res Celková normálová síla x 1 1. bod nulové čáry napětí e x Excentricita ve směru x y 1 1. bod nulové čáry napětí e y Excentricita ve směru y x 2 2. bod nulové čáry napětí σ M Kontaktní napětí v těžišti tlačené plochy y 2 2. bod nulové čáry napětí A k/a Poměr rozevíraná plocha / celková plocha Posudek polohy nulové čára na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Pres,G ex ey σm [kn/m²] 1 592.3 0.000 0.000 122.4 -- -- -- -- 0.0000 Kontaktní napětí ve vrcholech Vrcholy x1 y1 x2 y2 Ak/A Jen informativně, bez významu posouzení. Mohou být zjištěna lokální maxima a minima napětí ve vrcholech základu. Ed σ1 [kn/m²] σ2 [kn/m²] σ3 [kn/m²] σ4 [kn/m²] 1 122.4 122.4 122.4 122.4 strana:32/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Návrh železobetonu Rozdělení dolní výztuže [cm²/m] Návrhové řezy Řez Směr As Návrhový řez Návrh na Poloha Šířka Výška 1 y 0.000 2.200 0.490 Ohyb+smyk 2 x -0.590 2.200 0.490 Ohyb+smyk 3 x -0.150 2.200 0.490 Ohyb+smyk 4 x 0.590 2.200 0.490 Ohyb+smyk 5 x 0.150 2.200 0.490 Ohyb+smyk 6 y -0.590 2.200 0.490 Ohyb+smyk 7 y -0.150 2.200 0.490 Ohyb+smyk 8 y 0.590 2.200 0.490 Ohyb+smyk 9 y 0.150 2.200 0.490 Ohyb+smyk Návrh na ohyb Legenda M max Max. návrhový moment A s,d Nutná podélná výztuž dolní M min Min. návrhový moment A s,h Nutná podélná výztuž horní h Výška dílce v návrhovém řezu ε b Stlačení betonu b Šířka dílce v návrhovém řezu ε s Přetvoření výztuže z i,b Vnitřní rameno pro návrh na ohyb d Rozhoduje výztuž na celistvost d 1 Osové krytí výztuže horní(h) a dolní(d) c vl Krytí betonem pro výpočet zi S Vnitřní účinky M a Q se navyšují součinitelem f = b/(b-2e) < 1.5. Z důvodu existujicich krouticích momentů i při e = 0 se obecně uvažuje f.m > 1.1; Tímto postupem se stanoví přibližně stejná nutná výztuž jako z deskové teorie. Poloha výztuže [cm] d1,d,x d1,d,y d1,h,x d1,h,y cvl,d,x cvl,d,y cvl,h,x cvl,h,y 5.0 5.0 5.0 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 strana:33/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Návrh na ohyb rozhod.ed Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,d As,h Řez As,d As,h [knm] [knm] [ ] [ ] [cm2] [cm2] 1 1 0 170.9 170.9 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 2 1 0 46.8 46.8 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 3 1 0 162.3 162.3 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 4 1 0 46.8 46.8 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 5 1 0 162.3 162.3 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 6 1 0 46.8 46.8 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 7 1 0 162.3 162.3 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 8 1 0 46.8 46.8 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 9 1 0 162.3 162.3 0.490 2.200 0.00 0.00 0.396 14.6d 0.0 Dolní výztuž ve směru X rozdělit následovně (ya=-1.100 m) sb y 2.200 A sd [cm²] 14.59 A sd [cm²/m] 6.63 Dolní výztuž ve směru Y rozdělit následovně (xa=-1.100 m) sb x 2.200 A sd [cm²] 14.59 A sd [cm²/m] 6.63 Návrh na smyk Posudek smykové únosnosti, výpočet jako Deska Úhel třmínkové výztuže: 90.00 Legenda V Ed Stavající posouvající síla V Rd,ct Odolnost betonu pro minimální výztuž V Rd,max Max. únosná síla v tlačené diagonále V Rd,sy Posouvající síla únosná výztuží z i,s Vnitřní rameno pro návrh na smyk ρ l Stavající stupeň podélného výztužení [cm²/m] cm² výztuže průřezu na běž. m v podélném směru θ Úhel tlačených diagonál a sb Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem 90 k podélnému a sb,min Min. smyková výztuž, třmínky směru a ss Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem alpha k podélnému směru a ss,min Min. smyková výztuž, ohyby Návrh na smyk - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Č. rozh. Ed VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] 1 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.000 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1 166.8 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 3 1 310.7 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 4 1 166.8 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 5 1 310.7 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 6 1 166.8 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 7 1 310.7 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 8 1 166.8 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 9 1 310.7 402.0 4599.9 0.0 0.396 0.15 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 Rozhodující výsledky návrhu: Nut.smyková výztuž Třmínky 0.00 cm2/m v řezu: 1, Rozdělení: rovnoměrně Nut.smyková výztuž Ohyby 0.00 cm2/m v řezu: 1, Rozdělení: rovnoměrně strana:34/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Dokumentace RIBtec FUNDA Položka: 3.PP Prvek: Patka Posudek propíchnutí Legenda V Ed Působící posouvající síla V Ed,red Zmenšená posouvající síla σ 0,d Tlak v základové spáře uvnitř A crit ß Součinitel navýšení pro excentrická zatížení A crit Odpočtové plochy uvnitř kritického řezu a crit Vzdálenost kritického řezu od hrany sloupu u crit Efektivní obvod kritického řezu u out Obvod oblasti s výztuží na propíchnutí u 0 Efektivní obvod zatěžované plochy d m Průměrná statická účinná výška a crit/d m Sklon propichujícího kužele a crit/d m=cot θ v Ed Korespondující posouvající síla (ß V Ed)/(u crit d m) v Rd,c Odolnost na propíchnutí bez výztuže na propíchnutí v Rd,max Maximální odolnost na propíchnutí L w Vzdálenost poslední vnější řady výztuže od hrany as x/as y Stáv./nut. podélná výztuž dolní/horní sloupu ρ l Průměrný stupeň vyztužení As w,j Součty výztuže na propíchnutí po řadách a j Vzdálenost řady výztuže od hrany sloupu Uu j Efektivní obvod řady výztuže Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed VEd σ0d [kn/m²] VEd,red β [-] acrit dm asx,h [cm²/m] asy,h [cm²/m] ved [MN/m²] vrd,max [MN/m²] ρl [%] Acrit [m²] ucrit uout u0 Lw acrit/dm [-] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] vrd,c [MN/m²] ved/vrd,c [-] 1 0.151 719.6 0.97 148.7 3.53 575.8 6.14 1.15 1.20 0.37 0.13 0.44 0.85 0.00 6.63 0.00 6.63 0.426 0.977 1.509 0.436 Min. ohybový moment pro vnitřní sloupy DIN EN 1992-1-1, 6.4.5 (NA.6) Rozdělit na min. 0,3-násobek šířky základu nebo kritického kruhového řezu. Ed VEd VEd,red med,x [knm/m] med,y [knm/m] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] 1 719.6 706.2 88.3 88.3 4.52 4.52 Není nutná výztuž na propíchnutí. Přehled posudků Posudek Stav Ed Využití Stabilita polohy se neřešil Tlak v zákl.spáře (TeoIIř) nevyhovuje! 1 1.27 Posudek usmyknutí (TeoIIř) vyhovuje 1 0.00 Stabilita podloží (TeoIIř) vyhovuje 1 0.40 1.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 1 0.00 strana:35/92

Úvodní příklad Výpočet a návrh základu 2.9.2 Výkres výztuže Provedením funkce Provést ZAC v Panelu nabídek (oblast B2) v poli Výkres výztuže, se jednak provede vlastní výpočet základu a dále se z těchto spočtených výsledků staticky nutné výztuže generuje návrh výkresu výztuže základu, tzv. parametrické makro ZAC. V nabídnutém panelu Výztuže základu se zobrazuje staticky nutná výztuž a skutečné vyztužení základu odpovídající zvolenému počtu a průměrům prutů. FUNDA generuje základní rozvržení prutů tak, aby byla staticky nutná výztuž vykryta. Vygenerované rozvržení prutu lze v tomto panelu dále uživatelsky upravovat. Potvrzením funkce Přenos CAD se nabídnou postupně za sebou další 2 panely s detailnějšími možnostmi parametrických nastavení výkresu výztuže základu. 36 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Úvodní příklad Výpočet a návrh základu Oba tyto panely se po provedení požadovaných úprav parametrů postupně potvrdí tlačítkem Sestavit. V dalším se již v nástroji ZACview zobrazí návrh výkresu výztuže základu. Zde je možné funkce parametrických úprav výkresu pomocí kontextového menu (pravá klávesa myši) opět aktivovat nebo exportovat výkres ve formátu DXF k dalším úpravám a kompletaci výkresové dokumentace projektu v libovolném CAD. Z ZA- Cview je popř. možné i přímé plotrování navrženého výkresu výztuže základu. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 37

Příklad Základový pas Statický systém 3 Příklad Základový pas 3.1 Statický systém Následující řešený základový pas byl převzat z publikace Geotechnické posudky dle EC 7 a DIN 1054 Úvod s příklady, vydavatelství Ernst & Sohn Verlag (3. vydání 2012, příklad 4.9.1, strana 140 až 147). Definované zatížení bylo na rozdíl od tohoto příkladu rozšířeno ještě o zatížení sněhem. Pro tento příklad provedeme geotechnické posudky pouze dle ČSN EN 1997-1. Beton: C 20/25 Sloup C 25/30 Základ Výztuž: Podloží: B500S s vysokou tvárností (= B500B) c = 15 kn/m² φ = 27,5 Zatížení: specifická tíha betonu γb = 25 kn/m³ specifická tíha zeminy vlastní tíha sloupu svislá síla vodorovná síla 3.2 Zadání základu γ1 = γ2 = 20 kn/m³ GS,k = 60 kn/m Gv,k = 400 kn/m Qv,S,k = 100 kn/m Gh,k = 125 kn/m Qh,W,k = 60 kn/m Qv,S,k = 100 kn/m Po startu programu se tento naplní obsahem ze standardní šablony. Nové zadání uložte pod názvem Základový pas. Nejprve musí být změněno nastavení Obdélníkový základ v Panelu nabídek (oblast B1 - Zadání) v poli Geometrie na Základový pas. Dále zadejte následující hodnoty pro základ: Rozměry: by = 6,50 m Tloušťka: d = 0,80 m Pro materiály betonu a výztuže nastavte hodnoty dle výše uvedené tabulky. Pro krytí výztuže hh, hd ponechejte standardní hodnoty, tj. hd = 7 cm, hh = 5 cm. 3.3 Zadání stěny Po ukončení zadání základového pasu upravíme zadání stěny na následující hodnoty: Tloušťka stěny: by = 0,40 m Poloha Y (excentricita): 0,0 m Materiály sloupu, resp. stěny (který není pro výpočet FUNDA relevantní) ponecháme dle standardního nastavení. 3.4 Podloží Pro podloží nastavíme v okně vlastností (oblast G) následující parametry: γ = 20 kn/m³ φ = 27,5 c = 15 kn/m² Tímto jsou definovány základ, sloup a podloží a statický systém vypadá následovně: 38 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Základový pas Zatěžovací stavy a zatížení 3.5 Zatěžovací stavy a zatížení Nejprve smažeme obsažený zatěžovací stav ze standardní šablony a vytvoříme vlastní potřebné zatěžovací stavy a jejich zatížení. Existují následující zatížení: Stálá zatížení: NG = + 460 kn/m VG = + 125 kn/m MG = + 125 kn/m 2 m = 250 knm/m Proměnná zatížení (sníh): NQ,S = + 100 kn/m Proměnná zatížení (vítr): VQ,W = + 60 kn/m MQ,S = + 60 kn/m 6 m = 360 knm/m 3.6 Návrhové kombinace V tomto příkladu necháme vytvořit návrhové kombinace automaticky. Za tímto účelem v Panelu nabídek (oblast B1) v poli Kombinace zatížení zatrhneme volbu automaticky. Vzhledem k tomu, že posudky mají proběhnout pro stálou návrhovou situaci, musí se současně zatrhnout nepříznivý. 3.7 Výpočet a geotechnické posudky Geotechnické posudky probíhají dle ČSN EN 1997-1. V Panelu nabídek (oblast B1 Zadání) v poli Norma zkontrolujeme nastavení příslušné geotechnické normy. Na závěr provedeme výpočet zde obsaženým tlačítkem Startovat výpočet. 3.7.1 Podrobný protokol výpočtu RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 39

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A RIB Software SE Funda V19.0 Build-Nr. 15042019 Typ: Základový pas Soubor: Základový pas.rtfun Informace o projektu Zakázka Název Položka Dílec Příklad RIBtec FUNDA Výstupy FUNDA v RTreport Základy ZPa2A Systémové informace Schéma systému Normy Zakládání: ČSN EN 1997-1 Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návrhová situace: trvalá Geometrie a materiál b x, b y Šířka základu ve směru x/y γ S, γ S,vnější Součinitel spolehlivosti výztuže stálá/mimořád. h Výška základu f yk Mez kluzu výztuže b sx, b sy Šířka sloupu ve směru x/y f tk Tahová pevnost výztuže a x, a y Excentricita sloupu ve směru x/y φ Úhel tření zeminy h e Zásyp zeminou c Koheze t Hloubka vetknutí základu tan δ s,f Úhel tření v základové spáře γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou t w Hladina podzemní vody, vzdálenost od HH základu γ c, γ c,vnější Součinitel spolehlivosti betonu stálá/mimořád. γ B Specifická tíha betonu σ Rd Odolnost základové spáry f ck Tlaková válcová pevnost betonu, charakteristická f cd Tlaková válcová pevnost betonu, návrhová hodnota f yd Mez kluzu výztuže, návrhová hodnota α cc Součinitel životnosti betonu Základ a sloup Typ základu bx by h Typ sloupu bsx bsy αx αy Základový pas 1.000 6.500 0.800 Obdélník 1.000 0.400 0.000 0.000 strana:40/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A Charakteristiky železobetonu (C25/30, B500S) Beton γc γc,vnější αcc γb [kn/m³] fck [MN/m²] fcd [MN/m²] C25/30 1.50 1.20 1.00 25.00 25.00 16.67 Betonářská γs γs,vnější fyd [MN/m²] fyk [MN/m²] ftk [MN/m²] výztuž B500S 1.15 1.00 434.78 500.00 540.00 Podloží, geometrie a materiál he tw φ [ ] c [kn/m²] tan δs,f γ1 [kn/m³] γ2 [kn/m³] 0.000 0.800 27.50 15.00 0.521 20.00 20.00 σ Rd= 190.00 kn/m², uživatelsky Zatížení P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔM II [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I ZS I A L Svislé osamělé zatížení Liniové zatížení Plošné zatížení Vodorovná síla Přídavný moment z teorie II. řádu Poloha osamělého zatížení (ohraničení vlevo u spojitých a plošných zatížení) Ohraničení vpravo u spojitých a plošných zatížení Výsledný moment.x vlivem zatížení Výsledný moment.y vlivem zatížení Importované zatížení ze sloupu Číslo zať. stavu z importovaného zatížení ze sloupu Výška základu pro výpočet vlastní tíhy Schematický výkres Kombinační součinitele Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Sníh 1.50 0.00 0.50 0.20 0.00 Vítr 1.50 0.00 0.60 0.20 0.00 Zatěžovací stavy ZS I ZSI Zdroj Typ účinku Název 0 Vlastní tíha 1 Stálé zatížení 2 Sníh 3 Vítr Vítr Vlastní tíha Poloha x/y; Výslednice Pz. Dílec Pz x y Deska 130.00 0.000 0.000 strana:41/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A Výpočet součtu vlastní tíhy jako zatížení náhradních ploch ZS Typ Název AL [m²] qz [kn/m²] Pz ex ey 0 F Deska 6.50 20.0 130.0 0.000 0.000 Součet vlastní tíhy ZS 0 ZS Pz 0 130.0 Importovaná zatížení ze sloupu Typ: S=zatížení ze sloupu; I=importované zatížení; c=charakteristické; d=návrhové ZS Typ Pz Hx Hy Mx [knm] My [knm] ΔMxII [knm] ΔMyII [knm] 1 S.c 460.0 0.0 125.0 250.0 0.0 0.0 0.0 0.000 0.000 2 S.c 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.000 0.000 3 S.c 360.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.000 0.000 Typ: G Ed jen ze stálých zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) rozh.='ano'... kombinace je u některého z posudků rozhodující. Ed rozh. Typ Krit. Kombinace 1 G+Q ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+0.90*ZS3 2 G+Q ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS3 3 ANO G+Q ZK 1.35*ZS1+0.75*ZS2+1.50*ZS3 4 ANO G+Q ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2 5 ANO G ZK 1.35*ZS1 Vnitřní účinky Vnitřní účinky v základové spáře, teorie I.řádu Typ: G+Q ex Kombinace zatěžovacích stavů Ed Kombinace zatěžovacích stavů Krit. Kombinační kritérium: ZK=Základní kombinace, MI=Mimořádmá, SP=Stabilita pologhy, NÁ=Náraz, SE=Seizmicita, PO=Požár, C=Charakteristická, OB=Občasná, ČA=Častá, KS=Kvazistálá, S.ZK= Stabilita Základní kombinace, S.MV=Stabilita Vyplavení, S.MI= Stabilita Mimořádná, S.SE=Stabilita Seizmicita Ed ze stálých a proměnných zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) ey Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 906.0 1270.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 2 950.0 1336.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 3 1000.0 1411.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 4 690.0 946.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 5 590.0 796.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 Vnitřní účinky v základové spáře, teorie II.řádu Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 906.0 1270.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 2 950.0 1336.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 strana:42/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 3 1000.0 1411.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 4 690.0 946.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 5 590.0 796.5 0.0 0.0 125.0 168.8 350.0 472.5 0.0 0.0 Vnitřní účinky v návrhových řezech (podrobně) Č. řezu 1, poloha ve směru y: y=-0.20 m Ed Md [knm] Vd 1 569.1 405.2 2 616.3 436.2 3 670.0 471.3 4 337.2 253.2 5 229.9 182.8 Č. řezu 2, poloha ve směru y: y=-0.20 m Ed Md [knm] Vd 1 569.1 405.2 2 616.3 436.2 3 670.0 471.3 4 337.2 253.2 5 229.9 182.8 Č. řezu 3, poloha ve směru y: y=0.20 m Ed Md [knm] Vd 1 998.0 622.4 2 1045.3 653.4 3 1098.9 688.6 4 766.2 470.4 5 658.8 400.0 Č. řezu 4, poloha ve směru y: y=0.20 m Ed Md [knm] Vd 1 998.0 622.4 2 1045.3 653.4 3 1098.9 688.6 4 766.2 470.4 5 658.8 400.0 Geotechnické posudky Posudky na mezních stavech únosnosti (MSÚ) Posudek usmyknutí (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Td/Rtd 1.0 Rtd = V tan δs,f / γgl V Normálová síla, charakteristická R td Odolnost na usmyknutí, návrhová hodnota R tk / γ Gl H x Vodorovná síla X, charakteristická T d Celková vodorovná síla (návrhová hodnota) (H x² + H y²) H y Vodorovná síla Y, charakteristická η Stupeň využití, musí být 1.0 strana:43/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A R tk Odolnost na usmyknutí, charakteristická γ Gl Součinitel spolehlivosti pro usmyknutí = 1.1 Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed V Hx Hy Rtk Rtd Td Td/Rtd 1 906.0 0.0 125.0 471.6 428.8 168.8 0.394 2 950.0 0.0 125.0 494.5 449.6 168.8 0.375 3 1000.0 0.0 125.0 520.6 473.2 168.8 0.357 4 690.0 0.0 125.0 359.2 326.5 168.8 0.517 5 590.0 0.0 125.0 307.1 279.2 168.8 0.604 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 5, η=0.60 Posudek vyhovuje Stabilita podloží (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Vd Rnd Metodika DIN 4017, Rnd = (bx' by' γ2 b' Nb + γ1 d Nd + c Nc) 1/ γgr b x' Zmenšená výpočetní šířka excentricky zatíženého základu b y' Zmenšená výpočetní délka excentricky zatíženého základu d Hloubka založení c Koheze N b Součinitel únosnosti k vlivu šířky založení E p,c,50 Odolnost zeminy vybuzená vnějšími silami (max. 50%) N d Součinitel únosnosti k vlivu bočního nárazu R n,c Char. odolnost základové spáry kolmo k její ploše N c Součinitel únosnosti k vlivu koheze R n,d Návrhová odolnost stability podloží kolmo k základové spáře(γ Gr = 1.4) γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou V d Návrhová hodnota působící normálové síly γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed bx' by' Nb Nd Nc Epc,50 Rn,c Rn,d Vd Vd / Rnd 1 1.00 5.73 4.3 10.4 18.0 0.0 5323.0 3802.1 1270.5 0.334 2 1.00 5.76 4.4 10.5 18.3 0.0 5478.0 3912.9 1336.5 0.342 3 1.00 5.80 4.5 10.7 18.6 0.0 5641.4 4029.6 1411.5 0.350 4 1.00 5.49 3.7 9.3 16.0 0.0 4364.0 3117.2 946.5 0.304 5 1.00 5.31 3.3 8.7 14.7 0.0 3769.8 2692.7 796.5 0.296 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 3, η=0.35 Posudek vyhovuje strana:44/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A Posudky na mezních stavech použitelnosti (MSP) Rozevíraná spára R1/2: Rozhodující výslednice oblastí jádra; R3: Rozhodující výslednice stability polohy, = maximální využití[%] * šířka základu (bx nebo by) Natočení základu a omezení rozevírané spáry (teorie II. řádu, charakteristická) Formát posudku: ex/bx 1/6; ey/by 1/6; (ex/bx)²+(ey/by)² 1/9 Ověřuje se, zda výslednice od stálých zatížení leží uvnitř 1. oblasti jádra a výslednice od stálých a proměnných zatížení uvnitř 2. oblasti jádra. ex / bx 1/6 1. oblast jádra ve směru x ey / by 1/6 1. oblast jádra ve směru y (ex / bx)² + (ey / by)² 1/9 2. oblast jádra b x Šířka základu ve směru x OJ1 x Korespondující excentricita = e x,g / b x b y Šířka základu ve směru y OJ1 y Korespondující excentricita = e y,g / b y e x,y,g Excentricita ve směru x/y vlivem stálých zatížení OJ2 Korespondující excentricita = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Excentricita ve směru x/y vlivem stálých + proměnných 1. OJ Stupeň využití 1.oblast jádra OJ 1 1/6 zatížení P res,g,c Výslednice od stálých zatížení 2. OJ Stupeň využití 2.oblast jádra OJ 2 1/9 P res,p,c Výslednice od stálých + proměnných zatížení ** Bez posouzení OJ1, neboť atribut Ed je 'proměnná' Posudek - návrhové hodnoty na základě Teorie I. řádu, charakteristická Ed Pres,G,c ex,g ey,g Pres,P,c ex,p ey,p OJ1x OJ1y OJ2 1.OJx [%] 1.OJy [%] 1 590 0.00 0.59 906 0.00 0.39 ** ** 0.00 ** ** ** 3.2 2 590 0.00 0.59 950 0.00 0.37 ** ** 0.00 ** ** ** 2.9 3 590 0.00 0.59 1000 0.00 0.35 ** ** 0.00 ** ** ** 2.6 4 590 0.00 0.59 690 0.00 0.51 ** ** 0.01 ** ** ** 5.5 5 590 0.00 0.59 590 0.00 0.59 0.00 0.09 ** 0.0 54.8 54.8 ** 1.OJ [%] 2.OJ [%] 1.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 5, η=0.55 Posudek vyhovuje 2.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 4, η=0.05 Posudek vyhovuje strana:45/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A Informativní posudky Kontaktní napětí ve vrcholech Vrcholy Jen informativně, bez významu posouzení. Mohou být zjištěna lokální maxima a minima napětí ve vrcholech základu. Ed σ1 [kn/m²] σ2 [kn/m²] σ3 [kn/m²] σ4 [kn/m²] 1 89.7 89.7 189.1 189.1 2 96.4 96.4 195.9 195.9 3 104.1 104.1 203.6 203.6 4 56.4 56.4 155.9 155.9 5 41.1 41.1 140.5 140.5 Návrh železobetonu Návrhové řezy Řez Směr As Návrhový řez Návrh na Poloha Šířka Výška 1 y -0.200 1.000 0.800 Ohyb+smyk 2 y -0.200 1.000 0.800 Ohyb+smyk 3 y 0.200 1.000 0.800 Ohyb+smyk 4 y 0.200 1.000 0.800 Ohyb+smyk Návrh na ohyb Legenda M max Max. návrhový moment A s,d Nutná podélná výztuž dolní M min Min. návrhový moment A s,h Nutná podélná výztuž horní h Výška dílce v návrhovém řezu ε b Stlačení betonu b Šířka dílce v návrhovém řezu ε s Přetvoření výztuže z i,b Vnitřní rameno pro návrh na ohyb d Rozhoduje výztuž na celistvost d 1 Osové krytí výztuže horní(h) a dolní(d) c vl Krytí betonem pro výpočet zi S Vnitřní účinky M a Q se navyšují součinitelem f = b/(b-2e) < 1.5. Z důvodu existujicich krouticích momentů i při e = 0 se obecně uvažuje f.m > 1.1; Tímto postupem se stanoví přibližně stejná nutná výztuž jako z deskové teorie. Poloha výztuže [cm] d1,d,x d1,d,y d1,h,x d1,h,y cvl,d,x cvl,d,y cvl,h,x cvl,h,y 7.0 7.0 5.0 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 Návrh na ohyb rozhod.ed Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,d As,h Řez As,d As,h [knm] [knm] [ ] [ ] [cm2] [cm2] 1 3 0 737.0 252.9 0.800 1.000 0.00 0.00 0.657 23.4 0.0 2 3 0 737.0 252.9 0.800 1.000 0.00 0.00 0.657 23.4 0.0 3 3 0 1208.8 724.7 0.800 1.000 0.00 0.00 0.657 40.3 0.0 4 3 0 1208.8 724.7 0.800 1.000 0.00 0.00 0.657 40.3 0.0 strana:46/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: ZPa2A Návrh na smyk Posudek smykové únosnosti, výpočet jako Deska Úhel třmínkové výztuže: 90.00 Legenda V Ed Stavající posouvající síla V Rd,ct Odolnost betonu pro minimální výztuž V Rd,max Max. únosná síla v tlačené diagonále V Rd,sy Posouvající síla únosná výztuží z i,s Vnitřní rameno pro návrh na smyk ρ l Stavající stupeň podélného výztužení [cm²/m] cm² výztuže průřezu na běž. m v podélném směru θ Úhel tlačených diagonál a sb Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem 90 k podélnému a sb,min Min. smyková výztuž, třmínky směru a ss Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem alpha k podélnému směru a ss,min Min. smyková výztuž, ohyby Návrh na smyk - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Č. rozh. Ed VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] 1 3 471.3 240.2 2039.0 471.3 0.657 0.13 21.8 0.00 0.00 6.60 0.00 2 3 471.3 240.2 2039.0 471.3 0.657 0.13 21.8 0.00 0.00 6.60 0.00 3 3 688.6 240.2 2039.0 688.6 0.657 0.13 21.8 0.00 0.00 9.64 0.00 4 3 688.6 240.2 2039.0 688.6 0.657 0.13 21.8 0.00 0.00 9.64 0.00 Rozhodující výsledky návrhu: Nut.smyková výztuž Třmínky 9.64 cm2/m v řezu: 3, Rozdělení: rovnoměrně Nut.smyková výztuž Ohyby 0.00 cm2/m v řezu: 1, Rozdělení: rovnoměrně Přehled posudků Posudek Stav Ed Využití Posudek usmyknutí (TeoIIř) vyhovuje 5 0.60 Stabilita podloží (TeoIIř) vyhovuje 3 0.35 1.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 5 0.55 2.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 4 0.05 strana:47/92

Příklad Základ s vnitřním kalichem Statický systém 4 Příklad Základ s vnitřním kalichem 4.1 Statický systém Následující řešený čtvercový prefabrikovaný základ byl převzat z publikace Příklady návrhů dle Eurocode 2, Svazek 1: Pozemní stavby německého Svazu pro beton a stavební techniku (1. vydání 2011, příklad 11, strana 11-1 až 11-20). 4.2 Zadání základu Po startu programu se tento naplní obsahem ze standardní šablony. Nové zadání uložte pod názvem Prefabrikovaný základ. Ze standardní šablony je již nastaven obdélníkový základ s obdélníkovým sloupem, takže toto ponecháme. Upraveno musí být pouze nastavení v poli Geometrie panelu nabídek (oblast B1 - Zadání) z bez soklu na Blokový základ. Následně zadejte pro blokový základ tyto hodnoty: Rozměry: bx = by = 3,00 m Tloušťka: d = 0,80 m Beton: C30/37 Výztuž: B500S vysoce tvárná (=B500B) Krytí výztuže: hh = hd = 3 cm Dále upravte vlastnosti blokového základu v okně Vlastností (oblast G) následovně: Tloušťka maltové spáry: 5 cm Hloubka vetknutí sloupu: 0,60 m Vnitřní šířka kalichu: 0,50 m Délka montážní desky: 0,40 m Vzdálenosti výztuže Sloup Kalich: 0,17 m Vlastní tíha sloupu: 24 kn Vzdálenost DH základu - As: 3,0 cm Vzdálenost HH základu - As: 3,5 cm Redukované Tau? Redukované Tau 48 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

4.3 Zadání sloupu Po ukončení zadání základu upravíme zadání sloupu na následující hodnoty: Rozměry: bx = by = 40 cm Beton: C40/50 Výztuž: B500S vysokotvárná (=B500B) Průměr výztuže sloupu: 20 mm Oblast stykování: Oblast stykování dobrá Příklad Základ s vnitřním kalichem Zadání sloupu 4.4 Podloží Zadává se výhradně přes okno vlastností (oblast G). Dále zvýšíme hodnotu průměrné odolnosti základové spáry na 360 kn/m². Ostatní předdefinované parametry podloží zůstávají beze změny. Tímto je zadání základu sloupu a podloží ukončeno a statický systém by měl vypadat následovně: 4.5 Zatěžovací stavy a zatížení Nejprve smažeme obsažený zatěžovací stav ze standardní šablony a vytvoříme vlastní potřebné zatěžovací stavy a jejich zatížení. Existují následující zatížení: Stálá zatížení: NEk,G = + 1350 kn M I Ek,G = - 20,3 knm Proměnná zatížení (Kategorie B): NEk,Q1 = + 1500 kn M I Ek, Q1 = - 22,5 knm RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 49

Příklad Základ s vnitřním kalichem Návrhové kombinace 4.6 Návrhové kombinace V tomto příkladu necháme vytvořit návrhové kombinace automaticky. Za tímto účelem v Panelu nabídek (oblast B1) v poli Kombinace zatížení zatrhneme volbu automaticky. Vzhledem k tomu, že posudky mají proběhnout pro stálou návrhovou situaci, musí se současně zatrhnout nepříznivý. 4.7 Návrhové řezy Pro návrh použijeme vlastní návrhové řezy. Na Panelu nabídek (Oblast B1 Zadání) v Poli Návrhové řezy zrušíme zatržení funkce automaticky, resp. označíme ve Struktuře objektů (Oblast C) a smažeme již obsažené návrhové řezy ze standardní šablony. Definujeme následující návrhové řezy A (= řez 1), řez B (= řez 2). Polohy návrhových řezů: Řez 1: souřadnice y = + 0,20 cm Řez 2: souřadnice x = + 0,20 cm 50 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

4.8 Návrh a posouzení základu Příklad Základ s vnitřním kalichem Návrh a posouzení základu Návrh železobetonu proběhne podle ČSN EN 1992-1. Geotechnické posudky podle ČSN EN 1997-1. V Panelu nabídek (oblast B1 Zadání) v poli Norma zkontrolujeme nastavení příslušné betonářské návrhové a geotechnické normy. Rozsah a možnosti výpočtu se nastavují v Panelu nabídek (oblast B2 Výpočet/Výstup) - tlačítkem Možnosti výpočtu v poli Výpočet. Nabízí se panel s volbami, které nastavte dle následujícího obrázku. Nyní může být v Panelu nabídek (oblast B2 Výpočet/Výstup) pomocí tlačítka Startovat výpočet v poli Výpočet proveden vlastní výpočet základu. 4.8.1 Podrobný protokol výpočtu RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 51

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A RIB Software SE Funda V19.0 Build-Nr. 15042019 Typ: Základ s vnitřním kalichem Soubor: Prefabrikovaný základ.rtfun Informace o projektu Zakázka Název Položka Dílec Příklad RIBtec FUNDA Výstupy FUNDA v RTreport Základy Patka2A Systémové informace Schéma systému Normy Zakládání: ČSN EN 1997-1 Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návrhová situace: trvalá Geometrie a materiál b x, b y Šířka základu ve směru x/y γ S, γ S,vnější Součinitel spolehlivosti výztuže stálá/mimořád. h Výška základu f yk Mez kluzu výztuže b sx, b sy Šířka sloupu ve směru x/y f tk Tahová pevnost výztuže a x, a y Excentricita sloupu ve směru x/y φ Úhel tření zeminy h e Zásyp zeminou c Koheze t Hloubka vetknutí základu tan δ s,f Úhel tření v základové spáře γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou t w Hladina podzemní vody, vzdálenost od HH základu γ c, γ c,vnější Součinitel spolehlivosti betonu stálá/mimořád. γ B Specifická tíha betonu σ Rd Odolnost základové spáry f ck Tlaková válcová pevnost betonu, charakteristická f cd Tlaková válcová pevnost betonu, návrhová hodnota f yd Mez kluzu výztuže, návrhová hodnota α cc Součinitel životnosti betonu Základ a sloup Typ základu bx by h Typ sloupu bsx bsy αx αy Základ s vnitřním kalichem 3.000 3.000 0.800 Obdélník 0.400 0.400 0.000 0.000 strana:52/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Charakteristiky železobetonu (C30/37, B500S) Beton γc γc,vnější αcc γb [kn/m³] fck [MN/m²] fcd [MN/m²] C30/37 1.50 1.20 1.00 25.00 30.00 20.00 Betonářská γs γs,vnější fyd [MN/m²] fyk [MN/m²] ftk [MN/m²] výztuž B500S 1.15 1.00 434.78 500.00 540.00 Podloží, geometrie a materiál he tw φ [ ] c [kn/m²] tan δs,f γ1 [kn/m³] γ2 [kn/m³] 0.000 0.800 30.00 0.00 0.577 20.00 20.00 σ Rd= 360.00 kn/m², uživatelsky Zatížení P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔM II [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I ZS I A L Svislé osamělé zatížení Liniové zatížení Plošné zatížení Vodorovná síla Přídavný moment z teorie II. řádu Poloha osamělého zatížení (ohraničení vlevo u spojitých a plošných zatížení) Ohraničení vpravo u spojitých a plošných zatížení Výsledný moment.x vlivem zatížení Výsledný moment.y vlivem zatížení Importované zatížení ze sloupu Číslo zať. stavu z importovaného zatížení ze sloupu Výška základu pro výpočet vlastní tíhy Schematický výkres Kombinační součinitele Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Kancelářské prostory (Užitné B) 1.50 0.00 0.70 0.50 0.30 Zatěžovací stavy ZS I ZSI Zdroj Typ účinku Název 0 Vlastní tíha 1 Stálé zatížení 2 Kancelářské prostory (Užitné B) Vlastní tíha Poloha x/y; Výslednice Pz. Dílec Pz x y Deska 180.00 0.000 0.000 Výpočet součtu vlastní tíhy jako zatížení náhradních ploch ZS Typ Název AL [m²] qz [kn/m²] Pz ex ey 0 F Deska 9.00 20.0 180.0 0.000 0.000 strana:53/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Součet vlastní tíhy ZS 0 ZS Pz 0 180.0 Importovaná zatížení ze sloupu Typ: S=zatížení ze sloupu; I=importované zatížení; c=charakteristické; d=návrhové ZS Typ Pz Hx Hy Mx [knm] My [knm] ΔMxII [knm] ΔMyII [knm] 1 S.c 1350.0 0.0 0.0 0.0-20.3 0.0 0.0 0.000 0.000 2 S.c 1500.0 0.0 0.0 0.0-22.5 0.0 0.0 0.000 0.000 Kombinace zatěžovacích stavů Ed Kombinace zatěžovacích stavů Krit. Kombinační kritérium: ZK=Základní kombinace, MI=Mimořádmá, SP=Stabilita pologhy, NÁ=Náraz, SE=Seizmicita, PO=Požár, C=Charakteristická, OB=Občasná, ČA=Častá, KS=Kvazistálá, S.ZK= Stabilita Základní kombinace, S.MV=Stabilita Vyplavení, S.MI= Stabilita Mimořádná, S.SE=Stabilita Seizmicita Typ: G Ed jen ze stálých zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) rozh.='ano'... kombinace je u některého z posudků rozhodující. Ed rozh. Typ Krit. Kombinace 1 ANO G ZK 1.35*ZS1 2 ANO G+Q ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2 Vnitřní účinky Vnitřní účinky v základové spáře, teorie I.řádu Typ: G+Q ex Ed ze stálých a proměnných zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) ey Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 1530.0 2065.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-20.3-27.4 2 3030.0 4315.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-42.8-61.2 Vnitřní účinky v základové spáře, teorie II.řádu Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 1530.0 2065.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-20.3-27.4 2 3030.0 4315.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-42.8-61.2 Vnitřní účinky v návrhových řezech (podrobně) Č. řezu 1, poloha ve směru y: y=0.20 m Ed Md [knm] Vd 1 513.3 789.8 2 1147.1 1764.8 Č. řezu 2, poloha ve směru x: x=0.20 m Ed Md [knm] Vd 1 524.3 803.2 2 1171.6 1794.8 strana:54/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Geotechnické posudky Posudek stability polohy (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Mdst,d Mstb,d Ačkoliv lze očekávat osu rotace ležící uvnitř základu, může být posudek veden porovnáním stabilizujících a destabilizujících momentů k fiktivní hraně základu. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Stabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Stabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Součinitel spolehlivosti stálá=0.9 zohledněn Součinitel spolehlivosti stálá=1.1 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=0.0 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=1.5 zohledněn Zatěžovací stavy ZS Import Typ účinku Účinky EQU γstb (import) γdstb (import) 1 Stálé zatížení působí kombinovaně 2 Kancelářské prostory (Užitné B) působí kombinovaně Číslování hran Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Mx,stb [knm] Mx,dst [knm] My,stb [knm] My,dst [knm] dst/stb 1 2065.5 0.0 2065.5 18.3 0.01 2 2065.5 0.0 5440.5 52.0 0.01 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 2, η=0.01 Posudky na mezních stavech únosnosti (MSÚ) Posouzení zatížení základové spáry (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: σd σrd strana:55/92 Posudek vyhovuje Dle normy lze alternativně namísto posudků na mezních stavech GEO-2 a posudku mezního stavu použitelnosti vzájemně porovnat návrhové hodnoty napětí v základové spáře s návrhovou hodnotou odolnosti základové spáry. e x,c Excentricita ve směru x charakteristická P res Výslednice (P) e y,c Excentricita ve směru y charakteristická A red,c Zmenšená, zcela přetlačená plocha A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y)

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A σ d Tlak v základové spáře vztažený na A red,c (návrhová hodnota) σ Rd Dovolený tlak v základové spáře (dle DIN nebo uživatelsky) Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Pres,c Pres,d ex ey Ared,c [m²] σd [kn/m²] σrd [kn/m²] σd/σrd 1 1530 2066 0.01 0.00 8.92 232 360 0.643 2 3030 4316 0.01 0.00 8.92 484 360 1.345 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 2, η=1.34 Posudek nevyhovuje! Posudek usmyknutí (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Td/Rtd 1.0 Rtd = V tan δs,f / γgl V Normálová síla, charakteristická R td Odolnost na usmyknutí, návrhová hodnota R tk / γ Gl H x Vodorovná síla X, charakteristická T d Celková vodorovná síla (návrhová hodnota) (H x² + H y²) H y Vodorovná síla Y, charakteristická η Stupeň využití, musí být 1.0 R tk Odolnost na usmyknutí, charakteristická γ Gl Součinitel spolehlivosti pro usmyknutí = 1.1 Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed V Hx Hy Rtk Rtd Td Td/Rtd 1 1530.0 0.0 0.0 883.3 803.0 0.0 0.000 2 3030.0 0.0 0.0 1749.4 1590.3 0.0 0.000 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.00 Posudek vyhovuje Stabilita podloží (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Vd Rnd Metodika DIN 4017, Rnd = (bx' by' γ2 b' Nb + γ1 d Nd + c Nc) 1/ γgr b x' Zmenšená výpočetní šířka excentricky zatíženého základu b y' Zmenšená výpočetní délka excentricky zatíženého základu d Hloubka založení c Koheze N b Součinitel únosnosti k vlivu šířky založení E p,c,50 Odolnost zeminy vybuzená vnějšími silami (max. 50%) N d Součinitel únosnosti k vlivu bočního nárazu R n,c Char. odolnost základové spáry kolmo k její ploše N c Součinitel únosnosti k vlivu koheze R n,d Návrhová odolnost stability podloží kolmo k základové spáře(γ Gr = 1.4) γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou V d Návrhová hodnota působící normálové síly γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed bx' by' Nb Nd Nc Epc,50 Rn,c Rn,d Vd Vd / Rnd 1 2.97 3.00 7.1 27.5 45.9 0.0 7672.7 5480.5 2065.5 0.377 2 2.97 3.00 7.1 27.5 45.9 0.0 7666.3 5475.9 4315.5 0.788 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 2, η=0.79 Posudek vyhovuje strana:56/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Posudky na mezních stavech použitelnosti (MSP) Rozevíraná spára R1/2: Rozhodující výslednice oblastí jádra; R3: Rozhodující výslednice stability polohy, = maximální využití[%] * šířka základu (bx nebo by) Natočení základu a omezení rozevírané spáry (teorie II. řádu, charakteristická) Formát posudku: ex/bx 1/6; ey/by 1/6; (ex/bx)²+(ey/by)² 1/9 Ověřuje se, zda výslednice od stálých zatížení leží uvnitř 1. oblasti jádra a výslednice od stálých a proměnných zatížení uvnitř 2. oblasti jádra. ex / bx 1/6 1. oblast jádra ve směru x ey / by 1/6 1. oblast jádra ve směru y (ex / bx)² + (ey / by)² 1/9 2. oblast jádra b x Šířka základu ve směru x OJ1 x Korespondující excentricita = e x,g / b x b y Šířka základu ve směru y OJ1 y Korespondující excentricita = e y,g / b y e x,y,g Excentricita ve směru x/y vlivem stálých zatížení OJ2 Korespondující excentricita = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Excentricita ve směru x/y vlivem stálých + proměnných 1. OJ Stupeň využití 1.oblast jádra OJ 1 1/6 zatížení P res,g,c Výslednice od stálých zatížení 2. OJ Stupeň využití 2.oblast jádra OJ 2 1/9 P res,p,c Výslednice od stálých + proměnných zatížení ** Bez posouzení OJ1, neboť atribut Ed je 'proměnná' Posudek - návrhové hodnoty na základě Teorie I. řádu, charakteristická Ed Pres,G,c ex,g ey,g Pres,P,c ex,p ey,p OJ1x OJ1y OJ2 1.OJx [%] 1.OJy [%] 1 1530 0.01 0.00 1530 0.01 0.00 0.00 0.00 ** 2.7 0.0 2.7 ** 2 1530 0.01 0.00 3030 0.01 0.00 ** ** 0.00 ** ** ** 0.0 1.OJ [%] 2.OJ [%] 1.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 1, η=0.03 Posudek vyhovuje 2.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 2, η=0.00 Posudek vyhovuje strana:57/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Informativní posudky Výslednice a nulová čára při rozevírané spáře Formát posudku Poloha nulové čáry se počítá iterativně a protokoluje se jako úsečka procházející průsečíky s hranami základu. Podíl rozevírané spáry se pro porovnání zadává jako poměr k rozevírané ploše Ak celkové plochy A. Ak/A = 0 tedy odpovídá plně přetlačené základové spáře, při Ak/A = 0.5 je dosaženo 50% maximálního dovoleného rozevření základové spáry. Ak/A = 0 pro stálá zatížení Ak/A 0.5 pro stálá a proměnná zatížení P res Celková normálová síla x 1 1. bod nulové čáry napětí e x Excentricita ve směru x y 1 1. bod nulové čáry napětí e y Excentricita ve směru y x 2 2. bod nulové čáry napětí σ M Kontaktní napětí v těžišti tlačené plochy y 2 2. bod nulové čáry napětí A k/a Poměr rozevíraná plocha / celková plocha Posudek polohy nulové čára na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Pres,G ex ey σm [kn/m²] 1 1530.0 0.013 0.000 170.0 -- -- -- -- 0.0000 2 3030.0 0.014 0.000 336.7 -- -- -- -- 0.0000 Kontaktní napětí ve vrcholech Vrcholy x1 y1 x2 y2 Ak/A Jen informativně, bez významu posouzení. Mohou být zjištěna lokální maxima a minima napětí ve vrcholech základu. Ed σ1 [kn/m²] σ2 [kn/m²] σ3 [kn/m²] σ4 [kn/m²] 1 165.5 174.5 174.5 165.5 2 327.2 346.2 346.2 327.2 strana:58/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Návrh železobetonu Rozdělení dolní výztuže [cm²/m] Návrhové řezy Řez Směr As Návrhový řez Návrh na Poloha Šířka Výška 1 y 0.200 3.000 0.800 Ohyb+smyk 2 x 0.200 3.000 0.800 Ohyb+smyk Návrh na ohyb Legenda M max Max. návrhový moment A s,d Nutná podélná výztuž dolní M min Min. návrhový moment A s,h Nutná podélná výztuž horní h Výška dílce v návrhovém řezu ε b Stlačení betonu b Šířka dílce v návrhovém řezu ε s Přetvoření výztuže z i,b Vnitřní rameno pro návrh na ohyb d Rozhoduje výztuž na celistvost d 1 Osové krytí výztuže horní(h) a dolní(d) c vl Krytí betonem pro výpočet zi S Poloha výztuže [cm] d1,d,x d1,d,y d1,h,x d1,h,y cvl,d,x cvl,d,y cvl,h,x cvl,h,y 3.0 3.0 3.0 3.0 6.0 6.0 6.0 6.0 Návrh na ohyb rozhod.ed Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,d As,h Řez As,d As,h [knm] [knm] [ ] [ ] [cm2] [cm2] 1 2 0 1147.1 513.3 0.800 3.000 0.00 0.00 0.693 34.8 0.0 2 2 0 1171.6 524.3 0.800 3.000 0.00 0.00 0.693 35.6 0.0 Dolní výztuž ve směru X rozdělit následovně (ya=-1.500 m) sb y 0.750 0.375 0.750 0.375 0.750 A sd [cm²] 8.70 4.98 12.81 4.98 8.70 A sd [cm²/m] 11.60 13.28 17.08 13.28 11.60 Dolní výztuž ve směru Y rozdělit následovně (xa=-1.500 m) sb x 0.750 0.375 0.750 0.375 0.750 strana:59/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A A sd [cm²] 8.70 4.88 12.54 4.88 8.70 A sd [cm²/m] 11.60 13.00 16.72 13.00 11.60 Návrh vnitřního kalichu s drsnou spárou dle Schlaich/Schäfer Schematický výkres Legenda l 0 Nutná stykovací délka t dopo Doporučená hloubka vetknutí sloupu = 1.20 b s a n Světlá vzdálenost výztuže sloup / kalich - min(4*d s,50mm) t nut Nutná hloubka vetknutí sloupu = l 0+a n l bd Nutná kotevní délka t stáv Stávající hloubka vetknutí sloupu A sh Vodorovná výztuž kalichu (celkem) A sv Svislá výztuž sloupu / kalichu (po stranách) T v,t h Tahová síla v přenosu zatížení sloup-základ a Výz Vzdálenost výztuže sloup / kalich Podmínky soudržnosti fck [N/mm²] fbd [N/mm²] fyd [N/mm²] Soudržnost Sloup 40 5.51 435 Podmínky soudržnosti dobrá Kalich 30 4.57 435 Dobrá soudržnost Zadání pro návrh kalichu Bednění: profilovaný Tloušťka zálivky d t: 0.050 m A sx,stáv svislé výztuže: 4.02 cm2 A sy,stáv svislé výztuže: 4.02 cm2 Svislá výztuž kalichu d s: 16 mm Svislá výztuž sloupu d s: 20 mm Návrh Směr As Ed Mx,d [knm] My,d [knm] Pz,d Hx,d Hy,d x A sv 2-61.2 4072.5 0.0 - y A sv 0 0.0-0.0-0.0 x A sh 0-0.0 0.0 0.0 - y A sh 0 0.0-0.0-0.0 Sloup tstáv tnut tdopo avýz,x avýz,y 0.600 0.424 0.480 0.170 0.170 Směr As ds[mm] T1v Asv1,nut [cm²] Asv1,stáv. [cm²] an lbd l0 x 20 0.00 9.0 9.0 0.000 0.394 0.000 y 20 0.00 0.0 6.3 0.000 0.237 0.000 Kalich Směr As ds[mm] T1v Asv1,nut [cm²] Asv1,stáv. [cm²] an lbd l0 T2h Ash2 [cm²] x 16 0.00 0.0 4.0 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 y 16 0.00 0.0 4.0 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 strana:60/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Návrh na smyk Posudek smykové únosnosti, výpočet jako Deska Úhel třmínkové výztuže: 90.00 Legenda V Ed Stavající posouvající síla V Rd,ct Odolnost betonu pro minimální výztuž V Rd,max Max. únosná síla v tlačené diagonále V Rd,sy Posouvající síla únosná výztuží z i,s Vnitřní rameno pro návrh na smyk ρ l Stavající stupeň podélného výztužení [cm²/m] cm² výztuže průřezu na běž. m v podélném směru θ Úhel tlačených diagonál a sb Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem 90 k podélnému a sb,min Min. smyková výztuž, třmínky směru a ss Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem alpha k podélnému směru a ss,min Min. smyková výztuž, ohyby Návrh na smyk - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Č. rozh. Ed VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] 1 2 1764.8 821.4 7570.4 1764.8 0.693 0.15 21.8 0.00 0.00 23.43 0.00 2 2 1794.8 821.4 7570.4 1794.8 0.693 0.15 21.8 0.00 0.00 23.83 0.00 Rozhodující výsledky návrhu: Nut.smyková výztuž Třmínky 23.83 cm2/m v řezu: 2, Rozdělení: rovnoměrně Nut.smyková výztuž Ohyby 0.00 cm2/m v řezu: 1, Rozdělení: rovnoměrně Posudek propíchnutí v montážním stavu Legenda V Ed Působící posouvající síla V Ed,red Zmenšená posouvající síla σ 0,d Tlak v základové spáře uvnitř A crit ß Součinitel navýšení pro excentrická zatížení A crit Odpočtové plochy uvnitř kritického řezu a crit Vzdálenost kritického řezu od hrany sloupu u crit Efektivní obvod kritického řezu u out Obvod oblasti s výztuží na propíchnutí u 0 Efektivní obvod zatěžované plochy d m Průměrná statická účinná výška a crit/d m Sklon propichujícího kužele a crit/d m=cot θ v Ed Korespondující posouvající síla (ß V Ed)/(u crit d m) v Rd,c Odolnost na propíchnutí bez výztuže na propíchnutí v Rd,max Maximální odolnost na propíchnutí L w Vzdálenost poslední vnější řady výztuže od hrany as x/as y Stáv./nut. podélná výztuž dolní/horní sloupu ρ l Průměrný stupeň vyztužení As w,j Součty výztuže na propíchnutí po řadách a j Vzdálenost řady výztuže od hrany sloupu Uu j Efektivní obvod řady výztuže Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed VEd σ0d [kn/m²] VEd,red β [-] acrit dm asx,h [cm²/m] asy,h [cm²/m] ved [MN/m²] vrd,max [MN/m²] ρl [%] Acrit [m²] ucrit uout u0 Lw acrit/dm [-] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] vrd,c [MN/m²] ved/vrd,c [-] 1 1.381 32.4 0.29 3.6 1.90 31.4 1.76 1.15 0.40 0.24 0.04 0.12 2.00 0.00 16.75 0.00 16.40 0.158 0.831 1.163 0.191 Není nutná výztuž na propíchnutí. Posudek propíchnutí Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed VEd σ0d [kn/m²] VEd,red β [-] acrit dm asx,h [cm²/m] asy,h [cm²/m] ved [MN/m²] vrd,max [MN/m²] ρl [%] Acrit [m²] ucrit uout u0 Lw acrit/dm [-] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] vrd,c [MN/m²] ved/vrd,c [-] 2 0.173 4072.5 1.83 452.5 4.86 3244.0 9.67 1.15 1.60 0.52 0.24 0.77 0.68 0.00 13.39 0.00 13.23 0.997 1.048 1.782 0.951 Není nutná výztuž na propíchnutí. strana:61/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Patka2A Přehled posudků Posudek Stav Ed Využití Stabilita polohy vyhovuje 2 0.01 Tlak v zákl.spáře (TeoIIř) nevyhovuje! 2 1.34 Posudek usmyknutí (TeoIIř) vyhovuje 1 0.00 Stabilita podloží (TeoIIř) vyhovuje 2 0.79 1.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 1 0.03 2.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 2 0.00 strana:62/92

5 Příklad Základ s kalichem 5.1 Statický systém Příklad Základ s kalichem Statický systém Tento řešený obdélníkový prefabrikovaný základ byl převzat z publikace Příklady návrhů dle Eurocode 2, Svazek 1: Pozemní stavby německého Svazu pro beton a stavební techniku (1. vydání 2011, příklad 12, strana 12-1 až 12-19). Řešený dílec vypadá následovně: 5.2 Zadání základu Po startu programu se tento naplní obsahem ze standardní šablony. Nové zadání uložte pod názvem Základ s kalichem. Ze standardní šablony je již nastaven obdélníkový základ s obdélníkovým sloupem, takže toto ponecháme. Upraveno musí být pouze nastavení v poli Geometrie panelu nabídek (oblast B1 - Zadání) z Bez soklu na Kalich. Následně zadejte pro základ tyto hodnoty: Rozměry: bx = 3,00 m by = 2,00 m Tloušťka: d = 50 cm Pro materiál a krytí výztuže hh, hd platí: Beton: C25/30 Výztuž: B500S vysoce tvárná (=B500B) Krytí výztuže: hh = hd = 3 cm Navíc musí být ještě upraveny vlastnosti kalichu v okně vlastností (oblast G) následovně: Bednění: drsné Výška soklu: t = 1,06 m Hloubka základu: h = 0,00 m Šířka soklu X horní / dolní: x = 1,30 m RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 63

Příklad Základ s kalichem Zadání sloupu Šířka soklu Y horní / dolní:: Tloušťka stěny soklu X: Tloušťka stěny soklu Y: Tloušťka vrstvy malty: 5.3 Zadání sloupu y = 1,10 m x = 0,25 m y = 0,25 m d = 4,5 cm (sníženo o 5 mm; numerické tolerance hloubky vetknutí sloupu) Po ukončení zadání základu upravíme zadání sloupu na následující hodnoty: Rozměry: bx = 60 cm by = 40 cm Materiály: Beton: C45/55 Výztuž: B500S vysokotvárná (=B500B) Sloup je osazen excentricky s excentricitou x = - 0,40 cm. Zadání excentricity je v okně vlastností (oblast G) pomocí Poloha x a Poloha y sloupu. V tomto případě se zadají následující hodnoty: Excentricita: ex = - 0,40 cm ey = 0,00 cm 5.4 Podloží Předdefinované parametry, jako např. dovolená odolnost nebo koheze, zůstávají beze změny. Zadání stávající vrstvy zásypu probíhá v okně vlastností (oblast G) parametrem Zásyp zeminou. Zadejte: Zásyp zeminou: t = 1,00 m Tímto je zadání základu sloupu a podloží ukončeno a statický systém by měl vypadat následovně: 64 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Základ s kalichem Zatěžovací stavy a zatížení 5.5 Zatěžovací stavy a zatížení Nejprve smažeme obsažený zatěžovací stav ze standardní šablony a vytvoříme vlastní potřebné zatěžovací stavy a jejich zatížení. Existují následující zatížení: Stálá zatížení: NEk,G = + 257 kn M I Ek,G = - 96 knm ΔM II Ek,G = - 48 knm Proměnná zatížení (Kategorie E): NEk,Q1 = + 573 kn VEk, Q1 = + 20 kn M I Ek, Q1 = - 180 knm ΔM II Ek, Q1 = - 106 knm Proměnná zatížení (vítr) VEk, Q2 = + 35 kn M I Ek, Q2 = - 90 knm 5.6 Návrhové kombinace V tomto případě se mají návrhové kombinace vytvářet uživatelsky. Nejprve tedy v Panelu nabídek (oblast B1) v poli Kombinace zatížení zrušíme zatržení volby automaticky. Vytvoříme následující dvě návrhové kombinace: Ed1: Veškerá zatížení působí nepříznivě, tj. se součiniteli γg = 1,35 a γq = 1,5. Ed2: Veškerá stálá zatížení a zatížení Kategorie E působí příznivě, tj. se součiniteli γg = 1,0, resp. γq = 0. Zatížení větrem se uvažuje nepříznivě, tj. se součinitelem γq = 1,5. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 65

Příklad Základ s kalichem Návrhové řezy 5.7 Návrhové řezy Mají se automaticky vytvořit následující zobrazené návrhové řezy A, řez B, řez C a D a ručně navíc řez E. Poloha těchto řezů je následující: automatické kolem sloupu Řez 1: souřadnice x = - 1,05 cm Řez 2: souřadnice y = + 0,25 cm Řez 3: souřadnice x = + 0,55 cm Řez 4: souřadnice x = - 0,55 cm navíc v panelu Struktury objektů ručně vložený návrhový řez ve směru Y Řez 5: souřadnice x = + 0,70 cm 5.8 Návrh a posouzení základu Návrh železobetonu proběhne podle ČSN EN 1992-1. Geotechnické posudky podle ČSN EN 1997-1. V Panelu nabídek (oblast B1 Zadání) v poli Norma zkontrolujeme nastavení příslušné betonářské návrhové a geotechnické normy. 66 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Základ s kalichem Návrh a posouzení základu Nyní může být v Panelu nabídek (oblast B2 Výpočet/Výstup) pomocí tlačítka Startovat výpočet v poli Výpočet proveden vlastní výpočet základu. 5.8.1 Podrobný protokol výpočtu RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 67

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A RIB Software SE Funda V19.0 Build-Nr. 15042019 Typ: Kalich Soubor: Základ s kalichem.rtfun Informace o projektu Zakázka Název Položka Dílec Příklad RIBtec FUNDA Výstupy FUNDA v RTreport Základy Kalich2A Systémové informace Schéma systému Normy Zakládání: ČSN EN 1997-1 Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návrhová situace: trvalá Geometrie a materiál b x, b y Šířka základu ve směru x/y γ S, γ S,vnější Součinitel spolehlivosti výztuže stálá/mimořád. h Výška základu f yk Mez kluzu výztuže b sx, b sy Šířka sloupu ve směru x/y f tk Tahová pevnost výztuže a x, a y Excentricita sloupu ve směru x/y φ Úhel tření zeminy h e Zásyp zeminou c Koheze t Hloubka vetknutí základu tan δ s,f Úhel tření v základové spáře γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou t w Hladina podzemní vody, vzdálenost od HH základu γ c, γ c,vnější Součinitel spolehlivosti betonu stálá/mimořád. γ B Specifická tíha betonu σ Rd Odolnost základové spáry f ck Tlaková válcová pevnost betonu, charakteristická f cd Tlaková válcová pevnost betonu, návrhová hodnota f yd Mez kluzu výztuže, návrhová hodnota α cc Součinitel životnosti betonu Základ a sloup Typ základu bx by h Typ sloupu bsx bsy αx αy Kalich 3.000 2.000 0.500 Obdélník 0.600 0.400-0.400 0.000 strana:68/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Geometrie kalichu Hloubka v základu hp: 0.000 m Výška kalichu hs: 1.250 m Šířka kalichu horní ve směru X bxh: 1.300 m Šířka kalichu horní ve směru Y byh: 1.100 m Šířka kalichu dolní ve směru X bxd: 1.300 m Šířka kalichu dolní ve směru Y byd: 1.100 m Tloušťka stěny x kalichu horní dx: 0.250 m Tloušťka stěny y dolní dy: 0.250 m Charakteristiky železobetonu (C25/30, B500S) Beton γc γc,vnější αcc γb [kn/m³] fck [MN/m²] fcd [MN/m²] C25/30 1.50 1.20 1.00 25.00 25.00 16.67 Betonářská γs γs,vnější fyd [MN/m²] fyk [MN/m²] ftk [MN/m²] výztuž B500S 1.15 1.00 434.78 500.00 540.00 Podloží, geometrie a materiál he tw φ [ ] c [kn/m²] tan δs,f γ1 [kn/m³] γ2 [kn/m³] 0.000 0.500 30.00 0.00 0.577 20.00 20.00 σ Rd= 250.00 kn/m², uživatelsky Zatížení P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔM II [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I ZS I A L Svislé osamělé zatížení Liniové zatížení Plošné zatížení Vodorovná síla Přídavný moment z teorie II. řádu Poloha osamělého zatížení (ohraničení vlevo u spojitých a plošných zatížení) Ohraničení vpravo u spojitých a plošných zatížení Výsledný moment.x vlivem zatížení Výsledný moment.y vlivem zatížení Importované zatížení ze sloupu Číslo zať. stavu z importovaného zatížení ze sloupu Výška základu pro výpočet vlastní tíhy Schematický výkres Kombinační součinitele Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Skladovací prostory (Užitné E) 1.50 0.00 1.00 0.90 0.80 Vítr 1.50 0.00 0.60 0.20 0.00 Zatěžovací stavy ZS I ZSI Zdroj Typ účinku Název 0 Vlastní tíha 1 Stálé zatížení 2 Skladovací prostory (Užitné E) 3 Vítr strana:69/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Vlastní tíha Poloha x/y; Výslednice Pz. Dílec Pz x y Deska 75.00 0.000 0.000 Kalich (včetně sloupu) 44.69-0.400 0.000 Výpočet součtu vlastní tíhy jako zatížení náhradních ploch ZS Typ Název AL [m²] qz [kn/m²] Pz ex ey 0 F Deska 6.00 12.5 75.0 0.000 0.000 0 F Kalich 1.43 31.3 44.7-0.400 0.000 Součet vlastní tíhy ZS 0 ZS Pz 0 119.7 Importovaná zatížení ze sloupu Typ: S=zatížení ze sloupu; I=importované zatížení; c=charakteristické; d=návrhové ZS Typ Pz Hx Hy Mx [knm] My [knm] ΔMxII [knm] ΔMyII [knm] 1 S.c 257.0 0.0 0.0 0.0-96.0 0.0-48.0-0.400 0.000 2 S.c 573.0 20.0 0.0 0.0-180.0 0.0-106.0-0.400 0.000 3 S.c 0.0 35.0 0.0 0.0-90.0 0.0 0.0-0.400 0.000 Kombinace zatěžovacích stavů Ed Kombinace zatěžovacích stavů Krit. Kombinační kritérium: ZK=Základní kombinace, MI=Mimořádmá, SP=Stabilita pologhy, NÁ=Náraz, SE=Seizmicita, PO=Požár, C=Charakteristická, OB=Občasná, ČA=Častá, KS=Kvazistálá, S.ZK= Stabilita Základní kombinace, S.MV=Stabilita Vyplavení, S.MI= Stabilita Mimořádná, S.SE=Stabilita Seizmicita Typ: G Ed jen ze stálých zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) rozh.='ano'... kombinace je u některého z posudků rozhodující. Ed rozh. Typ Krit. Kombinace 1 ANO G ZK 1.35*ZS1 2 ANO G+Q ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+0.90*ZS3 3 ANO G+Q ZK 1.35*ZS1+1.50*ZS2+1.50*ZS3 Vnitřní účinky Vnitřní účinky v základové spáře, teorie I.řádu Typ: G+Q ex Ed ze stálých a proměnných zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) ey Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 376.7 508.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 24.7 33.3 2 949.7 1368.0 41.0 61.5 0.0 0.0 0.0 0.0-51.9-81.5 3 949.7 1368.0 55.0 82.5 0.0 0.0 0.0 0.0-112.4-172.3 strana:70/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Vnitřní účinky v základové spáře, teorie II.řádu Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 376.7 508.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0-23.3-31.5 2 949.7 1368.0 41.0 61.5 0.0 0.0 0.0 0.0-205.9-305.3 3 949.7 1368.0 55.0 82.5 0.0 0.0 0.0 0.0-266.4-396.1 Vnitřní účinky v návrhových řezech (podrobně) Č. řezu 1, poloha ve směru x: x=0.70 m Ed Md [knm] Vd 1 49.0 120.9 2 188.7 457.2 3 204.6 492.7 Č. řezu 2, poloha ve směru x: x=-1.05 m Ed Md [knm] Vd 1 11.8 53.1 2 24.2 112.2 3 18.7 89.0 Č. řezu 3, poloha ve směru x: x=0.25 m Ed Md [knm] Vd 1 117.9 185.0 2 444.7 676.2 3 478.9 720.4 Č. řezu 4, poloha ve směru y: y=0.55 m Ed Md [knm] Vd 1 20.6 91.6 2 64.1 285.0 3 64.1 285.0 Č. řezu 5, poloha ve směru y: y=-0.55 m Ed Md [knm] Vd 1 20.6 91.6 2 64.1 285.0 3 64.1 285.0 Č. řezu 7, poloha ve směru x: x=0.72 m Ed Md [knm] Vd 1 46.6 118.0 2 179.6 446.8 3 194.9 481.8 strana:71/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Geotechnické posudky Posudek stability polohy (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Mdst,d Mstb,d Ačkoliv lze očekávat osu rotace ležící uvnitř základu, může být posudek veden porovnáním stabilizujících a destabilizujících momentů k fiktivní hraně základu. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Stabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Stabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Součinitel spolehlivosti stálá=0.9 zohledněn Součinitel spolehlivosti stálá=1.1 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=0.0 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=1.5 zohledněn Zatěžovací stavy ZS Import Typ účinku Účinky EQU γstb (import) γdstb (import) 1 Stálé zatížení působí kombinovaně 2 Skladovací prostory (Užitné E) působí kombinovaně 3 Vítr působí kombinovaně Číslování hran Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Mx,stb [knm] Mx,dst [knm] My,stb [knm] My,dst [knm] dst/stb 1 339.0 0.0 617.1 129.6 0.21 2 339.0 0.0 2250.2 747.2 0.33 3 339.0 0.0 2250.2 838.0 0.37 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 3, η=0.37 Posudek vyhovuje strana:72/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Posudky na mezních stavech únosnosti (MSÚ) Posouzení zatížení základové spáry (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: σd σrd Dle normy lze alternativně namísto posudků na mezních stavech GEO-2 a posudku mezního stavu použitelnosti vzájemně porovnat návrhové hodnoty napětí v základové spáře s návrhovou hodnotou odolnosti základové spáry. e x,c Excentricita ve směru x charakteristická P res Výslednice (P) e y,c Excentricita ve směru y charakteristická A red,c Zmenšená, zcela přetlačená plocha A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Tlak v základové spáře vztažený na A red,c (návrhová hodnota) Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné σ Rd Dovolený tlak v základové spáře (dle DIN nebo uživatelsky) Ed Pres,c Pres,d ex ey Ared,c [m²] σd [kn/m²] σrd [kn/m²] σd/σrd 1 377 509 0.06 0.00 5.75 88 250 0.354 2 950 1368 0.22 0.00 5.13 267 250 1.066 3 950 1368 0.28 0.00 4.88 280 250 1.122 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 3, η=1.12 Posudek nevyhovuje! Posudek usmyknutí (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Td/Rtd 1.0 Rtd = V tan δs,f / γgl V Normálová síla, charakteristická R td Odolnost na usmyknutí, návrhová hodnota R tk / γ Gl H x Vodorovná síla X, charakteristická T d Celková vodorovná síla (návrhová hodnota) (H x² + H y²) H y Vodorovná síla Y, charakteristická η Stupeň využití, musí být 1.0 R tk Odolnost na usmyknutí, charakteristická γ Gl Součinitel spolehlivosti pro usmyknutí = 1.1 Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed V Hx Hy Rtk Rtd Td Td/Rtd 1 376.7 0.0 0.0 217.5 197.7 0.0 0.000 2 949.7 41.0 0.0 548.3 498.5 61.5 0.123 3 949.7 55.0 0.0 548.3 498.5 82.5 0.166 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 3, η=0.17 Posudek vyhovuje strana:73/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Stabilita podloží (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Vd Rnd Metodika DIN 4017, Rnd = (bx' by' γ2 b' Nb + γ1 d Nd + c Nc) 1/ γgr b x' Zmenšená výpočetní šířka excentricky zatíženého základu b y' Zmenšená výpočetní délka excentricky zatíženého základu d Hloubka založení c Koheze N b Součinitel únosnosti k vlivu šířky založení E p,c,50 Odolnost zeminy vybuzená vnějšími silami (max. 50%) N d Součinitel únosnosti k vlivu bočního nárazu R n,c Char. odolnost základové spáry kolmo k její ploše N c Součinitel únosnosti k vlivu koheze R n,d Návrhová odolnost stability podloží kolmo k základové spáře(γ Gr = 1.4) γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou V d Návrhová hodnota působící normálové síly γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed bx' by' Nb Nd Nc Epc,50 Rn,c Rn,d Vd Vd / Rnd 1 2.88 2.00 8.0 24.8 41.2 0.0 3255.9 2325.7 508.5 0.219 2 2.57 2.00 6.9 24.0 39.8 0.0 2651.1 1893.6 1368.0 0.722 3 2.44 2.00 6.5 23.8 39.4 0.0 2437.8 1741.3 1368.0 0.786 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 3, η=0.79 Posudek vyhovuje Posudky na mezních stavech použitelnosti (MSP) Rozevíraná spára R1/2: Rozhodující výslednice oblastí jádra; R3: Rozhodující výslednice stability polohy, = maximální využití[%] * šířka základu (bx nebo by) Natočení základu a omezení rozevírané spáry (teorie II. řádu, charakteristická) Formát posudku: ex/bx 1/6; ey/by 1/6; (ex/bx)²+(ey/by)² 1/9 Ověřuje se, zda výslednice od stálých zatížení leží uvnitř 1. oblasti jádra a výslednice od stálých a proměnných zatížení uvnitř 2. oblasti jádra. ex / bx 1/6 1. oblast jádra ve směru x ey / by 1/6 1. oblast jádra ve směru y (ex / bx)² + (ey / by)² 1/9 2. oblast jádra b x Šířka základu ve směru x OJ1 x Korespondující excentricita = e x,g / b x b y Šířka základu ve směru y OJ1 y Korespondující excentricita = e y,g / b y e x,y,g Excentricita ve směru x/y vlivem stálých zatížení OJ2 Korespondující excentricita = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² strana:74/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A e x,y,p Excentricita ve směru x/y vlivem stálých + proměnných 1. OJ Stupeň využití 1.oblast jádra OJ 1 1/6 zatížení P res,g,c Výslednice od stálých zatížení 2. OJ Stupeň využití 2.oblast jádra OJ 2 1/9 P res,p,c Výslednice od stálých + proměnných zatížení ** Bez posouzení OJ1, neboť atribut Ed je 'proměnná' Posudek - návrhové hodnoty na základě Teorie I. řádu, charakteristická Ed Pres,G,c ex,g ey,g Pres,P,c ex,p ey,p OJ1x OJ1y OJ2 1.OJx [%] 1.OJy [%] 1 377 0.06 0.00 377 0.06 0.00 0.02 0.00 ** 12.4 0.0 12.4 ** 2 377 0.06 0.00 950 0.22 0.00 ** ** 0.01 ** ** ** 4.7 3 377 0.06 0.00 950 0.28 0.00 ** ** 0.01 ** ** ** 7.9 1.OJ [%] 2.OJ [%] 1.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 1, η=0.12 2.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 3, η=0.08 Posudek vyhovuje Posudek vyhovuje Informativní posudky Výslednice a nulová čára při rozevírané spáře Formát posudku Poloha nulové čáry se počítá iterativně a protokoluje se jako úsečka procházející průsečíky s hranami základu. Podíl rozevírané spáry se pro porovnání zadává jako poměr k rozevírané ploše Ak celkové plochy A. Ak/A = 0 tedy odpovídá plně přetlačené základové spáře, při Ak/A = 0.5 je dosaženo 50% maximálního dovoleného rozevření základové spáry. Ak/A = 0 pro stálá zatížení Ak/A 0.5 pro stálá a proměnná zatížení P res Celková normálová síla x 1 1. bod nulové čáry napětí e x Excentricita ve směru x y 1 1. bod nulové čáry napětí e y Excentricita ve směru y x 2 2. bod nulové čáry napětí σ M Kontaktní napětí v těžišti tlačené plochy y 2 2. bod nulové čáry napětí A k/a Poměr rozevíraná plocha / celková plocha Posudek polohy nulové čára na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Pres,G ex ey σm [kn/m²] 1 376.7 0.062 0.000 62.8 -- -- -- -- 0.0000 2 949.7 0.217 0.000 158.3 -- -- -- -- 0.0000 3 949.7 0.280 0.000 158.3 -- -- -- -- 0.0000 Kontaktní napětí ve vrcholech Vrcholy x1 y1 x2 y2 Ak/A Jen informativně, bez významu posouzení. Mohou být zjištěna lokální maxima a minima napětí ve vrcholech základu. Ed σ1 [kn/m²] σ2 [kn/m²] σ3 [kn/m²] σ4 [kn/m²] 1 55.0 70.6 70.6 55.0 2 89.7 226.9 226.9 89.7 3 69.5 247.1 247.1 69.5 strana:75/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Návrh železobetonu Rozdělení dolní výztuže [cm²/m] Navýšení pro min. ohybové momenty Návrhové řezy Řez Směr As Návrhový řez Návrh na Poloha Šířka Výška 1 x 0.700 2.000 0.500 Ohyb+smyk 2 x -1.050 2.000 0.500 Ohyb 3 x 0.250 2.000 0.500 Ohyb 4 y 0.550 3.000 0.500 Ohyb 5 y -0.550 3.000 0.500 Ohyb 7 x 0.720 2.000 0.500 Ohyb+smyk Návrh na ohyb Legenda M max Max. návrhový moment A s,d Nutná podélná výztuž dolní M min Min. návrhový moment A s,h Nutná podélná výztuž horní h Výška dílce v návrhovém řezu ε b Stlačení betonu b Šířka dílce v návrhovém řezu ε s Přetvoření výztuže z i,b Vnitřní rameno pro návrh na ohyb d Rozhoduje výztuž na celistvost d 1 Osové krytí výztuže horní(h) a dolní(d) c vl Krytí betonem pro výpočet zi S Poloha výztuže [cm] d1,d,x d1,d,y d1,h,x d1,h,y cvl,d,x cvl,d,y cvl,h,x cvl,h,y 3.0 3.0 3.0 3.0 6.0 6.0 6.0 6.0 Návrh na ohyb rozhod.ed Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,d As,h Řez As,d As,h [knm] [knm] [ ] [ ] [cm2] [cm2] 1 3 0 204.6 49.0 0.500 2.000 0.00 0.00 0.423 12.5d 0.0 2 2 0 24.2 11.8 0.500 2.000 0.00 0.00 0.423 12.5d 0.0 3 3 0 478.9 117.9 0.500 2.000 0.00 0.00 0.423 24.2 0.0 4 2 0 64.1 20.6 0.500 3.000 0.00 0.00 0.423 18.8d 0.0 strana:76/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A rozhod.ed Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,d As,h Řez As,d As,h [knm] [knm] [ ] [ ] [cm2] [cm2] 5 3 0 64.1 20.6 0.500 3.000 0.00 0.00 0.423 18.8d 0.0 7 3 0 194.9 46.6 0.500 2.000 0.00 0.00 0.423 12.5d 0.0 Dolní výztuž ve směru X rozdělit následovně (ya=-1.000 m) sb y 2.000 A sd [cm²] 24.20 A sd [cm²/m] 12.10 Dolní výztuž ve směru Y rozdělit následovně (xa=-1.500 m) sb x 0.146 0.579 0.750 0.750 0.775 A sd [cm²] 0.66 3.20 5.64 6.58 3.29 A sd [cm²/m] 4.54 5.52 7.52 8.78 4.25 Návrh kalichu se zdrsněnou spárou dle Schlaich/Schäfer Schematický výkres Legenda l 0 Nutná stykovací délka t dopo Doporučená hloubka vetknutí sloupu = 1.20 b s a n Světlá vzdálenost výztuže sloup / kalich - min(4*d s,50mm) t nut Nutná hloubka vetknutí sloupu = l 0+a n l bd Nutná kotevní délka t stáv Stávající hloubka vetknutí sloupu A sh Vodorovná výztuž kalichu (celkem) A sv Svislá výztuž sloupu / kalichu (po stranách) T v,t h Tahová síla v přenosu zatížení sloup-základ a Výz Vzdálenost výztuže sloup / kalich Podmínky soudržnosti Navýšení soudržné napětí fbd o 50% fck [N/mm²] fbd [N/mm²] fyd [N/mm²] Soudržnost Sloup 20 3.46 435 Podmínky soudržnosti dobrá Kalich 25 4.09 435 Dobrá soudržnost Zadání pro návrh kalichu Bednění: profilovaný Tloušťka zálivky d t: 0.045 m A sx,stáv svislé výztuže: 4.02 cm2 A sy,stáv svislé výztuže: 4.02 cm2 Svislá výztuž kalichu d s: 16 mm Svislá výztuž sloupu d s: 15 mm Návrh Směr As Ed Mx,d [knm] My,d [knm] Pz,d Hx,d Hy,d x A sv 3-758.4 1206.5 82.5 - y A sv 0 0.0-0.0-0.0 x A sh 3-758.4 1206.5 82.5 - y A sh 0 0.0-0.0-0.0 Sloup tstáv tnut tdopo avýz,x avýz,y 1.205 0.725 0.720 0.275 0.275 strana:77/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Směr As ds[mm] T1v Asv1,nut [cm²] Asv1,stáv. [cm²] an lbd l0 x 15 1120.35 25.8 25.8 0.209 0.471 0.515 y 15 0.00 0.0 3.5 0.000 0.282 0.000 Kalich Směr As ds[mm] T1v Asv1,nut [cm²] Asv1,stáv. [cm²] an lbd l0 T2h Ash2 [cm²] x 16 817.48 18.8 18.8 0.209 0.297 0.446 805.31 18.5 y 16 0.00 0.0 4.0 0.000 0.000 0.000 0.00 0.0 Návrh na smyk Posudek smykové únosnosti, výpočet jako Deska Úhel třmínkové výztuže: 90.00 Legenda V Ed Stavající posouvající síla V Rd,ct Odolnost betonu pro minimální výztuž V Rd,max Max. únosná síla v tlačené diagonále V Rd,sy Posouvající síla únosná výztuží z i,s Vnitřní rameno pro návrh na smyk ρ l Stavající stupeň podélného výztužení [cm²/m] cm² výztuže průřezu na běž. m v podélném směru θ Úhel tlačených diagonál a sb Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem 90 k podélnému a sb,min Min. smyková výztuž, třmínky směru a ss Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem alpha k podélnému směru a ss,min Min. smyková výztuž, ohyby Návrh na smyk - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Č. rozh. Ed VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] 1 3 492.7 349.4 3351.8 492.7 0.423 0.13 30.8 16.00 0.00 16.00 0.00 7 3 481.8 349.4 3387.0 481.8 0.423 0.13 31.4 16.00 0.00 16.00 0.00 Rozhodující výsledky návrhu: Nut.smyková výztuž Třmínky 16.00 cm2/m v řezu: 1, Rozdělení: rovnoměrně Nut.smyková výztuž Ohyby 0.00 cm2/m v řezu: 1, Rozdělení: rovnoměrně Posudek propíchnutí Legenda V Ed Působící posouvající síla V Ed,red Zmenšená posouvající síla σ 0,d Tlak v základové spáře uvnitř A crit ß Součinitel navýšení pro excentrická zatížení A crit Odpočtové plochy uvnitř kritického řezu a crit Vzdálenost kritického řezu od hrany sloupu u crit Efektivní obvod kritického řezu u out Obvod oblasti s výztuží na propíchnutí u 0 Efektivní obvod zatěžované plochy d m Průměrná statická účinná výška a crit/d m Sklon propichujícího kužele a crit/d m=cot θ v Ed Korespondující posouvající síla (ß V Ed)/(u crit d m) v Rd,c Odolnost na propíchnutí bez výztuže na propíchnutí v Rd,max Maximální odolnost na propíchnutí L w Vzdálenost poslední vnější řady výztuže od hrany as x/as y Stáv./nut. podélná výztuž dolní/horní sloupu ρ l Průměrný stupeň vyztužení As w,j Součty výztuže na propíchnutí po řadách a j Vzdálenost řady výztuže od hrany sloupu Uu j Efektivní obvod řady výztuže Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed VEd σ0d [kn/m²] VEd,red β [-] acrit dm asx,h [cm²/m] asy,h [cm²/m] ved [MN/m²] vrd,max [MN/m²] ρl [%] Acrit [m²] ucrit uout u0 Lw acrit/dm [-] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] vrd,c [MN/m²] ved/vrd,c [-] 3 0.177 1206.5 3.17 201.1 6.70 568.2 7.58 1.57 4.80 0.30 0.14 0.47 0.65 0.00 12.10 0.00 5.70 0.284 1.148 1.793 0.247 strana:78/92

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 CZ-140 00 Praha 4 software na statiku stavebních konstrukcí RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Příklad RIBtec FUNDA Položka: Základy Prvek: Kalich2A Rozdělit na min. 0,3-násobek šířky základu nebo kritického kruhového řezu. Ed VEd VEd,red med,x [knm/m] med,y [knm/m] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] 2 1206.5 918.9 114.9 114.9 5.52 5.52 Není nutná výztuž na propíchnutí. Ohybová výztuž byla navýšena pro min. ohybové momenty. Přehled posudků Posudek Stav Ed Využití Stabilita polohy vyhovuje 3 0.37 Tlak v zákl.spáře (TeoIIř) nevyhovuje! 3 1.12 Posudek usmyknutí (TeoIIř) vyhovuje 3 0.17 Stabilita podloží (TeoIIř) vyhovuje 3 0.79 1.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 1 0.12 2.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 3 0.08 strana:79/92

Příklad Polygonální základ Zadání polygonální základové desky 6 Příklad Polygonální základ 6.1 Zadání polygonální základové desky V programu FUNDA je integrovaný samostatný nástroj RTpoly na definici polygonálně ohraničené geometrie základové desky. Vrcholy polygonu zde mohou být definovány grafickou selekcí, nebo tabelárně nebo rovněž pomocí importu dat DXF. Kombinace uvedených možností zadání vrcholů je možná. V tomto případě si ukážeme zadání polygonální základové desky tvaru L. Nejprve nastavíme v panelu nabídek (oblast B1 - Zadání) v poli Geometrie Polygonální základ. Poklepáním na tlačítko Polygon se otevře okno aplikace RTpoly. V prvním kroku přesuneme počátek souřadného systému do levého horního rohu. Umístěte grafický kurzor do šedé oblasti půdorysu a otevřete kontextovou nabídku na pravém tlačítku myši. 80 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Polygonální základ Zadání polygonální základové desky Z této nabídky vyberte příkaz Posunout, přičemž se otevře následující panel. Do tohoto panelu zadejte posunutí všech již definovaných bodů polygonu v obou směrech. Tímto se provede posun všech bodů. Nový počátek souřadnic se nyní nachází v levém horním rohu polygonu. Následně se mají posunout body tak, aby bylo dosaženo požadovaného tvaru základu. Nejsnazší možnost posunutí bodů nebo pouze jednoho bodu je změna souřadnic přímo v panelu tabulky. Pro tento případ platí následující souřadnice: Další možnost posouvání bodů je umístění grafického kurzoru do šedého půdorysu v blízkosti posouvaného bodu a aktivace kontextové nabídky pomocí pravého tlačítka myši. Z této nabídky vybereme funkci Posunout bod. Následně se nabídne panel, ve kterém lze zadat relativní souřadnice posuvu zvoleného bodu ve směru x a y. Alternativně je možné posouvaný bod konstruovat v grafickém interaktivním režimu. Gumová šňůra zvoleného bodu se posouvá tak, že se v otevřeném panelu zobrazují požadované relativní posuvy bodu. RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 81

Příklad Polygonální základ Zadání polygonální základové desky Současná aktivace konstrukčního rastru s vhodnou roztečí rastru umožňuje přesné grafické polohování. Polygonální obrys základu je tímto kompletní a aplikaci RTpoly je možné ukončit. 82 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Polygonální základ Výstup 6.2 Výstup Výstup protokolu výpočtu standardně probíhá do nástroje RTreport, který umožňuje rychlé prohlížení výsledků pohybem v kapitolách protokolu a rovněž pak zatržením, resp. zrušením zatržení obsažených kapitol a obrázků a volby volbu skutečně tištěných/exportovaných (např. do MS Word) výsledků. Levá část okna RTreport obsahuje přehled všech kapitol, zadání a výsledků v grafické numerické podobě. V pravé části okna se obrazuje obsah aktivní části protokolu. 6.2.1 Podrobný protokol výpočtu RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 83

Příklad Polygonální základ Výstup RIB Software SE Funda V19.0 Build-Nr. 15042019 Typ: Polygonální základ Soubor: Polygonalní základ.rtfun Informace o projektu Zakázka Název Položka Dílec Funda Systémové informace Schéma systému Normy Zakládání: ČSN EN 1997-1 Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2016 Návrhová situace: trvalá Náhradní obdélník Pokud v souvisejích geotechnických normách a předpisech neexistují nebo chybí pravidla pro polygonální základové desky, pak se v příslušných posudcích FUNDA používá náhradní obdélník.náhradní obdélník je definován takto: V programu se automaticky stanovuje plocha desky A, souřadnice těžiště, hlavní směry v těžišti a hlavní momenty setrvačnosti l1 a l2. Z veličin A, l1 a l2 se určí náhradní obdélník se stranami bx a by. Tyto strany jsou rovnoběžné s hlavními osami. Obsah plochy náhradního obdélníku je shodný s obsahem plochy A zadaného tvaru základové desky; rovněž je shodný poměr l1 / l2 obou ploch. Na tyto hlavní osy se transformují je vodorovné síly Hx a Hy, tak i excentricity ex a ey výslednic zatížení. Náhradní obdélník se používá v posudku stability podloží. Geometrie a materiál b x, b y Šířka základu ve směru x/y γ S, γ S,vnější Součinitel spolehlivosti výztuže stálá/mimořád. h Výška základu f yk Mez kluzu výztuže b sx, b sy Šířka sloupu ve směru x/y f tk Tahová pevnost výztuže a x, a y Excentricita sloupu ve směru x/y φ Úhel tření zeminy h e Zásyp zeminou c Koheze t Hloubka vetknutí základu tan δ s,f Úhel tření v základové spáře γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou t w Hladina podzemní vody, vzdálenost od HH základu γ c, γ c,vnější Součinitel spolehlivosti betonu stálá/mimořád. γ B Specifická tíha betonu σ Rd Odolnost základové spáry f ck Tlaková válcová pevnost betonu, charakteristická f cd Tlaková válcová pevnost betonu, návrhová hodnota f yd Mez kluzu výztuže, návrhová hodnota α cc Součinitel životnosti betonu Základ a sloup Typ základu bx by h Typ sloupu bsx bsy αx αy Polygonální základ 3.000 3.000 1.000 Obdélník 0.550 0.500 0.000 0.000 84 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Polygonální základ Výstup Body polygonu Č. x y Č. x y Č. x y Č. x y 1-1.100-2.022 2 0.900-2.022 3 0.900-0.822 4 1.900-0.822 5 1.900 0.978 6-1.100 0.978 Charakteristiky železobetonu (C25/30, B500M) Beton γc γc,vnější αcc γb [kn/m³] fck [MN/m²] fcd [MN/m²] C25/30 1.50 1.20 1.00 25.00 25.00 16.67 Betonářská γs γs,vnější fyd [MN/m²] fyk [MN/m²] ftk [MN/m²] výztuž B500M 1.15 1.00 434.78 500.00 525.00 Podloží, geometrie a materiál he tw φ [ ] c [kn/m²] tan δs,f γ1 [kn/m³] γ2 [kn/m³] 0.000 1.000 30.00 0.00 0.577 20.00 20.00 σ Rd= 190.00 kn/m², uživatelsky Zatížení P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔM II [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I ZS I A L Svislé osamělé zatížení Liniové zatížení Plošné zatížení Vodorovná síla Přídavný moment z teorie II. řádu Poloha osamělého zatížení (ohraničení vlevo u spojitých a plošných zatížení) Ohraničení vpravo u spojitých a plošných zatížení Výsledný moment.x vlivem zatížení Výsledný moment.y vlivem zatížení Importované zatížení ze sloupu Číslo zať. stavu z importovaného zatížení ze sloupu Výška základu pro výpočet vlastní tíhy Schematický výkres Kombinační součinitele Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Zatěžovací stavy ZS I ZSI Zdroj Typ účinku Název 0 Vlastní tíha 1 Stálé zatížení Vlastní tíha Poloha x/y; Výslednice Pz. Dílec Pz x y Deska 195.00 0.246-0.383 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 85

Příklad Polygonální základ Výstup Výpočet součtu vlastní tíhy jako zatížení náhradních ploch ZS Typ Název AL [m²] qz [kn/m²] Pz ex ey 0 F Deska 7.80 25.0 195.0 0.246-0.383 Součet vlastní tíhy ZS 0 ZS Pz 0 195.0 Importovaná zatížení ze sloupu Typ: S=zatížení ze sloupu; I=importované zatížení; c=charakteristické; d=návrhové ZS Typ Pz Hx Hy Mx [knm] My [knm] ΔMxII [knm] ΔMyII [knm] 1 S.c 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.000 0.000 Kombinace zatěžovacích stavů Ed Kombinace zatěžovacích stavů Krit. Kombinační kritérium: ZK=Základní kombinace, MI=Mimořádmá, SP=Stabilita pologhy, NÁ=Náraz, SE=Seizmicita, PO=Požár, C=Charakteristická, OB=Občasná, ČA=Častá, KS=Kvazistálá, S.ZK= Stabilita Základní kombinace, S.MV=Stabilita Vyplavení, S.MI= Stabilita Mimořádná, S.SE=Stabilita Seizmicita Typ: G Ed jen ze stálých zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) rozh.='ano'... kombinace je u některého z posudků rozhodující. Ed rozh. Typ Krit. Kombinace 1 ANO G ZK 1.35*ZS1 Vnitřní účinky Vnitřní účinky v základové spáře, teorie I.řádu Typ: G+Q ex Ed ze stálých a proměnných zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ) ey Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 295.0 398.2 0.0 0.0 0.0 0.0-74.7-100.9-48.0-64.8 Vnitřní účinky v základové spáře, teorie II.řádu Ed Nc Nd Hx,c Hx,d Hy,c Hy,d Mx,c Mx,d My,c My,d 1 295.0 398.2 0.0 0.0 0.0 0.0-74.7-100.9-48.0-64.8 Vnitřní účinky v návrhových řezech (podrobně) Č. řezu 2, poloha ve směru x: x=-0.28 m Ed Md [knm] Vd 1 25.9 59.8 Č. řezu 3, poloha ve směru x: x=1.21 m Ed Md [knm] Vd 1 4.2 13.5 Č. řezu 4, poloha ve směru x: x=0.28 m Ed Md [knm] Vd 1 30.2 45.6 86 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Polygonální základ Výstup Č. řezu 5, poloha ve směru y: y=-1.18 m Ed Md [knm] Vd 1 3.4 10.9 Č. řezu 6, poloha ve směru y: y=-0.25 m Ed Md [knm] Vd 1 27.0 44.7 Č. řezu 8, poloha ve směru y: y=0.25 m Ed Md [knm] Vd 1 22.9 59.8 Geotechnické posudky Posudek stability polohy (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Mdst,d Mstb,d Ačkoliv lze očekávat osu rotace ležící uvnitř základu, může být posudek veden porovnáním stabilizujících a destabilizujících momentů k fiktivní hraně základu. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Stabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Stabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Součinitel spolehlivosti stálá=0.9 zohledněn Součinitel spolehlivosti stálá=1.1 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=0.0 zohledněn Součinitel spolehlivosti proměnná=1.5 zohledněn Zatěžovací stavy ZS Import Typ účinku Účinky EQU γstb (import) γdstb (import) 1 Stálé zatížení působí kombinovaně Svislá zatížení se transformují s příslušným ohybovým momentem do těžiště. Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Číslování hran LFK Kante Mdst [knm] Mstb [knm] dst/stb 1 1 34.5 361.5 0.10 1 2 0.0 461.2 0.00 1 3 0.0 450.9 0.00 1 4 0.0 469.5 0.00 1 5 22.2 357.4 0.06 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.10 Posudek vyhovuje RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 87

Příklad Polygonální základ Výstup Posudky na mezních stavech únosnosti (MSÚ) Posouzení zatížení základové spáry (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: σd σrd Dle normy lze alternativně namísto posudků na mezních stavech GEO-2 a posudku mezního stavu použitelnosti vzájemně porovnat návrhové hodnoty napětí v základové spáře s návrhovou hodnotou odolnosti základové spáry. e x,c Excentricita ve směru x charakteristická P res Výslednice (P) e y,c Excentricita ve směru y charakteristická A red,c Zmenšená, zcela přetlačená plocha A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Tlak v základové spáře vztažený na A red,c (návrhová hodnota) Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné σ Rd Dovolený tlak v základové spáře (dle DIN nebo uživatelsky) Ed Pres,c Pres,d ex ey Ared,c [m²] σd [kn/m²] σrd [kn/m²] σd/σrd 1 295 398 0.16-0.25 7.39 54 190 0.284 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.28 Posudek vyhovuje Posudek usmyknutí (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Td/Rtd 1.0 Rtd = V tan δs,f / γgl V Normálová síla, charakteristická R td Odolnost na usmyknutí, návrhová hodnota R tk / γ Gl H x Vodorovná síla X, charakteristická T d Celková vodorovná síla (návrhová hodnota) (H x² + H y²) H y Vodorovná síla Y, charakteristická η Stupeň využití, musí být 1.0 R tk Odolnost na usmyknutí, charakteristická γ Gl Součinitel spolehlivosti pro usmyknutí = 1.1 Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed V Hx Hy Rtk Rtd Td Td/Rtd 1 295.0 0.0 0.0 170.3 154.8 0.0 0.000 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.00 Posudek vyhovuje Stabilita podloží (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Vd Rnd, posudek pro náhradní obdélník. Metodika DIN 4017, Rnd = (bx' by' γ2 b' Nb + γ1 d Nd + c Nc) 1/ γgr b x' Zmenšená výpočetní šířka excentricky zatíženého základu b y' Zmenšená výpočetní délka excentricky zatíženého základu d Hloubka založení c Koheze N b Součinitel únosnosti k vlivu šířky založení E p,c,50 Odolnost zeminy vybuzená vnějšími silami (max. 50%) N d Součinitel únosnosti k vlivu bočního nárazu R n,c Char. odolnost základové spáry kolmo k její ploše N c Součinitel únosnosti k vlivu koheze R n,d Návrhová odolnost stability podloží kolmo k základové spáře(γ Gr = 1.4) γ 1 Specifická tíha zeminy nad základovou spárou V d Návrhová hodnota působící normálové síly γ 2 Specifická tíha zeminy pod základovou spárou Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed bx' by' Nb Nd Nc Epc,50 Rn,c Rn,d Vd Vd / Rnd 1 2.18 3.07 7.9 25.0 41.5 0.0 5644.4 4031.7 398.2 0.099 Rozhodující návrhová kombinace: Ed 1, η=0.10 Posudek vyhovuje 88 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Polygonální základ Výstup Posudky na mezních stavech použitelnosti (MSP) Rozevíraná spára R1/2: Rozhodující výslednice oblastí jádra; Natočení základu a omezení rozevírané spáry (teorie II. řádu, charakteristická) Ověřuje se, zda výslednice od stálých zatížení leží uvnitř 1. oblasti jádra a výslednice od stálých a proměnných zatížení uvnitř 2. oblasti jádra. P res,g,g Výslednice od stálých zatížení e x,y,g Excentricita ve směru x/y vlivem stálých zatížení P res,g,q Výslednice v důsledku stálých a proměnných zatížení e x,y,p Excentricita v důsledku stálých a proměnných zatížení η OJ1, η OJ2 Využití oblastí jádra 1./2. ** Bez posouzení OJ1, neboť atribut Ed je 'proměnná' Posudek - návrhové hodnoty na základě Teorie I. řádu, charakteristická Ed ex,g ey,g Pres,G,c ex,p ey,p Pres,P,c ηoj1 ηoj2 1-0.08 0.13 295-0.08 0.13 295 0.46 ** 1.oblast jádra (TeoIIř) Rozhodující Ed 1, η=0.46 Posudek vyhovuje Plochy jádra rozhodujících Ed 1. oblast jádra Č. x y 1 0.15 0.81 2 0.51 0.59 3 0.65 0.29 4 0.36-0.13 5-0.26 0.50 2. oblast jádra Č. x y 1 0.15-0.81 2 0.51-0.59 3 0.65-0.29 4 0.36 0.13 5-0.26-0.50 Číslování vrcholů1. - 2. oblast jádra RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 89

Příklad Polygonální základ Výstup Informativní posudky Výslednice a nulová čára při rozevírané spáře Formát posudku Poloha nulové čáry se počítá iterativně a protokoluje se jako úsečka procházející průsečíky s hranami základu. Podíl rozevírané spáry se pro porovnání zadává jako poměr k rozevírané ploše Ak celkové plochy A. Ak/A = 0 tedy odpovídá plně přetlačené základové spáře, při Ak/A = 0.5 je dosaženo 50% maximálního dovoleného rozevření základové spáry. Ak/A = 0 pro stálá zatížení Ak/A 0.5 pro stálá a proměnná zatížení P res Celková normálová síla x 1 1. bod nulové čáry napětí e x Excentricita ve směru x y 1 1. bod nulové čáry napětí e y Excentricita ve směru y x 2 2. bod nulové čáry napětí σ M Kontaktní napětí v těžišti tlačené plochy y 2 2. bod nulové čáry napětí A k/a Poměr rozevíraná plocha / celková plocha Posudek polohy nulové čára na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed Pres,G ex ey σm [kn/m²] 1 295.0 0.163-0.253 37.8 -- -- -- -- 0.0000 Kontaktní napětí ve vrcholech Vrcholy x1 y1 x2 y2 Ak/A Jen informativně, bez významu posouzení. Mohou být zjištěna lokální maxima a minima napětí ve vrcholech základu. Ed Č. σ [kn/m²] Č. σ [kn/m²] Č. σ [kn/m²] Č. σ [kn/m²] 1 1 32.9 2 19.5 3 29.7 4 23.0 5 38.3 6 58.4 Návrh železobetonu Návrhové řezy Řez Směr As Návrhový řez Návrh na Poloha Šířka Výška 2 x -0.275 3.000 1.000 Ohyb+smyk 3 x 1.205 1.800 1.000 Ohyb+smyk 4 x 0.275 3.000 1.000 Ohyb+smyk 5 y -1.180 2.000 1.000 Ohyb+smyk 6 y -0.250 3.000 1.000 Ohyb+smyk 8 y 0.250 3.000 1.000 Ohyb+smyk 90 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Příklad Polygonální základ Výstup Návrh na ohyb Legenda M max Max. návrhový moment A s,d Nutná podélná výztuž dolní M min Min. návrhový moment A s,h Nutná podélná výztuž horní h Výška dílce v návrhovém řezu ε b Stlačení betonu b Šířka dílce v návrhovém řezu ε s Přetvoření výztuže z i,b Vnitřní rameno pro návrh na ohyb d Rozhoduje výztuž na celistvost d 1 Osové krytí výztuže horní(h) a dolní(d) c vl Krytí betonem pro výpočet zi S Vnitřní účinky M a Q se navyšují součinitelem f = b/(b-2e) < 1.5. Z důvodu existujicich krouticích momentů i při e = 0 se obecně uvažuje f.m > 1.1; Tímto postupem se stanoví přibližně stejná nutná výztuž jako z deskové teorie. Poloha výztuže [cm] d1,d,x d1,d,y d1,h,x d1,h,y cvl,d,x cvl,d,y cvl,h,x cvl,h,y 7.0 7.0 5.0 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 Návrh na ohyb rozhod.ed Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,d As,h Řez As,d As,h [knm] [knm] [ ] [ ] [cm2] [cm2] 2 1 0 34.0 34.0 1.000 3.000 0.00 0.00 0.837 37.2d 0.0 3 1 0 6.2 6.2 1.000 1.800 0.00 0.00 0.837 22.3d 0.0 4 1 0 45.3 45.3 1.000 3.000 0.00 0.00 0.837 37.2d 0.0 5 1 0 5.1 5.1 1.000 2.000 0.00 0.00 0.837 24.8d 0.0 6 1 0 40.5 40.5 1.000 3.000 0.00 0.00 0.837 37.2d 0.0 8 1 0 27.4 27.4 1.000 3.000 0.00 0.00 0.837 37.2d 0.0 Dolní výztuž ve směru X rozdělit následovně (ya=-2.022 m) sb y 3.000 A sd [cm²] 37.20 A sd [cm²/m] 12.40 Dolní výztuž ve směru Y rozdělit následovně (xa=-1.100 m) sb x 3.000 A sd [cm²] 37.20 A sd [cm²/m] 12.40 Návrh na smyk Posudek smykové únosnosti, výpočet jako Deska Úhel třmínkové výztuže: 90.00 Legenda V Ed Stavající posouvající síla V Rd,ct Odolnost betonu pro minimální výztuž V Rd,max Max. únosná síla v tlačené diagonále V Rd,sy Posouvající síla únosná výztuží z i,s Vnitřní rameno pro návrh na smyk ρ l Stavající stupeň podélného výztužení [cm²/m] cm² výztuže průřezu na běž. m v podélném směru θ Úhel tlačených diagonál a sb Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem 90 k podélnému a sb,min Min. smyková výztuž, třmínky směru a ss Nutná třmínková výztuž, vždy pod úhlem alpha k podélnému směru a ss,min Min. smyková výztuž, ohyby Návrh na smyk - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Č. rozh. Ed VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] 2 1 78.4 864.6 11299.5 0.0 0.837 0.13 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 3 1 19.9 518.8 6779.7 0.0 0.837 0.13 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 4 1 68.4 864.6 11299.5 0.0 0.837 0.13 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 5 1 16.3 576.4 7533.0 0.0 0.837 0.13 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 6 1 67.1 864.6 11299.5 0.0 0.837 0.13 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 8 1 71.6 864.6 11299.5 0.0 0.837 0.13 45.0 0.00 0.00 0.00 0.00 Rozhodující výsledky návrhu: Nut.smyková výztuž Třmínky 0.00 cm2/m v řezu: 2, Rozdělení: rovnoměrně Nut.smyková výztuž Ohyby 0.00 cm2/m v řezu: 2, Rozdělení: rovnoměrně RIB stavební software s.r.o., Praha 2019 91

Příklad Polygonální základ Výstup Posudek propíchnutí Legenda V Ed Působící posouvající síla V Ed,red Zmenšená posouvající síla σ 0,d Tlak v základové spáře uvnitř A crit ß Součinitel navýšení pro excentrická zatížení A crit Odpočtové plochy uvnitř kritického řezu a crit Vzdálenost kritického řezu od hrany sloupu u crit Efektivní obvod kritického řezu u out Obvod oblasti s výztuží na propíchnutí u 0 Efektivní obvod zatěžované plochy d m Průměrná statická účinná výška a crit/d m Sklon propichujícího kužele a crit/d m=cot θ v Ed Korespondující posouvající síla (ß V Ed)/(u crit d m) v Rd,c Odolnost na propíchnutí bez výztuže na propíchnutí v Rd,max Maximální odolnost na propíchnutí L w Vzdálenost poslední vnější řady výztuže od hrany as x/as y Stáv./nut. podélná výztuž dolní/horní sloupu ρ l Průměrný stupeň vyztužení As w,j Součty výztuže na propíchnutí po řadách a j Vzdálenost řady výztuže od hrany sloupu Uu j Efektivní obvod řady výztuže Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed VEd σ0d [kn/m²] VEd,red β [-] acrit dm asx,h [cm²/m] asy,h [cm²/m] ved [MN/m²] vrd,max [MN/m²] ρl [%] Acrit [m²] ucrit uout u0 Lw acrit/dm [-] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] vrd,c [MN/m²] ved/vrd,c [-] 1 0.133 135.0 3.07 17.3 3.58 81.9 3.73 1.15 2.10 0.63 0.28 0.93 0.67 0.00 12.40 0.00 12.40 0.028 0.921 1.565 0.031 Min. ohybový moment pro vnitřní sloupy DIN EN 1992-1-1, 6.4.5 (NA.6) Rozdělit na min. 0,3-násobek šířky základu nebo kritického kruhového řezu. Ed VEd VEd,red med,x [knm/m] med,y [knm/m] asx,d [cm²/m] asy,d [cm²/m] 1 135.0 130.2 16.3 16.3 0.40 0.40 Není nutná výztuž na propíchnutí. Přehled posudků Posudek Stav Ed Využití Stabilita polohy vyhovuje 1 0.10 Tlak v zákl.spáře (TeoIIř) vyhovuje 1 0.28 Posudek usmyknutí (TeoIIř) vyhovuje 1 0.00 Stabilita podloží (TeoIIř) vyhovuje 1 0.10 1.oblast jádra (TeoIIř) vyhovuje 1 0.46 92 RIB stavební software s.r.o., Praha 2019

Integrované řešení přenosu lineárních a nelineárních složek zatížení Load Transfer (LoTr) Sestavení kombinačních účinků pro lineární a nelineární výpočty Ukázka připravovaného nového prostředí RIBtec FERMO 17.x Novinky ve statice konstrukčních prvků RIBtec BALKEN, BEST, FUNDA, (FERMO) RIB stavební software s.r.o. 2017

Gremienarbeit Nový, centrální nástroj pro přenos zatížení (LoTr) Administrace Úpravy přenosu Propojení zdroj > cíl Vzájemná poloha konstrukčních prvků vůči sobě Nové ZS Úpravy ZS

Gremienarbeit Nový, centrální nástroj pro přenos zatížení (LoTr) Administrace Úpravy přenosu Propojení zdroj > cíl Druh přenosu zatížení Nové ZS Úpravy ZS

Gremienarbeit Příklad přenosu zatížení Schéma s 5 konstrukčními prvky vítr +x Položky č. pol. název vítr -x s V01 g 1 J01 Jeřáb 2 J02 Jeřábová dráha 3 V01 Vazník 4 S01 Sloup vítr -x vítr +x g q a J01 g 5 Z01 Základ s kalichem Zatížení s celkem 8 ZS vlastní tíha stálá zatížení užitná zatížení vítr, tlak / tah sníh jeřáb náraz Z01 S01 Z g Y X g J02

Zatížení větrem na vazník Gremienarbeit Vítr Vítr1+: vítr směr 1, tlak X Z Vítr Vítr1-: vítr směr 1, tah Z X

Gremienarbeit Příklad přenosu zatížení Kroky po konstrukčních prvcích vítr +x 1. údaje k projektu 2. značení položek vítr -x s vítr +x V01 g 3. definice zatěžovacích stavů 4. místa přenosů zatížení vítr -x g q a J01 g 5. návrhové kombinace 6. výpočet/návrhy S01 g J02 lineární nelineární *.ltf *.bif 7. vlastní přenos zatížení Z01 Z g Y X

Jednotná definice údajů o projektu a zatížení Gremienarbeit Údaje o projektu Projektinfo Popis Zakázka P01-2017 Položka J01 Popis P01-Clever/hala prefa Prvek Jeřáb Položkování Č. Značka Prvek 1 J01 Jeřáb 2 J02 Jeřábová dráha 3 V01 Vazník 4 S01 Sloup 5 Z01 Základ s kalichem Jednoznačné názvy zatěžovacích stavů Č. Značka Popis 0 G Vlastní tíha 1 G+ Stálá zatížení 2 Q Užitná zatížení 3 Vítr1+ Vítr, směr 1, tlak 4 Vítr1- Vítr, směr 1, tah 5 Vítr2+ Vítr, směr 2, tlak 6 Vítr2- Vítr, směr 2, tah 7 Sníh Zatížení sněhem na střeše 8 Jeřáb Zatížení pojezdem jařábu 9 Náraz Náraz vozíku

Přenos zatížení Gremienarbeit LoTr: ZS V01 RIBtec BALKEN beton LoTr: ZS J01 RIBtec BALKEN ocel J02 RIBtec BALKEN ocel LoTr: ZS S01 RIBtec BEST beton LoTr: ZS F01 RIBtec FUNDA prefa

Specifika přenosu zatížení po konstrukčních prvcích Gremienarbeit Schéma LoTr RIBtec BALKEN beton Výpočet: M,V,N, reakce lineární d z nelineární Návrh: A s nelineární RIBtec FUNDA prefa Výpočet: M,V,N, reakce Návrh: A s nelineární nelineární V01 J01 J02 S02 RIBtec BEST beton Výpočet: M,V,N, reakce, d z nelineární Návrh: A s nelineární Z02

Specifika sestavení návrhových kombinací u konstrukčních prvků Gremienarbeit Nosník sloup Reakce z lineárního výpočtu Přenos zatěžovacích stavů Sloup základová patka Reakce z nelineárního výpočtu Přenos kombinovaných účinků charakteristických/návrhových

Specifika protokolu přenosu zatížení u konstrukčních prvků Gremienarbeit RIBtec BALKEN ocel J02

Specifika protokolu přenosu zatížení a sestavení kombinací u konstrukčních prvků Gremienarbeit RIBtec FUNDA prefa F01

Rekapitulace Gremienarbeit Nová technologie přenosu zatížení přehledné, všestranné a osvědčené organizační schéma přenosu zatížení přenos zatížení z a na konstrukční prvky vzájemné relativní vazby optimální podpora automatizace přepočtu statiky všech prvků při změnách podpora přenosu zatížení jak pro lineární, tak i nelineární případy řešení postupné rozšíření technologie přenosu zatížení na další inovované produkty RIBTEC (např. již brzy FERMO, RIBfem atd.)

Ukázka připravovaného nového prostředí RIBtec FERMO 17.x Gremienarbeit Objekty zadání Nové protokoly RTreport Nové prostředí obsluhy

Úkazka připravovaného nového prostředí RIBtec FERMO 17.x Gremienarbeit Definice uspořádání výztuže Panel vlastností objektů Zjednodušené zadání okamžitého předpětí s volitelnou referencí polohy předpínacích lan k dolní hraně prefabrikátu