Technická zpráva k projektu pro provedení stavby Akce: Lokalita: Část: II. etapa rekonstrukce vily Radun Luhačovice Luhačovice, Bílá čtvrť STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST a) Konstrukční systém Tato technická zpráva se zabývá popisem objektu podzemních garáží u objektu Vily Radun. Jedná se o železobetonovou monolitickou jednopodlažní konstrukci, která je navržena jako podzemní. Objekt je navržen nepravidelného půdorysu, maximální půdorysné rozměry objektu jsou cca 24,4x21,15 m. Výška objektu je cca 4,0 m. Objekt je navržen z jednoho dilatačního celku. Konstrukce stropní desky je navržena jako železobetonová monolitická tl. 240 a 280 mm. V místě rampy je stropní deska navržena tl. 300 mm. Stropní deska je uložena na obvodové nosné stěny tl. 300 mm, které jsou řešeny jako bílá vana. Dále je stropní deska uložena na vnitřní kruhové sloupy průměru 300 mm. Stropní deska je na části obvodu lemována atikou tl. 200 mm s vybráním v patě atiky 20 mm, která je výšky 1000 až 1700 mm. Konstrukce obvodových stěn budou provedeny se řízenými smršťovacími spárami opatřenými těsněním zabezpečujícím vodonepropustnost. Těsnění řízených spár bude napojeno na těsnění mezi základovou deskou a stěnami. Řízené spáry mohou být využity jako pracovní spáry. Základová deska je navržena rovněž železobetonová monolitická proměnné tloušťky 300 až 350 mm. Horní líc desky je navržen ve spádu, horní líc desky je navržen strojně hlazený. V místě styku základové desky s rampou dojde k výškovému skoku, rampa je navržena o 150 mm níže než základová deska, jelikož na ní bude provedena podlahová skladba s hydroizolací. Rampa je navržena částečně jako konzola z důvodu odsazení konstrukce u objektu plovárny. V místě u plovárny se nalézá stávající železobetonová stěna tvořená pilotami s trvalými podzemními kotvami, tato konstrukce zajišťuje stabilitu objektu plovárny a terénu na pozemku garáží. Konstrukce zajišťující plovárnu a terénu nesmí být v průběhu výstavby garáží narušena. Před prováděním prací bude vytyčena podzemní konstrukce a zemní kotvy, nové konstrukce mikropilot budou provedeny mezi kotvami tak, aby nedošlo k jejich porušení. Založení konstrukce rampy a prostoru pod rampou je v místech u plovárny navrženo na vrtaných trubkových mikropilotách TR.Ø89/10 s tlakovou hlavou. Nad mikropilotami bude provedena základová deska, která bude ztužena stěnovým nosníkem. Rampa bude dále od plovárny uložena na stěnu pomocí vlepované výztuže na chemické kotvy, zároveň bude tato spára opatřena injektážní těsnící hadicí s opakovatelnou injektáží. 2
Z vylamováků budou odstraněny oba krycí plechy. Pod základovými deskami bude proveden podkladní beton a pod podkladním betonem hutněná štěrkopísková vrstva či vrstva z betonového recyklátu s konečným zhutněním E def,2 =50MPa při poměru E def,2 /E def,1 =2,4. Startovací pláň pod zeminovou deskou bude přehutněna na E def,2 =25MPa. Přehutnění bude provedeno před započetím prací na části objektu, aby byla ověřena možnost zhutnění, v případě, že nebude dosaženo požadovaného stupně zhutnění, bude provedeno zvětšení zeminové desky tak, aby bylo dosaženo požadovaného zhutnění pod podkladním betonem. Schodiště je navrženo exteriérové kotvené do okolních stěn. Schodiště bude provedeno deskové s dodatečně nabetonovávanými stupni. V pracovní spáře mezi deskou a stupni bude provedena hydroizolační stěrka. Horní líc stupňů bude kartáčovaný. V místech, kde není provedena garáž, je provedeno srovnání okolního terénu do úrovně terasy na garážích. Tyto prostory budou opatřeny podlahovými deskami vyztuženými KARI sítěmi, tloušťka desek je 150 mm. Mezi hotelem a garážemi bude deska kotvena do objektu garáží vylamovací výztuží či vlepovanou výztuží. U hotelu bude zároveň provedena opěrná stěna tvořená základovou deskou a stěnou, stěna je navržena železobetonová. Rub stěny musí být opatřen hydroizolací a drenáží. Na střešním souvrství je navržena železobetonová prefabrikovaná obruba, za kterou bude provedena zelená střecha. Obruba je navržena ze 6-i prefabrikátů průřezového rozměru 300x500 mm. Prefabrikáty budou uloženy do maltového lože na hydroizolační vrstvy. Mezi hydroizolacemi a maltou bude separační vrstva z trojité geotextilie. Prefabrikáty budou z pohledového betonu a budou opatřeny zapuštěnými montážními úchyty, které budou po osazení zapraveny do pohledové kvality. Prefabrikáty nebudou mezi sebou propojovány, budou do sebe vzájemně zapřeny pomocí dodatečně navařených nerezových desek na předem zabudované nerezové kování. Spáry mezi prefabrikáty budou opatřeny trvale pružným tmelem dle projektu stavební části. Do prefabrikátů budou osazeny chráničky pro zabudovaná světla a prostupka pro přivedení kabelu do světla z rubové strany prefabrikátu. Horní líc prefabrikátů je navrženy vodorovný. Zajištění stavební jámy bude provedeno ze strany od ulice pomocí berlínské stěny tvořené ocelovými pažnicemi a dřevěnou výdřevou. V patě budou zápory zabetonovány. Železobetonové konstrukce přiléhající k záporovému pažení budou odseparovány polystyrenem, v úrovni základové desky tl. 20 mm, v úrovni stěny tl. 100 mm. Objekt hotelu je v části prostoru garáží podsklepen, nebude tedy ovlivněna základová spára objektu. V nepodsklepené části bude provedeno podezdění (plné cihly P20 na maltu M10) či podbetonování (beton C16/20 X0) stávajících základů a to po částech max. délky 1,0m. Vedlejší úseky podezdívek či podbetonávek musí být provedeny po zatvrdnutí předchozí části betonu či malty. Podezdění či podbetonování musí být provedeno tak, aby podezdívka či podbetonování bylo vyklínováno vůči stávajícím základům. Základová spára podezdění či podbetonování musí být na úrovni výkopu. Kolem objektu musí být provedena drenáž s odvodem vody mimo dosah garáží a sousedních objektů. Viditelné konstrukce jsou navrženy z pohledového betonu ve třídě pohlednosti PB2. Konstrukce z vodostavebního betonu jsou z hlediska požadavků navrženy v třídě A2, 3
z hlediska konstrukčního zařazení v třídě Kon2 dle Technických pravidel ČBS 02 Bílé vany, vodotěsné betonové konstrukce. Stropní konstrukce budou opatřeny povlakovými hydroizolacemi (fólie, asfaltové pásy či stěrky). Hydrogeologické poměry staveniště Hydrogeologické poměry staveniště sousedního pozemku městské plovárny. Návrh základových konstrukcí vycházel z tohoto průzkumu, který byl doplněn průzkumem zpracovaným RNDr. Karolem Fojtíkem. Níže je uvedena citace ze zprávy geologického průzkumu provedeného firmou Centroprojekt a.s. Zájmovým územím je střední část údolí se zatrubněným korytem Solného potoka, levostranného přítoku Luhačovického potoka, zasahující do prostoru pod tektonickou poruchu s vývěrem minerálních vod (Aloiska) na jihozápadní části svahu návrší Velká Kamenná (kóta 386 m n.m.). Strukturně geologický základ reliéfu zájmového území je tvořen paleogenními flyšovými sedimenty luhačovicko lačnovského antiklinálního pásma při jižním okraji luhačovické antiklinální struktury, které náleží k račanské faciálně tektonické jednotce magurského flyše. Provedenými sondami byly zastiženy pod souvrstvím kvartérních sedimentů tmavě šedé vápnité paleogenní jílovce a pískovce račanské jednotky magurského flyše. Flyšové sedimenty s převahou slabě zpevněných jílovců nad pískovci jsou v povrchové zóně o mocnosti dosahující až 3 m silně zvětralé, tř. R6 (F8 CH), s polohami zvětralých prachovitých jílovců a jílovitých pískovců tř. R6 (S5 SC). Pouze vrtem J-6 byl pod nevytříděnými fluviálními sedimenty zastižen žlutohnědý hrubozrnný pískovec, u kterého nelze jednoznačně určit, zda se jedná o paleogenní podloží (R4) nebo balvan suťových sedimentů (G2 GP) ověřených v minulosti vrty v dolní části pravého údolního svahu Solného potoka. Povrch slabě zpevněných jílovců a pískovců je ukloněn k ose údolí a v blízkosti zatrubněné vodoteče byl zastižen v hloubce 4 až 7 m pod stávajícím upraveným povrchem terénu, respektive podle archivních sond J-1/04 a DP-3/04 provedených pod západním okrajem staveniště v hloubce 8 až 9 m. Od hloubky 6 až 10 m pod stávajícím terénem byl zaznamenán výrazný nárůst penetračních odporů, podmíněný nárůstem pevnosti flyšových jílovců a pískovců, odpovídající převážně poloskalní hornině tř. R5. V rozsahu celého staveniště, vázaného na úzké údolní dno a přilehlé dolní části údolních svahů Solného potoka jsou podložní paleogenní jílovce a pískovce překryty nedokonale vytříděnými fluviálními až deluviofluviálními štěrkovitými sedimenty s tuhou až měkkou jílovitopísčitou výplní, tř. G5 GC. Lokálně mají fluviální a deluvioflovuální sedimenty v prostoru údolního dna vodoteče charakter tuhých až měkkých hlinitých sedimentů s proměnlivým podílem štěrkovité a suťovité frakce, tř. F8 CH až F4 CS/F2 CG. Pouze při severovýchodním okraji navrženého půdorysu, zasahujícího do úpatní části pravého údolního svahu byla sondou DPH-1 ověřena zřejmě vykliňující poloha hrubých pískovcových sutí tř. G2 GP, mocnosti kolem 1,5 m, překrývající tuhé deluviofluviální hlinitopísčité sedimenty. Celková mocnost kvartérních sedimentů v zájmovém prostoru údolního dna Solného potoka je značně proměnlivá, od 1,5 do 4 m. Fluviální a deluviofluviální sedimenty na údolním dně a přilehlých úpatních částech údolních svahů byly po zatrubnění vodoteče překryté různorodými navážkami, 4
s ověřenou mocností kolem 4 m, v ose údolí zřejmě až 5 m. Převážně hlinité navážky s proměnlivým podílem příměsi štěrku, pískovcové suti a stavebního rumu mají charakter tuhých až měkkých zemin, tř. F8 CHY až F2 CGY. Lokálně jsou ovšem navážky tvořené prakticky na celou mocnost neulehlým střednozrnným pískem tř. S3 S-FY(J-2). Pouze v místě zpevněných ploch byla zaznamenána svrchní poloha štěrkovitých navážek v mocnosti od 0,1 do 2 m, zrnitostně odpovídající převážně tř. G3 G-FY. Soustředěné vývěry minerální vody a plynného CO2 nebyly přímo na staveništi zaznamenány. Mělkými sondami ukončenými v povrchové úrovni slabě zpevněných, zvětralých jílovců byla ověřena pouze podzemní voda vázaná na mírně propustné až dosti slabě propustné prostředí první zvodně, fluviální a deluviofluviální sedimenty údolního dna a bazální polohy navážek překrývající původní povrch terénu údolního dna zatrubněné vodoteče. V době sondáže byla ustálená hladina podzemní vody zaznamenána v hloubkách 1,7 až 5,7 m pod stávajícím upraveným terénem a vykazovala v důsledku drenážního účinku zahloubeného koryta výrazný spád k ose údolí Solného potoka, respektive k hlavní erozní bázi zájmového území, do údolí Luhačovického potoka. Po vydatných srážkách a v období tání sněhové pokrývky je ovšem nutné počítat krátkodobě s lokálním zvodněním propustnějších písčitých a štěrkovitých poloh i v souvrství navážek krátkodobě mělce k povrchu terénu, podmíněného vzdouváním hladiny vsakující vody z vyšší části údolí a údolních svahů a zřejmě i z prostoru podzemních sítí a zatrubněné vodoteče. Provedeným chemickým rozborem vzorků vody odebraných v souvrství pokryvných sedimentů byla ověřena očekávaná mírně kyselá reakce (ph = 6,27 až 6,92), vysoká tvrdost, nízký obsah síranů a obsah agresivního CO2 podle exp. stanovení v množství do 20 mg/l. Podle ČSN EN 206-1 se jedná o slabě agresivní chemické prostředí XA1. b) Použité konstrukční materiály Základová deska Sloupy, strop garáží, rampa Stěny Ostatní stropy, opěrná stěna Prostý beton, podkladní beton Výztuž Ocel Dřevo C 30/37 XD2 XF1, max. hloubka průsaku vody 35 mm C 30/37 XF1 C 30/37 XF3, max. hloubka průsaku vody 35 mm C 25/30 XC2 C 12/15 X0 B 500B S235 C22 5
c) Zatížení Zatížení stálá byla vyčíslena dle ČSN EN 1991-1-1, zatížení nahodilá byla rovněž převzata z této normy. Hodnoty charakteristického a návrhového zatížení jednotlivých konstrukcí jsou uvedeny ve výpočtových modelech, které jsou součástí statického výpočtu. Pro přehled jsou uvedeny základní hodnoty charakteristického zatížení. Užitná: Prostor nad garážemi 5,0 kn/m 2 Rampa 5,0 kn/m 2 Garáže 2,5 kn/m 2 Prostor za zajištěním stavební jámy 3,0 kn/m 2 Zatížení sněhem: dle ČSN EN 1991-1-3:2005/Z1:2006: Sněhová oblast III, základní tíha sněhu: 1,5 kn/m 2 Zatížení větrem: dle ČSN EN 1991-1-4: Referenční rychlost větru 25 m/s Ostatní stálá zatížení Zatížení od střechy bylo vyčísleno dle stavebních výkresů, případně dle údajů projektantů. Do ostatního stálého zatížení stropu byla zahrnuta hmotnost instalací, a to 0,3 kn/m 2. d) Zvláštní a neobvyklé konstrukce Konstrukce není navržena se zvláštními či neobvyklými prvky. Před prováděním objektu musí být provedeno zaměření stávající konstrukce zajištění terénu u objektu plovárny vč. vytyčení zemních kotev. e) Technologické podmínky postupu prací Konstrukce bude realizována dle standardních postupů při výstavbě, nepředpokládá se použití zvláštních technologií. Při provádění konstrukcí musí být dodrženy max. dovolené odchylky podle ČSN EN 13670-1. 6
f) Zásady pro provádění bouracích a podchycovacích prací Bourací práce budou prováděny na konstrukci opěrné stěny terasy, ta bude odstraněna postupným rozebráním shora dolů, současně s demontáží stěny bude odebírána zemina za stěnou. g) Požadavky na kontrolu zakrývaných konstrukcí Betonové konstrukce budou realizovány dle kontrolní třídy 2 dle ČSN EN 13670-1. h) Podklady Pracovní výkresy stavební části zpracované Ing. Surovcem a Ing. Sekaninou Luhačovice kryté koupaliště geologický průzkum zpracovaný Centroprojektem a.s. (05/2008) Luhačovice ulice Solné Městská plovárna - Zpráva o doplňkovém inženýrskogeologickém průzkumu zpracovaná RNDr. Karolem Fojtíkem ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem ČSN EN 1992-1-1 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1993-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí ČSN EN 1997-1 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla ČSN EN 206-1 Beton Část 1: Specifikace, vlastnosti výroba a shoda. Technická pravidla ČBS 02 - Bílé vany, vodotěsné betonové konstrukce Technická pravidla ČBS 03 - Pohledový beton Použitý software: Microsoft Office Excel a Word AutoCad 2013 + recoc Fine Geo 5 Scia engineer Idea RS PeikDur 7
i) Specifické požadavky na rozsah dalších projekčních stupňů Další projektové stupně musí navazovat na řešení projektu ze stavebního povolení. j) Bezpečnost práce Veškeré práce budou prováděny podle platných předpisů o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Všichni pracovníci zhotovitele budou používat pracovní pomůcky a ochranné prostředky ve smyslu platných předpisů. Zhotovitel zpracuje pro uvedené práce v tomto projektu Technologický postup. Základním bezpečnostním předpisem je zákon č. 309/ 2006 Sb. a vyhlášky č. 591/2006 Sb., č. 362/2005 Sb. Při provádění stavebních prací nesmí docházet k poškozování životního prostředí. Celý prostor staveniště musí být označen a zabezpečen proti přístupu nepovolaných osob. Je nutno dodržovat vymezení ploch určených pro pojezd stavebních mechanizmů. Při stavebních pracích za snížené viditelnosti musí být zajištěno dostatečné osvětlení. V Brně, 03/2013 Ing. Lukáš Loudil HURYTA s.r.o. 8