Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem (ESF), státním rozpočtem České republiky a rozpočtem hlavního města Prahy. České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební
Navrhování mostů podle EN Železobetonovádeska železniční most Letmo betonovaný most Ocelový příhradový most železniční Spřažený ocelobetonový most silniční Lávka pro chodce
Zásady návrhu železobetonového železničního mostu o jednom poli schéma konstrukce
Zatížení stálé Zatížení Vlastní tíha nosné konstrukce (g 0 ) 24,0 kn/m3. Tato hodnota se zvětší o 1 kn/m3 pro běžné procento vyztužení
Ostatní stálé zatížení Železobetonové římsy: uvažujeme tíhu 24,0 + 1,0 = 25,0 kn/m3 Vodotěsná izolace zasfaltových izolačních pásů: 14,0 kn/m3 (podle ČSN EN 1991-1-1 [2], tab. A.12, Příloha A, str. 37) Ochrana izolace zlitého asfaltu: 24,0 až 25,0 kn/m3 (podle [2], tab. A.6, Příloha A, str. 31) Štěrkové lože: 20,0 kn/m3 (podle [2], tab. A.6, Příloha A, str. 31) 2 kolejnice UIC 60: 1,2 kn/m (podle [2], tab. A.6, Příloha A, str. 31), Předpjaté betonové pražce skolejovým upevněním: 4,8 kn/m (podle [2], tab. A.6, Příloha A, str. 31; platí při osové vzdálenosti pražců 0,6 m), Ocelové zábradlí: tíhu stanovíme odhadem nebo na základě zkušenosti
Svislé pohyblivé zatížení Model zatížení 71
Model zatížení nezatížený vlak zatížení s charakteristickou hodnotou 10,0 kn.m-1 (zde nerozhoduje)
Dynamické účinky a ) pro pečlivě udržovanou kolej: Vrozmezí 1,00 Φ 2 1,67 Φ 1,44 = + 2 0,2 L Φ 0,82
b ) pro standardně udržovanou kolej: vrozmezí 1,00 Φ 3 2,00 2,16 Φ = + 3 0,2 L Φ 0,73
Vykolejení na železničním mostě Návrhová situace I vozidla v prostoru koleje Návrhová situace II vozidla jsou zachycena na okraji mostu
Další zatížení Rozjezdové a brzdné síly Teplota Vítr
Krytí výztuže betonem Úprava třídy konstrukce : -návrhová životnost 100 let - zvětšení o 2, -deskové konstrukce -zmenšení o 1, -zajištění zvláštní kontroly kvality výroby betonu -zmenšení o 1, Celkem: 4 + 2 1 1 = 4 => výsledná třída konstrukce je S4
Hodnota c min,dur = 35 mm pro třídu S4 Δc dur,γ = 0 mm, Δc dur,st = 0 mm, Δ cdur,add = 0 mm. c nom = c min + Δ cdev = 35 + 10 = 45 mm
Kombinace zatížení Např. pro: Mezní stavy únosnosti ohybový moment uprostřed rozpětí Kombinace zatížení pro trvalé a dočasné návrhové situace může být vyjádřena buď jako: j 1 γ G, jg k, j + " γ P P" + " γ Q,1Qk,1" + " γ Q, iψ 0, iqk, i i> 1 " = 1,35. 3 076,2 + 1,35. 2 945,3 + + 1,45. 1,32. 4 967,5 = 17 636,8 knm
nebo alternativně dvou výrazů: j 1 γ " + γ + γ ψ + γ Q, iψ G, jgk, j " PP" " Q,1 0,1Qk,1" " i> 1 0, i Q k, i = 15 735,3 knm j 1 ξ j γ G, jgk, j " γ P P" + " γ Q,1Qk,1" + " " + γ Q, iψ i> 1 0, i Q k, i = 17 013,9 knm
ZÁSADY NÁVRHU SILNIČNÍHO PŘEDPJATÉHO BETONOVÉHO MOSTU
Typický příčný řez
Zatížení dopravou
LM1
Zatížení zvláštním vozidlem 900/150 a častými hodnotami LM1
Zatížení zvláštním vozidlem 3000/240
Roznášení zatížení vozovkou a betonovou deskou
Staveništní zatížení Zatížení betonážními vozíky Osoby a ruční nářadí Přemístitelná skládka Dočasné vybavení Přemístitelnétěžkéstrojnívybavenía zařízení Kumulace stavebních odpadů Dočasná zatížení
Zatížení větrem Stavební stav Provoz s vozidly bez vozidel
Zatížení teplotou Zatížení rovnoměrnou složkou teploty Zatížení nerovnoměrnou složkou teploty
Mezní stavy únosnosti Ověření statické rovnováhy (EQU) Ověření návrhu nosných prvků konstrukce (STR) Ověření založení konstrukce (GEO) Ověření návrhu nosných prvků konstrukce na únavu (FAT)
Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí Omezení tlakových napětí v betonu Omezení tahových napětí v betonu Omezení tahových napětí ve výztuži Omezení šířky trhlin Omezení průhybů
ZÁSADY NÁVRHU OCELOVÉHO PŘÍHRADOVÉHO ŽELEZNIČNÍHO MOSTU
Algoritmus statického výpočtu Zatížení Odhad průřezů, velikost žlabu pro kolejové lože dle MVL 212 Stálé zatížení charakteristická hodnota Proměnné zatížení vlak UIC, svislé a vodorovné účinky Klimatické zatížení vítr Kombinace zatížení Statický výpočet mostovky Posouzení plechu mostovky. Podélná výztuha: spojitý nosník, výpočet ohybových momentů nad podporou a v poli. Průřezové veličiny účinného průřezu podélné výztuhy. Výpočet napětí v plechu mostovky a v dolních vláknech podélné výztuhy.
Příčník: Prostý nosník, výpočet ohybového momentu Průřezové veličiny účinného průřezu příčníku. Výpočet napětí vplechu mostovky a v dolních vláknech příčníku. Posouzení rovinné napjatosti v plechu mostovky. Konstrukční řešení podélné výztuhy a příčníku. Konstrukční řešení přípoje podélné výztuhy k příčníku. Posouzení únavové pevnosti podélné výztuhy v poli. Posouzení únavové pevnosti podélné výztuhy v přípoji na příčník. Posouzení únavové pevnosti příčníku.
Statický výpočet hlavního nosného systému Stálé zatížení na celou šířku mostu. Proměnné zatížení od vlaku UIC (tabulky pro výpo čet max M a max Q). Statický výpočet osových sil v pásech a v diagonálách. Návrh a posouzení průřezů hlavního nosného systému. Horní pás dvoustěnný, průřez kloboukový. Posouzení horního pásu na vybočení v rovině příhradového nosníku. Posouzení horního pásu na vybočení z roviny příhradového nosníku. Stabilita tlačeného pásu otevřeného mostu (Engesser). Výpočet skutečné tuhosti příčného polorámu. Posouzení na hodnotu C lim. Engesserovým výpočtem stanovit hodnotu βm. Posouzení na hodnotu C min. Vpřípadě negativního posudku návrh úpravy p říčného polorámu. Dolní pás dvoustěnný průřez (4 varianty dolního pásu). Spolupůsobící šířka žlabu pro kolejové lože. Výpočet průřezových veličin efektivního průřezu dolního pásu. Posouzení dolního pásu. Výpočet napětí v krajní podélné výztuze z mostovky a z hlavního nosného systému. (v plechu mostovky nad příčníkem, v dolních vláknech v poli). Diagonály otevřeného I průřezu. Posouzení tažených diagonál. Posouzení tlačených diagonál vybočení v rovině a z roviny příhradového nosníku.
Zásady návrhu spřaženého ocelobetonového silničního mostu
Rozmístění zatěžovacích pruhů na mostě pruhy mohou být v různém pořadí
Nejúčinnější zatížení pro nosník 1
Posouzení hlavního nosníku pro mezní stav Únosnost v ohybu únosnosti (MSÚ ULS)
Únosnost ve smyku, a štíhlost stojiny k = 5,34 + τ 4 ( a d) 2 λ = w d/t 37,4 ε w k τ Z této štíhlosti plyne sou činitel χ w = 1,37/(0,7 +λ w ) a únosnost stojiny ve smyku (s vlivem boulení) V bw.rd = dt w f yd χ w / 3
Vliv teploty
Posouzení na únavu Model zatížení 3
Návrh spřažení
Zásady návrhu dřevěné lávky Příklady desek mostovek vyrobených zlamel
Dílčí součinitele 1. Dřevo a materiály na bázi dřeva -běžné posouzení -rostlé dřevo -lepené lamelové dřevo -LVL, překližka, OSB -posouzení na únavu γ M = 1,3 γ M = 1,25 γ M = 1,2 γ M, fat = 1,0 2. Spoje -běžné posouzení -posouzení na únavu γ M = 1,3 γ M, fat = 1,0 3. Ocel používaná ve spřažených prvcích 4. Beton používaný ve spřažených prvcích 5. Hmoždíky mezi dřevem a betonem ve spřažených prvcích -běžné posouzení -posouzení na únavu γ M, s = 1,15 γ M, c = 1,5 γ M,v = 1,25 γ M,v,fat = 1,0 6. Předpínací ocelové prvky γ M, s = 1,15
Zásady analýzy konstrukce Analýza lamelové desky mostovky má být založena na jedné z následujících možností: teorii ortotropní desky; modelování desky mostovky pomocí roštu; zjednodušené metodě.
Roznášení soustředěných zatížení
Mezní stavy použitelnosti Mezní hodnoty průhybů Doporučené hodnoty jsou podtrženy. Zatížení Rozsah mezních hodnot Charakteristické zatížení dopravou l/400 až l/500 Zatížení pěší dopravou a zatížení nízkou dopravou l/200 až l/400 Kmitání