http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET

Podobné dokumenty
STATICKÝ VÝPOČET

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

I. Úvod ke statickému výpočtu

Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ

STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška

A. 1 Skladba a použití nosníků

Investor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP

TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

GESTO Products s.r.o.

STATICKÝ VÝPOČET původní most

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET

Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

Technická zpráva a statický výpočet

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák

D 1.2 KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním

D STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE

Výstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)

Manuál. Návrh dřevěných konstrukcí

Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE

Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí

AKCE : Stavební úpravy BD Kostřinská 577/2, Praha 8. TECHNICKÁ ZPRÁVA a STATICKÝ VÝPOČET

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

Posouzení piloty Vstupní data

předběžný statický výpočet

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: Praha 4 fax: info@rib.cz 21.

Konstrukce dřevěné haly rozvržení kce

OBSAH. 1. zastřešení 2. vodorovné nosné konstrukce 3. svislé nosné konstrukce 4. založení stavby

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

BO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky

STATICKÉ TABULKY stěnových kazet

Diplomová práce OBSAH:

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku

F Zug F H. F Druck. Desky Diamant 07/2010. Knauf Diamant. Diamant deska, která unese dům

Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12

Statický výpočet dle EC5 Výstup: Statický výpočet dle EC5 Vytištěno: :16:13 Verze:

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku

STATICKÝ VÝPOČET STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REVIZE: R.

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a

STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Principy navrhování stavebních konstrukcí

Principy navrhování stavebních konstrukcí

FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY

Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí

Posouzení mikropilotového základu

NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU

4;# $74 1# '%7,-83, /"4753.%',-3,%& 3.%' 24;#34%' 3 /"4753.(+ / -(4(+,%6'3(# 24;#34 1, 3,-#39 /, 24;#34 ;'3* E-,$,,-3& =>)% H /, -4

FIN3D Výukovápříručka

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů

Posouzení za požární situace

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZASTŘEŠENÍ SPORTOVNÍ HALY VE VSETÍNĚ THE ROOF STRUCTURE OF THE SPORT HALL IN VSETÍN

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015

Statický výpočet požární odolnosti

STATICKÝ VÝPOČET. Zakázkové číslo. P-systems Vysoké Mýto Přístavba haly EPS instalace FVE. Stavba. Profesní část

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Stanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup

STATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík

Různé druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

PRUŽNOST A PLASTICITA I

NOSNÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU 02 STATICKÝ VÝPOČET

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Kritéria návrhu Výstup: EC 5 Posi Calcs (Job Header) Vytištěno: :03:06 Version:

Ve výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:

STATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Architektonická projekční skupina A4L Smetanovo nám. 105, Litomyšl www. Atelier4l.

13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky

Některá klimatická zatížení

Transkript:

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD 08/2009 Ing. Tomáš Bryčka

1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité podklady: 3 2.2.2. Použité normy a předpisy: 3 2.2.3. Použité výpočetní programy: 3 2.3. KONSTRUKCE všeobecně: 4 3. Zastávky Slivenec varianty zastřešení 4 3.1. Ocelová opláštěná nosná kce: 4 3.1.1. Stropnice návrh - MKP 5 3.1.2. Stropnice návrh - dimenzování 7 3.1.3. Příčný dřevěný lepený rám výpočet MKP 9 3.1.4. Příčný dřevěný lepený rám dimenzování ČSN 12 3.2. Zastřešení realizováno zasklením: 15 3.2.1. Návrh stropnice á 1,5m 15 4. Příloha: Schéma řešení rámového rohu: 17 TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 2/ 18

2. ÚVOD: Obsahem předkládané dokumentace je statický výpočet konstrukce zastávek v alternativním provedení zastřešení. 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: Název stavby Místo stavby Stavba Investor Architekt REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC Praha - Slivenec DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD MČ Praha Slivenec, K Lochkovu 6, 154 00 Praha 5 - Slivenec Ing. arch. Petr Lešek, PROJEKTIL ARCHITEKTI s.r.o. 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: Konstrukce jsou navrženy podle platných ČSN. Nebyly předepsány zvláštní tolerance na provádění konstrukcí, předpokládá se dodržení platných norem. 2.2.1. Použité podklady: - architektonicko-stavební řešení objektu Ing. arch. Petr Lešek 06-08/2009 2.2.2. Použité normy a předpisy: Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0033 Spolehlivost stavebních konstrukcí a základových půd. Základní ustanovení pro zatížení a účinky ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí Dřevěné konstrukce navrhování, provádění ČSN 73 1702(01) Navrhování, výpočet a posuzování dřevěných stavebních konstrukcí - Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN 73 2810 Provádění dřevěných konstrukcí ČSN 73 2824-1 Třídění dřeva podle pevnosti - Část 1: Jehličnaté řezivo Ocelové konstrukce navrhování, provádění ČSN 73 1401 Navrhování ocelových konstrukcí ČSN 73 1411 Rozteče, roztečné čáry, průměry šroubů nebo nýtů a těžištní osy pro šroubové a nýtové spoje ČSN 73 1500 Ocelové konstrukce. Základní ustanovení pro výpočet ČSN 73 2601 Provádění ocelových konstrukcí 2.2.3. Použité výpočetní programy: FIN 10 program pro rovinnou a prostorovou analýzu prutových konstrukcí deformační variantou MKP včetně dimenzování podle platných ČSN, FINE s.r.o. TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 3/ 18

EXCEL pomocné tabulky pro dimenzování prvků 2.3. KONSTRUKCE všeobecně: Při provádění veškerých stavebních prací je třeba se řídit závaznými ustanoveními platných norem a podmínkami bezpečnosti práce obsažené v Zákoníku práce a vyhláškách Státního úřadu inspekce práce. č. 591/2006 Sb. Požadavky na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích č. 309/2006 Sb. Zajištění dalších podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci č. 362/2005 Sb. Požadavky na bezpečnost a ochranu zdraví při nebezpečí pádu Stavbu budou provádět osoby s příslušnou odborností a zkušeností. Vedení stavby bude prováděno v souladu se Stavebním zákonem č. 183/2006 Sb. Všichni zúčastnění pracovníci musí být s předpisy seznámeni před zahájením prací. Předkládaná dokumentace je zhotovena v souladu s prováděcí vyhláškou č. 499/2006 Sb. o dokumentaci staveb. 3. Zastávky Slivenec varianty zastřešení 3.1. Ocelová opláštěná nosná kce: Dřevěné lepené rámy á 2,95m jsou doplněny ocelovými stropnicemi profilu 50/50/5mm á max. 0,65mm. Tyto jsou následně opláštěny deskami CETRIS, případně OSB a doplněny střešní plechovou krytinou. SYLABUS ZATÍŽENÍ ZS 1: VLASTNÍ TÍHA g f = 1,1 ZS 2: STÁLÉ g f = 1,267 Krytina - deska + plech Podhled - deska CELKEM tl. [m] r [kn/m 3 ] g n [kn/m 2 ] g f g d [kn/m 2 ] 0,03 5 0,150 1,2 0,180 0,02 15 0,300 1,3 0,390 0,450 1,267 0,570 ZS 3: NAHODILÉ - sníh NORMÁLNÍ PODMÍNKY - OBLAST A I. Sněhová oblast s k = 0,75 kn/m 2 normální sníh navátý sníh pro a 30 kn/m2 m 1 = 0,8 pro 0 a 30 m 2 = 0,8+0,8*a/30 pro a 60 kn/m 2 m 1 = 0,0 pro a 60 m 2 = neuvažuje se pro a= 0 kn/m2 m 1 = 0,8 ostatní je 1,6 m 2 = 0,800 C(e).. Otevřená = 0,8 C(t).. Prostup tepla = 1,0 s n1 = Ce Ct sk mi= 0,480 kn/m2 g f = 1,5 s n2 = Ce Ct sk mi= 0,480 kn/m 2 g f = 1,5 KOMBINACE: ZS1+ZS2+ZS3 TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 4/ 18

3.1.1. Stropnice návrh - MKP Styčníky Typ a souřadnice styčníků: ------------------------------------------------------------------- Styčník Typ Y [m] Z [m] ------------------------------------------------------------------- 1 absolutní 0.000 0.000 2 absolutní 3.000 0.000 3 relativní na dílci 1 0.300 0.000 4 relativní na dílci 1 0.600 0.000 5 relativní na dílci 1 0.900 0.000 6 relativní na dílci 1 1.200 0.000 7 relativní na dílci 1 1.500 0.000 8 relativní na dílci 1 1.800 0.000 9 relativní na dílci 1 2.100 0.000 10 relativní na dílci 1 2.400 0.000 11 relativní na dílci 1 2.700 0.000 Podpory styčníků: -------------------------------------------------------------------------------- Natočení Posuny Rotace Styčník podp. [ ] Y ([MN/m]) Z ([MN/m]) X ([MNm]) -------------------------------------------------------------------------------- 1 0.0 Pevné Pevné Volné 2 0.0 Volné Pevné Volné Dílce Typ, topologie a profily dílců: -------------------------------------------------------------------------------- Dílec Typ Zač. Uložení Kon. Průřez Natoč. Materiál styč. styč. [ ] -------------------------------------------------------------------------------- 1 Nosník 1 O---O 2 TC 50x50x5 0.0 Ocel 37 Parametry profilů dílců Charakteristiky průřezů dílců: -------------------------------------------------------------------------------- Průřez Plocha průřezu Smyk. plocha Mom. setrv. Sklon hl. os A [mm2] Az [mm2] Iyh [mm4] Fi [ ] -------------------------------------------------------------------------------- TC 50x50x5 8.5E+02 0.0E+00 2.8E+05 0.0 Materiálové charakteristiky profilů dílců: -------------------------------------------------------------------------------- TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 5/ 18

Materiál Modul pružnosti Smykový modul Koef.tepl.rozt. Měrná tíha E [MPa] G [MPa] alfa [1/K] gama [kn/m3] -------------------------------------------------------------------------------- Ocel 37 2.100E+05 8.100E+04 0.000012 78.50 Zatěžovací stavy Název ZS: Zatěžovací stav 1 (stálé zatížení) Číslo ZS: 1 Kód ZS: vlastní tíha Výpočtový součinitel: 1.100 Název ZS: Zatěžovací stav 2 - stale (stálé zatížení) Číslo ZS: 2 Kód ZS: silový Výpočtový součinitel: 1.200 Název ZS: Zatěžovací stav 3 - klimatické (nahodilé krátkodobé zatížení - sníh) Číslo ZS: 3 Kód ZS: silový Výpočtový součinitel: 1.500 Zatížení dílců vlastní tíhou Dílec 1: f = -0.07 kn/m Zatížení dílců Název ZS: Zatěžovací stav 1 Číslo ZS: 1 Tento zatěžovací stav neobsahuje dílcová zatížení Název ZS: Zatěžovací stav 2 - stale Číslo ZS: 2 Dílec: 1 Rovnoměrné zatížení na celý dílec, po délce, globálně Z Velikost: f = -0.20 kn/m Název ZS: Zatěžovací stav 3 - klimatické Číslo ZS: 3 Dílec: 1 Rovnoměrné zatížení na celý dílec, po délce, globálně Z Velikost: f = -0.48 kn/m Kombinace pro 1.řád Kombinace: Kombinace 1 Číslo kombinace: 1 Počítat provozní výsledky: ANO Počítat extrémní výsledky: ANO Zatěžovací stavy v kombinaci a kombinační součinitele: 1.000 * Zatěžovací stav 1 1.000 * Zatěžovací stav 2 - stale 1.000 * Zatěžovací stav 3 - klimatické TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 6/ 18

Hmotnost a povrch konstrukce Hmotnost = 0.02 t Povrch = 0.559 m2 1 3 4 5 6 1-7DD1 8 9 10 11 2 Wz: -4.2 mm Wz: -4.2 mm Fix: -13.6 mrad Wz: -8.0 mm Wz: -8.0 mm Fix: 13.6 mrad Fix: -11.4 mrad Wz: -11.0 mm Wz: -12.9 mm Wz: -13.5 mmwz: -12.9 mm Wz: -11.0 mm Fix: 11.4 mrad Fix: -8.2 mrad Fix: -4.3 mrad Fix: 4.3 mrad Fix: 8.2 mrad Elastická deformace w(max) = 3000/200 = 15mm vyhovuje ( / )(Def/K I 1 prov.) -1.55 kn -1.24 kn -0.93 kn -0.62 kn -0.31 kn 1 3 4 5 6 1-7DD1 8 9 10 11 2 0.42 knm 0.74 knm 0.98 knm 1.12 knm 1.16 knm 1.12 knm 0.31 kn 0.98 knm 0.62 kn 0.74 0.93 knm 1.24 0.42 kn knm 1.55 kn ( / )(Q3 M2/K I 1 extr.) Dimenzační momenty, posouvající síly 3.1.2. Stropnice návrh - dimenzování DD1 Vstupní hodnoty Délka dílce: 3.000 m Materiál: Ocel 37 Průřez dílce: TC 50x50x5 Vzpěr na dílci: Vzpěr při vybočení kolmo k ose Z Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] kz Lcrz [m] 1 0.000 3.000 3.000 1.000 3.000 Vzpěr při vybočení kolmo k ose Y Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] ky Lcry [m] 1 0.000 3.000 1.000 1.000 1.000 TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 7/ 18

Vzpěr při vybočení zkroucením Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] kw LcrOmega [m] 1 0.000 3.000 1.000 1.000 1.000 Klopení na dílci: Klopení od momentu My Číslo Začátek Konec lz1 Momentová plocha Poloha zatížení úseku [m] [m] [m] tvar poměr psí zp 1 0.000 3.000 3.000 Tvar č.4-1.000 Klopení od momentu Mz Číslo Začátek Konec ly1 Momentová plocha Poloha zatížení úseku [m] [m] [m] tvar poměr psí yp 1 0.000 3.000 3.000 Tvar č.1 - - Výsledky posouzení Rozhodující zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Kritický průřez dílce: X = 1.500 m; Vyhovuje Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 166.140 nebezpečná štíhlost: 400.000 Štíhlost větší než 150 by mohla být nebezpečná pro některé druhy konstrukcí Dílec vyhovuje Maximální využití na dílci: 40.7 % v řezu o souřadnici X = 1.500 m Kritický řez dílce - průřez 1 Výsledky posouzení Výsledky pro zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Třída průřezu: 1 Vnitřní síly: N = 0.000 kn; My = 1.163 knm; Mz = 0.000 knm Posudek nejnepříznivější kombinace prostého tahu a ohybu: Únosnosti: My_R = 2.856 knm 0.000 + 0.407 + 0.000 < 1 Vyhovuje Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 166.140 nebezpečná štíhlost: 400.000 Štíhlost větší než 150 by mohla být nebezpečná pro některé druhy konstrukcí Průřez vyhovuje TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 8/ 18

3.1.3. Příčný dřevěný lepený rám výpočet MKP 2 2 3 Z 1-1.40 kn/m 3 1 od střešního pláště) Y 4 (SZ DZ/ZS 2) zatížení stálé 2x 1,2 kn/bm (normová reakce 2 1.00 kn/m 2 3 Z 1 3 1 Y 4 0.50 kn/m (SZ DZ/ZS 3) zatížení větrem 1,0 kn/bm, resp. 0,5 kn/bm TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 9/ 18

2 2 Wy: 5 25.7 6 7 8 9 10 11 12 13 3 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Fix: -5.5 Wz: -1.7 Wz: -3.0 Wz: -0.1 Wz: -3.9 Wz: -4.2 Wz: -4.1 Wz: -3.5 Wz: -2.7 Wz: -1.6 Wz: -0.7 Fix: -4.8 Fix: -3.6 Fix: 0.5 Fix: -2.1 Fix: -0.4 Fix: 1.1 Fix: 2.3 Fix: 3.0 Fix: 3.1 Fix: 2.3 22 Wy: 24.0 23 Wy: 25.5 Fix: -6.0 Wz: -0.1 Fix: -1.9 21 20 Wy: 22.1 Fix: -6.6 Wy: 20.0 Fix: -7.3 24 25 Wy: 24.5 Wz: -0.1 Fix: -4.1 Wy: 23.0 Fix: -6.1 19 Wy: 17.7 Fix: -8.0 26 Wy: 20.9 Fix: -7.9 18 1 Wy: 15.2 Fix: -8.7 27 3 Wy: 18.2 Fix: -9.5 17 Wy: 12.5 Fix: -9.4 28 Wy: 15.1 Fix: -10.8 16 Wy: 9.6 Fix: -10.0 29 Wy: 11.7 Fix: -11.9 15 Wy: 6.5 Fix: -10.4 30 Wy: 8.0 Fix: -12.7 14 Wy: 3.3 Fix: -10.8 1Fix: -10.9 31 Wy: 4.0 Fix: -13.2 4Fix: -13.3 ( / )(Def/K I 1 prov.) Elastické deformace w(max) = 25,7mm ~ w(lim) = 3000/150 = 20mm (V) -0.77 2 5 6 7 8 9 2 10 11 12 13 3 0.77 1.55 2.06 2.30 2.32 2.27 1.97 22-0.96 23 1.39 0.55-0.57-1.96-3.61-3.61-3.38 21-1.09 24-3.13 20-1.16 25-2.84 19-1.17-1.17 26-2.52 18 1-1.12 27 3-2.17 17-1.01 28-1.80 16-0.85 29-1.39 15-0.62 30-0.96 14-0.34 31-0.49 1 4 ( / )(M2/K I 1 extr.) Dimenzační momenty (knm/m) TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 10/ 18

-3.05 2 5 6 7 8 92 10 11 12 13 3-5.98 22-3.09 23-6.02 21-3.13 24-6.05 20-3.17 25-6.09 19-3.21 26-6.13 18 1-3.25 27 3-6.17 17-3.28 28-6.21 16-3.32 29-6.25 15-3.36 30-6.29 14-3.40 31-6.33 1-1.23-3.44 4-1.69-6.36 3.44 6.36 ( / )(N Rea/K I 1 extr.) Osové vnitřní síly (kn/m), reakce (kn) -3.05-2.15-1.25-0.34 2 5 6 7 8 92 10 11 12 13 0.72 3 0.56 1.46 22-0.52 0.81 23 2.37 3.27 4.17 5.07 5.98 21-0.33 0.91 24 20-0.13 1.01 25 0.06 19 1.1126 0.26 18 1 1.20 27 3 0.45 17 1.30 28 0.65 16 1.40 29 0.8415 1.50 30 1.04 14 1.59 31 1.23 1 1.69 4 ( / )(Q3/K I 1 extr.) Posouvající síly (kn/m) TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 11/ 18

3.1.4. Příčný dřevěný lepený rám dimenzování ČSN DD1 Vstupní hodnoty Délka dílce: 3.000 m Materiál: S13 (SA) - jehličnaté lepené Průřez dílce: celistvý obdélník Rozměry: Výška průřezu h = 14.00 cm Šířka průřezu b = 14.00 cm Vzpěr na dílci: Vzpěr při vybočení kolmo k ose Z Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] kz Lcrz [m] 1 0.000 3.000 5.500 1.000 5.500 Vzpěr při vybočení kolmo k ose Y Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] ky Lcry [m] 1 0.000 3.000 3.000 1.000 3.000 Klopení na dílci: Na celém dílci se počítá bez klopení. Expozice: Chráněná Výsledky posouzení Rozhodující zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Kritický průřez dílce: X = 1.900 m; Vyhovuje Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 136.090 mezní štíhlost dle ČSN: 225.000 Štíhlost dílce je větší než 120, je nutno ji zkontrolovat dle ČSN Dílec vyhovuje Kritický řez dílce - průřez 1 Výsledky posouzení Výsledky pro zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Vnitřní síly: N = -3.194 kn; My = -1.169 knm; Mz = 0.000 knm; Qz = -0.002 kn; Qy = 0.000 kn Posudek kombinace tlaku a ohybu: Únosnosti: N_R = 352.800 kn; My_R = 9.344 knm -0.009 + -0.125 + 0.000 < 1 Vyhovuje Posudek smyku od posouvajících sil: Únosnost: Q_R = 25.088 kn 0.000 < 1 Vyhovuje Posudek štíhlosti: TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 12/ 18

136.090 > 120 Je nutno ověřit, není-li překročena mezní štíhlost tlačeného prutu dle ČSN Průřez vyhovuje DD2 Vstupní hodnoty Délka dílce: 3.000 m Materiál: S13 (SA) - jehličnaté lepené Průřez dílce: celistvý obdélník Rozměry: Výška průřezu h = 14.00 cm Šířka průřezu b = 14.00 cm Vzpěr na dílci: Vzpěr při vybočení kolmo k ose Z Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] kz Lcrz [m] 1 0.000 3.000 3.000 1.000 3.000 Vzpěr při vybočení kolmo k ose Y Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] ky Lcry [m] 1 0.000 3.000 3.000 1.000 3.000 Klopení na dílci: Na celém dílci se počítá bez klopení. Expozice: Chráněná Výsledky posouzení Rozhodující zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Kritický průřez dílce: X = 3.000 m; Vyhovuje Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 74.231 bezpečná štíhlost dle ČSN: 120.000 Štíhlost dílce vyhovuje Dílec vyhovuje Kritický řez dílce - průřez 1 Výsledky posouzení Výsledky pro zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Vnitřní síly: N = -0.717 kn; My = -3.614 knm; Mz = 0.000 knm; Qz = 5.977 kn; Qy = 0.000 kn Posudek kombinace tlaku a ohybu: Únosnosti: N_R = 352.800 kn; My_R = 9.843 knm -0.002 + -0.367 + 0.000 < 1 Vyhovuje Posudek smyku od posouvajících sil: TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 13/ 18

Únosnost: Q_R = 25.088 kn 0.238 < 1 Vyhovuje Posudek štíhlosti: 74.231 < 120 Vyhovuje Průřez vyhovuje DD3 Vstupní hodnoty Délka dílce: 3.000 m Materiál: S13 (SA) - jehličnaté lepené Průřez dílce: celistvý obdélník Rozměry: Výška průřezu h = 14.00 cm Šířka průřezu b = 14.00 cm Vzpěr na dílci: Vzpěr při vybočení kolmo k ose Z Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] kz Lcrz [m] 1 0.000 3.000 5.500 1.000 5.500 Vzpěr při vybočení kolmo k ose Y Číslo Začátek Konec Délka Souč. vzp. délky Vzpěrná délka úseku [m] [m] pro vzpěr [m] ky Lcry [m] 1 0.000 3.000 3.000 1.000 3.000 Klopení na dílci: Na celém dílci se počítá bez klopení. Expozice: Chráněná Výsledky posouzení Rozhodující zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Kritický průřez dílce: X = 0.000 m; Vyhovuje Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 136.090 mezní štíhlost dle ČSN: 225.000 Štíhlost dílce je větší než 120, je nutno ji zkontrolovat dle ČSN Dílec vyhovuje Kritický řez dílce - průřez 1 Výsledky posouzení Výsledky pro zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Vnitřní síly: N = -5.977 kn; My = -3.614 knm; Mz = 0.000 knm; Qz = -0.717 kn; Qy = 0.000 kn Posudek kombinace tlaku a ohybu: TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 14/ 18

Únosnosti: N_R = 352.800 kn; My_R = 8.879 knm -0.017 + -0.407 + 0.000 < 1 Vyhovuje Posudek smyku od posouvajících sil: Únosnost: Q_R = 25.088 kn 0.029 < 1 Vyhovuje Posudek štíhlosti: 136.090 > 120 Je nutno ověřit, není-li překročena mezní štíhlost tlačeného prutu dle ČSN Průřez vyhovuje 3.2. Zastřešení realizováno zasklením: Dřevěné lepené rámy á 2,95m jsou rozepřeny pomocnými dřevěnými lepenými rámy, zastřešení je realizováno samonosnou skleněnou konstrukcí (není součástí výpočtu) o rozměrech cca 1,5 x 3,35m. Přestože dle ČSN 73 0035 není třeba pro skleněná zastřešení uvažovat zatížení sněhem, je při samostatném návrhu uvažováno v plné výši (podklad dle výpočtu 'GLASTIK PROFESSIONAL', version 1.1.0.11, license-no. 8511001699 on 3.8.2009 at 07:28 o'clock by Vitmajer Michal). Celkové hodnoty zatížení a výsledků jsou podobné jako dle bodu 1) 3.2.1. Návrh stropnice á 1,5m NÁZEV AKCE: Zastávky Slivenec - stropnice zatížení q n = 0,450 kn/m 2 stálé zatížení 1,300 γ f = 6,000 kn/m 3 vlastní tíha přepočteno tedy : 0,1536 kn/m 1,100 q n = 0,480 kn/m 2 nahodilé zatížení 1,500 L = 2,950 m rozpětí b = 1,500 m zatěžovací šířka γ f silové účinky - prostý nosník M max = 2,313 knm Q max = 3,137 kn navrhovaný průřez statické veličiny A = 25600 mm 2 W = 682667 mm 3 160 I = 54613333 mm 4 i = 46,19 mm 160 S = 512000 mm 3 materiálové charakteristiky dřevo tř.: SA R fd = 18,0 MPa γ r1 = 1,000 γ r5 = 1,00 R cdii = 15,0 MPa γ r2 = 0,930 γ rf = 0,930 R sd = 1,6 MPa γ r4 = 1,00 γ rs = 0,93 E = 11000 MPa výpočet ohyb σ = M / W = 3,388 MPa smyk τ = Q*S/(b*I)= 0,184 MPa průhyb f max = 5/384*(q n *L 4 /(E*I) = 2,54 mm TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 15/ 18

mezní hodnoty ohyb γ rf * R fd = 16,740 MPa smyk γ rs * R sd = 1,488 MPa průhyb limita průhybu 1/ 250 jest v mm 11,80 porovnání ohyb σ = 3,388 < 16,740 [ MPa ] smyk τ = 0,184 < 1,488 [ MPa ] průhyb f max = 2,54 < 11,80 [ mm ] průřez vyhovuje Průřez lze alternativně upravit až na rozměr 12/12cm V Praze dne 17.08.2009 Ing. Tomáš Bryčka TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 16/ 18

4. Příloha: Schéma řešení rámového rohu: Max. dimenzační moment rámového rohu M(dim) = 3,61 knm str. 10 Rozloženo na rámový roh: N = 3,61/0,10 = 36,1 kn SVORNÍKOVÝ SPOJ NA VLOŽENÝ OCELOVÝ PLECH osová síla: 36,10 kn tloušťka prvku h = : 150 mm tloušťka plechu t = : 6 mm t [mm] h [mm] průměr svorníku φ : 16 mm součinitel odklonu síly k: 1 SV φ 16 posouzení ocel: posouzení dřevo: střih N s = 36,593 kn otlačení N o = 32,256 kn T 1d = 16,128 kn 21,120 kn limitní hodnota pro návrh svorníku je tedy: 16,128 kn počet navrhovaných svorníků n = : 2,24 ks zaokrouhleno na : 3 ks návrh velikosti vloženého plechu: b min = 32 mm NÁZEV AKCE: MHD zastávka osová síla odklon vláken F = 37,00 kn α = 90,000 stupňů materiál: dřevo tř. SA R fd = 12,0 MPa R cdii = 12,0 MPa R cd(kolmo) = 4,0 MPa nosník profil : b = 160 mm h = 160 mm DESKA TEDY 1) návrh velikosti roznášecí desky 160 mm α = 1,5708 rad R cdα = 4,00 MPa 160 mm A NUT = 9250 mm 2, tj. 160 x 58 mm VOLÍM 120 x 120 mm A = 14400 mm 2 tedy σ = 2,5694 MPa < 4,00 MPa vyhovuje 2) návrh tloušťky desky 120 mm q d = 308,3333 N / mm M max = 555000 Nmm h h NUT = 11 mm TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 17/ 18

TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY 18/ 18