STATICKÝ VÝPOČET. Zakázkové číslo. P-systems Vysoké Mýto Přístavba haly EPS instalace FVE. Stavba. Profesní část

Transkript

1 1 Zakázkové číslo XVI-VIII Zadavatel Stavba Místo stavby P-systems Vysoké Mýto Přístavba haly EPS instalace FVE Vysoké Mýto STATICKÝ VÝPOČET Profesní část Vypracoval Ocelové konstrukce Ing. Vojtěch Zábojník, aut. inž.

2 2 Obsah: 1. Úvod 1.1. Obecný popis Statický model Axonometrický pohled na konstrukci Výpis materiálu Zatížení Vlastní tíha Střecha Panely FVE Sníh Vítr 4 2. Střešní krytina 2.1.Účinky zatížení Posouvající síly Momenty Vnitřní síly na prutu Posouzení Posouzení na pevnost Posouzení na použitelnost 9 3. Nosný rám 3.1.Účinky zatížení Normálové síly Posouvající síly Momenty Vnitřní síly na prutu Posouzení Posouzení na pevnost Sloup Zpevnění styčníku Příčel Posouzení na použitelnost Závěr 18 strana Příloha č.1 Hala 1 Dynamické zatížení od větru 4 Příloha č.2 Hala 1 Zatížení od větru na střechu 5 Příloha č.3 Hala 1 Zatížení od větru na podélnou stěnu 5 Příloha č.4 Hala 1 Zatížení od větru na štítovou stěnu 6

3 3 1. Úvod 1.1. Obecný popis Tento statický výpočet na ocelové konstrukce je zpracován na základě požadavku uživatele stavby. Jeho zájem je na stávající konstrukci instalovat FVE. FVE sestává z panelů, které budou uloženy na střešní nosné prvky (tr. plech 135/310 tl. 1 mm). Hmotnost panelů byla stanovena na 0,20 knm -2. Výpočet navazuje na Statický výpočet Přístavba haly EPS Vysoké Mýto zpracované pod zak. č. XIV- XVIII v květnu Statický model Axonometrický pohled na konstrukci Výpis materiálu Jméno Hmotnost Povrch Objem [kg] [m 2] [m 3] Celkový součet : e+00 Průřez Materiál Jednotková hmotnost [kg/m] Délka [m] Hmotnost [kg] Povrch [m 2] Objemová hmotnost [kg/m 3] Sloup běžný - HEA220 S e-01 Příčel běžná - IPE300 S e-01 Podélník - CFRHS90X90X4 S e-01 Zavětrování ve střešní rovině - RD20 S e-02 Zavětrování ve stěnách - L60X6 S e-02 Sloup rohový a štítový - IPE220 S e-01 Příčel štítová - IPE200 + L60/6 S e-02 Střešní plech - TR 135/310 S e+00 Zpevnění styčníku - I + I prom (IPE300; 270) S e-01 Nosník pod světlíkem - U180 S e-01 Objem [m 3]

4 Zatížení Vlastní tíha - je generována přímo v programu podle navržených prvků Střecha - skládaný plášť 0,25 knm Panely FVE - odborný odhad 0,20 knm Sníh - podle sněhové mapy má místo stavby: hodnotu tíhy sněhu na zemi sk = 0,70 knm -2 pro sedlovou střechu při sklonu střešní rovin je koeficient µ - α1 < 30 => µ1 = 0,8 koeficient Ce = 0,8 (stáj bez tepelné izolace) koeficient Ct ; = 1,0 sk = µ1 sk Ce Ct = 0,8 x 0,70 x 1,0 x 1,0 = 0,56 knm Vítr Oblast II (podle mapy v EN ), vb0 = 25 m/s, Kategorie terénu III Příloha č.1 Dynamické zatížení od větru

5 5 Příloha č.2 Zatížení od větru na střechu Příloha č.3 Zatížení od větru na podélnou stěnu

6 6 Příloha č.4 Hala1 Zatížení od větru na štítovou stěnu 2. Střešní krytina 2.1.Účinky zatížení Posouvající síly Momenty Vnitřní síly na prutu Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO1 Prvek Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B347 CO1/ B347 CO1/ B475 CO1/

7 7 B475 CO1/ B459 CO1/ B475 CO1/ B475 CO1/ B475 CO1/ B291 CO1/ B475 CO1/ Posouzení Posouzení na pevnost Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1 EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m TR 135/310 S 275 CO1/1 0,75- Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Válcovaný Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena....::posudek PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě m Definice os : - hlavní y- osa v tomto posudku se odkazuje na hlavní z osu ve Scia Engineer - hlavní z- osa v tomto posudku se odkazuje na hlavní y osu ve Scia Engineer Vnitřní síly Vypočtené Přídavné momenty Celkem Jednotka N,Ed kn Vy,Ed kn Vz,Ed kn T,Ed knm My,Ed knm Mz,Ed knm Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 4 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit 8.32 Třída 2 limit 9.24 Třída 3 limit => vnější pásnice třída 4 => průřez klasifikován jako třída 4 pro návrh průřezu

8 8 Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) Aeff e-03 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek Posudek ohybového momentu pro My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.15) Weff,y,min e-04 m^3 Mc,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu pro Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.15) Weff,z,min e-05 m^3 Mc,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.19) Tau,Vy,Ed 2.6 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Pro daný průřez/způsob výroby není zadána žádná smyková plocha, proto nelze určit plastickou smykovou únosnost. Jako výsledek se posuzuje pružná smyková únosnost podle EN článku 6.2.6(4) Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.19) Tau,Vz,Ed 0.8 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Pro daný průřez/způsob výroby není zadána žádná smyková plocha, proto nelze určit plastickou smykovou únosnost. Jako výsledek se posuzuje pružná smyková únosnost podle EN článku 6.2.6(4) Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 0.0 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku 6.2.1(5) a rovnice (6.1) Efektivní vlastnosti Aeff e-03 m^2 en,y -3 mm en,z -2 mm Weff,y e-04 m^3 Weff,z e-05 m^3 Elastický posudek Vlákno 159 Sigma,N,Ed 0.8 MPa Sigma,My,Ed MPa Sigma,Mz,Ed MPa Sigma,tot,Ed MPa Tau,Vy,Ed 0.0 MPa Tau,Vz,Ed 0.0 MPa Tau,t,Ed 0.0 MPa Tau,tot,Ed 0.0 MPa Sigma,von Mises,Ed 56.1 MPa Jedn. posudek Poznámka: Pro tento průřez nelze určit plastickou smykovou únosnost, ani odpovídající hodnotu Rho. Proto se posuzuje podmínka pružné meze kluzu podle EN článku 6.2.1(5). Prvek splňuje podmínky posudku průřezu.

9 9...::POSUDEK STABILITY::... Jednotkový posudek (6.61) = = Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku.! Posouzení na použitelnost Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO2 Stav Prvek dx [m] ux [mm] uy [mm] uz [mm] fix [mrad] fiy [mrad] fiz [mrad] CO2/6 B CO2/7 B CO2/7 B CO2/6 B CO2/8 B CO2/9 B CO2/10 B CO2/8 B CO2/9 B CO2/9 B CO2/6 B CO2/6 B Nosný rám 3.1.Účinky zatížení Normálové síly Posouvající síly

10 Momenty Vnitřní síly na prutu Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO1 Prvek Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B10 CO1/ B588 CO1/ B85 CO1/ B432 CO1/ B249 CO1/ B70 CO1/ B70 CO1/ B70 CO1/ B67 CO1/ B252 CO1/ B252 CO1/ Posouzení Posouzení na pevnost Sloup Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1 Průřez : Sloup běžný - HEA220 EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m HEA220 S 235 CO1/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Válcovaný...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn

11 11 Vy,Ed kn Vz,Ed kn T,Ed knm My,Ed knm Mz,Ed knm Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 8.05 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) A e-03 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek Posudek ohybového momentu pro My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y e-04 m^3 Mpl,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu pro Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z e-04 m^3 Mpl,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,y,Rd kn Jedn. posudek Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,z,Rd kn Jedn. posudek Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 1.3 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd knm

12 12 Alfa 2.00 Mpl,z,Rd knm Beta 1.00 Jednotkový posudek (6.41) = = Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu Zpevnění styčníku Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1 Průřez : Zpevnění styčníku - I + I prom (IPE300; 270) EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m I + I prom S 235 CO1/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Svařované Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena....::posudek PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn Vy,Ed 7.33 kn Vz,Ed kn T,Ed knm My,Ed knm Mz,Ed knm Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Varování: Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Vlastnosti průřezu A e+003 mm^2 Ay/A Az/A Iy e+008 mm^4 Iz e+006 mm^4 Iyz e-007 mm^4 It e+005 mm^4 Iw e+011 mm^6 Wely e+006 mm^3 Welz e+005 mm^3 Wply e+006 mm^3 Wplz e+005 mm^3 cy mm cz mm dy mm dz mm Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) A e-03 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek

13 13 Posudek ohybového momentu pro My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.14) Wel,y,min e-03 m^3 Mel,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu pro Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.14) Wel,z,min e-04 m^3 Mel,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.19) Tau,Vy,Ed 2.3 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Pro daný průřez/způsob výroby není zadána žádná smyková plocha, proto nelze určit plastickou smykovou únosnost. Jako výsledek se posuzuje pružná smyková únosnost podle EN článku 6.2.6(4) Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.19) Tau,Vz,Ed 16.1 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Pro daný průřez/způsob výroby není zadána žádná smyková plocha, proto nelze určit plastickou smykovou únosnost. Jako výsledek se posuzuje pružná smyková únosnost podle EN článku 6.2.6(4) Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 17.5 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku 6.2.1(5) a rovnice (6.1) Elastický posudek Vlákno 23 Sigma,N,Ed 3.8 MPa Sigma,My,Ed 70.0 MPa Sigma,Mz,Ed 61.5 MPa Sigma,tot,Ed MPa Tau,Vy,Ed 0.0 MPa Tau,Vz,Ed 0.0 MPa Tau,t,Ed 17.5 MPa Tau,tot,Ed 17.5 MPa Sigma,von Mises,Ed MPa Jedn. posudek Prvek splňuje podmínky posudku průřezu....::posudek STABILITY::... Posudek rovinného vzpěru Podle EN článku a rovnice (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků posuvné neposuvné Systémová délka L m Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr m Kritické Eulerovo zatížení Ncr kn Štíhlost Lambda Poměrná štíhlost Lambda,rel Mezní štíhlost Lambda,rel, Vzpěr. křivka b c Imperfekce Alfa Redukční součinitel Chi Únosnost na vzpěr Nb,Rd kn

14 14 Posudek rovinného vzpěru Průřezová plocha A e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd kn Jedn. posudek Posudek prostorového vzpěru Podle EN článku a rovnice (6.46) Vzpěrná délka na prostorový vzpěr Lcr m Pružné kritické zatížení Ncr,T kn Pružné kritické zatížení Ncr,TF kn Poměrná štíhlost Lambda,rel,T 1.79 Mezní štíhlost Lambda,rel, Vzpěr. křivka c Imperfekce Alfa 0.49 Redukční součinitel Chi 0.24 Průřezová plocha A e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd kn Jedn. posudek Posudek klopení Podle EN článku & a rovnice (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Obecný stav Pružný modul průřezu Wel,y e-03 m^3 Pružný kritický moment Mcr knm Poměrná štíhlost Lambda,rel,LT 0.36 Mezní štíhlost Lambda,rel,LT, Poznámka: Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN článek (4) Parametry Mcr Délka klopení L m Vliv pozice zatížení bez vlivu Opravný součinitel k 1.00 Opravný součinitel kw 1.00 Součinitel momentu na klopení C Součinitel momentu na klopení C Součinitel momentu na klopení C Vzdálenost středu smyku d,z -3 mm Vzdálenost polohy zatížení z,g 0 mm Konstanta monosymetrie beta,y 19 mm Konstanta monosymetrie z,j 9 mm Poznámka: Parametry C se určí podle ECCS / Galea 2002 Posudek ohybu a osového tlaku Podle EN článku a rovnice (6.61), (6.62) Parametry pro posudek ohybu a osového tlaku Interakční metoda alternativní metoda 2 Průřezová plocha A e-03 m^2 Pružný modul průřezu Wel,y e-03 m^3 Pružný modul průřezu Wel,z e-04 m^3 Návrhová tlaková síla N,Ed kn Návrhový ohybový moment My,Ed knm Návrhový ohybový moment Mz,Ed knm Charakteristická tlaková únosnost N,Rk kn Charakteristická momentová únosnost My,Rk knm Charakteristická momentová únosnost Mz,Rk knm Redukční součinitel Chi,y 0.25 Redukční součinitel Chi,z 0.24 Redukční součinitel Chi,LT 1.00 Interakční součinitel k,yy 0.93 Interakční součinitel k,yz 0.40 Interakční součinitel k,zy 1.00 Interakční součinitel k,zz 0.40 Poznámka: Protože tento dílec není prizmatický, použijí se skutečné momenty v průřezu namísto maximálních momentů. Parametry interakční metody 2 Metoda pro součinitel interakce Tabulka B.2 Posuvnost styčníků y posuvné Součinitel ekvivalentního momentu C,my 0.90

15 15 Výsledný typ zatížení z liniový moment M Poměr koncových momentů Psi,z Součinitel ekvivalentního momentu C,mz 0.40 Výsledný typ zatížení LT bodové zatížení F Koncový moment M,h,LT knm Moment v poli M,s,LT knm Součinitel alpha,s,lt 0.75 Poměr koncových momentů Psi,LT Součinitel ekvivalentního momentu C,mLT 0.80 Jednotkový posudek (6.61) = = Jednotkový posudek (6.62) = = Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku Příčel Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1 Průřez : Příčel běžná - IPE300 EN posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B m IPE300 S 235 CO1/ Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1.00 Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu 1.00 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1.25 Materiál Mez kluzu fy MPa Mezní pevnost fu MPa Výroba Válcovaný...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed kn Vy,Ed 5.35 kn Vz,Ed kn T,Ed 0.05 knm My,Ed knm Mz,Ed knm Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN článku Klasifikace pro vnitřní tlačené části Podle EN tabulka 5.2 list 1 Maximální poměr šířky a tloušťky Třída 1 limit Třída 2 limit Třída 3 limit => vnitřní tlačené části třída 1 Klasifikace pro vnější pásnice Podle EN tabulka 5.2 list 2 Maximální poměr šířky a tloušťky 5.28 Třída 1 limit 9.00 Třída 2 limit Třída 3 limit => vnější pásnice třída 1 => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh průřezu Posudek na tlak Podle EN článku a rovnice (6.9) A e-03 m^2 Nc,Rd kn Jedn. posudek

16 16 Posudek ohybového momentu pro My Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,y e-04 m^3 Mpl,y,Rd knm Jedn. posudek Posudek ohybového momentu pro Mz Podle EN článku a rovnice (6.12), (6.13) Wpl,z e-04 m^3 Mpl,z,Rd knm Jedn. posudek Posudek smyku pro Vy Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,y,Rd kn Jedn. posudek Posudek smyku pro Vz Podle EN článku a rovnice (6.17) Eta 1.20 Av e-03 m^2 Vpl,z,Rd kn Jedn. posudek Posudek kroucení Podle EN článku a rovnice (6.23) Tau,t,Ed 2.8 MPa Tau,Rd MPa Jedn. posudek Poznámka: Jednotkový posudek pro kroucení je menší než limitní hodnota Kroucení se proto považuje za nevýznamné a je v kombinovaných posudcích zanedbáno. Posudek na kombinaci ohybu, osové a smykové síly Podle EN článku a rovnice (6.41) Mpl,y,Rd knm Alfa 2.00 Mpl,z,Rd knm Beta 1.00 Jednotkový posudek (6.41) = = Poznámka: Protože smykové síly jsou menší než polovina plastické momentové únosnosti, jejich vliv na momentovou únosnost se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.33) i (6.34) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy y-y se zanedbává. Poznámka: Protože osová síla splňuje podmínku (6.35) z EN článku (4) její vliv na momentovou únosnost kolem osy z-z se zanedbává. Prvek splňuje podmínky posudku průřezu....::posudek STABILITY::... Klasifikace pro návrh dílce na vzpěr Poznámka: Pro tento průřez je klasifikace pro návrh průřezu použita také pro návrh ztráty stability dílce. => průřez klasifikován jako třída 1 pro návrh dílce na vzpěr Posudek rovinného vzpěru Podle EN článku a rovnice (6.46) Parametry vzpěru yy zz Typ posuvných styčníků posuvné neposuvné Systémová délka L m Součinitel vzpěru k Vzpěrná délka Lcr m Kritické Eulerovo zatížení Ncr kn Štíhlost Lambda Poměrná štíhlost Lambda,rel Mezní štíhlost Lambda,rel, Vzpěr. křivka a b Imperfekce Alfa Redukční součinitel Chi Únosnost na vzpěr Nb,Rd kn

17 17 Varování: Štíhlost je větší než mezní hodnota ! Posudek rovinného vzpěru Průřezová plocha A e-03 m^2 Únosnost na vzpěr Nb,Rd kn Jedn. posudek Posudek prostorového vzpěru Podle EN článku a rovnice (6.46) Poznámka: Pro tento I průřez je únosnost na prostorový vzpěr vyšší než únosnost na rovinný vzpěr. Prostorový vzpěr proto není ve výstupu uveden. Posudek klopení Podle EN článku & a rovnice (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku klopení Obecný stav Plastický modul průřezu Wpl,y e-04 m^3 Pružný kritický moment Mcr knm Poměrná štíhlost Lambda,rel,LT 0.52 Mezní štíhlost Lambda,rel,LT, Křivka klopení a Imperfekce Alpha,LT 0.21 Redukční součinitel Chi,LT 0.92 Návrhová únosnost na vzpěr Mb,Rd knm Jedn. posudek Parametry Mcr Délka klopení L m Vliv pozice zatížení bez vlivu Opravný součinitel k 1.00 Opravný součinitel kw 1.00 Součinitel momentu na klopení C Součinitel momentu na klopení C Součinitel momentu na klopení C Vzdálenost středu smyku d,z 0 mm Vzdálenost polohy zatížení z,g 0 mm Konstanta monosymetrie beta,y 0 mm Konstanta monosymetrie z,j 0 mm Poznámka: Parametry C se určí podle ECCS / Galea 2002 Posudek ohybu a osového tlaku Podle EN článku a rovnice (6.61), (6.62) Parametry pro posudek ohybu a osového tlaku Interakční metoda alternativní metoda 2 Průřezová plocha A e-03 m^2 Plastický modul průřezu Wpl,y e-04 m^3 Plastický modul průřezu Wpl,z e-04 m^3 Návrhová tlaková síla N,Ed kn Návrhový ohybový moment My,Ed knm Návrhový ohybový moment Mz,Ed knm Charakteristická tlaková únosnost N,Rk kn Charakteristická momentová únosnost My,Rk knm Charakteristická momentová únosnost Mz,Rk knm Redukční součinitel Chi,y 0.12 Redukční součinitel Chi,z 0.93 Redukční součinitel Chi,LT 0.92 Interakční součinitel k,yy 0.96 Interakční součinitel k,yz 0.41 Interakční součinitel k,zy 0.99 Interakční součinitel k,zz 0.68 Poznámka: Protože tento dílec není prizmatický, použijí se skutečné momenty v průřezu namísto maximálních momentů. Parametry interakční metody 2 Metoda pro součinitel interakce Tabulka B.2 Posuvnost styčníků y posuvné Součinitel ekvivalentního momentu C,my 0.90 Výsledný typ zatížení z bodové zatížení F Koncový moment M,h,z 5.44 knm Moment v poli M,s,z knm Součinitel alpha,s,z Poměr koncových momentů Psi,z Součinitel ekvivalentního momentu C,mz 0.67 Výsledný typ zatížení LT liniové zatížení q

18 18 Koncový moment M,h,LT knm Moment v poli M,s,LT knm Součinitel alpha,s,lt 0.91 Poměr koncových momentů Psi,LT 0.81 Součinitel ekvivalentního momentu C,mLT 0.93 Jednotkový posudek (6.61) = = 0,99- Jednotkový posudek (6.62) = = Posudek ztráty stability od smyku Podle EN článku 5 & 7.1 a rovnice (5.10) & (7.1) Parametry ztráty stability od smyku Délka pole vzpěru a m Stojina nevyztužený Výška stojiny hw 279 mm Tloušťka stojiny t 7 mm Materiálový součinitel epsilon 1.00 Součinitel smykové korekce Eta 1.20 Ověření ztráty stability od smyku Štíhlost stojiny hw/t Limit štíhlosti stojiny Poznámka: Štíhlost stojiny umožňuje ignorovat účinky smykové ztráty stability podle EN čl. 5.1(2). Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku.! Posouzení na použitelnost Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO2 Stav Prvek dx [m] ux [mm] uy [mm] uz [mm] fix [mrad] fiy [mrad] fiz [mrad] CO2/7 B CO2/6 B CO2/7 B CO2/7 B CO2/9 B CO2/9 B CO2/7 B CO2/6 B CO2/9 B CO2/9 B CO2/6 B Závěr Výpočtem byla prokázána statická pevnost stávajících nosných prvků. v Ústí nad Orlicí, únor 2016 Ing. Vojtěch Zábojník, aut. inž.