RODINNÝ DŮM DVORY 132, DVORY

Transkript

1 RODINNÝ DŮM DVORY 132, DVORY PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY EV. Č VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. Nemovitost: Umístění nemovitosti: Rodinný dům Dvory 132, Dvory Dvory 132, Dvory Katastrální údaje: pozemek parc. č. st. 227, č. p. 132 katastrální území Dvory u Nymburka (633909) obec Dvory (537110) Vlastník nemovitosti: Seznam příloh: Zhotovitel: Betková Jana, Krajní 157/15, Drahelice, Nymburk Buzková Jaroslava, č. p. 54, Dvory Úvodní část Protokol k průkazu energ. náročnosti pro objekt č. p. 132 Průkaz energetické náročnosti pro objekt č. p. 132 Oprávnění zpracovatele Ing. Dalibor Andrejs Kostomlatská 2188, Nymburk dalibor@andrejs.cz, Energetický specialista MPO (číslo oprávnění 577) Autorizovaný inženýr ČKAIT (číslo 10254) Autorizovaný architekt ČKA (číslo 3822) V Nymburce dne:

2 Rodinný dům, Dvory 132, Dvory Září 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č Ing. Dalibor Andrejs Obsah: A. Úvodní část A.1 Umístění budovy A.2 Užití energie v budově A.3 Technické údaje budovy B. Protokol k průkazu energetické náročnosti pro objekt č. p. 132 a průkaz energetické náročnosti pro objekt č. p. 132 C. Výpočtová část D. Oprávnění zpracovatele

3 Rodinný dům, Dvory 132, Dvory Září 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č Ing. Dalibor Andrejs A. Úvodní část A.1 Umístění budovy A.1.1 Orientační mapa umístění objektu širší vztahy Nymburk a okolí A.1.2 Orientační mapka umístění objektu Dvory - 1 -

4 Rodinný dům, Dvory 132, Dvory Září 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č Ing. Dalibor Andrejs A.1.3 Umístění objektu č. p. 132 zákres do ortofotomapy A.1.4 Výsek snímku katastrální mapy umístění objektu č. p

5 Rodinný dům, Dvory 132, Dvory Září 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č Ing. Dalibor Andrejs A.2 Užití energie v budově A.2.1 Stručný popis energetického a technického zařízení budovy Vytápění: K vytápění objektu je použit teplovodní kotel na hnědé uhlí ořech 1 DAKON DOR 20s s předpokládanou účinností 75 % a výkonem 20 kw. V objektu jsou standardní desková tělesa KORADO Radik (cca 30 %) a zbytek litinová žebrová otopná tělesa. Příprava teplé vody: Příprava teplé vody je zajištěna skrze elektrický bojler OKC 125 o objemu 120 l a výkonu topného tělesa2 kw. Umělé osvětlení: Pro umělé osvětlení se používají běžné kompaktní úsporky. Chlazení, větrání a vzduchotechnika: Nucené větrání není v objektu instalováno. Prostory objektu jsou větrány přirozeně okny. Stejně tak není instalováno chlazení. Solární systémy: Nejsou instalovány. A.2.2 Druhy energie užívané v budově V domě je užívána elektrická energie a hnědé uhlí. A.3 Technické údaje budovy A.3.1 Podklady pro zpracování průkazu energetické náročnosti budovy Výpočtem stanovené součinitele prostupu tepla jednotlivých použitých konstrukcí domu Výběr z archivní projektové dokumentace Dodatečná zaměření objektu realizována zpracovatelem Některé informace a skutečnosti nebylo možné na místě ověřit (zejména způsob a provedení skrytých konstrukcí nebyly prováděny žádné sondy). K dispozici byla archivní projektová dokumentace pouze ve fragmentech, bylo tedy provedeno dozaměření na místě. Zpracovatel tohoto energetického hodnocení nebere zodpovědnost za případné dopady nepřesných informací (zejména s ohledem na provedení skrytých konstrukcí stavby, neboť nebyly prováděny sondy) do výsledků hodnocení. Podklady jsou uschovány v archivu zpracovatele v elektronické a papírové podobě. A.3.2 Stručný popis budovy Jedná se o přízemní rodinný dům s valbovou střechou a nevytápěnou půdou. Objekt je z menší části podsklepený. Střecha není zateplená. Obvodové stěny jsou ze škvárobetonových tvárnic 45 cm, dále již nezatepleny. Podlahy taktéž zatepleny nejsou. V objektu jsou již vyměněná okna za plastová okna s izolačním dvojsklem (měněny v březnu 2014). Vstupní dveře jsou dřevěné, z větší části prosklené. Objekt je ve stavebně-technickém stavu odpovídajícímu svému stáří a situaci, kdy v domě po delší dobu neproběhla žádná zásadnější rekonstrukce

6 Rodinný dům, Dvory 132, Dvory Září 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č Ing. Dalibor Andrejs B. Protokol k průkazu energetické náročnosti pro objekt č. p. 132 a průkaz energetické náročnosti pro objekt č. p

7 .p Dvory Dvory u Nymburka st Betková Jana a Buzková Jaroslava Krajní 157/15, Drahelice, Nymburk. p. 54, Dvory - / -

8

9 Podlaha na terénu 0,45 ne Podlaha nad suterénem 0,60 ne St na k interiéru 0,60 ne Strop k interiéru 0,30 ne St na V45 0,30 ne St na J45 0,30 ne Okno 1 - S45 1,50 ano Okno 2 - V45 1,50 ano Okno 3 - V45 1,50 ano Okno 4 - V45 1,50 ano Okno 5 - J45 1,50 ano Dve e 6 - Z45 1,70 ne Okno 7 - Z45 1,50 ano St na S45 0,30 ne St na Z45 0,30 ne Tepelné vazby

10 Budova jako celek

11 1x kotel DAKON DOR 100,0 20,0 20s

12

13 p irozené v trání

14

15 Rodinný d m El. bojler OKC ,0 2,0

16 p ímá - kompaktní úsporky 100 0,5

17

18

19

20

21 ano ne ne ano ano ne ne ano ano ne ne ano V objektu je možné zvážit instalaci tepelného erpadla jako zdroje pro vytáp ní a p ípadn i pro p ípravu teplé vody. Dále je možné zvážit instalaci solárních panel pro p ípravu teplé vody. Toto ešení je prezentováno v doporu ené variant. Kombinovaná výroba elekt iny a tepla nep ichází s ohledem na charakter objektu v úvahu. CZT nejsou v míst k dispozici Ing. Dalibor Andrejs ne ne

22 zateplení obvodových st n, podlah, vým na otvorových výplní, zateplení stropu pod p dou osazení tepelného erpadla jako zdroje vytáp ní 47,635 osazení solárních kolektor pro p ípravu teplé vody 3,011 0,000 erpadla, regulace a další pomocná za ízení 0,066 0,197 0,021 0,062 x x 42,340 50,709

23 ano ano ne ne ano ano ne ne ano ano ne ne V doporu ené variant je navrženo zatepelní celé obálky budovy a dále je navrženo osazení tepelného erpadla vzduch-voda jako zdroje vytáp ní a dopln ní solárních panel pro p ípravu teplé vody. Zásahy do technických za ízení v budovy jsou doporu ovány až v okamžiku, kdy bude naplánována rekonstrukce instalací Ing. Dalibor Andrejs ne

24 Ing. Dalibor Andrejs Podklady pro zpracování pr kazu energetické náro nosti budovy: Výpo tem stanovené sou initele prostupu tepla jednotlivých použitých konstrukcí domu Výb r z archivní projektové dokumentace Dodate ná zam ení objektu realizována zpracovatelem N které informace a skute nosti nebylo možné na míst ov it (zejména zp sob a provedení skrytých konstrukcí nebyly provád ny žádné sondy). K dispozici byla archivní projektová dokumentace pouze ve fragmentech, bylo tedy provedeno dozam ení na míst. Zpracovatel tohoto energetického hodnocení nebere zodpov dnost za p ípadné dopady nep esných informací (zejména s ohledem na provedení skrytých konstrukcí stavby, nebo nebyly provád ny sondy) do výsledk hodnocení.

25 .p Dvory Rodinný d m

26 Strop pod p dou Ing. Dalibor Andrejs Kostomlatská 2188, Nymburk / dalibor@andrejs.cz

27 Rodinný dům, Dvory 132, Dvory Září 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č Ing. Dalibor Andrejs C. Výpočtová část Komplexní posouzení skladeb jednotlivých stavebních konstrukcí z hlediska šíření tepla a vodní páry Výpočet energetické náročnosti budovy a průměrného součinitele prostupu tepla podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. a ČSN

28 SHRNUTÍ VLASTNOSTÍ HODNOCENÝCH KONSTRUKCÍ Teplo 2017 tepelná ochrana budov (ČSN , EN ISO 6946, EN ISO 13788) Název kce Typ R [m2k/w] U [W/m2K] Ma,max[kg/m2] Odpaření DeltaT10 [C] Obvodová stěna stěna ano --- Suterenní stěna 600 na... stěna ano --- Suterénní stěna stěna nedochází ke kondenzaci v.p. --- Podlaha nad suterénem... podlaha ne --- Strop pod půdou... střecha ano --- Podlaha na terénu... podlaha nedochází ke kondenzaci v.p. --- Podlaha na terénu v su... podlaha nedochází ke kondenzaci v.p. --- Vysvětlivky: R tepelný odpor konstrukce U součinitel prostupu tepla konstrukce Ma,max maximální množství zkond. vodní páry v konstrukci za rok DeltaT10 pokles dotykové teploty podlahové konstrukce. KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017 Název úlohy : Obvodová stěna 450 Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0, ,0 2000,0 19, Škvárobeton.tv 0,4500 0, ,0 1100,0 7, Omítka vápenoc 0,0300 0, ,0 2000,0 19, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Škvárobeton.tvárnice Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2]

29 1 Omítka vápenoc ne 2 Škvárobeton.tv ne 3 Omítka vápenoc ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.04 / 1.07 / 1.12 / 1.22 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 73.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 15.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%]

30 RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc Škvárobeton.tv Omítka vápenoc S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN /Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017

31 Suterenní stěna 600 nad terénem Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0, ,0 2000,0 19, Škvárobeton.tv 0,6000 0, ,0 1100,0 7, Omítka vápenoc 0,0300 0, ,0 2000,0 19, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Škvárobeton.tvárnice Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc ne 2 Škvárobeton.tv ne 3 Omítka vápenoc ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

32 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.84 / 0.87 / 0.92 / 1.02 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 19.9 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788:

33 Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc Škvárobeton.tv Omítka vápenoc S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN /Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017 Suterénní stěna pod terénem Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna suterénní W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Škvárobeton.tv 0,6000 0, ,0 1100,0 7, Půda písčitá v 1,0000 2, ,0 2000,0 2, Půda písčitá v 1,0000 2, ,0 2000,0 2, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Škvárobeton.tvárnice Půda písčitá vlhká Půda písčitá vlhká --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) :

34 Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Škvárobeton.tv ne 2 Půda písčitá v ne 3 Půda písčitá v ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.00 m2k/w 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 8.8 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla vypočtena podle čl v EN ISO (vliv tepelné setrvačnosti zeminy). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.55 / 0.58 / 0.63 / 0.73 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.4E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 10.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w.

35 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.885E-0009 kg/(m2.s) Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Škvárobeton.tv Půda písčitá v Půda písčitá v S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN /Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

36 podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017 Podlaha nad suterénem Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha nad nevytápěným či méně vytáp. vnitřním prostorem W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Dlažba keramic 0,0200 1, ,0 2000,0 200, Beton hutný 0,0800 1, ,0 2200,0 20, Stropní konstr 0,1200 1, ,0 2300,0 23, Omítka vápenoc 0,0300 0, ,0 2000,0 19, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Dlažba keramická Beton hutný Stropní konstrukce Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Dlažba keramic ne 2 Beton hutný ne 3 Stropní konstr ne 4 Omítka vápenoc ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.17 m2k/w 0.17 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 80.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.94 / 1.97 / 2.02 / 2.12 W/m2K

37 Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.7E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 15.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 8.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.425E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017 Strop pod půdou Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Střecha dvouplášťová nebo strop pod půdou W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0, ,0 2000,0 19, Dřevo měkké (t 0,0250 0, ,0 400,0 157,

38 3 Uzavřená vzduc 0,2500 1,4170* 1250,0 65,0 0, Dřevo měkké 0,0250 0, ,0 400,0 157, Betonová mazan 0,0500 1, ,0 2200,0 20, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. * ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová Dřevo měkké (tok kolmo k vláknům) Uzavřená vzduch. dutina vliv systematických tep. mostů dle EN ISO 6946 Tep. vodivost zákl. materiálu: 1.76 W/(m.K) Tep. vodivost tep. mostů: W/(m.K) Šířka tepelných mostů: m Tloušťka tepelných mostů: m Os. vzdálenost tep. mostů: m 4 Dřevo měkké Betonová mazanina --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc ne 2 Dřevo měkké (t ne 3 Uzavřená vzduc ne 4 Dřevo měkké ne 5 Betonová mazan ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.10 m2k/w 0.10 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO Počet hodnocených let : 1

39 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.45 / 1.48 / 1.53 / 1.63 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 5.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 12.0 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 6.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788:

40 Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc Dřevo měkké (t Uzavřená vzduc Dřevo měkké Betonová mazan S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN /Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017 Podlaha na terénu Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha na zemině W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 PVC/Linoleum 0,0030 0, ,0 1200,0 1880, Betonová mazan 0,0500 1, ,0 2100,0 17, Beton hutný 0,1500 1, ,0 2200,0 20, Půda písčitá v 1,0000 2, ,0 2000,0 2, Půda písčitá v 1,0000 2, ,0 2000,0 2, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti

41 1 PVC/Linoleum Betonová mazanina Beton hutný Půda písčitá vlhká Půda písčitá vlhká --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 PVC/Linoleum ne 2 Betonová mazan ne 3 Beton hutný ne 4 Půda písčitá v ne 5 Půda písčitá v ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.00 m2k/w 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 8.8 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla vypočtena podle čl v EN ISO (vliv tepelné setrvačnosti zeminy). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.90 / 0.93 / 0.98 / 1.08 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle

42 poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 7.2E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 22.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.969E-0009 kg/(m2.s) Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 PVC/Linoleum Betonová mazan Beton hutný Půda písčitá v Půda písčitá v

43 S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN /Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2017 Podlaha na terénu v suterénu Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Dvory 132 Datum : ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha na zemině W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Beton 0,1000 1, ,0 2200,0 20, Půda písčitá v 1,0000 2, ,0 2000,0 2, Půda písčitá v 1,0000 2, ,0 2000,0 2, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Beton Půda písčitá vlhká Půda písčitá vlhká --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Beton ne 2 Půda písčitá v ne 3 Půda písčitá v ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě.