STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ

Transkript

1 CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba 212; Oznámený subjekt 1390; Praha 10 Hostivař, Pražská 810/16 Certifikační orgán 3048 STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ Bytový dům: Sportovní , Mělník, Praha, červen 2016 Bank. spoj.: KB PRAHA 10 Provolba: Číslo účtu: /0100 Spojovatelka: IČ: Fax: DIČ: CZ Společnost zapsána v obchodním rejstříku Městským soudem v Praze, oddíl B, vložka 1595 dne 6. května 1992

2 OBSAH: 1. ÚČEL ZPRACOVÁNÍ STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ... 4 Předmět studie energetického hodnocení IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE... 4 Zadavatel hodnocení... 4 Provozovatel objektu... 4 Adresa objektu ZÁKLADNÍ ÚDAJE BUDOVY... 4 Základní popis... 4 Stavební konstrukce... 5 Vytápění, příprava teplé vody... 5 Situace, letecký snímek a fotografie POSOUZENÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ STÁVAJÍCÍCH KONSTRUKCÍ... 7 Energetická bilance stávajícího stavu NÁVRH OPATŘENÍ Energetická bilance navrhovaného stavu ZÁVĚR PŘÍLOHY ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ Příloha 1 - Tepelně technické posouzení konstrukcí Příloha 2 - Výpočet energetické náročnosti budov

3 Použitá literatura a podklady: 1) ČSN / 1-4 : Tepelná ochrana budov, ) ČSN EN ISO : Tepelně vlhkostní chování stavebních dílců a stavebních prvků - Vnitřní povrchová teplota pro vyloučení kritické povrchové vlhkosti a kondenzace uvnitř konstrukce - Výpočtové metody. 3) ČSN EN ISO 6946 : Stavební prvky a stavební konstrukce Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla - Výpočtová metoda. 4) ČSN EN ISO : Tepelné chování budov - Výpočet potřeby energie na vytápění 5) Zákon č. 406 / 2000 Sb. o hospodaření energií, ve znění pozdějších předpisů. 6) Vyhláška č. 480 / 2012 Sb., o energetickém auditu a energetickém posudku. 7) Vyhláška č. 193 / 2007 Sb., kterou se stanoví podrobnosti účinnosti užití energie při rozvodu tepelné energie a vnitřním rozvodu tepelné energie a chladu. 8) TNI : Energetická náročnost budov Typické hodnoty pro výpočet, ) Neúplná původní projektová dokumentace: Sídliště Mělník Rousovice BLOK 2; vypracoval: Krajský projektový ústav Praha; 1/ ) Projektová dokumentace ke stavebnímu povolené: Stav. úpravy bytového objektu ul. Sportovní č.p a 2718, Mělník; vypracoval: CSI a.s., Praha; Použité zkratky: 1) ÚT : ústřední topení 2) TV : teplá voda (dříve značeno TUV teplá užitková voda) 3) TP : technické podlaží 4) PP : podzemní podlaží 5) NP : nadzemní podlaží 6) MIV : meziokenní vložka 7) SDK : sádrokarton 8) DTI : dodatečná tepelná izolace 9) EPS : pěnový polystyren 10) EPDM : směs etylén propylen dien monomer (syntetická pryž) 11) XPS : extrudovaný polystyren 12) MW : minerální vlna 13) ETICS : vnější tepelně izolační kompozitní systém (external thermal insulation composite system) 14) ČHMÚ : Český hydrometeorologický ústav 15) Tab. : tabulka 16) Obr. : obrázek 17) CZT : centrální zdroj tepla (centrální zásobování teplem) 18) TČ : tepelné čerpadlo 19) OZE : obnovitelné zdroje energie 20) TI : tepelná izolace 3

4 1. ÚČEL ZPRACOVÁNÍ STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ Předmět studie energetického hodnocení Předmětem Energetického hodnocení je bytový dům v Mělníku, pro který jsou navržena opatření ke zlepšení tepelně-technického stavu obálky budovy a snížení energetické náročnosti budovy na vytápění. 2. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE Zadavatel hodnocení Bytové družstvo Sportovní 2717, 2718 Sportovní 2718 Mělník IČO: Provozovatel objektu Bytové družstvo Sportovní 2717, 2718 Sportovní 2718 Mělník IČO: Adresa objektu Sportovní Mělník IČO: ZÁKLADNÍ ÚDAJE BUDOVY Základní popis Předmětem hodnocení je samostatně stojící bytový dům (78 bytových jednotek) vystavěný v 70. letech 20. století panelovou technologií VVÚ-ETA (Středočeská varianta). Objekt má 1 podzemní podlaží (suterén), 10 obytných nadzemních podlaží (1.NP-10.NP) a ustupující technické nadzemní podlaží (11.NP). V suterénních prostorách se nachází sklepní kóje, technické zázemí a společné prostory obyvatel domu. V 1.NP je umístěna prodejna potravin a kadeřnictví. Podlaží jsou propojena jednoramenným schodištěm a výtahem. Hlavní vchody do objektu jsou z ulice Sportovní. rozměry budovy 36,5 x 15,0 m zastavěná plocha objektu 548 m² počet podlaží 1 PP, 11 NP konstrukční výška běžného podlaží 2,80 m světlá výška běžného podlaží 2,55 m 4

5 Stavební konstrukce Obvodový plášť objektu je z jednovrstvých a sendvičových panelů. Průčelní panely jsou pórobetonové tl. 220 mm a byly v roce 2004 opatřeny dodatečnou tepelnou izolací ve formě kontaktního zateplovacího systému s izolantem z EPS tl. 80 mm. Štítové panely jsou sendvičové tl. 240 mm (s tepelnou izolací z polystyrenu tl. 40 mm) a byly v minulosti opatřeny dodatečnou tepelnou izolací ve formě kontaktního zateplovacího systému s izolantem z EPS tl. 60 mm. Vnitřní nosné panely jsou tl. 190 mm. Konstrukci stropu tvoří stropní železobetonové dutinové panely tl. 190 mm. Meziokenní vložky jsou vyzděné, původní a lehké plastové nebo zasklené. Střecha objektu je jednoplášťová původní, pouze byla opatřena novou vrchní hydroizolační vrstvou z PVC fólie. Okna a lodžiové sestavy byly v posledních letech nahrazeny novými z plastových profilů s izolačním dvojsklem. Vchodové portály a dveře jsou z ocelových profilů s jednoduchým zasklením. skladby konstrukcí jsou uvedeny v kap Vytápění, příprava teplé vody Vytápění: Objekt nemá vlastní energetický zdroj a je napojen na CZT s výměníkovou stanicí umístěnou mimo objekt. Otopná soustava je dvoutrubková s nuceným oběhem topné vody. Otopná tělesa jsou osazena termostatickými hlavicemi. Rozvody topné vody jsou vedeny pod stropem suterénu a dále do jednotlivých podlaží. Příprava TV: Teplá voda je zajišťována pomocí CZT s výměníkovou stanicí umístěnou mimo objekt. Rozvod teplé vody včetně cirkulace je veden instalačními šachtami, na které jsou napojeny jednotlivé byty. 5

6 Situace, letecký snímek a fotografie Obr. 1 - Situace Obr. 2 Letecký snímek 6

7 4. POSOUZENÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ STÁVAJÍCÍCH KONSTRUKCÍ Tepelně technické vlastnosti stavebních konstrukcí byly určeny podle ustanovení ČSN Fyzikální vlastnosti použitých materiálů byly převzaty z ČSN Část 3. Hodnoceny byly konstrukce, kterými dochází k úniku tepla a mají tedy vliv na spotřebu tepla na vytápění. Skladby jednotlivých stavebních konstrukcí jsou udávány směrem od interiéru k exteriéru. Skladby byly stanoveny podle předložené neúplné původní projektové dokumentace a technických dokumentů k dané stavební soustavě. Použité vstupy pro výpočet všech stavebních konstrukcí jsou patrné z tepelně technických výpočtů uvedených v příloze č. 1 -Tepelně technické posouzení konstrukcí. Skladby stávajících obvodových konstrukcí průčelní panel s ETICS pórobeton 220 mm lepící malta ETICS 3 mm EPS-F 80 mm stěrka 3 mm tenkovrstvá omítka 3 mm štítový panel s ETICS železobeton pěnový polystyren železobeton lepící malta ETICS EPS-F stěrka tenkovrstvá omítka průčelní stěna (ustupující podlaží) vápenná omítka pórobetonový dílec vápenná omítka štítová stěna (ustupující podlaží) vápenná omítka železobeton pórobetonový dílec vápenná omítka MIV (původní) dřevotříska EPS vzduchová dutina sklo 150 mm 40 mm 50 mm 3 mm 60 mm 3 mm 3 mm 10 mm 300 mm 10 mm 10 mm 190 mm 150 mm 10 mm 19 mm 25 mm 30 mm 3 mm 7

8 MIV (zděná) dřevotříska EPS vzduchová dutina zdivo z plynosilikátových tvárnic lepící malta ETICS EPS-F stěrka tenkovrstvá omítka vnější stěna (1.NP) železobeton vápenná omítka vnitřní stěna (schodiště) železobeton vnitřní stěna (chodba) železobeton pěnový polystyren pórobetonový dílec vápenná omítka vnitřní stěna (vstup) železobeton pěnový polystyren železobeton strop nad suterénem / podlaha 1.NP podlahové linoleum betonová mazanina stropní dutinový panel vápenná omítka strop nad 1.NP / podlaha 2.NP podlahové linoleum betonová mazanina stropní dutinový panel vápenná omítka strop nad 1.NP / podlaha 2.NP (chodba) podlahové linoleum betonová mazanina stropní dutinový panel dřevěný rošt Heraklit vápenná omítka 19 mm 25 mm 30 mm 150 mm 3 mm 80 mm 3 mm 3 mm 190 mm 10 mm 190 mm 190 mm 30 mm 150 mm 10 mm 80 mm 30 mm 80 mm 3 mm 50 mm 190 mm 10 mm 3 mm 50 mm 190 mm 10 mm 3 mm 50 mm 190 mm 20 mm 50 mm 10 mm 8

9 střecha vápenná omítka stropní dutinový panel škvárové lože plynosilikátové izolační desky cementový potěr hydroizolační souvrství hydroizolace z PVC střecha (vstup 1.NP) sádrokartonový obklad parozábrana stropní trámová k-ce / izolace dřevotřískové desky plechová krytina 10 mm 190 mm mm 150 mm 20 mm 1,5 mm 15 mm 160 mm 22 mm 0,7 mm 9

10 Tab. 1 Tepelně technické vlastnosti stávajících konstrukcí Součinitel prostupu tepla [W/(m 2 K)] Požadavek ČSN č. Konstrukce Požadovaná hodnota U N Doporučená hodnota U rec Vypočtená hodnota U Hodnocení 1. průčelní panel s ETICS 0,353 nevyhovuje 2. štítový panel s ETICS 0,405 nevyhovuje 3. průčelní stěna (ustupující podlaží) 0,774 nevyhovuje 0,30 0,25 4. MIV (zděná) 0,280 vyhovuje 5. MIV (původní) 1,053 nevyhovuje 6. vnější stěna (1.NP) 3,314 nevyhovuje 7. střecha 0,771 nevyhovuje 0,24 0,16 8. střecha (vstup 1.NP) 0,338 nevyhovuje 9. vnitřní stěna (schodiště) 3,445 nevyhovuje 10. vnitřní stěna (chodba) 0,650 nevyhovuje 11. vnitřní stěna (vstup) 1,049 nevyhovuje 0,60 0, strop nad suterénem / podlaha 1.NP 1,760 nevyhovuje 13. strop nad 1.NP / podlaha 2.NP 1,760 nevyhovuje 14. strop nad 1.NP / podlaha 2.NP (chodba) 0,998 nevyhovuje 15. okenní a balkonové otvorové výplně (plastové s izol. dvojsklem) 1,50 vyhovuje 16. okenní a balkonové otvorové výplně (dřevěné zdvojené) 1,50 1,20 2,40 nevyhovuje 17. dveře a okenní otvorové výplně (ocelové - jednoduché zasklení) 5,65 nevyhovuje Tepelně technické vlastnosti konstrukcí odpovídají době výstavby objektu a jsou převážně nevyhovující a neodpovídají současným požadavkům ČSN Stávající skladby obvodových konstrukcí vyhovují z hlediska nebezpečí vzniku kondenzace vodních par v konstrukci a na jejím povrchu. Energetická bilance stávajícího stavu Stanovení energetické spotřeby stavby bylo provedeno podle ČSN EN ISO 13790, ČSN EN ISO 6946 a ČSN Celková spotřeba energie Q fuel dodávaná do budovy činí 2 587,9 GJ. Spotřeba energie na vytápění Q fuel,h činí 2 043,7 GJ. Vztaženo na 1 m 2 podlahové plochy to představuje celkovou spotřebu dodávané energie ve výši 147 kwh/m 2. 10

11 5. NÁVRH OPATŘENÍ Součinitel prostupu tepla měněné konstrukce U, ve W/(m 2 K), tvořící obálku (systémovou hranici) budovy nebo vytápěné zóny budovy musí podle ustanovení vyhlášky MPO ČR 6 odst. 2 písm. c) splňovat podmínku: U U R kde: U R je referenční hodnota součinitele prostupu tepla, ve W/(m 2.K), uvedena v tab. 4 přílohy 1 k této vyhlášce. Dosud provedené stavební úpravy na snížení energetické náročnosti objektu Původní dřevěná okna a lodžiové sestavy jsou v 99 % bytů nahrazeny za nové plastové s izolačním dvojsklem se součinitelem prostupu tepla celé otvorové výplně U W = 1,5 W/m 2 K. Svislý obvodový plášť je opatřena kontaktním zateplovacím systémem s izolantem z EPS tl. 80 mm, resp. 60 mm. 1) Stávající zateplovací systém na štítech objektu bude odstraněn. Štíty budou opatřeny novou dodatečnou tepelnou izolací ve formě kontaktního zateplovacího systému s izolantem z minerální vlny tl. 140 mm. Rovněž bude provedeno zateplení soklu stěn (min. 300 mm nad upraveným terénem) pomocí XPS tloušťky 80 mm. Izolace bude zatažena pod terén. Vnější povrch bude opatřen tenkovrstvou stěrkou a omítkou. Součástí zateplení bude i provedení tepelných izolací všech detailů k eliminaci tepelných mostů, jako je např. ostění, nadpraží a parapet oken, konstrukční styky po obvodu vytápěných částí objektu apod. 2) Průčelní stěna ustupujícího podlaží (vytápěná část) budou opatřena dodatečnou tepelnou izolací ve formě kontaktního zateplovacího systému s izolantem z minerální vlny tl. 140 mm. Vnější povrch bude opatřen tenkovrstvou stěrkou a omítkou. Součástí zateplení bude i provedení tepelných izolací všech detailů k eliminaci tepelných mostů, jako je např. ostění, nadpraží a parapet oken, konstrukční styky po obvodu vytápěných částí objektu apod. 3) Stávající MIV budou vybourány a nahrazeny vyzdívkou z plynosilikátových tvárnic tl. 150 mm. Vyzdívka bude opatřena dodatečnou tepelnou izolací ve formě kontaktního zateplovacího systému s izolantem z minerální vlny tl. 140 mm. 4) V objektu budou vyměněny zbývající původní otvorové výplně za nové plastové s izolačním dvojsklem se součinitelem prostupu tepla celé otvorové výplně U W = 1,20 W/m 2 K. Navrhované skladby obvodových konstrukcí štítový panel s novým ETICS železobeton 150 mm pěnový polystyren 40 mm železobeton 50 mm lepící malta ETICS 3 mm minerální vata 140 mm stěrka 3 mm tenkovrstvá omítka 3 mm 11

12 průčelní stěna s ETICS (ustupující podlaží) vápenná omítka 10 mm pórobetonový dílec 300 mm vápenná omítka 10 mm lepící malta ETICS 3 mm minerální vata 140 mm stěrka 3 mm tenkovrstvá omítka 3 mm MIV (zděná + ETICS) tenkovrstvá vnitřní omítka zdivo z plynosilikátových tvárnic lepící malta ETICS minerální vata stěrka tenkovrstvá omítka 5 mm 150 mm 3 mm 140 mm 3 mm 3 mm Tab. 2 Tepelně technické vlastnosti konstrukcí s navrhovaným opatřením Součinitel prostupu tepla [W/(m 2 K)] Požadavek ČSN č. Konstrukce Požadovaná hodnota U N Doporučená hodnota U rec Vypočtená hodnota U Hodnocení 1. štítový panel s novým ETICS 0,237 vyhovuje 2. průčelní stěna s ETICS (ustupující podlaží) 0,30 0,25 0,288 vyhovuje 3. MIV (zděná + ETICS) 0,238 vyhovuje 4. okenní a balkonové otvorové výplně (plastové s izol. dvojsklem) 1,5 1,2 1,1 vyhovuje Hodnota ukazatele energetické náročnosti hodnocené budovy pro všechny měněné stavební prvky obálky budovy uvedeného v 3 odst. 1 písm. f) není vyšší než referenční hodnota tohoto ukazatele energetické náročnosti, požadavek je splněn. Navržená rekonstrukce budovy splňuje požadavky na energetickou náročnost rekonstruované budovy podle ustanovení vyhlášky č. 78/2013 Sb. ve znění vyhlášky č. 230/2015 Sb. 6 odst. 2. Energetická bilance navrhovaného stavu Stanovení energetické spotřeby stavby bylo provedeno podle ČSN EN ISO 13790, ČSN EN ISO 6946 a ČSN Celková spotřeba energie Q fuel dodávaná do budovy činí 2 520,2 GJ. Spotřeba energie na vytápění Q fuel,h činí 1 976,0 GJ. Vztaženo na 1 m 2 podlahové plochy to představuje celkovou spotřebu dodávané energie ve výši 142 kwh/m 2. 12

13 Stanovení nákladů na realizaci opatření Tab. 3 Stanovení nákladů na realizaci opatření Navržená opatření Plocha Jednotková cena Cena opatření [ m 2 ] [ Kč / m 2 ] [ Kč ] ETICS štítové stěny (izolace z MW 140 mm) 782, ETICS průčelní stěna ustupujícího podlaží (izolace z MW 140 mm) 38, nové otvorové výplně (plastové s izolačním dvojsklem) 4, nová MIV (vyzdění plynosilikát s ETICS) 10, Cena za opatření celkem použité ceny navržených opatření jsou orientační a mohou se lišit dle konkrétních nabídek realizačních firem. Tepelně ekonomické vyhodnocení Prostá doba návratnosti: Stanovení prosté doby návratnosti vložených prostředků bylo provedeno při uvažování následujících podmínek: Cena dodávaného tepla.. Celková možná úspora energie. Ušetřené množství energie Cena ušetřené energie Cena navržených opatření. Prostá návratnost 610 Kč/GJ (2 043, ,0) = 67,7 GJ 67,7 GJ ,- Kč/rok ,- Kč / = 37 let cena energie za GJ je převzata z ceníku ČEZ Teplárenská a.s. pro rok 2016 a je uvedena s DPH. 13

14 6. ZÁVĚR V rámci plánovaných rekonstrukčních a dalších prací objektu bude realizována mimo jiné rekonstrukce podlah lodžií, eliminace tepelných mostů na jejich žiletkách a spolu s těmito úpravami bude odstraněn technicky zastaralý ETICS a nahrazen novým s větší tepelně izolační vrstvou a novou povrchovou úpravou. Z tohoto důvodu byla provedena studie energetických úspor dosažitelných realizací ve studii uvedených opatření s ohledem na možnost podání žádosti o dotační titul IROP, specifický cíl Snížení energetické náročnosti v sektoru bydlení, průběžná výzva č. 37 Energetické úspory v bytových domech. Kromě prodloužení životnosti obvodového pláště a eliminaci rizik vniku lokálních závad z důvodu tepelných mostů dojde ke snížení celkového součinitele prostupu tepla obálkou budovy z hodnoty U em = 0,82 W/(m 2 K) na hodnotu U em = 0,79 W/(m 2 K). Tato skutečnost se při výpočtu spotřeby energie dle vyhlášky č. 78/2013 Sb. ve znění vyhlášky č. 230/2015 Sb. projeví úsporou energie ve výši 3 %. Z provedené studie je patrné, že v případě hodnoceného objektu není splněna podmínka úspor energií ve výši 20 %. Zpracovatel Ing. Ondřej Smolík 14

15 Přílohy energetického hodnocení 15

16 Příloha 1 - Tepelně technické posouzení konstrukcí 16

17 STÁVAJÍCÍ OBVODOVÉ KONSTRUKCE KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : průčelní panel s ETICS Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Plynosilikát 3 0,2200 0, ,0 680,0 10, Lepící malta E 0,0030 0, ,0 520,0 20, EPS 70 F Fasád 0,0800 0, ,0 15,0 20, Lepící malta E 0,0030 0, ,0 1300,0 40, Omítka ETICS 0,0030 0, ,0 1750,0 90, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Plynosilikát Lepící malta ETICS EPS 70 F Fasádní (1) Lepící malta ETICS - plnoplošná Omítka ETICS --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.37 / 0.40 / 0.45 / 0.55 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN

18 Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 82.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 8.3 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

19 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : štítový panel s ETICS Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton 2 0,1500 1, ,0 2400,0 29, Pěnový polysty 0,0400 0, ,0 10,0 40, Železobeton 2 0,0500 1, ,0 2400,0 29, Lepící malta E 0,0030 0, ,0 520,0 20, EPS 70 F Fasád 0,0600 0, ,0 15,0 20, Lepící malta E 0,0030 0, ,0 1300,0 40, Omítka ETICS 0,0030 0, ,0 1750,0 90, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton Pěnový polystyren Železobeton Lepící malta ETICS EPS 70 F Fasádní (1) Lepící malta ETICS - plnoplošná Omítka ETICS --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : W/m2K 19

20 Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.42 / 0.45 / 0.50 / 0.60 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 12.0 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0009 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

21 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : průčelní stěna (ustupující podlaží) Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Plynosilikát 3 0,3000 0, ,0 680,0 10, Omítka vápenná 0,0100 0, ,0 1600,0 6, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Plynosilikát Omítka vápenná --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.79 / 0.82 / 0.87 / 0.97 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.6E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 24.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 8.5 h 21

22 Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než C. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

23 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : štítová stěna (ustupující podlaží) Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton 2 0,1900 1, ,0 2400,0 29, Plynosilikát 3 0,1500 0, ,0 680,0 10, Omítka vápenná 0,0100 0, ,0 1600,0 6, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton Plynosilikát Omítka vápenná --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.19 / 1.22 / 1.27 / 1.37 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO :

24 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 10.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.166E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

25 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : MIV zděná Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Dřevotříska 0,0190 0, ,0 800,0 12, Pěnový polysty 0,0250 0, ,0 10,0 40, Uzavřená vzduc 0,0300 0,1667* 1010,0 1,2 0, plynosilikát 0,1500 0, ,0 550,0 7, Lepící malta E 0,0030 0, ,0 520,0 20, EPS 70 F Fasád 0,0800 0, ,0 15,0 20, Lepící malta E 0,0030 0, ,0 520,0 20, Omítka ETICS 0,0030 0, ,0 1750,0 90, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. * ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Dřevotříska Pěnový polystyren 1 (do roku 2003) Uzavřená vzduch. dutina tl. 30 mm velká vzduch. dutina dle EN ISO 6946 (standard) 4 plynosilikát Lepící malta ETICS EPS 70 F Fasádní (1) Lepící malta ETICS Omítka ETICS --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % 25

26 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.30 / 0.33 / 0.38 / 0.48 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 9.3 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

27 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : vnější stěna 1.NP Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton 2 0,1900 1, ,0 2400,0 29, Omítka vápenná 0,0100 0, ,0 1600,0 6, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton Omítka vápenná --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 10.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 60.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 3.33 / 3.36 / 3.41 / 3.51 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.0E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 4.9 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 6.0 h 27

28 Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.971E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

29 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : vnitřní stěna (schodiště) Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton 2 0,1900 1, ,0 2400,0 29, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 10.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 60.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 3.47 / 3.50 / 3.55 / 3.65 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 4.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 5.7 h 29

30 Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.993E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

31 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : vnitřní stěna (chodba) Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton 2 0,1900 1, ,0 2400,0 29, Pěnový polysty 0,0300 0, ,0 20,0 50, Plynosilikát 3 0,1500 0, ,0 680,0 10, Omítka vápenná 0,0100 0, ,0 1600,0 6, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton Pěnový polystyren 2 (do roku 2003) Plynosilikát Omítka vápenná --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 10.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 60.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.67 / 0.70 / 0.75 / 0.85 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN

32 Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 4.6E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 97.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 12.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.281E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

33 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : vnitřní stěna (vstup) Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton 2 0,0800 1, ,0 2400,0 29, Pěnový polysty 0,0300 0, ,0 20,0 50, Železobeton 2 0,0800 1, ,0 2400,0 29, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton Pěnový polystyren 2 (do roku 2003) Železobeton Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 10.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 60.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.07 / 1.10 / 1.15 / 1.25 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN

34 Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO : 18.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO : 7.3 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.788E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo

35 KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 2014 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum : strop nad suterénem / podlaha 1.NP Ing. Ondřej Smolík Mělník Sportovní ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha nad nevytápěným či méně vytáp. vnitřním prostorem W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Podlahové lino 0,0030 0, ,0 1200,0 1000, Beton hutný 1 0,0500 1, ,0 2100,0 17, Dutinový panel 0,1900 1, ,0 1200,0 23, Omítka vápenná 0,0100 0, ,0 1600,0 6, D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Podlahové linoleum Beton hutný Dutinový panel Omítka vápenná --- Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.17 m2k/w 0.17 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 10.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 60.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.78 / 1.81 / 1.86 / 1.96 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN