POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ
|
|
- Alena Nikola Machová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 METAL , Hradec nad Moravicí POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Václav Foldyna a Aleš Kroupa b Zdeněk Kuboň c Anna Jakobová d Vlastimil Vodárek c a JINPO PLUS a.s.,křišťanova 2, 72 Ostrava-Přívoz,ČR, kublova@jinpo-plus.cz b ÚFM AV ČR, Žižkova 22, Brno, ČR, kroupa@ipm.cz c VÍTKOVICE-Výzkum a vývo,spol.s r.o., Pohraniční 639/31, 76 2 Ostrava- Vítkovice,ČR,creep.lab@vitkovice.cz d Studentská 1771, 78 Ostrava-Poruba,ČR, jakobovi@volny.cz Abstrakt Z rozboru mechanizmů zpevnění a degradačních procesů žárupevných feritických ocelí vyplynulo, že na substitučním zpevnění se podílí pouze část Mo a/nebo W, která není vázána ve formě sekundárních fází a zůstává v tuhém roztoku. Na precipitačním zpevnění se podílí zejména částice MX. Nejvýznamnější degradační procesy vedou k poklesu substitučního zpevnění (vznikem Mo a/nebo W bohatých fází např. M 6 C, Fe 2 Mo) a precipitačního zpevnění (zejména rozpouštěním fáze MX). Termodynamické výpočty umožňují m.j. předvídat množství Mo a/nebo W v tuhém roztoku a množství V a/nebo Nb vázaného na karbidy nebo nitridy. Stanovené strukturní změny pozorované v průběhu creepové expozice a výsledky zkoušek tečení potvrzují užitečnost termodynamických výpočtů a potvrzují užitečnost těchto výpočtů pro zpřesnění chemického složení známých typů ocelí i pro návrh nových typů ocelí. 1. ÚVOD Zvýšení tepelné účinnosti energetických zařízení se dosahuje zvyšováním teploty a tlaku páry. Je zřejmé, že se stoupající teplotou a tlakem páry se výrazně zvyšují požadavky na vlastnosti používaných ocelí a to zejména s ohledem na žárupevnost a odolnost proti korozi. Při volbě vhodných materiálů je nutno přihlížet nejen k žárupevnosti a odolnosti proti korozi, ale také k některým fyzikálním vlastnostem (tepelné vodivosti, tepelné roztažnosti), technologické náročnosti a ceně výrobku. S ohledem na uvedené požadavky se v posledních létech pozoruje snaha zvýšit horní hranici použitelnosti feritických ocelí k vyšším teplotám a to v případě nízkolegovaných ocelí až k 59 C a v případě modifikovaných chromových ocelí až téměř k 65 C. Požadované úrovně žárupevnosti lze dosáhnout zejména úpravou chemického složení ocele a použitím vhodného způsobu tepelného zpracování. Účelnost navrhované úpravy chemického složení se ověřuje pomocí rozsáhlých a dlouhodobých zkoušek tečení. Jestliže se po navržené změně chemického složení nedosáhne očekávaného zlepšení žárupevnosti, je nutno ověřit alternativní úpravu chemického složení ocele. Hledání optimálního složení ocele tímto způsobem je velmi nákladné a zdlouhavé. 1
2 Cílem předložené práce je navrhnout způsob umožňující pomocí termodynamických výpočtů podstatně usnadnit hledání optimálního složení ocele, vyznačujícího se zvýšenou žárupevností. 2. MECHANIZMY ZPEVNĚNÍ A DEGRADAČNÍ PROCESY Základními mechanizmy zpevnění feritických ocelí je precipitační zpevnění a zpevnění tuhého roztoku. Degradační mechanizmy vedou ke snížení uvedených mechanizmů zpevnění v průběhu dlouhodobé vysokoteplotní expozice [1,2,9] Precipitační zpevnění Precipitační zpevnění nízkolegovaných CrMo(W)V ocelí je určeno především disperzí částic karbidu nebo karbonitridu vanadu (V 4 C 3, VCN), zatímco v nízkolegovaných CrMo ocelích se na precipitačním zpevnění podílí zejména částice karbidů Mo 2 C a Cr 7 C 3. Na precipitačním zpevnění modifikovaných chromových ocelí obsahujících 9 až 12%Cr se podílí zejména částice sekundárních fází M 23 C 6 a MX (VN, NbCN). Bylo prokázáno, že s klesající vzdáleností částic sekundárních fází stoupá mez kluzu a klesá rychlost stacionárního tečení [1,2,3] Zpevnění tuhého roztoku Na substitučním zpevnění tuhého roztoku se podílí pouze ta část Mo a/nebo W, která není vázaná ve formě sekundárních fází (karbidy, nitridy, intermetalické fáze) a zůstává v tuhém roztoku. Protože při určitém obsahu těchto prvků v oceli nelze zabránit vzniku Mo a/nebo W bohatých fází, zvýšení obsahu těchto prvků v oceli nemusí vést vždy ke zvýšení jejich obsahu v tuhém roztoku a tím ke zvýšení substitučního zpevnění. Kromě toho je precipitace karbidu M 6 C doprovázena rozpouštěním jemných částic MX, což vede i k poklesu precipitačního zpevnění. Užitečný obsah substitučně zpevňujících prvků je tedy omezen. Při překročení určitého mezního obsahu nedochází ke zlepšení žárupevnost -obr.1, ale naopak může dojít i k jejímu zhoršení obr.2 [3,4,5,6,7] C R mt /1 5, MPa C Mo, hm.% Obr. 1 Závislost meze pevnosti při tečení za 1 5 hodin v ocelích s 9-12%Cr na obsahu molybdenu 2
3 1E-9 rychlost creepu, s -1 1E-1 1E-11 Foldyna, a j. (1971) Jakobová, a j. (198) 1E obsah Mo v oceli, hm. % Obr.2. Závislost rychlosti tečení při teplotě 55 C a napětí 5 MPa na obsahu Mo v nízkolegované oceli,5cr-,3v-mo 2.3. Degradační procesy Mikrostrukturní změny probíhající v materiálu během dlouhodobé vysokoteplotní expozice vedou zpravidla k poklesu precipitačního zpevnění i zpevnění tuhého roztoku. Nejčastěji se pozoruje pokles precipitačního zpevnění v důsledku hrubnutí částic sekundárních fází. Při hrubnutí vzrůstá střední průměr částic a klesá jejich počet v jednotce objemu při zachování objemového podílu. Rozměrová stabilita částic precipitujících v nízkolegovaných CrMo ocelích (Mo 2 C, Cr 7 C 3) ) je mnohem nižší než rozměrová stabilita částic V 4 C 3 nebo VCN precipitujících v CrMoV ocelích [8]. V 9-12%Cr modifikovaných ocelích dochází k výraznému hrubnutí zejména částic M 23 C 6. Částice MX jsou rozměrově významně stabilnější. K poklesu substitučního zpevnění dochází zejména v důsledku precipitace Mo a/nebo W bohatých částic sekundárních fází (např. Mo 2 C, M 6 C, Fe 2 Mo nebo Fe 2 W) [2,9]. Precipitace M 6 C je nadto doprovázena i rozpouštěním jemných částic MX, což je příčinou dalšího snížení precipitačního zpevnění. Kinetika precipitačních i degradačních procesů je řízena difúzními ději. Nejdříve dochází k precipitaci částic z přesyceného tuhého roztoku, následně tyto částice rostou na úkor částic malých, které se naopak rozpouštějí. Z tohoto důvodu je velmi významným faktorem stupeň přesycení tuhého roztoku legujícími prvky a také vzájemný poměr jejich obsahů, který v mnoha případech určuje typ, charakter vylučování a chemické složení vznikajících částic sekundární fáze. Významným pomocníkem při optimalizaci obsahů jednotlivých prvků je výpočet termodynamické rovnováhy oceli. Tento přístup se v současné době rychle rozvíjí a ve stále rostoucí míře je využíván při vývoji nových ocelí a slitin. 3. TERMODYNAMICKÁ ROVNOVÁHA MODELOVÝCH SLITIN Výpočty termodynamické rovnováhy jsou obvykle založeny na stanovení minimální Gibbsovy volné energie systému pomocí programových balíků jako je např. THERMOCALC, který byl vyvinut v Royal Institute of Technology ve Stockholmu [1]. Spolehlivost a přesnost takového výpočtu je samozřejmě kriticky závislá na spolehlivosti a množství údajů, které jsou o jednotlivých sloučeninách a fázích k dispozici v databance termodynamických dat. V Evropě je taková databanka budována a průběžně aktualizována v rámci mezinárodní 3
4 skupiny SGTE (Scientific Group Thermodata Europe) [11]. Obdobné programy byly vyvinuty i na jiných pracovištích. Patří k nim rovněž i program, používaný v ÚFM AV ČR v Brně [12,13]., v jehož databázi jsou v současné době uložena termodynamická data 16 prvků a jejich sloučenin vyskytujících se v ocelích. Podle původního programu THERMOCALC výpočty termodynamické rovnováhy fází v moderních chromových modifikovaných ocelích legovaných molybdenem neposkytovaly věrohodné výsledky týkající se precipitace Lavesovy fáze. Při použití původní databáze SGTE byl výskyt Lavesovy fáze v 9-12% chromových ocelích modifikovaných molybdenem v koncentraci cca. 1 hm.% omezen na teploty nižší než asi 5 C. Tento výsledek je ale v rozporu s experimentálně stanovenými údaji, kdy byla u oceli shodného chemického složení (obsahu Mo) Lavesova fáze pozorována až do teplot okolo 6 C. Nárůst obsahu Mo v sekundárních fázích během creepové expozice při teplotě 6 C u oceli P91je spolu s kinetickou křivkou popisující precipitaci Lavesovy fáze uveden na obr.3 [14] C Čas, hod Obr. 3: Kinetická křivka precipitace Lavesovy fáze v oceli P 91 Na obr.4 je uvedeno porovnání vypočteného rovnovážného stavu pro ocel P91 podle původního i modifikovaného modelu [15]. Termodynamické výpočty provedené podle modifikovaného modelu velmi dobře souhlasí s experimentálními výsledky. Obr. 4 Výpočet programem THERMOCALC - srovnání oblasti výskytu Lavesovy fáze v oceli P 91 podle originálního a upraveného modelu [15]. 4
5 Bilance obsahu molybdenu a vanadu v tuhém roztoku a v sekundárních fázích v závislosti na celkovém obsahu molybden v nízkolegovaných a modifikovaných chromových ocelích stanovený pomocí programu THERMOCALC je uveden na obr.5, 6 a 7. Mo v t.r., M 7 C 3, M 6 C, % tuhý r. MX M7C3 M6C Mo2C 58 C Mo v Mo 2 C, hm.% Obsah Mo, hm.% V v t.r., MX, M 7 C 3, M 6 C, % tuhý r. MX M7C3 M6C Mo2C 58 C Obsah Mo, hm.% obsah V v Mo 2 C, hm.% Obr. 5 Vliv obsahu Mo v oceli na obsah Mo a V v tuhém roztoku a sekundárních fázích v rovnovážném stavu při 58 C (oceli.12c-.5cr-.3si-.3v-mo) Při zvýšení obsahu Mo z,2 na,5% zůstává v nízkolegované CrMoV oceli množství vanadu ve formě karbidu vanadu ve struktuře beze změny, ale obsah Mo v tuhém roztoku se zdvojnásobí. Při dalším zvyšování obsahu Mo v oceli výrazně klesá obsah karbidu vanadu v oceli (při 2%Mo v oceli klesne množství MX na čtvrtinu) a současně mírně stoupá obsah Mo v tuhém roztoku obr.5. V modifikované chromové oceli obsahující 9%Cr a,5 až 2,6%Mo nevede zvýšení obsahu Mo v oceli nad 1% ke zvýšení obsahu Mo v tuhém roztoku. Množství Lavesovy fáze Fe 2 Mo ve struktuře ocelí s obsahem Mo vyšším než 1% se však významně zvyšuje obr.6. 5
6 .6 tuhý r. M23C6 LP 2.5 Mo ve fázích, hm.% C Mo v Fe2Mo, hm.% obsah Mo, hm. % Obr. 6 Vliv obsahu Mo v oceli na obsah Mo v tuhém roztoku a sekundárních fázích v rovnovážném stavu při 58 C (oceli.12c-9cr-.5mn-mo) V modifikované chromové oceli obsahující 12%Cr,,2 až 1,5%Mo,,3%V a,15%n se pozoruje zvýšení obsahu Mo v tuhém roztoku se zvýšením obsahu Mo v oceli rovněž pouze do 1%. Další zvýšení obsahu Mo v oceli vede pouze ke zvýšení obsahu Lavesovy fáze Fe 2 Mo (obr.7). Množství vanadu v MX nezávisí na obsahu Mo v oceli. Tvořící se MX je nitrid vanadu a jeho množství závisí na obsahu N v oceli. Mo ve fázích, hm.% tuhý r. M23C6 Fe2Mo 58 C Mo v Fe 2 Mo, hm.% Obsah Mo, hm.% Obr. 7 Vliv obsahu Mo v oceli na obsah Mo a V v tuhém roztoku a sekundárních fázích v rovnovážném stavu při 58 C (oceli.12c-12cr-.3v-.15n-mo) Vliv křemíku na vznik sekundárních fází v modifikovaných chromových ocelích je znázorněn u oceli,12c-,5mn-9cr-,3v-,5n bez resp. s,3%si na obr.8. V oceli s,3% Si se v rovnovážném stavu při 6 C pozoruje téměř trojnásobné množství Lavesovy fáze. Ačkoliv v oceli bez křemíku vzniká Mo bohatá fáze M 6 C, množství Mo v tuhém roztoku je v oceli bez křemíku téměř dvojnásobné jako v oceli obsahující,3%si. Naproti tomu v oceli s křemíkem je mírně vyšší obsah MX, protože v oceli bez Si se část vanadu rozpouští v M 6 C. 6
7 V v t.r., M 23 C 6 a M 6 C, hm.% V v t.r. V v M23C6 V v M6C V v MX 1.5 Mo 1.5 Mo-.3Si 58 C Obr. 8 Vliv obsahu Si na obsah Mo a V v tuhém roztoku a sekundárních fázích v rovnovážném stavu při 6 C (oceli.12c-9cr-1.5mo-.3v-.5n-(.3si) V v MX, hm.% 4. DISKUZE Znalost rovnovážných stavů při pracovních teplotách je významná pro posouzení žárupevnosti ocele za předpokladu, že rovnovážného stavu nebo stavu blízkého rovnovážnému stavu se dosáhne na počátku předpokládané doby životnosti zařízení vyrobeného z posuzované oceli, to znamená do 1 až 2 tisíc hodin. Tato podmínka je patrně splněna u modifikovaných chromových ocelí. Do uvedené doby je při 6 C ukončena precipitace Lavesovy fáze. (obr.3). Všeobecně se uznává, že precipitace Lavesovy fáze snižuje obsah Mo v tuhém roztoku a tím snižuje substituční zpevnění. Původně se předpokládalo, že přítomnost Lavesovy fáze v modifikovaných 9-12%Cr ocelích může působit v počátečních stádiích dlouhodobé creepové expozice pozitivně tím, že relativně malé částice zvyšují precipitační zpevnění a tím i žárupevné vlastnosti [15,16]. V současnosti se pozoruje, že částice Lavesovy fáze precipitují často na částicích M 23 C 6, a proto LUNDIN aj. předpokládají, že příspěvek Fe 2 Mo k precipitačnímu zpevnění je zanedbatelný [17]. Tuto představu podporují výsledky termodynamické analýzy (obr.6) i výsledky provedených zkoušek tečení (obr.1). Protože doby do lomu nejdelších zkoušek dosahovaly v tomto případě téměř 1. hodin, zjištěné hodnoty meze pevnosti při tečení nemohou být ovlivněny způsobem vyhodnocení. Protože mez pevnosti při tečení ocelí s vyšším obsahem Mo než 1% zůstává konstantní, i když množství Lavesovy fáze se stoupajícím obsahem Mo v oceli stoupá, vliv Lavesovy fáze na precipitační zpevnění je zanedbatelný obr.1. Podobně u ocelí obsahujících 12%Cr,,3%V a,15%n stoupá obsah Mo v tuhém roztoku pouze do 1% v oceli. Další zvýšení Mo v oceli se projeví zvýšeným obsahem Lavesovy fáze. Obsah MX zůstává nezávisle na obsahu Mo v oceli konstantní. V nízkolegované CrMoV oceli se předpokládá, že v rovnovážném stavu při teplotě 58 C se objevuje karbid M 6 C až při obsahu Mo v oceli 2%, ačkoliv dříve byl pozorován karbid M 6 C v CrMoV obsahující 1,5%Mo po žíhání při teplotě 6 C po dobu pouze 5 hodin. Bylo pozorováno, že hrubé částice M 6 C rostou na úkor jemných částic V 4 C 3 [5]. Je zřejmé, že mírný pokles meze pevnosti při tečení pozorovaný při zvýšení obsahu Mo v oceli z,5 na 1%, je způsoben hlavně poklesem obsahu MX ve struktuře ocele. Tento pokles je částečně kompensován mírným zvýšením Mo v tuhém roztoku a zvýšeným obsahem Mo 2 C (obr.5). Přítomnost Si v modifikovaných chromových ocelích podporuje vznik Lavesovy fáze a omezuje vznik M 6 C obr.8. Z tohoto důvodu se v oceli s křemíkem v rovnováze při 6 C 7
8 pozoruje nižší obsah Mo v tuhém roztoku, ale vyšší obsah MX, protože M 6 C v oceli bez křemíku rozpouští částice MX. 5. ZÁVĚR Provedené termodynamické analýzy a citované výsledky creepových zkoušek vedou k následujícím závěrům: - z hlediska žárupevnosti není účelné zvyšovat obsah molybdenu - v nízkolegovaných CrMoV ocelích nad,5% - v modifikovaných chromových ocelích nad 1% - obsah Mo v modifikovaných chromových ocelích nad uvedenou mez (cca 1%) nevede ke zvýšení žárupevnosti. Přítomnost velkých částic Lavesovy fáze vede ke zhoršení plasticity - uvedený způsob termodynamické analýzy je vhodný pro úpravu chemického složení stávajících ocelí i návrh chemického složení nových typů žárupevných ocelí - obsah Mo nad uvedené mezní hodnoty zbytečně zvyšuje cenu oceli PODĚKOVÁNÍ Autoři děkuji GA ČR za finanční podporu projektu reg.č.16//86, umožňující provedení náročných termodynamických výpočtů. LITERATURA 1. FOLDYNA,V., PURMENSKÝ,J.: Role of dispersed phase in creep of ferritic steel. Czechoslovak Journal of Physics, 1989, 39, s FOLDYNA,V., KUBOŇ,Z., VODÁREK,V.: Long term creep resistance and microstructural stability of ferritic heat resistant steels. In Proc. of Fifth Workshop on the Ultra-Steel, 21, Tsukuba, Japan, s PURMENSKÝ,J., FOLDYNA,V., KUBOŇ,Z.: Creep resistance and structural stability of low-alloy CrMo and CrMoV steels. In Proc.of 8 th Int.Conf. on Creep and Fracture of Engineering Materials and Structures, Ed. T.Sakuma and K.Yagi, 1999, Tsukuba, Japan, s FOLDYNA,V. aj.: Chromium modified steels-metalurgical understanding. In Proc.of 7 th Liege Conference Materials for Advanced Power Engineering, Eds.D.Coutsouradis et al., Klewer Academic Publishers, Liege, 22, s FOLDYNA,V.,aj.: Archiv für das Eisenhüttenwessen, 1971,42, s JAKOBOVÁ,A.aj.: Racionální využití Mo v nové CrMoV oceli , In Sborník Nové výrobky pro energetiku a jejich technologické zpracování, PV ČVTS VÍTKOVICE,a.s., 198, s JAKOBOVÁ,A.aj: Crep resistant ferritic steels containing.5 to 12%Cr. In Proc.of 1th Int.Conf. Creep Resistant Metallic Materials, Praha, 21, s PURMENSKÝ,J., FOLDYNA,V.: Creep and structural damage of low alloy steam pipes after creep exposure in service, In Proc. of 7 th Int.Conf. Creep and Fracture of Engineering Materials and Structures, Ed.J.C.Earthman, F.A.Mohamed, 1997, s FOLDYNA,V., PURMENSKÝ,J., KUBOŇ,Z.: Development of low alloy and 9-12% chromium steels. In Proc.of 1 st Int.Conf. on Component Optimalisation, Ed.: W.J.Evans, R.W.Evans, M.R.Bache, 1999, s SUNDMAN,B., JANSSON,B., ANDERSSON,J.: Calphad, 1985, 9, s DINSDALE,A.T.: Calphad, 1991, 15, s UNUCKA,P. aj.: bude publikováno 13. KROUPA, A. aj.: Journal of Phase Equilibria, 21, 22, s.312 8
9 14. FOLDYNA,V. aj.:, The role of Mo and W on the creep properties of 3 and 9% chromium steels, In Sborník METAL 22, Tanger, 22, No KORČÁKOVÁ,L. aj.: Improved model for Mo rich Laves phase and its application for 9-12%Cr steel. Calphad, 22 (bude publikováno) 16. HALD,J.: Materials comparisons between Nf616, HCM112A and TB12M-III microstructural stability and ageing, In Proc. of New steels for advanced plant up to 62 C, Ed.: E.Metcalfe, Londýn, U. K., 1995, s LUNDIN,L., HATTERSTRAND,M., ANDREN,H.: Redistribution of elements during aging and creep testing of 9-12% chromium steels, In Proc. of Parsons 2 Advanced Materials for 21st century turbines and power plant, Ed.: A.Strang 1M, 2, s.63 9
10 Abstract Application of thermodynamic calculation for proposal of more convenient chemical composition of creep resistant ferritic steels Václav Foldyna a, Aleš Kroupa b, Zdeněk Kuboň c,anna Jakobová d, Vlastimil Vodárek c a JINPO PLUS a.s.,,křišťanova 2, 72 Ostrava-Přívoz,ČR, kublova@jinpo-plus.cz, b ÚFM AV ČR, Žižkova 22, Brno, ČR, kroupa@ipm.cz c VÍTKOVICE, Pohraniční 639/31, 76 2 Ostrava-Vítkovice,ČR,,creep.lab@vitkovice.cz d Studentská 1771, 78 Ostrava-Poruba,ČR, jakobovi@volny.cz The analysis of strengthening mechanisms and degradation processes have shown that solid solution strengthening can be improved only by the part of Mo and/or W in the steel which is not bound in secondary phases and remains in solid solution. Precipitation strengthening of ferritic steels is effected predominantly by small MX particles. The most important degradation processes are decreasing of solid solution strengthening (due to precipitation of Mo and/or W rich phases and decreasing Mo nad/or W in solid solution), and decreasing of precipitation strengthening (due to dissolving of MX particles, especially in M 6 C). Thermodynamic calculations make possible to predict the amount of Mo and/or W in solid solution and the amount V and/or Nb particles which are bound in carbides or nitrides. Established structural changes during creep exposure and results of creep tests confirm the usefulness of thermodynamic calculations for proposal of more convenient composition examined steel grades or proposal of new steel grades. 1
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Jaroslav Purmenský b a JINPO PLUS a.s., Krištanova, 70 00 Ostrava-Prívoz,
VíceŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ. Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, ,
ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, 742 65, jaroslav.purmensky@seznam.cz Ing.Václav Foldyna, DrSc., U prodejny 23, 703 00 Ostrava-Hrabůvka,
VíceVLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ
VLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ THE ROLE OF NANOPARTICLES ON THE CREEP PROPERTIES OF ADVANCED CREEP RESISTANT FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Martin
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY. Jaroslav Purmenský
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY Jaroslav Purmenský VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava - Vítkovice,
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceVýpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích. Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b
Výpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b a Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2, 616 69, Brno, ČR, foret@umi.fme.vutbr.cz
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceDLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ
DLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ Jaromír SOBOTKA VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Ostrava Vladimír BÍNA, Ondrej BIELAK, BiSAFE, s.r.o., Praha
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceSIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6
SIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6 SIMULATION OF CARBON REDISTRIBUTION IN HETEROGENEOUS WELD JOINT OF P91/27NiCrMoV15-6 STEELS Zdeněk Hodis, Bronislav Zlámal a
VícePRODUKTIVNÍ OBRÁBĚNÍ OCELI P91
PRODUKTIVNÍ OBRÁBĚNÍ OCELI P91 Ing. Jan Řehoř, Ph.D. Ing. Tomáš Nikl ZČU v Plzni Fakulta strojní, Katedra technologie obrábění ZČU v Plzni, Univerzitní 22, Plzeň e-mail: rehor4@kto.zcu.cz Abstract The
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceSIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS
SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS Rudolf Foret, Vít Jan, Bronislav Zlámal a Jiří Sopoušek b Milan
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceVÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE
VÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE R&D OF THE PROCESS OF PRECISION CASTING OF IMPELLER WHEELS AND STATOR PARTS OF A NEW GENERATION OF
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI
ROZVOJ CREEPOVÉ DEFORMACE A POŠKOZENÍ KOMORY PŘEHŘÍVÁKU Z CrMoV OCELI Jan Masák, Jan Korouš BiSAFE s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4 Příspěvek uvádí výsledky redistribuce napětí, rozvoje deformace a
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceVysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství DIPLOMOVÁ PRÁCE
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Žárupevnost a mikrostruktura heterogenních svarů typu P91/P23 DIPLOMOVÁ
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceDominika FIALOVÁ 1. Klíčová slova žárupevná ocel, mechanické vlastnosti, creep, materiálové charakteristiky
Dominika FIALOVÁ 1 MATERIÁLY ODOLNÉ PROTI CREEPU Abstrakt Při výběru materiálu pro vysokoteplotní aplikace, mezi něž patří i konstrukce energetických zařízení, je nutné uvažovat creepovou deformaci. Zároveň
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY OF DISSIMILAR WELDS OF CREEP-RESISTANT STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Bronislav Zlámal STRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY
Více, Hradec nad Moravicí
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI NÍZKOLEGOVANÉ OCELI 2,25%Cr-,6%W-0,25%V. CREEP PROPERTIES OF LOW-ALLOY STEEL 2,25%Cr-,6%W-0,25%V Jan Hakl, Tomáš Vlasák, Peter Brziak 2, Peter Zifčák 2 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice,
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VícePŘÍSPĚVEK K TERMODYNAMICKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFICIENTŮM A JEJICH VZÁJEMNÉMU VZTAHU
PŘÍSPĚEK K TERMODYNAMIKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFIIENTŮM A JEJIH ZÁJEMNÉMU ZTAHU Lenka Řeháčková 1) Bořivo Million 2) Jana Dobrovská 1) Karel Stránský 3) 1) ŠB - TU FMMI Ostrava, 17. listopadu, 708
VíceHOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIAL SCIENCE AND ENGINEERING
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS
ŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS D. Jandová, J. Kasl, V. Kanta ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 57, Plzeň, ČR jandova@skoda.cz
VíceIMPROVED PROPERTIES DIE CASTING APPLICATIONS
HOTWORK TOOL STEELS WITH IMPROVED PROPERTIES FOR DIE CASTING APPLICATIONS by ThyssenKrupp Ferrosta s.r.o V Holešovičkách 1579 / 24 180 00 Praha 8 Libeň Tel.: 2 8 1 0 9 6 5 1 1, 2 8 1 0 9 6 5 3 2 Fax: 2
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceSTANOVENÍ CREEPOVÝCH VLASTNOSTÍ ALUMINIDU ŽELEZA SE ZRETELEM NA JEJICH UŽITÍ JAKO KONSTRUKCNÍHO MATERIÁLU
STANOVENÍ CREEPOVÝCH VLASTNOSTÍ ALUMINIDU ŽELEZA SE ZRETELEM NA JEJICH UŽITÍ JAKO KONSTRUKCNÍHO MATERIÁLU DETERMINATION OF CREEP PROPERTIES OF IRON ALUMINIDES FOR THEIR USE AS STRUCTURAL MATERIAL Jan Hakl
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES
METAL 2004 Hradec nad Moravicí VÝVOJ TECHNOLOGIE PRESNÉHO LITÍ LOPATEK PLYNOVÝCH TURBÍN DEVELOPMENT OF PRECISE CASTING TECHNOLOGY FOR GAS TURBINE BLADES Karel Hrbácek a Božena Podhorná b Antonín Joch a
VíceKonstrukční materiály pro stavbu kotlů
Konstrukční materiály pro stavbu kotlů Hlavní materiály pro stavbu kotlů jsou: materiály kovové trubky prvky nosné konstrukce materiály keramické šamotové cihly, šamotové tvarovky žárobeton Specifické
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
Vícea Katedra materiálů FJFI ČVUT, Trojanova 13, Praha, ČR, b UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, ČR,
METAL 26 23.-25.5.26, Hradec nad Moravicí DEGRADACE POVRCHOVÝCH VRSTEV OCELI PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY A PROSTŘEDÍ SURFACE LAYER DEGRADATION OF STEELS BY LONG-TIME TEMPERATURE AND ENVIROMENTAL EFFECTS
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b a Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceZásady pro vypracování bakalářské práce
Zásady pro vypracování bakalářské práce I. Bakalářskou prací (dále jen BP) se ověřují vědomosti a dovednosti, které student získal během studia, a jeho schopnosti využívat je při řešení teoretických i
VíceMATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY Ing. Josef Cizner, CSc. SVÚM a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9 V příspěvku jsou uvedeny laboratorní i provozní výsledky zkoušek vybraných
VíceVLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM
VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM J.Kudrman a V. Sklenička b J. Čmakal a a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav b) ÚSTAV
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceSLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES
SLITINY ŽELEZA NA VÝFUKOVÁ POTRUBÍ SPALOVACÍCH MOTORŮ FERROUS ALLOYS FOR EXHAUST PIPELINE OF COMBUSTION ENGINES Břetislav Skrbek a,b a TEDOM, s s.r.o, divize MOTORY, Jablonec nad Nisou,ČR, skrbek@motory.tedom.cz.
VíceVLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická
VíceSOUVISLOST VÝSKYTU SIGMA-FÁZE VE STRUKTUŘE A ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTÍ LITÉ SLITINY NA BÁZI Ni
SOUVISLOST VÝSKYTU SIGMA-FÁZE VE STRUKTUŘE A ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTÍ LITÉ SLITINY NA BÁZI Ni a Jan Hakl, a Tomáš Vlasák, b Pavel Kovařík, b Pavel Novák a SVÚM a.s., Areál VÚ-Běchovice, 190 11 Praha 9, ČR,
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceVYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ. Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b
VYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ Abstrakt Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI, katedra tváření materiálu,
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceVALIDACE GEOCHEMICKÝCH MODELŮ POROVNÁNÍM VÝSLEDKŮ TEORETICKÝCH VÝPOČTŮ S VÝSLEDKY MINERALOGICKÝCH A CHEMICKÝCH ZKOUŠEK.
VALIDACE GEOCHEMICKÝCH MODELŮ POROVNÁNÍM VÝSLEDKŮ TEORETICKÝCH VÝPOČTŮ S VÝSLEDKY MINERALOGICKÝCH A CHEMICKÝCH ZKOUŠEK. František Eichler 1), Jan Holeček 2) 1) Jáchymovská 282/4, 460 10,Liberec 10 Františkov,
VíceKorozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu
Korozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu 1. Obecné informace Korozivzdorná ocel neboli nerezivějící ocel či nerez je označení pro velkou skupinu ušlechtilých ocelí, které mají stejnou
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceCREEPOVÉ VLASTNOSTI A STRUKTURA OCELI P91 CREEP PROPERTIES AND STRUCTURE OF STEEL P91
METAL 8... 8, Hradec nad Moravicí CREEPOVÉ VLASTNOSTI A STRUKTURA OCELI P9 CREEP PROPERTIES AND STRUCTURE OF STEEL P9 Jan Hakl, Tomáš Vlasák, Jiří Kudrman SVÚM a.s., areál VÚ, Podnikatelská, 9 Praha 9
VíceVítězslav Bártl. duben 2012
VY_32_INOVACE_VB03_Rozdělení oceli podle chemického složení a podle oblasti použití Jméno autora výukového materiálu Datum (období), ve kterém byl VM vytvořen Ročník, pro který je VM určen Vzdělávací oblast,
VíceVyužítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR
Konference JuveMatter 2011 Využítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR Klepnutím lze upravit styl předlohy podnadpisů. Jiří ZÝKA UJP PRAHA, a. s. Úvod Niklové superslitiny zvláštní třída
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
Více