Výpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích. Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b
|
|
- Monika Procházková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Výpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b a Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2, , Brno, ČR, foret@umi.fme.vutbr.cz b ÚFM AV ČR, Žižkova 22, Brno, ČR, kroupa@ipm.cz Abstrakt Příspěvek obsahuje výpočty rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích s využitím programu Thermo-Calc a postupně budované databáze Steel 16. Výpočty jsou provedeny pro 9 až 12 % chromové oceli s odstupňovanými obsahy molybdenu (0,5; 1,5 a 2,5 %) a vanadu (0 a 0,3 %). Uvedené výpočty jsou doplněny o rozbory vyskytujících se minoritních fází metodami TEM a EDS extrakčních replik a rtg. fázovou analýzou. Experimentální materiál byl získán z hlav creepových zkušebních vzorků po dlouhodobé expozici (až 70 tis.hodin) při teplotách 600 a 650 C. Abstract The paper presents the results of calculation of equilibrium states in high-alloy chromium steels obtained by the Thermo-Calc program and the continuously extended Steel 16. database. The calculations were made for 9 to 12 % chromium steels with graded contents of molybdenum (0.5, 1.5 and 2.5%) and vanadium (0 and 0.3%). The calculations have been supplemented with analyses of the minority phases encountered. The analyses were performed using the methods of TEM, EDS extraction replicas and X-ray phase analysis. Experimental material was taken from the heads of creep-test specimens after long-term exposure (as much as 70 thousand hours) at temperatures of 600 and 650 C. 1. ÚVOD Autoři práce [1] uvádějí, že ocel 9Cr1Mo, která byla vyvinuta již v roce 1936 pro petrochemický průmysl, je celosvětově nejrozšířenější žáropevnou ocelí na bázi 9% Cr,. V Evropě nejrozšířenější žáropevnou ocelí na bázi 12 %Cr je ocel 12Cr1MoV (X20CrMoV 12-1). V posledních asi 25 letech je věnována značná pozornost zvyšování creepové pevnosti modifikovaných chromových ocelích, jak je patrné ze schéma uvedeného na obr.1. Současné úsilí se zaměřuje na vývoj těchto ocelí pro pracovní teploty 625 až 650 C Vývoj modifikovaných 9-12 %Cr ocelí se zpravidla ubíral těmito směry: - zvyšování substitučního zpevnění tuhého roztoku molybdenem, wolframem, případně jejich kombinací; - zvyšování precipitačního zpevnění optimalizací obsahu karbidotvorných a nitridotvorných prvků (C, N, V, Nb) a to i v kombinaci s legováním bórem; - potlačování nežádoucího výskytu δ-feritu legováním austenitotvornými prvky (Cu, Ni, Co); - zvyšování obsahu Cr z 9 na 12 % Cr z důvodu zvýšení odolnosti vůči vysokoteplotní korozi. Výsledky krátkodobých zkoušek tečení dávaly pro ocelí uvedené na obr. 1 (převzato z práce [2]) velice nadějné predikce hodnot meze pevnosti při tečení R mt. Dlouhodobými creepovými zkouškami bylo zjištěno, že uvedené predikce byly u části uvedených ocelí nadhodnoceny v důsledku nerealisticky vysoké hodnoty konstanty C v Larsonově-Millerově vztahu. 1
2 Obr. 1 Schéma vývoje modifikovaných (9-12) % Cr ocelí. (hodnoty napětí = R mt 10 5 /600) Podstata uvedeného nesouladu spočívá ve strukturní nestabilitě některých ocelí. Z rozsáhlého a tedy i značně nákladného souboru realizovaných experimentálních vyplynulo, že degradace mechanických vlastností, zejména creepové pevnosti, v důsledku dlouhodobé teplotní expozice je způsobena poklesem všech základních mechanismů zpevňování předmětných oceli, tedy zpevnění substitučního, precipitačního a dislokačního [3, 4]. Hrubnutí minoritních fází, v daném případě zejména karbidů, patří mezi potenciální degradační mechanismy. Je-li příliš vysoký obsah molybdenu a wolframu (autoři práce. [1] uvádějí, že Mo ekv = % Mo + 0,5 % W by měl být menší než 1%), pak může docházet k precipitaci karbidu M 6 C a případně i ovy fáze (Fe, Cr) 2 (Mo, W). V obou fázích je vysoký obsah Mo a W, což vede k výraznému snížení substitučního zpevnění. Navíc obě fáze relativně rychle hrubnou, takže počáteční přírůstek precipitačního zpevnění mizí. Navíc precipitace karbidu M 6 C vede k destabilizaci fází (Cr 2 N) a [V(C,N)], které se v okolí karbidů M 6 C rozpouštějí, což má za následek výrazný pokles precipitačního zpevnění. Nedávno bylo prokázáno [5], že v předmětných ocelích fáze nemusí být termodynamicky stabilní. Může pak docházet k rozpouštění této fáze v důsledku precipitace stabilnějšího nitridu s obecným vzorcem Cr(V,Nb)N - tzv. Z fáze. Tato fáze rovněž relativně rychle hrubne a stejně jako v případě karbidu M 6 C je precipitace Z fáze doprovázena rozpouštěním jemných fází a. Je zřejmé, že získané poznatky o degradačních procesech v modifikovaných 9-12 % Cr jsou značně nákladné a časově náročné. Mnohé varianty předmětných ocelí nenalezly z výše uvedených důvodů komerční využití, nicméně zhodnocení i negativních výsledků lze spatřovat v návrzích dalších variant chemického složení modifikovaných 9-12 Cr ocelí. Již delší dobu je k dispozici několik programů určených k výpočtům rovnovážných stavů v mnohasložkových soustavách. Jedním z těchto programů je software Thermo-Calc, který k výpočtu rovnovah využívá modelování celkové Gibbsovy energie systému a hledá její minimální hodnotu. Úspěšnost výpočtu rovnovážných stavů je dána především kvalitou používané databáze. Nedávno byla na ÚFM AV ČR vybudována databáze nazvaná Steel 16, která zahrnuje 16 prvků (Al, C, Co, Cr, Fe, Mn, Mo, N, Nb, Ni, Si, Ta, V a W) a obsahuje upřesněné termodynamické popisy čtyřsložkových a pětisložkových soustav Fe-Mo-Cr-C a Fe-Mo-Cr-V-C [6, 7]. Výše uvedené databáze bylo použito k výpočtu fázových rovnovah v 9-11 %Cr ocelích s odstupňovaným obsahem Mo a V pro teploty 600 a 650 C. Výsledky modelování jsou poté konfrontovány s výsledky strukturních rozborů (TEM, rtg. fázová analýza). 2
3 2. EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL A POUŽITÉ METODY Výpočty fázových rovnovah a následné experimentální ověřování výskytu sekundárních fází byly provedeny pro oceli jejichž chemické složení je uvedeno v tab. 1. Z tab. 1 je zřejmé, Tabulka 1 Chemické složení použitých ocelí Ozn. obsah uvedených prvků v hm.% vzorků C Mn Si P S Cu Ni Cr Mo V N,ppm Al 1, 2 0,12 0,46 0,30,043,021 0,10 0,13 9,26 0, ,062 3, 4 0,14 0,50 0,25,032,021 0,11 0,05 8,83 1, ,032 5, 6 0,13 0,47 0,37,042,025 0,12 0,14 8,95 2, ,024 7, 8 0,12 0,35 0,40,025,018 0,09 0,08 9,28 0,54 0,33 145,029 9, 10 0,13 0,30 0,36,024,021 0,10 0,08 9,35 1,49 0,30 200,039 11, 12 0,12 0,24 0,33,026,022 0,12 0,08 8,80 2,55 0,31 80, ,20 0,74 0,48,011,018 0,03 0,45 11, ,09 385,039 že se jednalo převážně o 9% Cr ocel s odstupňovaným obsahem Mo (0,5; 1,5 a 2,6 %), a to ve variantách bez V nebo s 0,3 % V. Poznamenáváme, že obsah dusíku byl měřen dodatečně a že nebyl přidáván záměrně. Koncentrace dusíku v jednotlivých tavbách vykazují značný rozptyl a relativně vysoké hodnoty. Experimentální materiál nám poskytla paní Ing. A. Jakobová, CSc. ve formě hlav z přetržených vzorků po creepových zkouškách. Zkušební teploty a doby do lomu jsou uvedeny v tab. 2. Vzorky byly vybírány tak, aby doby do lomu byly co nejvyšší a tedy odpovídající strukturní stavy co nejbližší rovnovážnému stavu. Struktura dodaných vzorků byla hodnocena metalograficky, k analýze minoritních fází bylo použito TEM extrakčních replik a rtg. fázové analýzy. Extrakční uhlíkové repliky byly připraveny elektrolytickým podleptáváním. Identifikace sekundárních fází byla provedena elektronovou difrakcí a dále pak podle chemického složení, které bylo stanoveno metodou EDS. (elektronový mikroskop Philips CM12 TEM/STEM vybavený EDAX analyzátorem Phoenix). Identifikace minoritních fází metodou rtg. difrakce (dále X-ray) byla proveden na masivních vzorcích, které byly naleptány roztokem H 2 O 2 a HF (15.1), přičemž bylo použito záření kobaltu a rtg difraktometru D 500 fy Siemens. Obr. 2a Mikrostruktura vzorku 1. Obr. 2b Mikrostruktura vzorku VÝSLEDKY EXPERIMENTÁLNÍCH PRACÍ A JEJICH ROZBOR Mikrostruktura všech analyzovaných vzorků je sorbitická a vznikla popuštěním laťkové ho martensitu. Ve vzorcích 1 a 3 bylo možné pozorovat morfologii martensitických latěk (obr.2a), v ostatních vzorcích uvedená morfologie již nebyla pozorovatelná (obr. 2b). Ve všech vzorcích byly pozorovatelné hrubé karbidické částice na hranicích původních austenitických zrn, případně na hranicích jednotlivých latěk. 3
4 Výsledky identifikace sekundárních fází provedené metodami TEM+EDS a rtg. difrakce jsou uvedený v tab.2 spolu s výsledky teoretických výpočtů. Co se týče rtg. difrakce je nutné Tabulka 2 Výsledky fázových analýz Vzorek teplota, C / doba, h fáze TEM + EDS X-ray výpočet / / / / M 6 C / / / / / M 6 C / / M 6 C / M 6 C / / / modré pole-detekováno, zelené pole-nedetekováno, šedé pole-neproměřováno 4
5 konstatovat, že množství některých sekundárních fází je pod mezí detekovatelnosti této metody, takže bylo možné očekávat nesoulad s ostatními metodami v případě "stopových" množství některých fází (zde M 6 C a ova fáze), popřípadě velice drobných fází, které jsou ve větší míře "odplavovány" leptadlem (např. fáze, X = C,N). V případě ocelí 9%Cr-Mo byly vždy identifikovány fáze a, pro obsahy Mo 1,5 a 2,6 % byla dále detekován ova fáze a v případě obsahu Mo = 1,5 % byl identifikován i karbid M 6 C. S výjimkou karbidu M 6 C ve vzorku 3 byl výskyt všech ostatních fází určen i výpočtem. Na obr.3a je uveden rovnovážný diagram pro ocel, resp. vzorek 3 v souřadnicích Cr-Mo pro teplotu 650 C, přičemž složení vz. 3 je označeno hvězdičkou (ve všech polích je matrice tvořena feritem). Z uvedeného obrázku je zřejmé, že vzorek 3 leží těsně u pole, ve kterém se karbid M 6 C může vyskytovat, mimo jiné v koexistenci s ovou fází. Modifikace 9%Cr-Mo oceli vanadem vedla k dodatečné precipitaci fáze. Stejně jako v předcházejícím případě precipitace ovy fáze byla pozorována až od obsahu Mo 1,5 %, stejně tak jako precipitace fáze M 6 C. Výskyt ovy fáze však nebyl pro teplotu 650 C predikován výpočtem. Z porovnání obr.3a s obr. 3b je zřejmé, že vanad rozšiřuje pole ++M 6 C, současně rozšiřuje i pole rovnováhy čtyř fází, a to ++M 6 C+ ova fáze. Jak je patrné z obr. 3b studovaná ocel je dosti vzdálena od uvedeného čtyř fázového pole, v daném případě bude účelné upřesnit termodynamická data.. Obr. 3a Rovnovážný diagram oceli 3 Obr. 3b Rovnovážný diagram oceli 9 Podle výpočtů by se měly vyskytovat v oceli 11Cr-1Mo-0,1V při teplotě 650 C tyto fáze:, a. Při teplotách 575 a 600 C by se navíc měla vyskytovat i ova fáze. S výjimkou fáze byla přítomnost ostatních fází potvrzena experimenty. Obsah vanadu v dané oceli je relativně nízký, takže vzhledem k malému množství fáze nemusela být tato fáze identifikována použitou metodou rtg. difrakce, na druhé straně více než 10 5 h expozice při teplotách nižších než 650 C by měly vést k přednostní precipitaci fáze [3]. Chemické složení vyskytujících se fází stanovené metodou TEM+EDS a výpočtem je uvedeno v tab. 3. Hodnoty koncentrací jsou uváděny v at.%, přičemž v případě analýz TEM+EDS byl obsah uhlíku resp. dusíku (prvků X), dopočítáván dle stechiometrie odpovídající fáze. Karbid se vyskytuje ve všech analyzovaných vzorcích a jeho chemické složení se pohybuje v rozmezí %Cr, 13-20%Cr, 4-7%Mo, Mn,V. Uvedené hodnoty se shodují s koncentracemi naměřenými např. autory prací [3, 8, 9] a s výjimkou vz. 11 byla pozorována velice dobrá shoda mezi naměřenými a vypočtenými hodnotami.ve vzorku 11 je podle výpočtu o 7% vyšší koncentrace Cr a naopak nižší obsah Fe, což patrně souvisí s krátkou dobou teplotní expozice (minimální z hodnoceného souboru). 5
6 Tabulka 3 Chemické složení minoritních fází ozn. vz analyzovaná obsah uvedených prků v at.% fáze Si Cr Mn Fe Mo V C (N) 0 60,9 0,1 13,9 4,4 20,7 0 59,9 0,5 16,5 2,5 20,7 0 63,6 0 1,9 1,3 (33,3) 0 59,9 0,9 1,1 1,3 10,9 +(22,2) 0 58,2 0,1 14,5 6,7 20,7 0 57,3 0,4 16,9 4,8 20,7 0 61,7 0 2,7 2,3 33,3 0 61,3 1,0 1,2 3,5 11,3 + (21,8) M 6 C 0 14,2 0,5 29,7 40,3 14,3 2,4 37,4 0,2 28,2 31,8 0 2,5 16,3 0 47,9 33, ,2 0 13,5 6,6 20,7 0 57,6 0,4 16,7 4,7 20,7 0 61,2 0,5 1,3 3,7 33,3 0 61,3 0,9 1,2 3,4 11,2+ (22,0) 4,3 16,9 0,5 43,6 37,4 0 2,6 16,3 0 47,4 33,3 0 M 6 C 9,6 0,6 41,7 33,9 14, ,1 0,1 14,1 4,1 1,0 20,7 0 56,7 0,2 15,8 3,1 3,5 20,7 0 4,9 0,6 1,0 1,8 41,7 50,0 0 1, ,5 9,0+(37,3) 0 61,7 0 1,1 0,5 3,3 33, ,9 0,1 14,2 5,9 1,2 20,7 0 56,5 0,2 15,0 5,0 2,7 20,7 0 3,3 0,3 0,6 1,1 45,3 50,0 0 1, ,3 4,1+(42,9) M 6 C 0 8,1 0,5 40,3 32,1 0,2 14,3 0 11,8 0 28,9 34,5 10,4 14,3 4,9 22,0 0,2 40,8 31,7 0, ,3 0 20,5 7,1 1,4 20,7 0 57,0 0,1 15,0 5,1 2,1 20,7 0 5,3 0,2 0,8 1,3 42, , ,5 2,9+(44,4) M 6 C 0 10,7 0,2 31,1 41,5 2,2 14,3 0 12,9 0 29,1 36,1 8,7 14,3 3,4 32,8 0 29,2 32,5 2, ,3 0,1 11,0 5,0 1,9 20,7 0 60,3 0,5 14,6 3,5 0,3 20,7 0 53,9 0,1 1,7 1,7 7,4 (33,3) 0 60,3 1,1 0,9 1,8 2,9 8,4+(24,8) 0 12, ,6 0,4+(48,5) Pozn. Hodnoty koncentrací psané kurzívou - výsledky výpočtů Poznamenáváme, že dusík není v hodnocených ocelích legujícím prvkem. Z dodatečně naměřených koncentrací uvedených v tab. 1 je zřejmé, že tyto koncentrace vykazují značný rozptyl, což spolu s rozptyly v obsazích Al může vést k značně proměnným hodnotám dusíku, který je k dispozici pro precipitaci fází a. 6
7 Fáze (hcp fáze, Cr 2 N) byla detekována ve všech vzorcích série 9Cr-Mo, její chemické složení se nabývá hodnot %Cr, 1-4 %Mo, Mn, Fe, přičemž byla zjištěna dobrá shoda mezi naměřenými a vypočtenými hodnotami. Tyto hodnoty (kovový podíl) jsou shodné s koncentracemi uváděnými např. v práci [10]. Podle výpočtu fáze obsahuje %C a %N, autoři práce však uvádějí vyšší obsah N (téměř čistý nitrid Cr). Fáze byla dále detekována ve vzorcích 7 a 13, v uvedených případech je složení podobné, molybden je však nahrazen vanadem. Fáze (fcc fáze) se vyskytuje pouze v tavbách obsahujících vanad. Pro sérii taveb 9Cr- Mo-0,3V bylo metodou TEM+EDS zjištěno, že fáze obsahuje %V, 3-5 %Cr, Mn,Fe, zatímco podle výpočtu by tato fáze měla obsahovat %V, 1-2 %Cr a 1-9 %C, %N. Ježek [11] připouští rozpustnost Cr v až 6%, autoři prací [3, 8] zjistili, že v 9-12% Cr ocelí je fáze tvořena téměř čistým nitridem. Rozdíly v obsahu Cr a V mezi naměřenými a vypočtenými hodnotami jsou patrně dány relativně nízkou teplotou a krátkou dobou creepové expozice, naměřené hodnoty zřejmě neodpovídají rovnovážnému stavu. Chemické složení ovy fáze je značně proměnné co se týče obsahu Cr a Fe a nabývá následujících hodnot: %Fe, %Cr, 2-5 %Si, %Mo. Podobné složení, včetně obsahu Si zjistili autoři práce [12]. Pouze ve dvou případech bylo možné porovnat vypočtené a naměřené chemické složeni této fáze, pouze v jednot případě bylo možné konstatovat shodu. I v případě karbidu M 6 C je jeho chemické složení značně proměnné a to %Mo, 8-12 %Cr a %Fe. Uvedené hodnoty se shodují s hodnotami naměřenými Ježkem [11]. Výpočet opět vede k vyšší hodnotám silnějších karbidotvorných prvků (Cr, Mo a V). Fáze a jsou termodynamicky stabilní jak na teplotě popouštění, tak na teplotě creepové expozice (fáze Z nebyla detekována a ani zadávána do výpočtu). Pro obě uvedené fáze je pozorován dobrý soulad mezi vypočteným a naměřeným chemickým složením. Fáze je při teplotách nižších než 700 C méně stabilní než fáze, ova fáze a karbid M 6 C vznikají až během dlouhodobé expozice Ve všech těchto případech nebyla pozorována shoda mezi naměřenými a vypočtenými hodnotami chemického složení, přičemž jedním z důvodů je nedosažení rovnovážného stavu. Presentované poznatky jsou jednou z dílčích studií zaměřených na budování databází termodynamických parametrů mnohasložkových soustav. V dalším období bude věnována pozornost termodynamickému popisu ovy fáze. 4. ZÁVĚR V předloženém přípěvku byla ověřována spolehlivost použití termodynamických výpočtů využívajících nově vytvářenou databázi Steel 16 k predikci rovnovážného fázového složení modifikovaných 9 %Cr ocelí. Výsledky výpočtů byly porovnávány s experimentálně stanoveným fázovým složením (TEM+EDS, rtg. difrakce) ocelí 9 %Cr-(0,5;1,5;2,6) %Mo-(0;0,3) %V po dlouhodobé creepové expozici.. Porovnáním vypočtených a experimentálních výsledků bylo možné učinit tyto závěry. - Existuje velice dobrý soulad mezi vypočteným a experimentálně stanoveným fázovým složením studovaných ocelí, kromě teoreticky nepotvrzeného výskytu ovy fáze v oceli 9 %Cr-1,5 %Mo-0,3 %V. V tomto případě bude získaných experimentálních výsledků použito k upřesnění termodynamických parametrů databáze Steel Soulad mezi vypočteným a experimentálně stanoveným (TEM+EDS) chemickým složením detekovaných fází byl pozorován pro a. Pro fáze, M 6 C a ovu fázi nebylo ve všech případech dosaženo potřebné shody, pozorovaný nesoulad může souviset s nerovnovážným stavem těchto fází. 7
8 Poděkování. Autoři děkují GA ČR za finanční podporu presentovaného řešení (projekt reg.č.106/03/0636). LITERATURA [1] KUBOŇ, Z., FOLDYNA, V., JAKOBOVÁ, A.: Materiály pro moderní energetické bloky. In Sborník z konference METAL 99. Ostrava:Tanger, 1999, Díl IV., s [2 ] KOUKAL, J., SCHWARZ, D.: Svařování ocelí pro energetiku. Zváranie-Svařování, 1998, roč. 47, č. 6, s [3] VODÁREK, V., KUBOŇ, Z., FOLDYNA, V.: Mikrostrukturní stabilita modifikovaných (9-12) Cr ocelí. Hutnické listy, 1997,roč. 52, č. 4, s [4] ENNIS, P.J. et al.: Microstructural stability and creep rupture strength of the martensitic steel P92 for advanced power plant. Acta materialica, 1997,roč. 45, č. 12, s [5].STRANG, A., VODÁREK, V.: Z phase formation in martensitic 12CrMoVNb steel. Materials Science and Technology, 1996, roč. 12, č. 7, s [6] KROUPA, A. et al.: Phase diagram in the iron-rich corner of the Fe-Cr-Mo-V-C system below 1000 K. Journal of Phase Equilibria, 2001, roč. 22, č. 3, s [7] Unucka, P. et al.: The modelling of phase diagrams for multicomponent system C-Cr-Fe- Mo-V(-W); The modification of thermodynamic parameters in the C-Cr-Fe-Mo-V system assessment (zasláno k publikaci v Journal of Phase Equilibria). [8] HALD, J., KUBOŇ, Z.: Thermodynamic prediction and experimental verification of microstructure of chromium steels. In Sborník z konference Creep resistant metallic materials, Ostrava: Vítkovice.s., 1996, s [9] SVOBODA, M. et al.: High temperature creep behaviour and microstructural changes of TAF 650 steel. In sborník z konference Materials for Advanced power engineering. Liege 2002, s [10] STRANG V In Sborník z konference Creep resistant metallic materials, Ostrava: Vítkovice.s., 1996, s [11] JEŽEK, J., VOBOŘIL, J.: Elektronová metalogrfie jemnozrnných fází. Praha :, Academia, 1972, s.220. [12] KORČÁKOVÁ, L. at al.: Improved model for Mo-rich phase and its application for 9-12 %Cr steels.(zasláno k publikaci na konferenci CALPHAD). 8
POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Václav Foldyna a Aleš Kroupa b Zdeněk Kuboň c Anna Jakobová d
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Jaroslav Purmenský b a JINPO PLUS a.s., Krištanova, 70 00 Ostrava-Prívoz,
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceSIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS
SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS Rudolf Foret, Vít Jan, Bronislav Zlámal a Jiří Sopoušek b Milan
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ. Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, ,
ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, 742 65, jaroslav.purmensky@seznam.cz Ing.Václav Foldyna, DrSc., U prodejny 23, 703 00 Ostrava-Hrabůvka,
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY OF DISSIMILAR WELDS OF CREEP-RESISTANT STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Bronislav Zlámal STRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceVLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ
VLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ THE ROLE OF NANOPARTICLES ON THE CREEP PROPERTIES OF ADVANCED CREEP RESISTANT FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Martin
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceSTRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL
STRUKTURNÍ A FÁZOVÁ ANALÝZA OCELI T23 STRUCTURE AND PHASE ANALYSIS OF T23 STEEL Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b František Hnilica b Josef Čmakal b Jiří Dubský c a KMAT FJFI ČVUT, Trojanova 13, 120
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceDLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ
DLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ Jaromír SOBOTKA VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Ostrava Vladimír BÍNA, Ondrej BIELAK, BiSAFE, s.r.o., Praha
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY. Jaroslav Purmenský
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY Jaroslav Purmenský VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava - Vítkovice,
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017 Bc. Jakub Vlasák Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika vlasak@students.zcu.cz
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceSIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6
SIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6 SIMULATION OF CARBON REDISTRIBUTION IN HETEROGENEOUS WELD JOINT OF P91/27NiCrMoV15-6 STEELS Zdeněk Hodis, Bronislav Zlámal a
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ PM-NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Luboš Procházka, Pavel Novák a Peter Jurči b a Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceVÝVOJ NOVÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ PRO KOVACÍ ZÁPUSTKY
VÝVOJ NOVÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ PRO KOVACÍ ZÁPUSTKY Ing. Pavel ŠUCHMANN a, Ing. Jiří KREJČÍK, CSc. b, Ing. Pavel FILA c, Ing. Ladislav JELEN, CSc. d, Ing. Eduard PSÍK e a COMTES FHT a. s., Průmyslová 995,
VíceVLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM
VLASTNOSTI RYCHLE ZTUHLÝCH PRÁŠKŮ NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM Markéta Pavlíčková, Dalibor Vojtěch a Pavel Stolař, Peter Jurči b a) Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceVLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH
METAL 26 23.5.5.26, Hradec nad Moravicí VLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH INFLUENCE OF CHEMICAL COMPOSITION AND KINETICS OF CRYSTALLIZATION ON ORIGINATION
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VíceCreep austenitických ocelí typu AISI 316LN s přísadou (0,1-0,3)%Nb při teplotách C
Creep austenitických ocelí typu AISI 316LN s přísadou (0,1-0,3)%Nb při teplotách 600 650 C prof. Ing. Vlastimil Vodárek, CSc., prof. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, Ing. František Filuš, Ing. Marie Sobotková
VíceVliv doby austenitizace na vlastnosti a strukturu W-Mo-V-Co PM rychlořezné oceli Vanadis 30
Vliv doby austenitizace na vlastnosti a strukturu W-Mo-V-Co PM rychlořezné oceli Vanadis 30 Bc. Martin Kuřík Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt V dostupné literatuře není v současnosti dostatečně popsán
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceMIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH Ni 3 Al-Ni A NiAl-Ni. Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a
MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH 3 Al- A Al- MICROSTRUCTURE PROPERTIES OF 3 Al- AND Al- DIFFUSION COUPLES Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a a VŠB-Technical University
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceZásady pro vypracování bakalářské práce
Zásady pro vypracování bakalářské práce I. Bakalářskou prací (dále jen BP) se ověřují vědomosti a dovednosti, které student získal během studia, a jeho schopnosti využívat je při řešení teoretických i
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceSuperslitiny (Superalloys)
Superslitiny (Superalloys) slitiny pro použití při teplotách nad 540 C. struktura matrice KPC (fcc) horní mez pro teplotu použití je dána rozpouštění zpevňující fáze a počátkem tavení matrice rozdělení
VíceSOUVISLOST VÝSKYTU SIGMA-FÁZE VE STRUKTUŘE A ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTÍ LITÉ SLITINY NA BÁZI Ni
SOUVISLOST VÝSKYTU SIGMA-FÁZE VE STRUKTUŘE A ŽÁRUPEVNÝCH VLASTNOSTÍ LITÉ SLITINY NA BÁZI Ni a Jan Hakl, a Tomáš Vlasák, b Pavel Kovařík, b Pavel Novák a SVÚM a.s., Areál VÚ-Běchovice, 190 11 Praha 9, ČR,
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceMIKROSTRUKTURNÍ ROZBOR RYCHLE ZTUHLÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ LEGOVANÝCH NIOBEM
MIKROSTRUKTURNÍ ROZBOR RYCHLE ZTUHLÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ LEGOVANÝCH NIOBEM Alexandra Musilová, Markéta Pavlíčková, Pavel Stolař, Dalibor Vojtěch VŠCHT Praha, Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství
VíceSVAROVÉ SPOJE TVÁŘENÉ A LITÉ ŽÁROPEVNÉ OCELI P91 MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA
SVAROVÉ SPOJE TVÁŘENÉ A LITÉ ŽÁROPEVNÉ OCELI P91 MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA WELD JOINTS OF WROUGHT AND CAST CREEP RESISTANT STEEL P91 MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY Dagmar
VíceHOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
VíceLEGOVÁNÍ VYSOCE LEGOVANÝCH OCELÍ PLYNNÝM DUSÍKEM
LEGOVÁNÍ VYSOCE LEGOVANÝCH OCELÍ PLYNNÝM DUSÍKEM Pavel MACHOVČÁK a, Zdeněk CARBOL a, Aleš OPLER a, Jiří BAŽAN b, Ladislav SOCHA b, Vladislav KURKA c a) VÍTKOVICE HEAVY MACHINERY a.s., Ruská 2887/101, Vítkovice,
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VícePŘÍSPĚVEK K TERMODYNAMICKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFICIENTŮM A JEJICH VZÁJEMNÉMU VZTAHU
PŘÍSPĚEK K TERMODYNAMIKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFIIENTŮM A JEJIH ZÁJEMNÉMU ZTAHU Lenka Řeháčková 1) Bořivo Million 2) Jana Dobrovská 1) Karel Stránský 3) 1) ŠB - TU FMMI Ostrava, 17. listopadu, 708
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceVysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství DIPLOMOVÁ PRÁCE
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Žárupevnost a mikrostruktura heterogenních svarů typu P91/P23 DIPLOMOVÁ
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceCREEPOVÉ VLASTNOSTI A STRUKTURA OCELI P91 CREEP PROPERTIES AND STRUCTURE OF STEEL P91
METAL 8... 8, Hradec nad Moravicí CREEPOVÉ VLASTNOSTI A STRUKTURA OCELI P9 CREEP PROPERTIES AND STRUCTURE OF STEEL P9 Jan Hakl, Tomáš Vlasák, Jiří Kudrman SVÚM a.s., areál VÚ, Podnikatelská, 9 Praha 9
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceKoordinuje: Ústav fyziky materiálů AV ČR, v. v. i. LIV. Akademické fórum, 18. 9. 2014
Koordinuje: Ústav fyziky materiálů AV ČR, v. v. i. 1 Ústav fyziky materiálů, AV ČR, v. v. i. Zkoumat a objasňovat vztah mezi chováním a vlastnostmi materiálů a jejich strukturními charakteristikami Dlouholetá
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Studijní program: B2301 Strojní inženýrství Studijní obor: Materiálové inženýrství a strojírenská metalurgie BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Kvantitativní hodnocení částic
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI OCELI PRO ŽELEZNICNÍ KOLA THE INFLUENCE OF HEAT TREATENT ON THE PROPPERTIES OF STEEL FOR RAILWAY WHEELS Rudolf Foret a Petr Matušek b a FSI-VUT v Brne,Technická
VíceZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS
ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceVLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM
VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA LITÝCH NIKLCHRÓMOVÝCH SLITIN LEGOVANÝCH WOLFRAMEM A UHLÍKEM J.Kudrman a V. Sklenička b J. Čmakal a a) ŠKODA-ÚJP, PRAHA, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav b) ÚSTAV
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceHodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN
Hodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN Bc. Jaroslav Víšek, Bc. Ladislav Nikel Vedoucí práce prof. Ing. Petr Zuna, CSc., D.Eng.h.c. Abstrakt
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIAL SCIENCE AND ENGINEERING
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceKatedra materiálu a strojírenské metalurgie DEGRADATION OF CONSTRUCTION MATERIAL OF A REACTOR FOR ACRYLATES PRODUCTION DEGRADACE KONSTRUKČNÍHO
Katedra materiálu a strojírenské metalurgie DEGRADATION OF CONSTRUCTION MATERIAL OF A REACTOR FOR ACRYLATES PRODUCTION DEGRADACE KONSTRUKČNÍHO MATERIÁLU REAKTORU PRO VÝROBU ESTERŮ KYSELINY AKRYLOVÉ Antonín
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE ROTOROVÝCH OCELÍ STRUCTURE AND PROPERTIES OF WELDMENT OF ROTOR STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TEHNIKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TEHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FAULTY OF MEHANIAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SIENE AND ENGINEERING STRUKTURA
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VícePŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Antonín Kříž
PŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Antonín Kříž Tento příspěvek vznikl na základě spolupráce s firmou Hofmeister s.r.o., řešením projektu FI-IM4/226. Místo,
VíceINTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE. INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY
INTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY Magda Morťaniková Pavel Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových
VíceINTERAKCE PRVKŮ V TERNÁRNÍM SYSTÉMU WOLFRAM - MOLYBDEN - RHENIUM INTERACTIONS OF ELEMENTS IN THE TERNARY SYSTEM TUNGSTEN- MOLYBDENUM-RHENIUM
INTERAKCE PRVKŮ V TERNÁRNÍM YTÉMU OFRAM - MOYBDEN - RHENIUM INTERACTION OF EEMENT IN THE TERNARY YTEM TUNGTEN- MOYBDENUM-RHENIUM Kateřina Bujnošková, Jaromír Drápala VŠB Technická Univerzita Ostrava, 7.listopadu
Více