TLAKOVÉ PROUDĚNÍ MOSTNÍM OTVOREM A PŘELÉVANÉ MOSTY
|
|
- Lucie Procházková
- před 4 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 J. ydrol. Hydromec., 5, 004, 3, TLAKOVÉ PROUDĚNÍ MOSTNÍM OTVOREM A PŘELÉVANÉ MOSTY TOMÁŠ PICEK, ALEŠ HAVLÍK, DANIEL MATTAS ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Tákurova 7, Praa 6, Česká republika; mailto: picekt@mat.fsv.cvut.cz Studie se zabývá ydraulickým cováním mostů při vysokýc vodníc stavec a zejména dosud téměř opomíjeným případem, kdy docází k přelévání mostovky. Vedle posouzení aplikovatelnosti některýc používanýc vztaů jsou zde také uvedena vlastní řešení pro stanovení vzdutí mostem. Tato nová řešení byla odvozena na základě výzkumu na fyzikálním modelu prováděnéo v letec 001 a 00 v ydraulické laboratoři Fakulty stavební ČVUT v Praze. KLÍČOVÁ SLOVA: mostní otvor, přelévaná mostovka, vzdutí mostem, výtok otvorem. Tomáš Picek, Aleš Havlík, Daniel Mattas: PRESSURE FLOW AND OVERFLOW BRIDGES. J. Hydrol. Hydromec., 5, 004, 3; 5 Refs., 10 Figs, 1 Tab. In te paper, autors are concerned wit a ydraulic beaviour of bridges at ig water stages and especially wit te so far almost unregarded case wen bridge roadway is overflowing. Tere are mentioned teir own solutions for te estimation of te backwater by te bridge besides assessment of te applicability of some used relations. Tese new solutions were derived on te basis of researc on te pysical model at ydraulic laboratory of te Faculty of Civil Engineering of te Czec Tecnical University in Prague in 001 and 00. KEY WORDS: Bridge Opening, Overflowed Bridge Deck, Backwater by te Bridge, Discarge troug te Opening. 1. Úvod Mosty patří k nejčastějším stavbám na vodníc tocíc a proto dobrá znalost jejic ydraulické funkce je při výpočtu průběu ladin v korytě velmi důležitá. Při zvýšenýc průtocíc může zejména na menšíc vodníc tocíc, kde kapacitnost mostů často nebývá dostatečná, docázet v mostním otvoru k tlakovému proudění či dokonce k přelévání mostovky. Výpočetní aparát je pro tyto případy na velmi nízké úrovni. Vzledem ke skutečnosti, že se zvláště u mostu přelévanéo jedná o složitý prostorový problém proudění, kdy může docázet k vzájemnému ovlivňování proudů nad mostovkou a pod ní, byl pro návr výpočtovéo modelu a ověření stávajícíc způsobů řešení zvolen D výsekový fyzikální model. Z tooto důvodu jsou prezentované výsledky použitelné pouze pro případy bez výraznéo vlivu boční kontrakce.. Současný výpočetní aparát mostů s tlakovým režimem proudění a přelévanýc mostů Způsob výpočtu přelévanéo mostu použitý v U.S. Army Corps of Engineers, 001 (kap. 5) spočívá v rozdělení průtoku na dolní proud procázející mostním otvorem a proud přepadající přes mostovku scéma viz. obr. 1 (ladina znázorněna plnou čárou). Pro proud protékající pod mostovkou je použita rovnice zatopenéo výtoku otvorem ve tvaru 1 v Q C dsa H α = +. (1) Rozpětí výtokovéo součinitele C d je zde uvedeno od 0,7 do 0,9, jako odnota typická pro mostní otvory je doporučována C d = 0,8. Vzta (1) je v matematickýc modelec proudění HEC-RAS (001 str. 5 1) a MIKE 11 (000 str. 46 zde zavedena odnota C d = 0,8 do vztau (1) jako konstanta) též použit u tlakovéo proudění mostním 185
2 T. Picek, A. Havlík, D. Mattas otvorem bez přelévané mostovky (obr. ladina znázorněna plnou čárou). Obr.. Scéma tlakovéo proudění nepřelévaná mostovka. Fig.. Sceme of pressurized flow. Obr. 1. Scéma přelévané mostovky. Fig. 1. Sceme of overflow bridge deck. Průtok přepadajícící přes mostovku je v HEC- RAS (001) vyjádřen pomocí rovnice přepadu ve tvaru α Q = σ z C b p + v 3, () kde součinitel zatopení σ z je uveden v závislosti na poměru σ a součinitel přepadu C pro αv p + širokou korunu je uvažován podle Kinga (1939). Celkový průtok je počítán jako součet Q= Q1+ Q. (3) Situace, kdy tlakové proudění je pouze ve vstupním profilu mostu, od kteréo je dále ladina volná (obr. ladina od vstupnío profilu mostu znázorněna čárkovanou čárou), plně odpovídá scématu výtoku pod stavidlem (např. Kolář a kol., 1983 str. 10, Hamill, 1999 str. 5). V matematickém modelu proudění MIKE 11 (000 str. 49) je pro případ přelévanéo mostu použita věta o ybnosti pro profily před mostem a za ním, v modelu HEC-RAS (001 str. 5 7) je pro vyšší procento zatopení mostu doporučeno použití standardnío postupu výpočtu průběu ladiny vycázející z energetické bilance (tzv. metoda po úsecíc ). V obou zmíněnýc případec nejsou ovšem uvedeny postupy pro určení odporovýc součinitelů. 3. Fyzikální model Pro ověření výše zmíněnýc výpočetníc postupů byl zvolen výsekový fyzikální model, kdy do obdélníkovéo žlabu šířky 0,75 m s vodorovným dnem byla vložena obdélníková mostovka délky L = 300 mm, výšky variantně m = 75 mm a m = 100 mm. Světlá výška pod mostovkou byla variantně a = m, 3 m a 4 m. Vždy pro 5 až 6 průtoků v rozpětí 30 až 185 l s -1 byla nastavována úroveň vzduté ladiny nad orním lícem mostovky p = 0,5 m, 1,0 m, 1,5 m,,0 m,,5 m a 3,0 m. Byly proměřovány též případy nepřelévanéo mostu. Hydrometrickou vrtulkou bylo proměřováno rozložení ryclostí ve střední svislici na výstupním profilu mostu a pro vybrané případy též v korytě před mostem i za ním (ukázka viz. obr. 3). Z vyodnocenýc ryclostníc profilů nad přelévanou mostovkou a pod ní byl určen poměr průtoků přepadajícío přes mostovku a proudícío pod ní. Na základě takto vyodnocenéo poměru byl z celkovéo změřenéo průtoku (použita měrná dýza na přívodním potrubí žlabu, pro menší průtoky též měrný Tomsonův přeliv) určen průtok dolní Q 1 a orní Q. Podélný profil ladiny byl zaměřován klasickým rotovým měřítkem umístěným na pojezdu žlabu. Pozn.: Coriolisovo číslo ve vzduté vodě před mostem bylo na základě vyodnocení rozdělení ryclostí uvažováno odnotou α = 1, Vyodnocení dat Pro případ přelévané i nepřelévané mostovky se na modelu výrazně projevilo vytvoření zúžené loubky za mostovkou a zvýšení ladiny lokálnío 186
3 Tlakové proudění mostním otvorem a přelévané mosty Obr. 3. Ukázka změřenýc podélnýc složek ryclostí proudění (svislé čárkované čáry znázorňují proměřovaný profil, vodorovné šipky zobrazují vektory podélnýc složek ryclostí v měřenýc bodec). Fig. 3. Example of measured longitudinal component of velocities. carakteru před mostovkou (na obr. 1 a tečkovaná linie). Zatímco u pouze podtékané mostovky je toto zúžení lokalizováno vždy těsně za jejím zadním čelem, u mostovky přelévané se výrazně uplatňuje vliv ornío proudu, díky kterému docází k posunu tooto snížení po proudu. Vlivem přepadajícío paprsku se za mostovkou, zejména při menšíc přepadovýc výškác, tvoří řada vln a určení této zúžené loubky dx je značně problematické. Lokální zvýšení ladiny před objektem se dává do souvislosti s ryclostní výškou na přítoku. Z naměřenýc dat bylo možno pro nepřelévanou mostovku vyjádřit lokální navýšení vztaem v = U mostovky přelévané se toto navýšení s loubkou nad mostem p výrazně zmenšuje. V tab. 1 je uvedeno navýšení v závislosti na ryclostní výšce v korytě před mostem, výšce mostovky m a výšce ladiny v korytě před mostem nad orním lícem mostu p. T a b u l k a 1. Lokální navýšení ladiny před přelévanou mostovkou. T a b l e 1. Local upswell of te water level upstream te overflowed bridge deck. p v m 0,5 0,7 1, 0 0,43 1,5 0,17,0 0,064,5 0,058 3,0 0,051 Znalost výskytu tooto lokálnío zvýšení ladiny před mostovkou má jistý praktický význam, protože díky němu dojde k faktickému přelévání mostovky dříve než odpovídá vzduté loubce bez uvažování tooto jevu (např. při ryclosti 3 m s -1 by činilo toto v 3 zvýšení = 0.88 = 0.88 = 0.40m) U scématu přelévané mostovky jsme posoudili vodnost rovnice přepadu () vyodnocením součinitele zatopení σ z, přičemž součinitel přepadu C byl uvažován pro tvar široké koruny podle Kinga (1939) (uveden v závislosti na přepadové výšce p a délce koruny L). Na obr. 4 je znázorněn takto vyodnocený součinitel zatopení σ z v závislosti na procentu zatopení pz = σ 100. Vzta αv p + HEC-RAS na tomto obrázku použitý ve stejnojmenném matematickém modelu proudění byl původně odvozen pro přepad přes zemní těleso licoběžníkovéo příčnéo průřezu. Vyodnocený výtokový součinitel C d rov. (1) nabývá převážně odnot většíc jak 1,0 (viz. obr. 5), což značí nesprávné použití zmíněnéo vztau odvozenéo na základě energetické bilance (teoreticky by součinitel C d měl být maximálně 1,0, a to pouze pro ideální kapalinu). Pro správnou aplikaci tooto vztau je nutno si uvědomit, že byl odvozen na základě energetické bilance pro profil ve vzduté ladině a profil otvoru (výstupní profil mostnío otvoru). Tlakové poměry ve výstupním profilu mostnío otvoru ovšem nejsou dány loubkou v dolním korytě d, ale loubkou u tooto výtokovéo profilu dx, která je menší než d. Teoreticky 187
4 T. Picek, A. Havlík, D. Mattas správný tvar rovnice zatopenéo výtoku otvorem pak je α 1 v Q = C dxsa Hx +. (4) Obr. 6. Opravný poměr součinitele rovnice výtoku otvorem (nepřelévaná mostovka). Fig. 6. Correction ratio of te full flowing orifice equation (non-overflowed bridge deck). Obr. 4. Součinitel zatopení σ z při přepadu přes mostovku. Fig. 4. Submergence ratio σ z of te equation specifying te flow over te bridge deck. Vyodnocený součinitel C dx nabývá již reálnýc odnot (viz. obr. 5). Relativně velký rozptyl odnot součinitele C dx u přelévané mostovky značí poněkud nižší oprávněnost použití tooto způsobu výpočtu. Obr. 5. Výtokový součinitel rovnice výtoku zatopeným otvorem. Fig. 5. Discarge coefficient C d of te full flowing orifice equation. Pro případy s nepřelévanou mostovkou byl na základě naměřenýc dat stanoven vzta mezi součinitelem C d rov. (1) a C dx rov. (4) v závislosti na a poměru (obr. 6). d Navržený způsob výpočtu nepřelévanéo mostu s tlakovým režimem proudění spočívá v použití rov. (1), ve které se použije součinitel C dx teoreticky správnéo tvaru (4) (pro mostovku obdélníkovou odečtený např. z obr. 5) přenásobený opravným Cd a poměrem = f podle obr. 6. Výodou Cdx d tooto postupu je, že se při použití matematickéo modelu, jeož součástí je výpočet tlakovéo proudění mostním otvorem podle rov. (1), namísto součinitele C dx (určenéo pro tvar rov. (4)) zadá snadným způsobem upravená odnota a Cd = Cdx f. Při použití součinitele C dx do d rov. (1) může dojít k poměrně výraznému nadodnocení vzdutí mostem. Dále jsme se dvakrát pokusili vyjádřit vzta mezi průtokem Q a vzdutím ladiny přelévanéo mostu bez dělení na orní a dolní proud, a to na základně snadno určitelnýc parametrů (ke kterým snížená loubka dx rozodně nepatří). U prvnío způsobu se vycázelo z energetické bilance pro profil v dolním korytě s loubkou d a profil ve vzduté ladině v korytě nad mostem s loubkou. Po zavedení ryclostnío součinitele ϕ má odvozený výraz pro výpočet průtoku tvar 0.5 α v Q= ϕ S d + d + i0 L, (5) kde i 0 L vyjadřuje převýšení dna ornío profilu nade dnem profilu dolnío (při vyodnocení byla 188
5 Tlakové proudění mostním otvorem a přelévané mosty loubka v úrovni vstupnío otvoru mostu určena extrapolací vzduté ladiny bez vlivu lokálnío navýšení před mostem, podobně byla určena i loubka d u výstupnío profilu mostu). Na obr. 7 je uveden vyodnocený ryclostní součinitel ϕ v závislosti na relativní výšce překážky (mostovky) m. Obr. 7. Ryclostní součinitel ϕ přelévaný most. Fig. 7. Velocity coefficient ϕ overflow bridge. V druém případě se vycázelo z předpokladu, že lavní parametry ovlivňující vzdutí mostem jsou ryclost proudění v dolním korytě v d (resp. v d ryclostní výška ) a relativní výška překážky m. Při vyodnocení bylo možné data rozdělit do úzkýc intervalů podle poměru m, ve kterýc se prokázal lineární vzta mezi odnotou vzdutí a ryclostní výškou v d, a to bez vlivu různéo výškovéo umístění mostovky v proudu. Výsledný aproximovaný vzta pro určení vzdutí přelévanou mostovkou má tvar 1,94 vd 11.0 m =. (6) Pro snadnější použití bez nutnosti využití iteračnío výpočtu (při výpočtu vzdutí loubka není předem známa) byl též odvozen výraz, ve kterém je výška mostovky (jako výška překážky) vztažena k loubce v korytě za mostem 1,68 vd 6.51 m =. (7) d Z důvodu porovnání popsanýc způsobů výpočtu kapacity mostu s přelévanou mostovkou jsou pro jednotlivé varianty na obr. 8 vyneseny relace mezi naměřenými a počítanými odnotami vzduté loubky vztaženými k měřené loubce d, kde: varianta A: použita rov. () pro průtok nad mostem (C podle Kinga, σ z podle obr. 4 HEC-RAS ) a rov. (1) pro dolní proud (C d = 0,85), varianta B: použita rov. () pro průtok nad mostem (C podle Kinga, σ z podle obr. 4 HEC-RAS ) a rov. (1) pro dolní proud (C d = 0,80), varianta C: použita rov. () pro průtok nad mostem (C podle Kinga, σ z podle obr. 4 aproximace dat ) a rov. (1) pro dolní proud (C d podle obr. 5), varianta D: použita rov. (5) (ϕ podle aproximace na obr. 7), varianta E: použita rov. (6), varianta F: použita rov. (7). Obr. 8. Porovnání variantníc způsobů výpočtu vzdutí mostem s přelévanou mostovkou. Fig. 8. Comparison of equations of te calculation of te backwater eigt (overflow bridge). U variant A a B zcela jednoznačně docází k nadodnocení vzdutí, při použití variant C, D, E, F vypočítané výsledky poměrně dobře odpovídají skutečnosti, přičemž největší sody bylo dosaženo u varianty E. Uvedené vztay byly odvozeny z měření na modelu při Froudově čísle v korytě za mostem v Fr d d = < 0,8, čemuž odpovídá říční režim gs proudění v korytě. 189
6 T. Picek, A. Havlík, D. Mattas 5. Využití nejnovějšíc teoretickýc poznatků při vyodnocování katastrofální povodně z roku 00 Teoretické výsledky řešení fyzikálnío výzkumu byly v rozsálé míře uplatněny při vyodnocení katastrofální povodňové situace, která postila Česko v srpnu 00. Podobně, jako tomu bylo při povodni v roce 1997, nepodařilo se zacytit průbě ydrogramů povodňovýc vln v řadě měrnýc profilů sítě ČHMÚ. Příčin byla celá řada: ladiny v některýc případec přesály měřitelnou oblast limnigrafů i kontrolníc vodočetnýc latí, došlo k poruše zařízení nebo přímo ke zničení celé stanice. V takovýcto případec byly ledány náradní postupy, jak odadnout kulminační průtoky. Jednou z možností se ukázalo právě využití výpočetníc postupů řešícíc proudění mostními objekty v případě tlakovéo proudění mostním otvorem nebo v případě přelévanéo mostu. Právě těmito problémy se zabýval fyzikální výzkum, jeož výsledky jsou ve stručnosti uvedeny v předcázejícíc kapitolác. Jednou z lokalit, kde byl tento postup využit, byla Úslava v Plzni. V jejím případě došlo k úplnému zničení limnigrafické stanice před soutokem s Berounkou. K vyodnocení kulminačnío průtoku byla vybrána měrná trať v městské části, kde byl průtok na určitém úseku sveden do zúženéo profilu, jeož šířka se výrazně nelišila od šířky koryta. Délka měrné trati byla přibližně 500 m, rozdíl ladin ze zaměřenýc stop činil více než 1 m. V úseku se nacázely mostní objekty. Zatímco dolní z objektů v podstatě do průtočnéo profilu nezasaoval, orní most, který se nacázel ve /3 délky měrné trati, výrazně ovlivňoval úroveň ladiny nad tímto mostním profilem. Poled na objekt uvádí obr. 9. Kulminační průtok jsme odadli pomocí modelu HEC-RAS, který umožňuje počítat carakteristiky tlakovéo proudění mostním objektem. Správnost výpočtu závisí mimo jiné na určení výtokovéo součinitele C d. Na základě výsledků fyzikálnío výzkumu byla ve výpočtu použita odnota C d = 0,9. Podélný profil průběu simulované ladiny při průtoku Q = 670 m 3 s -1 s vyznačenými stopami po kulminační ladině je znázorněn na obr. 10. Je z něo patrné, že se podařilo docílit významné sody simulované ladiny s naměřenými stopami po kulminační ladině nejen v dolní části měrné trati, ale rovněž i v orním úseku, kde mostní objekt způsobil významné vzdutí ladiny. Výsledky řešení fyzikálnío výzkumu byly kromě uvedenéo příkladu úspěšně aplikovány na řadě dalšíc vodníc toků. Obr. 9. Poled na silniční most, který v Plzni kříží koryto řeky Úslavy. Fig. 9. View on te road bridge crossing te Úslava River in te Pilsen. Obr. 10. Podélný profil simulované ladiny při průtoku Q = 670 m 3 s -1 na měrné trati na Úslavě v průběu katastrofální povodňové situace ze srpna 00 s vyznačenými stopami po kulminační ladině. Fig. 10. Calculated longitudinal profile of water level on te evaluated reac of te Úslava River during te catastropical flood event in 00 wit marked points from te maximum water stage (discarge Q = 670 m 3 s -1 ). 6. Závěr U mostu přelévanéo se při měřeníc neprojevil vliv různéo výškovéo umístění mostovky pod ladinou na velikost vzdutí. Z posuzovanýc výpočtovýc postupů největší sodu s experimenty vykazuje výpočet vzdutí pomocí jednoducéo vztau (6). Naopak neuváženou aplikací rovnice přepadu a rovnice výtoku zatopeným otvorem může při výpočtu vzdutí dojít k nezanedbatelným cybám. U nepřelévané mostovky je jistým řešením výše popsaný postup s korekcí výtokovéo součinitele. Existence lokálnío navýšení ladiny před 190
7 Tlakové proudění mostním otvorem a přelévané mosty mostovkou a snížení ladiny za ní musí být brána v úvau také např. při určování ladin pro vyodnocování povodňovýc průtoků. Správnost dosaženýc teoretickýc výsledků získanýc na základě fyzikálníc experimentů byla potvrzena na reálnýc případec tlakovéo proudění mostním otvorem. Poděkování. Příspěvek byl vypracován za podpory grantů GACR 103/00/160 a GACR 103/03/0309. Seznam symbolů a světlá výška mostnío otvoru [m], b délka přelivné rany světlá šířka mostu [m], C d,c dx výtokový součinitel [ ], C součinitel přepadu [m 0.5 s -1 ], Fr d Froudovo číslo v dolním korytě [ ], g tíové zryclení [m s - ], d, loubka vody [m], dx snížená loubka vody za mostovkou [m], p přepadová výška [m], σ výška ladiny v dolním korytě nad orní ranou mostovky [m], m výška mostovky [m], i 0 podélný sklon dna [ ], H převýšení ladiny před mostem nad ladinou za mostem [m], H x převýšení ladiny před mostem nad sníženou ladinou za mostem [m], L délka mostovky [m], p z procento zatopení přepadu [%], Q, Q 1, Q průtoky [m 3 s -1 ], S a průtočná ploca mostnío otvoru [m ], S d průtočná ploca v korytě za mostem [m ], v, v d průřezová ryclost [m s -1 ], α, α d součinitel kinetické energie [ ], vzdutí mostem [m], lokální zvýšení ladiny před mostem [m], σ z součinitel zatopení přepadu [ ], ϕ ryclostní součinitel [ ]. LITERATURA DHI Water & Environment, 000: MIKE 11, A Modelling System for Rivers and Cannels. Reference Manual. HAMILL L., 1999: Bridge Hydraulics. E&FN SPON, London, New York. KING H.W., 1939: Handbook of Hydraulic. Tird edition, Mc Graw Hill, New York. KOLÁŘ V., PATOČKA C., BÉM J., 1983: Hydraulika. Státní nakladatelství tecnické literatury, Praa. U.S. Army Corps of Engineers, : HEC-RAS River Analysis System Hydraulic Reference Manual Version 3.0, Davis. Došlo 14. februára 003 Štúdia prijatá 10. decembra 003 PRESSURE FLOW AND OVERFLOW BRIDGES Tomáš Picek, Aleš Havlík, Daniel Mattas Tis study presents some recommendations for te ydraulic calculation (i.e. especially assessment of relationsip of te backwater eigt and te discarge) of pressure bridges and overflow bridges. Tese are supported by a researc on a D scale model of a rectangular bridge deck. An application of te teoretical correct form of te full flowing orifice equation for te fully pressurized bridge opening (Fig. uninterrupted line of water level) is problematical. It is caused by te difficult determination of te contracted dept dx downstream te bridge. Te application of te Eq. (1) wit te corrected discarge coefficient C d is te solution. Te diagram on te Fig. 5 can be used for determination of te discarge coefficient C d on te basis of te coefficient C dx of te teoretically correct form of te full flowing orifice Eq. (4). Wen using te coefficient C dx in te Eq. (1), te backwater eigt could be overvalued. Te submergence ratio σ z at te weir Eq. () applied to discarge overflowing te bridge deck can be determined from te Fig. 3. Problems regarding te determination of te discarge coefficient of te full flowing orifice equation applied to lower flow are similar to tose occurring wit te non-overflowed bridge deck sceme. Te uncertainty of its determination in te case of overflow bridge is iger. Te best agreement of te calculated and measured backwater eigt was acieved in case of proposed Eq. (6). Te mentioned results were successfully applied during te evaluation of te flood events tat affected Te Czec Republic in August 00. List of symbols a bridge opening clearance [m], b spillway crest lengt [m], C d, C dx discarge coefficient [ ], C overflow coefficient [m 0.5 s -1 ], Fr d Froude number in te cannel downstream te bridge, g acceleration of gravity [m s - ], d, dept of water [m], dx lowered dept of water downstream te bridge [m], p overflow eigt [m], σ eigt of te water level downstream te bridge above te upper edge of bridge deck [m], m bridge deck eigt [m], i 0 longitudinal slope of te bottom [ ], H eigt of te upstream surface elevation above te downstream surface elevation [m], H x eigt of te upstream surface elevation above te lowered downstream surface elevation [m], L lengt of te bridge deck [m], p z overflow submergence percentage [%], Q, Q 1, Q discarge [m 3 s -1 ], 191
8 T. Picek, A. Havlík, D. Mattas S a cross-sectional area of te bridge opening [m ], S d cross-sectional area of flow in a te cannel downstream te bridge [m ], v, v d mean velocity [m s -1 ], α, α d kinetic energy coefficient (Coriolis number) [ ], backwater eigt due to te bridge [m], local upswelling of te water level upstream te bridge [m], σ z submergence ratio [ ], ϕ velocity coefficient [ ]. 19
1141 HYA (Hydraulika)
ČVUT v Praze, fakulta stavení katedra ydrauliky a ydrologie (K141) Přednáškové slidy předmětu 1141 HYA (Hydraulika) verze: 1/011 K141 FSv ČVUT Tato weová stránka naízí k nalédnutí/stažení řadu pdf souorů
VíceVodní skok, tlumení kinetické energie Řešení průběhu hladin v otevřených korytech
Fakulta stavební ČVUT v Praze Katedra draulik a droloie Předmět HYV K4 FSv ČVUT Vodní skok, tlumení kinetické enerie Řešení průběu ladin v otevřenýc kortec Doc. In. Aleš Havlík, CSc., In. Tomáš Picek PD.
Více(režimy proudění, průběh hladin) Proudění s volnou hladinou II
Proudění s volnou hladinou (režimy proudění, průběh hladin) PROUDĚNÍ KRITICKÉ, ŘÍČNÍ A BYSTŘINNÉ Vztah mezi h (resp. y) a v: Ve žlabu za různých sklonů α a konst. Q: α 1 < α < α 3 => G s1 < G s < G s3
VíceHYDRAULICKÉ JEVY NA JEZECH
HYDRAULICKÉ JEVY NA JEZECH Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra hydrauliky a hydrologie 1. REŽIMY PROUDĚNÍ S VOLNOU HLADINOU Proudění říční, kritické a bystřinné 2. PŘEPADY
Více(Aplikace pro mosty, propustky) K141 HYAR Hydraulika objektů na vodních tocích
Hydraulika objektů na vodních tocích (Aplikace pro mosty, propustky) 0 Mostní pole provádějící vodní tok pod komunikací (při povodni v srpnu 2002) 14. století hydraulicky špatný návrh úzká pole, široké
VíceProudění mostními objekty a propustky
Fakulta staební ČVUT Praze Katedra draulik a droloie Předmět HYV K141 FS ČVUT Proudění mostními objekt a propustk Doc. In. Aleš Halík, CSc., In. Tomáš Picek PD. MOSTY ýška a šířka mostnío otoru přeládá
VíceVodní skok, tlumení kinetické energie
Fakulta stavební ČVUT v Praze Katedra a hdraulik a hdrologie og Předmět HYV K4 FSv ČVUT Vodní skok, tlumení kinetické energie Řešení průběhu hladin v otevřených kortech Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc., Ing.
VíceTlumení energie 7. PŘEDNÁŠKA. BS053 Rybníky a účelové nádrže
Tlumení energie 7. PŘEDNÁŠKA BS053 Rybníky a účelové nádrže Tlumení energie Rozdělení podle způsobu vývarové (vodní skok, dimenzování) bezvývarové (umělá drsnost koryta) průběžná niveleta (max. 0,5 m převýšení)
VíceHYDROTECHNICKÝ VÝPOČET
Výstavba PZS Chrást u Plzně - Stupno v km 17,588, 17,904 a 18,397 SO 5.01.2 Rekonstrukce přejezdová konstrukce v km 17,904 Část objektu: Propustek v km 17,902 Hydrotechnický výpočet HYDROTECHNICKÝ VÝPOČET
VíceIDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE...
Obsah 1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE... 2 2. ÚVOD... 2 3. POUŽITÉ PODKLADY... 2 3.1 Geodetické podklady... 2 3.2 Hydrologické podklady... 2 3.2.1 Odhad drsnosti... 3 3.3 Popis lokality... 3 3.4 Popis stavebních
VíceMapování povodňového nebezpečí a povodňových rizik
Mapování povodňovéo nebezpečí a povodňovýc rizik Olše úsek Věřňovice Karviná Olše úsek (Cotěbuz Třinec) Lučina úsek ústí - Šenov Odra úsek Jakubčovice Odry Morávka úsek Raškovice soutok s Moelnicí Moravice
VíceFakulta stavební ČVUT v Praze Katedra hydrauliky a hydrologie. Předmět HY2V K141 FSv ČVUT. Přepady. Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc., Ing. Tomáš Picek PhD.
Fakulta stavební ČVUT v Praze Katedra ydrauliky a ydrologie Předmět HYV K4 FSv ČVUT Přepady Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc., Ing. Tomáš Picek PD. K4 HYV Přepady přepad - ydraulický jev X přeliv - konstrukce
VíceVodohospodářské stavby BS001 Hydraulika 1/3
CZ..07/..00/5.046 Posílení kvality bakalářskéo studijnío proramu Stavební Inženýrství Vodoospodářské stavby BS00 Hydraulika /3 Fyzikální vlastnosti kapalin, Hydrostatika a plování těles, Hydrodynamika
VíceZáklady hydrauliky vodních toků
Základy hydrauliky vodních toků Jan Unucka, 014 Motivace pro začínajícího hydroinformatika Cesta do pravěku Síly ovlivňující proudění 1. Gravitace. Tření 3. Coriolisova síla 4. Vítr 5. Vztlak (rozdíly
VíceVD HVĚZDA HYDRAULICKÝ VÝZKUM
VD HVĚZDA HYDRAULICKÝ VÝZKUM M. Králík Abstrakt Příspěvek se zabývá hydraulickým posouzením bezpečnostního objektu vodního díla na základě vyhodnocení experimentálních měření prováděných na fyzikálním
VíceHydraulika a hydrologie
Hydraulika a hydrologie Cvičení č. 1 - HYDROSTATIKA Příklad č. 1.1 Jaký je tlak v hloubce (5+P) m pod hladinou moře (Obr. 1.1), je-li průměrná hustota mořské vody ρ mv = 1042 kg/m 3 (měrná tíha je tedy
VíceZásady křížení vodních toků a komunikací Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc.
Zásady křížení vodních toků a Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc. Respektování vodohospodářských zájmů Návrh křížení musí respektovat : Bezpečnost ochranných hrází. Splaveninový režim toku a stabilitu koryta toku.
VíceFAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES ANALÝZA VLIVU RELATIVNÍ VÝŠKY PRAVOÚHLÉHO PŘELIVU
VícePŘÍRODĚ BLÍZKÁ POP A REVITALIZACE ÚDOLNÍ NIVY HLAVNÍCH BRNĚNSKÝCH TOKŮ 2.část
PŘÍRODĚ BLÍZKÁ POP A REVITALIZACE ÚDOLNÍ NIVY HLAVNÍCH BRNĚNSKÝCH TOKŮ 2.část JEZ CACOVICE - NÁVRH RYBÍHO PŘECHODU A VODÁCKÉ PROPUSTI SO 18.3.2 - TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.1. NÁVRH UMÍSTĚNÍ RYBÍHO PŘECHODU...
VíceP R OGR AM P R O NÁVRH VÝVAR U
P R OGR AM P R O NÁVRH VÝVAR U Program Vývar je jednoduchá aplikace řešící problematiku vodního skoku. Zahrnuje interaktivní zadávání dat pro určení dimenze vývaru, tzn. jeho hloubku a délku. V aplikaci
VíceStanovení záplavového území řeky Úslavy v úseku Koterov Šťáhlavy
D H I a. s. 6 / 2 0 1 4 Stanovení záplavového území řeky Úslavy v úseku Koterov Šťáhlavy OBSAH: 1 Úvod... 2 1.1 Cíle studie... 2 1.2 Popis zájmové oblasti... 2 2 Datové podklady... 2 2.1 Topografická data...
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES STANOVENÍ PRŮBĚHU SNÍŽENÍ HLADINY PROTIPROUDNĚ
VíceBR 52 Proudění v systémech říčních koryt
BR 52 Proudění v systémech říčních koryt Přednášející: Ing. Hana Uhmannová, CSc., doc. Ing. Jan Jandora, Ph.D. VUT Brno, Fakulta stavební, Ústav vodních staveb 1 Přednáška Úvod do problematiky Obsah: 1.
VíceModelování ve vodním hospodářství II. Modeling in Water Management
Design, performance and operation of selected water structures Kosice, 2012 LLP IP Erasmus No. 11203-1660/KOSICE03 Modelování ve vodním hospodářství II. Modeling in Water Management Ing. Hana Uhmannová,
VícePodkladová analýza pro následnou realizaci protipovodňových opatření včetně přírodě blízkých protipovodňových opatření v Mikroregionu Frýdlantsko
Podkladová analýza pro následnou realizaci protipovodňových opatření včetně přírodě blízkých protipovodňových opatření A.2. ANALÝZA SOUČASNÉHO STAVU ÚZEMÍ A.2.6. Vyjádření míry povodňového ohrožení území
VíceMRATÍNSKÝ POTOK ELIMINACE POVODŇOVÝCH PRŮTOKŮ PŘÍRODĚ BLÍZKÝM ZPŮSOBEM
Úsek 08 (staničení 2706-2847 m) Stávající úsek, opevněný betonovými panely, je částečně ve vzdutí dvou stupňů ve dně. Horní stupeň slouží k odběru vody do cukrovarského rybníka. Dolní stupeň, viz foto,
VíceFAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB STUDIE PROTIPOVODŇOVÝCH OPATŘENÍ V LOKALITE DOLNÍ LOUČKY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERZITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES STUDIE PROTIPOVODŇOVÝCH OPATŘENÍ V LOKALITE
VíceVD KLABAVA ZABEZPEČENÍ VD PŘED ÚČINKY EXTRÉMNÍCH POVODNÍ A MOŽNOSTI EFEKTIVNĚJŠÍHO VYUŽÍVÁNÍ DISPONIBILNÍHO RETENČNÍHO PROSTORU NÁDRŽE
VD KLABAVA ZABEZPEČENÍ VD PŘED ÚČINKY EXTRÉMNÍCH POVODNÍ A MOŽNOSTI EFEKTIVNĚJŠÍHO VYUŽÍVÁNÍ DISPONIBILNÍHO RETENČNÍHO PROSTORU NÁDRŽE VD KLABAVA PROTECTION THE DAM BEFORE EXTREME FLOODS IMPACT AND EVENTUALITIES
VíceProjekt 1 malé vodní nádrže 4. cvičení
4. cvičení Václav David K143 e-mail: vaclav.david@fsv.cvut.cz Konzultační hodiny: viz web Obsah cvičení Účel spodní výpusti Součásti spodní výpusti Typy objektů spodní výpusti Umístění spodní výpusti Napojení
Více6 Součinitel konstrukce c s c d
6 Součinitel konstrukce c s c d Součinitel konstrukce c s c d je součin součinitele velikosti konstrukce (c s 1) a dynamickéo součinitele (c d 1). Součinitel velikosti konstrukce vyjadřuje míru korelace
VíceAnalýza signálů technikou Waveletů
Analýza signálů tecnikou Waveletů Piecota, Hynek 1 1 Ing., Katedra ATŘ-352, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu, Ostrava - Poruba, 708 33 ynek.piecota@vsb.cz, ttp://www.fs.vsb.cz 1 Abstrakt Teorie analýzy signálů
VíceVliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
VíceZLATÝ POTOK (ř. km 0,000 12,267) stanovení záplavového území Technická zpráva
ZLATÝ POTOK (ř. km 0,000 12,267) stanovení záplavového území Technická zpráva Povodí Labe, státní podnik Hradec Králové srpen 2016 výškový systém Bpv OBSAH 1. Úvod... 3 1.1. Podklady... 3 1.2. Popis zájmového
VíceVYHODNOCENÍ POVODNÍ V SRPNU 2010
VYHODNOCENÍ POVODNÍ V SRPNU 2010 VYHODNOCENÍ KULMINAČNÍCH PRŮTOKŮ S VYUŽITÍM HYDRAULICKÝCH VÝPOČETNÍCH POSTUPŮ Příloha č. 1 k dílčí zprávě HYDROLOGICKÉ VYHODNOCENÍ PRŮBĚHU POVODNÍ Akce: povodně ze srpna
VíceVLIV SKLONU NÁVODNÍHO LÍCE PŘELIVU SE ŠIROKOU KORUNOU NA SOUČINITEL PRŮTOKU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES VLIV SKLONU NÁVODNÍHO LÍCE PŘELIVU SE ŠIROKOU
VíceFLOW PARAMETERS MEASUREMENT IN THE CURVED DIFFUSER OF THE RECTANGULAR CROSS-SECTION
FLOW PARAMETERS MEASUREMENT IN THE CURVED DIFFUSER OF THE RECTANGULAR CROSS-SECTION Zubík. P., Šulc J. Summary: The article deals with measurement of flow parameters in the bend diffuser of the rectangular
VíceObsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2
Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. Obsa 1. Metody určení α cr 2 2. Zjednodušení pro rozdělení zatížení 4 3. Rozsa platnosti 4 Strana 1 1. Metody určení α
VíceOVLIVNĚNÍ PRŮCHODU VELKÝCH VOD MOSTNÍMI OBJEKTY NA MALÝCH VODNÍCH TOCÍCH
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Doktorský stuijní program: Stavební inženýrství Stuijní obor: Voní ospoářství a voní stavb Ing. Tomáš Picek OVLIVNĚNÍ PRŮCHODU VELKÝCH VOD MOSTNÍMI
Vícedq/dt+da/dt=q a rovnice o zachování hybnosti dq/dx+d(ß*q*q/a)/dx+gady/dx+gai(f)=gai(b)
2. Hydrotechnické výpočty 2.1.Popis modelu Výpočet průběhu hladin jsme provedli výpočtem nerovnoměrného neustáleného proudění pomocí programu MIKE11, vyvinutým Dánským hydraulickým institutem pro výpočet
VíceOBSAH: SEZNAM OBRÁZKŮ SEZNAM TABULEK
OBSAH: 1 Úvod... 2 1.1 Cíle studie... 2 1.2 Popis zájmové oblasti... 2 2 Datové podklady... 2 2.1 Topografická data... 2 2.2 Hydrologická data... 3 3 Matematický model... 4 3.1 Použitý software... 4 3.2
VíceŠířka ve dně. Navazující na přilehlé koryto Sklon svahů MRATÍNSKÝ POTOK ELIMINACE POVODŇOVÝCH PRŮTOKŮ PŘÍRODĚ BLÍZKÝM ZPŮSOBEM
Úsek 02 (staničení 459-732 m) V současnosti je koryto zahloubené, napřímené, opevněné ve dně a březích kamennou dlažbou / rovnaninou. Břehy jsou pokryty travním porostem, v horní části úseku se nacházejí
VíceModel Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section
VLIV POLOHY MODELU NA TLAKOVÉ POLE V JEHO OKOLÍ V MĚŘÍCÍM PROSTORU AERODYNAMICKÉHO TUNELU Model Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section Ing. Peter Kohút 1 ÚVOD Hodnoty
VíceColloquium FLUID DYNAMICS 2007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 2007 p.1
olloquium FLUID DYNAIS 7 Institute of Termomecanics AS R, v. v. i., Praue, October 4-6, 7 p. ODHAD OPTIÁLNÍ VELIKOSTI ZRN VÝPLNĚ REGENERAČNÍHO VÝĚNÍKU S OHLEDE NA HYDRAULIKÉ ZTRÁTY A PŘESTUP TEPLA Te Estimation
VíceBezpečnostní přelivy 6. PŘEDNÁŠKA. BS053 Rybníky a účelové nádrže
Bezpečnostní přelivy 6. PŘEDNÁŠKA BS053 Rybníky a účelové nádrže Bezpečnostní přelivy Obsah Rozdělení přelivů a konstrukční zásady Dimenzování přelivů Bezpečnostní přelivy Bezpečnostní přelivy slouží k
VíceDODATEK PARAMETRY ZVLÁŠTNÍCH POVODNÍ 3 POUŽITÉ PODKLADY A LITERATURA
DODATEK PARAMETRY ZVLÁŠTNÍCH POVODNÍ ÚVOD V roce 28 byl v akciové společnosti VODNÍ DÍLA TBD vypracován dokument Parametry zvláštních povodní pro Borecký rybník, který se zabývá odvozením časového průběhu
VíceŠIROKOPÁSMOVÉ OBĚŽNÉ KOLO ODSTŘEDIVÉHO ČERPADLA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE ŠIROKOPÁSMOVÉ OBĚŽNÉ KOLO ODSTŘEDIVÉHO ČERPADLA
VíceHydrologie cvičení Měření průtoku hydrometrickou vrtulí
Hydrologie cvičení Michal Jeníček Univerzita Karlova v Praze, Přírodovědecká fakulta michal.jenicek@natur.cuni.cz, http://hydro.natur.cuni.cz/jenicek/ 2011 Měření hydrometrickou vrtulí tekoucí voda svým
VíceModelování přepadu vody přes pohyblivou klapkovou konstrukci
Konference ANSYS 2011 Modelování přepadu vody přes pohyblivou klapkovou konstrukci V. Jirsák, M. Kantor, P. Sklenář České vysoké učení v Praze, Fakulta stavební, Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Abstract: The
Více4. cvičení- vzorové příklady
Příklad 4. cvičení- vzorové příklady ypočítejte kapacitu násosky a posuďte její funkci. Násoska převádí vodu z horní nádrže, která má hladinu na kótě H A = m, přes zvýšené místo a voda vytéká na konci
VíceTHE MEASUREMENT OF FLOW PARAMETERS IN SQUARE CROSS SECTION BEND
THE MEASUREMENT OF FLOW PARAMETERS IN SQUARE CROSS SECTION BEND Zubík. P., Šulc J. Summary: The article deals with measurement of flow parameters in defined 90 bend profiles of square constant cross section
VíceVyhodnocení reprezentativnosti profilů pro měření minimálních průtoků
Vyhodnocení reprezentativnosti profilů pro měření minimálních průtoků Praha, červenec 2016 0 1 Úvod Usnesení Vlády České republiky č. 620 ze dne 29. července 2015 k přípravě realizace opatření pro zmírnění
Více1141 HYA (Hydraulika)
ČVUT v Praze, fakulta stavební katedra hydrauliky a hydrologie (K4) Přednáškové slidy předmětu 4 HYA (Hydraulika) verze: 09/008 K4 Fv ČVUT Tato webová stránka nabízí k nahlédnutí/stažení řadu pdf souborů
VíceStudie rekonstrukce VD Harcov
Anotace Studie rekonstrukce VD Harcov Alice Bohatá, Fakulta stavební ČVUT, bohata.alice@gmail.com Pro vodní dílo Harcov byl v roce 2006 zpracován nevyhovující posudek podle TNV 752935 Posuzování bezpečnosti
VíceHydraulická funkce mostních objektů a propustků Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc. Ing. Tomáš Picek, Ph.D.
oc. In. Aleš Halík, CSc. In. Tomáš Picek, P.. PF tořeno zkušební erzí pdffactor www.fineprint.cz Most ýška a šířka mostnío otoru přeládá nad délkou, ýznamné eneretické ztrát: tokem, ýtokem Propustk délka
VícePUDIS a.s., Nad Vodovodem 2/3258, Praha 10 tel.: , fax: ,
Tento projekt je spolufinancován z Evropského fondu pro regionální rozvoj prostřednictvím Euroregionu NISA EVROPSKÁ UNIE "PŘEKRAČUJEME HRANICE" MĚSTO ŽELEZNÝ BROD Náměstí 3. května 1, PSČ 468 22, IČ 00262633
VíceMRATÍNSKÝ POTOK ELIMINACE POVODŇOVÝCH PRŮTOKŮ PŘÍRODĚ BLÍZKÝM ZPŮSOBEM
Úsek 06 (staničení 2134-2318 m) V současnosti je koryto zahloubené, napřímené, opevněné ve dně a březích betonovými panely. Ve svahu levého břehu vede velké množství inženýrských sítí. Pravý břeh je součástí
Více11. Přednáška. Objekty na tocích mosty, propustky
11. Přednáška Objekty na tocích mosty, propustky 1 Obsah: 1. Úvod 2. Rozdělení z hydraulického hlediska 3. Technické podmínky TP 204 4. Zatřídění mostních objektů 4.1. Podle dopravního významu 4.2. Podle
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Katedra hydrauliky a hydrologie
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra hydrauliky a hydrologie BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Průběh hladiny při dokonalém přepadu přes širokou korunu Studijní program: Studijní obor: Vedoucí
Více4 HODNOCENÍ EXTREMITY POVODNĚ
4 HODNOCENÍ EXTREMITY POVODNĚ Tato část projektu se zabývala vyhodnocením dob opakování kulminačních (maximálních) průtoků a objemů povodňových vln, které se vyskytly v průběhu srpnové povodně 2002. Dalším
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE
NUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE Autoři: Ing. Petr ŠVARC, Technická univerzita v Liberci, petr.svarc@tul.cz Ing. Václav DVOŘÁK, Ph.D., Technická univerzita v Liberci, vaclav.dvorak@tul.cz
VíceMODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal ribs in a channel with free surface
Colloquium FLUID DYNAMICS 007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 4-6, 007 p.1 MODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal
VíceHydrologie povrchových vod. Hana Macháčková, Roman Pozler ČHMÚ Hradec Králové
Hydrologie povrchových vod Hana Macháčková, Roman Pozler ČHMÚ Hradec Králové Hydrologie Věda, která se zabývá poznáním zákonů výskytu a oběhu vody v přírodě. Inženýrská hydrologie Zabývá se charakteristikami
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTUTRES STANOVENÍ PRŮBĚHU SNÍŽENÍ HLADINY PROTIPROUDNĚ
Více4. MĚŘENÍ HARMONICKÝCH Úvod
4. MĚŘENÍ HARMONICKÝCH 4.1. Úvod ČSN EN 61000-4-7 ed. 2: Elektromagnetická kompatibilita (EMC) - Část 4-7: Zkušební a měřicí tecnika - Všeobecné směrnice o měření a měřicíc přístrojíc armonickýc a meziarmonickýc
Vícedq/dt+da/dt=q a rovnice o zachování hybnosti dq/dx+d(ß*q*q/a)/dx+gady/dx+gai(f)=gai(b)
2. Hydrotechnické výpočty 2.1.Popis modelu Výpočet průběhu hladin jsme provedli výpočtem nerovnoměrného neustáleného proudění pomocí programu MIKE11, vyvinutým Dánským hydraulickým institutem pro výpočet
VíceF.2.1 Technická zpráva ke stavebnímu objektu SO 01 část retenční přehrážka
F.2.1 Technická zpráva ke stavebnímu objektu SO 01 část retenční přehrážka Ke zdůvodňování a vysvětlování návrhu změny stavby představované jediným stavebním objektem - vodohospodářské polyfunkční opatření
VíceVODOHOSPODÁŘSKÉ STAVBY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JAN JANDORA VODOHOSPODÁŘSKÉ STAVBY MODUL 01 ZÁKLADY HYDRAULIKY STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Vodoospodářské stavby Modul
VíceA - TECHNICKÁ ZPRÁVA
A - TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH 1. Základní údaje...2 2. Podklady...2 2.1. Geodetické podklady...2 2.2. Mapové podklady...2 2.3. Hydrologické podklady...3 3. Popis toku...3 3.1. Povodí toku...3 3.2. Hydrologické
VíceOTAVA, HORAŽĎOVICE - PPO - VARIANTY JEZU MRSKOŠ -DOPLNĚNÍ STUDIE
OTAVA, HORAŽĎOVICE - PPO - VARIANTY JEZU MRSKOŠ -DOPLNĚNÍ STUDIE Akce: Otava, Horažďovice - PPO - varianty jezu Mrskoš doplnění studie Číslo zakázky: 1540/1 Objednatel: Povodí Vltavy, státní podnik se
VíceK618 FD ČVUT v Praze (pracovní verze). Tento materiál má pouze pracovní charakter a bude v průběhu semestru
Poznámky k semináři z předmětu Pružnost pevnost na K68 D ČVUT v Praze (pracovní verze). Tento materiál má pouze pracovní carakter a bude v průběu semestru postupně doplňován. Autor: Jan Vyčicl E mail:
VíceŘešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr
VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,
VíceCFD simulace vlivu proudění okolního prostředí na lokální odsávání
CFD simulace vlivu proudění okolního prostředí na lokální sávání Krajča, Karel 1, Janotková, Eva 2, 1 Ing. FSI VUT v Brně, Technická 2, 616 69 Brno, karelkrajca@centrum.cz Abstrakt: 2 Doc., Ing., CSc.,
VíceNeustálené proudění v otevřených korytech. K141 HY3V (VM) Neustálené proudění v korytech 0
Neustálené proudění v otevřených kortech K4 HY3V (VM) Neustálené proudění v kortech 0 DRUHY PROUDĚNÍ V KORYTECH Přehled: Proudění neustálené ustálené nerovnoměrné rovnoměrné průtok Q f(t,x) Q konst. Q
VíceMěření mobilním ultrazvukovým průtokoměrem ADCP Rio Grande v období zvýšených a povodňových průtoků na přelomu března a dubna 2006
Měření mobilním ultrazvukovým průtokoměrem ADCP Rio Grande v období zvýšených a povodňových průtoků na přelomu března a dubna 6 V období zvýšených a povodňových průtoků bylo ve dnech 27. 3. 11. 4. 6 na
VíceDOLNÍ LUKOVSKÝ RYBNÍK oprava hráze a bezpečnostního přelivu
DOLNÍ LUKOVSKÝ RYBNÍK oprava hráze a bezpečnostního přelivu v k.ú. Lukov u Zlína Dokumentace k realizaci stavby A. Průvodní zpráva B. Souhrnná technická zpráva Datum: 11/2012 Vypracoval: Ing. Marek Krčma
VíceN-LETOST SRÁŽEK A PRŮTOKŮ PŘI POVODNI 2002
N-LETOST SRÁŽEK A PRŮTOKŮ PŘI POVODNI 2002 MARTIN STEHLÍK* * Oddělení povrchových vod, ČHMÚ; e-mail: stehlikm@chmi.cz 1. ÚVOD Povodeň v srpnu 2002 v České republice byla způsobena přechodem dvou frontálních
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE SAMONASÁVACÍ ČERPADLO SELF-PRIMING PUMP DIPLOMOVÁ
VíceINFLUENCE OF CONSTRUCTION OF TRANSMISSION ON ECONOMIC PARAMETERS OF TRACTOR SET TRANSPORT
INFLUENCE OF CONSTRUCTION OF TRANSMISSION ON ECONOMIC PARAMETERS OF TRACTOR SET TRANSPORT Vykydal P., Žák M. Department of Engineering and Automobile Transport, Faculty of Agronomy, Mendel University in
VíceModelování průchodu extrémních povodní nádrží
Modelování průchodu extrémních povodní nádrží Vladimír Bíňovec, Petr Sklenář sklenar@fsv.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta stavební, katedra hydrauliky a hydrologie, Thakurova 7, Praha 166 29 Úvod Během první
VícePRINCIP IZOSTÁZE TEORIE
GEOOGIE PRINIP IZOTÁZE TEORIE Princip izostáze spočívá v předpokladu, že existuje určitá ladina, na které je odnota všesměrnéo tlaku konstantní na celé Zemi. Tato ladina se nacází na ranici pevné litosféry
VícePŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -2.
PŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -. Řešené příklady z hydrodynamiky 1) Příklad užití rovnice kontinuity Zadání: Vodorovným
VíceKULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE
české pracovní lékařství číslo 1 28 Původní práce SUMMARy KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE globe STEREOTHERMOMETER A NEW DEVICE FOR measurement and
VíceVodní režim půd a jeho vliv na extrémní hydrologické jevy v měřítku malého povodí. Miroslav Tesař, Miloslav Šír, Václav Eliáš
Vodní režim půd a jeho vliv na extrémní hydrologické jevy v měřítku malého povodí Miroslav Tesař, Miloslav Šír, Václav Eliáš Ústav pro hydrodynamiku AVČR, Pod Paťankou 5, 166 12 Praha 6 Úvod Příspěvek
VíceNÁVRH NA STANOVENÍ ZÁPLAVOVÉHO ÚZEMÍ BRADAVY
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ NÁVRH NA STANOVENÍ ZÁPLAVOVÉHO ÚZEMÍ BRADAVY ř. km 0,000-9,736 TECHNICKÁ ZPRÁVA Březen 2017 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ NÁVRH
VíceGeometricky válcová momentová skořepina
Geometricky válcová momentová skořepina Dalším typem tenkostěnnéo rotačně souměrnéo tělesa je geometricky válcová momentová skořepina. Typický souřadnicový systém je opět systém s osami z, r, a t. Geometricky
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY OF TURBINE WITH SIDE CHANNEL RUNNER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY
VíceČást 5.2 Lokalizovaný požár
Část 5.2 Lokalizovaný požár P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ Cílem příkladu je určit teplotu ocelového nosníku, který je součástí
VíceVD ŠANCE TBD PŘI VÝSTAVBĚ DRENÁŽNÍ ŠTOLY A OBNOVĚ INJEKČNÍ CLONY
VD ŠANCE TBD PŘI VÝSTAVBĚ DRENÁŽNÍ ŠTOLY A OBNOVĚ INJEKČNÍ CLONY ŠANCE DAM DAM SAFETY SUPERVISION DURING DRAINAGE TUNNEL CONSTRUCTION AND GROUT CURTAIN REHABILITATION Tomáš Kantor, Petr Holomek Abstrakt:
VíceA - TECHNICKÁ ZPRÁVA
A - TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH 1. Základní údaje... 2 1.1. Zpracovatel... 2 1.2. Vodní dílo Žlutice... 2 1.3. Vodní tok... 3 2. Podklady... 3 2.1. TPE Střely... 3 2.2. Mapové podklady... 3 2.3. Střela záplavová
VíceOPERATIVNÍ TEPLOTA V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM
ANOTACE OPERATIVNÍ TEPLOTA V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 66 7 Praha 6 Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz Pro hodnocení
VíceB.1.SO 01 SN Purkratice (kat. B Suché retenční nádrže)
B.1.SO 01 SN Purkratice (kat. B.1.3.3 - Suché retenční nádrže) Všechna navrhovaná či řešená opatření vycházejí ze zpracovaných listů terénního průzkumu, které jsou přílohou A. Analytická část a jsou zobrazena
VíceSimulace letního a zimního provozu dvojité fasády
Simulace letního a zimního provozu dvojité fasády Miloš Kalousek, Jiří Kala Anotace česky: Příspěvek se snaží srovnat vliv dvojité a jednoduché fasády na energetickou náročnost a vnitřní prostředí budovy.
VícePŘÍČNÁ STABILITA PLOVOUCÍHO TĚLESA VÁLCOVÉHO TVARU PLOVÁKŮ SIDE TILT STABILITY OF THE FLOATING BODY BY CYLINDRICAL FORM OF FLOATS
Ročník 5., Číslo I., duben 00 PŘÍČNÁ STABILITA PLOOUCÍHO TĚLESA ÁLCOÉHO TARU PLOÁKŮ SIDE TILT STABILITY OF THE FLOATING BODY BY CYLINDRICAL FOR OF FLOATS Leopold Hrabovský Anotace: Příspěvek pojednává
VíceTřecí ztráty při proudění v potrubí
Třecí ztráty při proudění v potrubí Vodorovným ocelovým mírně zkorodovaným potrubím o vnitřním průměru 0 mm proudí 6 l s - kapaliny o teplotě C. Určete tlakovou ztrátu vlivem tření je-li délka potrubí
VíceNeštěmický potok - studie záplavového území, ř. km 0.000 3.646. A Technická zpráva
Akce: Neštěmický potok - studie záplavového území, ř. km 0.000 3.646 Část: Termín dokončení: 15. 1. 014 Objednatel: Povodí Ohře, státní podnik Bezručova 419 430 03 Chomutov Zhotovitel: Doc. Ing. Aleš Havlík,
VíceRotačně symetrická deska
Rotačně symetrická deska je tenkostěnné těleso, jeož střednicová ploca je v nedeformovaném stavu rovinná, kruová nebo mezikruová. Zatížení působí kolmo ke střednicové rovině, takže při deformaci se střednicová
VíceŘešení úloh celostátního kola 59. ročníku fyzikální olympiády. Úlohy navrhl J. Thomas
Řešení úlo celostátnío kola 59. ročníku fyzikální olympiády Úloy navrl J. Tomas 1.a) Rovnice rozpadu je 38 94Pu 4 He + 34 9U; Q E r [ m 38 94Pu ) m 4 He ) m 34 9U )] c 9,17 1 13 J 5,71 MeV. body b) K dosažení
VíceUPRAVENOST HYDROGRAFICKÉ SÍTĚ A PROTIPOVODŇOVÁ OPATŘENÍ V POVODÍ OTAVY
UPRAVENOST HYDROGRAFICKÉ SÍTĚ A PROTIPOVODŇOVÁ OPATŘENÍ V POVODÍ OTAVY MILADA MATOUŠKOVÁ*, MIROSLAV ŠOBR* * Katedra fyzické geografie a geoekologie, PřF UK; e-mail: matouskova@natur.cuni.cz, sobr@natur.cuni.cz
VíceNávrh postupu pro stanovení četnosti překročení 24hodinového imisního limitu pro suspendované částice PM 10
Návrh postupu pro stanovení četnosti překročení 24hodinového imisního limitu pro suspendované částice PM 1 Tento návrh byl vypracován v rámci projektu Technologické agentury ČR č. TA23664 Souhrnná metodika
Více