VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY AUTOSERVIS S ČERPACÍ STANICÍ GARAGE WITH FUEL STATION

Transkript

1

2

3 VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF ETAL AD TIBER STRUCTURES AUTOSERVIS S ČERPACÍ STAICÍ GARAGE WITH FUEL STATIO BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ICHAEL BORKESZ Ing. JA BARAT, Ph.D. BRO 014

4 Abstrakt Práce se abývá statickým výpočtem a posouením nosné ocelové konstrukce hal autoservisu s přilehlým astřešením čerpací stanice pohonných hmot. Objekt se nacháí na okraji obce Uherské Hradiště, poblíž městské části Jarošov. Půdorsné roměr konstrukcí jsou následující: 36 x 3 m hala autoservisu; 0 x 0 m astřešení čerpací stanice. Výška hřebenů střech obou konstrukcí je jednotná v hodnotě 10 m. Použitý materiál hlavních nosných prvků je ocel tříd S355. osnou část konstrukce tvoří sloup, na které jsou kloubově uložen vaník. Střešní plášť hal je řešen jako iolovaný, podporovaný vanicemi. Stěnový plášť tvoří podobná skladba materiálů, s výjimkou čelní stěn, která je částečně tvořena skleněným pláštěm. Po obou stranách hal jsou ve větším počtu umístěn vjed pro automobil. Střešní plášť přístřešku tvoří poue trapéový plech, taktéž podporovaný vanicemi. Ve výpočtu jsou posouen jednotlivé prvk a jejich spoje. Výpočt jsou proveden v souladu s platnými normami ČS E. Klíčová slova Ocelová konstrukce, autoservis, čerpací stanice pohonných hmot, statický výpočet, ocel, dimenování, atížení, vaník Abstract Bachelor thesis presents the structural design of a load bearing steel structure of garage with roof construction of adjoining fuel station. The object is located in peripher area of Uherske Hradiste cit, near Jarosov district. The ground plan dimensions are: 36 x 3 meters garage hall; 0 x 0 meters fuel station roofing. Heights of both construction tops are same 10 meters above the surface. As the main material supporting elements was designed steel S355. The main supporting structure compose of trusses, which are hinged supported b columns. The roof deck is heat insulated, supported b purlins. The wall deck is simillar to roof deck, except of the front wall, which is partl composed of glass casing. At the both sides of garage hall are designed gates for vehicles. The roof deck of fuel station roof construction composes from one single trapeoidal sheet, also supported b purlins. The work contains structural design of individual elements, including mutual joints and anchoring. Calculations are performed according to standards of E. Ke words Steel structure, garage, fuel station, structural design, structural analsis, steel, truss, load

5 Bibliografická citace VŠKP ichael Borkes Autoservis s čerpací stanicí. Brno, s., 6 s. příl. Bakalářská práce. Vsoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Jan Barnat, Ph.D.

6 Prohlášení: Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci pracoval samostatně a že jsem uvedl všechn použité informační droje. V Brně dne podpis autora ichael Borkes

7 Poděkování Děkuji panu Ing. Janu Barnatovi a vedení, rad a připomínk k mé bakalářské práci. Dále děkuji svým rodičům a přítelkni a velmi trpělivou podporu.

8 PROHLÁŠEÍ O SHODĚ LISTIÉ A ELEKTROICKÉ FORY VŠKP Prohlášení: Prohlašuji, že elektronická forma odevdané bakalářské práce je shodná s odevdanou listinnou formou. V Brně dne podpis autora ichael Borkes

9 Senam použitých norem a literatur 1. ČS E Eurokód: Zásad navrhování konstrukcí. Praha: český normaliační institut, ČS E Eurokód 1: Zatížení konstrukcí: Obecná atížení Objemové tíh, vlastní tíha a užitná atížení poemních staveb. Praha: český normaliační institut, ČS E Eurokód 1: Zatížení konstrukcí: Obecná atížení Zatížení sněhem. Praha: český normaliační institut, ČS E Eurokód 1: Zatížení konstrukcí: Obecná atížení Zatížení větrem. Praha: český normaliační institut, ČS E Eurokód 3: avrhování ocelových konstrukcí: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb. Praha: český normaliační institut, ČS E Eurokód 3: avrhování ocelových konstrukcí: avrhování stčníků. Praha: český normaliační institut, ČS E : Čerpací stanice pohonných hmot. Praha: český normaliační institut, ELCHER J., STRAKA B.: Kovové konstrukce. Konstrukce průmslových budov. Praha: STL. 1985, 17 s. 9. PILGR, ilan.: Kovové konstrukce: výpočet jeřábové dráh pro mostové jeřáb podle ČS E a ČS E Vd. 1. Brno: Akademické nakladatelství CER, 01, 00 s. ISB ELCHER, J., PUCHER J. a BUCHTA S. Kovové konstrukce I: ODUL BO04-0 Střešní konstrukce. Brno: Vsoké učení technické, Fakulta stavební, 48 s. 11. ELCHER, J., PILGR. Kovové konstrukce I: ODUL BO04-04 Sloup a větrové tužidlo. Brno: Vsoké učení technické, Fakulta stavební, 48 s.

10 Senam webových drojů

11 VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STAVEBÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚÝCH KOSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL EGIEERIG ISTITUTE OF ETAL AD TIBER STRUCTURES STATICKÝ VÝPOČET STRUCTURAL DESIG BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ICHAEL BORKESZ Ing. JA BARAT, Ph.D. BRO 014

12 ÁVRH HALY AUTOSERVISU S PŘILEHLÝ ZASTŘEŠEÍ ČERPACÍ STAICE POHOÝCH HOT LOKALITA UHERSKÉ HRADIŠTĚ ICHAEL BORKESZ BRO 014

13 OBSAH 1. Geometrie konstrukce Konstrukce Opláštění Vaník Sloup Ztužidla Zatížení Stálé Vlastní tíha konstrukce Střešní a stěnový plášť..... Proměnné atížení Zatížení sněhem Zatížení větrem Ponámk Shrnutí atěžovacích stavů Kombinace Kombinační rovnice pro SÚ Kombinační rovnice pro SP Rohodující kombinace pro SÚ Rohodující kombinace pro SP ávrh průřeů Posouení profilů Střešní a stěnový plášť Orientační posudk Ověření výpočtů prvků Vanice Vaník hal horní pás Vaník hal spodní pás Vaník hal krajní (atpický) Vaník astřešení horní pás Vaník astřešení spodní pás Diagonála vaníku Svislice vaníku Ztužidlo příčné Ztužidlo svislé podélné Ztužidlo okapové Sloup hal - boční Sloup astřešení... 56

14 6. Spoje Připojení diagonál a svislice na horní pás vaníku Připojení diagonál a svislice na spodní pás vaníku Připojení vanice k hornímu pásu vaníku Uložení vaníku na sloup ontážní spoje ontážní spoj spodního pásu ontážní spoj horního pásu ontážní spoj diagonál Kotvení sloupů Kotvení kloubově uloženého sloupu Kotvení sloupu vetknutého v jednom směru Výka materiálu... 86

15 1. Geometrie konstrukce 1.1. Konstrukce Půdorsné roměr hal autoservisu jsou 3 x 36 m. Vdálenost rámů je 6 m, hala je tvořena 7 rám. Výška konstrukce v místě nejnižších sloupů je 7,4 m a v hřebenu 10,0 m. Půdorsné roměr přístřešku jsou 0 x 0 m. Vdálenosti rámů nejsou jednotné, jsou navržen po 4 m i 6 m (vi výkresová dokumentace), přístřešek je tvořen 4 rám. Výška konstrukce v hřebenu je shodná s výškou hal autoservisu, v hodnotě 10 m. Objekt je umístěn v okrajové části města Uherské Hradiště. 1.. Opláštění Střešní sstém hal (iolovaná varianta) se skládá trapéového plechu, paropropustné folie, iolace tl.00 mm, parotěsné folie, druhého trapéového plechu a vanic. Stěnový sstém je tvořen taktéž trapéovým plechem, parotěsnou fólií, iolací tl.00 mm a druhým trapéovým plechem. Čelní stěna hal je částečně tvořena skleněným pláštěm tl.8 mm. Kotvení je provedeno přímo na obvodové sloup. Hlavní funkcí pláště je tepelná iolace. Po obou stranách hal jsou umístěna vjedová vrata s roměr 4 x 5 m, v počtu 5 vrat na každé straně. Střešní plášť přístřešku je tvořen poue jedním trapéovým plechem a vanicemi Vaník Horní pás vaníku je tvořen v obou částech konstrukce přímými prut, které kopírují tvar části kružnice o poloměru 50,5 m. Spodní pás vaníku hal je vodorovný, tvar spodního pásu vaníku přístřešku je smetrický k hornímu pásu. V obou případech jsou vaník tvořen diagonálami s podružnými svislicemi. Ropětí vaníku hal je 3 m, výška v místě okapové vanice je m, v hřebenu 3,6 m. Ropětí vaníku přístřešku je 0 m, výška v hřebenu je,0 m Sloup Sloup hal jsou umístěn po obvodu konstrukce. Sloup bočních stěn jsou nosné, vaník jsou uložen na horním pásu. Sloup čelní a adní stěn slouží především k uchcení pláště. Sloup přístřešku podpírají vaník přibližně ve třetinách jejich ropětí (6,5 m od krajů vaníku; vdálen jsou 7,50 m od sebe). Vaník jsou uložen na spodním pásu Ztužidla Hlavní tužení konstrukce je provedeno v části hala, vžd v krajních polích mei vaník, probíhající celým příčným řeem konstrukce. Dále je provedeno svislé podélné tužení i okapová tužidla.

16 . Zatížení ČS E , ČS E , ČS E Stálé atížení.1.1.zs1a vlastní tíha konstrukce Vlastní tíha bla spočtena v softwaru SCIA EGIEER ZS1b střešní a stěnový plášť a) Střešní plášť hal Trapéový plech TR tl. mm 0,096 k/m Paropropustná fólie 0,001 k/m Skelná vata 0,04 k/m Parotěsná fólie 0,001 k/m Trapéový plech TR tl. mm 0,096 k/m b) Stěnový plášť hal 0,18 k/m Trapéový plech TR tl.0,88 mm 0,14 k/m Skelná vata 0,04 k/m Parotěsná fólie 0,001 k/m Trapéový plech TR tl. mm 0,096 k/m 0,63 k/m Skleněný plášť tl.8mm 0,700 k/m c) Střešní plášť přístřešku 0,700 k/m Trapéový plech TR tl. mm 0,096 k/m.. Proměnné atížení..1. Zatížení sněhem 0,096 k/m Sněhová oblast II. Charakteristická hodnota atížení sněhem s k k/m Součinitel okolního prostředí C e topografie normální, v okolí jsou otevřená pole, ale také stavb a porost Tepelný součinitel C t střecha je iolovaná

17 ZSa sníh rovnoměrný µ 0,8 1 s µ C C s 0,8 0,8 km 1 e t k ZSb sníh levý ZSc sníh pravý ZS3a sníh navátý levý h,6 m b 3,0 m h,6 µ 3 0, , b 3,0 s µ C C s km 3 e t k ZS3b sníh navátý pravý... Zatížení větrem Výchoí ákladní rchlost větru v b,0 5,00 ms -1 větrná oblast II Součinitel směru větru c dir 0 doporučená hodnota Součinitel ročního období c season 0 doporučená hodnota Parametr drsnosti terénu 0 0,05 m kategorie terénu II Parametr drsnosti terénu 0,II 0,05 m inimální výška nad emí min,00 m aximální výška nad emí max 00,00 m Výška nad emí 10,00 m Součinitel orografie c o () 0 průměrný sklon návětrného terénu je menší než 3 ěrná hmotnost vduchu ρ 1,5 kgm -3 doporučená hodnota Součinitel tření větrem c fr 0,04 trapéový plech Součinitel turbulence k l doporučená hodnota vb cdir cseason vb,0 5 5,00 ms 0,07 0,07 0 0,05 0,19 0,19 0,190 kr 0, II 0,05 10,0 cr ( ) kr ln 0,190 ln 1, ,05 v ( ) c ( ) c ( ) v ,17 ms m r 0 b 1 1

18 kl Iv ( ) 0, ,0 c ln 0( ) ln 0, q p( ) [ 1+ 7 Iv ( ) ] ρ vm ( ) 1 [ ,1887] 1, ,17 0,919 km 3,1 10 platí pe,10 147, 3 10 platí pe,10 108, 0 10 platí pe,10 66, ZS4 vítr levý a) atížení na stěn hal b 36,0 m h 10,0 m d 3,0 m h 10 0,315 d 3 e min( b; h) min(36,0; 10,0) min(36,0;0,0) 0,0 m A m > m c B m > m c C m > m c D E m > m platí cpe,10 A: cpe,10 1, 0 we cpe,10 qp( ) 1, 0 0, 919 1,10 k/m B: cpe,10 0,84 we cpe,10 qp( ) 0,84 0,919 0, 77 k/m C: cpe,10 0,50 we cpe,10 qp( ) 0, 50 0,919 0, 46 k/m D: cpe,10 + 0, 71 we cpe,10 qp( ) + 0, 71 0, , 65 k/m E: cpe,10 0,3 we cpe,10 qp( ) 0,3 0, 919 0, 9 k/m b) atížení na střechu hal f,6 m h 7,4 m d 3,0 m h 7,4 0,31 d 3 f,6 0,081 d 3 A C m > m c 93, 0 10 platí pe,10 B m > m c 585, 0 10 platí pe,10 A: cpe,10 0, 44 we cpe,10 qp( ) 0, 44 0,919 0, 40 k/m B: cpe,10 0,79 we cpe,10 qp( ) 0, 79 0, 919 0, 73 k/m C: cpe,10 0, 46 we cpe,10 qp( ) 0, 46 0, 919 0, 4 k/m

19 c) atížení na střechu přístřešku α 5,7...průměrný úhel sklonu střech h 9,0 m d 0,0 m b 0,0 m max. roměr automobilů (dle ČS ):,60 4, 0 10,9 m max. plocha průřeů voidel pod přístřeškem: 4 10,9 43,7 m plocha průřeu pod přístřeškem: 180 m 43,7 ϕ 0,4 180 c A: pe, net 0,79 we cpe, net qp B: pe, net 1,57 e pe, net p( ) 1,57 0,919 1, 44 k/m C: pe, net 1,50 e pe, net p( ) 1,50 0,919 1, 38 k/m D: pe, net 1, 6 ( ) 0,79 0,919 0,73 k/m c w c q c w c q c we cpe, net qp( ) 1, 6 0,919 1,16 k/m... ZS6a vítr čelní a) atížení na stěn hal obr. vi ZS4 vítr levý (atížení na stěn hal) b 3,0 m h 10,0 m d 36,0 m h 10 0, 778 d 36 e min( b; h) min(3,0; 10,0) min(3,0;0,0) 0,0 m A m > m c 5, 6 10 platí pe,10 B m > m c 10, 4 10 platí pe,10 C m > m c 10, 4 10 platí pe,10 D E m > 87, 4 10 m platí cpe,10 A: cpe,10 1, 0 we cpe,10 qp( ) 1, 0 0,919 1,10 k/m B: cpe,10 0,81 we cpe,10 qp( ) 0,81 0,919 0, 74 k/m C: cpe,10 0,50 we cpe,10 qp( ) 0,50 0, 919 0, 46 k/m D: cpe,10 + 0, 70 we cpe,10 qp( ) + 0, 70 0, , 64 k/m E: cpe,10 0, 31 we cpe,10 qp( ) 0, 31 0,919 0, 8 k/m

20 b) atížení na střechu hal b 3,0 m h 10,0 m e min( b; h) min(3,0; 10,0) min(3,0;0,0) 0,0 m F m m c 10, 0 10 platí pe,10 G m m c, 0 10 platí pe,10 H m m c 18, 0 10 platí pe,10 I m m c 416, 0 10 platí pe,10 F: cpe,10 1, 39 we cpe,10 qp( ) 1,39 0,919 1, 8 k/m G: cpe,10 1, 5 we cpe,10 qp( ) 1, 5 0, 919 1,15 k/m H: cpe,10 0, 70 we cpe,10 qp( ) 0, 70 0,919 0, 64 k/m I: cpe,10 0, 60 we cpe,10 qp( ) 0, 60 0,919 0,55 k/m c) atížení na střechu přístřešku atížení se shoduje se atížením od větru levého (ZS4) d) síl od tření A ( d 4 h) o ( ) 3,561 3,1 m c fr fr 0,04...trapéový plech F c qp( ) A 0,04 0,919 3,1 11,84 k rf fr fr Síl od tření budou vhledem k jejich velikosti anedbán ZS6b vítr adní a) atížení na stěn hal atížení se shoduje se atížením od větru čelního (ZS6) b) atížení na střechu hal atížení se shoduje se atížením od větru čelního (ZS6)...4. ZS7a vnitřní tlak kladný (přetlak) od větru levého (+ vítr levý)...všechna garážová vrata na návětrné straně jsou otevřena, na ávětrné avřena maximální hodnota přetlaku d 3,0 m h 10,0 m h 10 0,315 d 3 c + rohodující stěna: návětrná (D) pe,10 0,71 c pi c 0,9 pe,10 0, 9 0,71 0,64...plocha otvorů je 3x větší než plocha otvorů na bývajících stěnách wi cpi qp( ) 0, 64 0,919 0, 59 k/m

21 ...5. ZS7b vnitřní tlak áporný (podtlak) od větru levého (+ vítr levý)...všechna garážová vrata na návětrné straně jsou avřena, na ávětrné otevřena maximální hodnota podlaku d 3,0 m h 10,0 m h 10 0,315 d 3 rohodující stěna: ávětrná (E) pe,10 0,3 c pi 0,9 pe,10 0,9 c c 0,3 0, 9...plocha otvorů je 3x větší než plocha otvorů na bývajících stěnách wi cpi qp( ) 0, 9 0,919 0,6 k/m.3. Ponámk Osamělé břemeno není uvažováno důvodu nepochůnosti střešního pláště. ára voidla není uvažován důvodu nereálných dimení průřeů sloupů, bude provedeno abepečení proti nárau sstémem svodidel..4. Shrnutí

22 3. Kombinace ČS E Kombinační rovnice pro SÚ a) rovnice 6.10a G, j k, j P Q,1 0,1 k,1 Q, i 0, i k, i j 1 i> 1 G,j G,j Q,1 Q,i G " + " P" + " ψ Q " + " ψ Q 1,35...nepřínivé působení 0...přínivé působení 1,50...nepřínivé působení 1,50...nepřínivé působení ψ 0,5...vedlejší proměnné atížení sněhem; H<1000 m.n.m 0,1 0,1 ψ 0,6...vedlejší proměnné atížení větrem b) rovnice 6.10b j G, j k, j P Q,1 k,1 Q, i 0, i k, i j 1 i> 1 G,j G,j Q,1 Q,i ζ G " + " P" + " Q " + " ψ Q ζ 0,85 j 1,35...nepřínivé působení 0...přínivé působení 1,50...nepřínivé působení 1,50...nepřínivé působení ψ 0,5...vedlejší proměnné atížení sněhem; H<1000 m.n.m 0,1 0,1 ψ 0,6...vedlejší proměnné atížení větrem 3.. Kombinační rovnice pro SP a) rovnice 6.14b G " + " P" + " Q " + " ψ Q k, j k,1 0, i k, i j 1 i> 1 ψ 0,5...vedlejší proměnné atížení sněhem; H<1000 m.n.m 0,1 ψ 0,6...vedlejší proměnné atížení větrem 0,1

23 3.3. Rohodující kombinace pro SÚ 3.4. Rohodující kombinace pro SP

24 4. ávrh průřeů Ponámka k onačení: A prut v části hala Autoservisu B prut v části astřešení Benínové pump

25 5. Posouení 5.1. Posouení střešního a stěnového pláště Stěnový plášť hal Plech TR tl.0,88 mm: ropětí sloupů 6,0 m (nosník tří polí) limitní průhb L/300,59 k/m aximální atížení od kombinace: ( ) Fd ZS7a 1,50 1,10 + 0,59 1,50,53 k / m F R d d,53 0,98 1, 0 Vhovuje.,59 Skleněný plášť: ropětí sloupů 8,0 m; výška tabule 4,0 m limitní průhb L/300 inimální tloušťka skleněné tabule: F k h a b 4 0,866 1,8 mm 8,0 mm σ 10 Po a4,0 m...nejkratší roměr skleněné tabule b0,866...podepřeno na dvou stranách k4.....tvrené sklo σ Po 10 /m...tvrené sklo F g r q 1,30 1, 0 0,919 1,19 k/m 1190 /m g 1,30...součinitel místního tlaku r...součinitel snížení q 0,919 k/m...dnamický tlak větru Průhb tabule: ,14 (0,9) F a 0,14 (0, 9) 1, , 0 w E h 7, 10 0,08 0, 0 m, mm 0,9...koeficient shod s IT113 E7, /m...sklo max max L ,7 mm , 0,83 1, 0 Vhovuje. 6,7 pro výpočet uvažován skleněný plášť tl.8,0 mm

26 5.1.. Střešní plášť hal Plech TR tl.0 mm: ropětí vanic,0 m (nosník dvou polí) limitní průhb L/300,40 k/m aximální atížení od kombinace: Fd ZS1b 1, 00 + ZS7a 1,50 F R Střešní plášť přístřešku d d ( ) k m 0,18 0 0,73 + 0,59 1,50 1,76 / 1,76 0, 73 1, 0 Vhovuje.,40 obr. vi střešní plášť hal Plech TR tl.0 mm: ropětí vanic,0 m (nosník dvou polí) limitní průhb L/300,40 k/m aximální atížení od kombinace: Fd ZS1b 0 + ZS4 1,50 0, ,44 1,50,06 k / m Fd,06 0, 86 1, 0 Vhovuje., 40

27 5.. Orientační posudk prvků (maximální) Převato e softwaru SCIA EGIEER SÚ (jednotkový posudek)

28 5... SP relativní deformace (maximální posun v mm) SP globální deformace (maximální posun v mm)

29 5.3. Ověření výpočtů prvků ČS E Vnitřní síl jsou převat e softwaru SCIA EGIEER Z hlediska SÚ budou ověřen tto prvk: Vanice B1383 Vaník A horní pás B136 Vaník A spodní pás B119 Vaník A krajní B33 Vaník B horní pás - B199 Vaník B spodní pás B1800 Diagonála vaníku B1855 Svislice vaníku B144 Ztužidlo příčné B038 Ztužidlo svislé podélné B164 Ztužidlo okapové B1999 Sloup A boční B7 Sloup B B1888 Z hlediska SP budou ověřen tto prvk: Vanice B1487 Vaník A horní pás B133 Vaník A spodní pás B117 Vaník A krajní B3 Vaník B horní pás - B1717 Vaník B spodní pás B188 Ztužidlo příčné B033 Ztužidlo svislé podélné B57 Sloup A boční B73 Sloup B B1904

30 VAZICE aximální orientační posudek pro SÚ je na průřeu vanice A hřebenová od kombinace SÚ/4; na prvku B1383 v místě 3,000 m. aximální orientační posudek pro SP je na průřeu vanice A meilehlá od kombinace SP/16; na prvku B1487 v místě 3,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 149,93 k 0,00 km 0,00 km 0,00 km 14,60 km 0,00 km Vstupní hodnot pro SP u, rel 18,4 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu ε 0, f Pásnice: c 90,0 mm t 6,3 mm c 90,0 14,3 33 ε 33 0,81 6,9 tř.1 t 6,3 Stojina: c 187,4 mm t 6,3 mm c 187,4 9, 7 38ε 38 0,81 30,8 tř. t 6,3 Celková třída průřeu tř.

31 Štíhlost prvku l Lcr, k L ,9 00 i i 71,5 Lcr, k L 6000 l 144,9 00 i i 41,4 ení nutné posuovat na účink.řádu Posouení na 1.S (SÚ) 1) Ohb pl,,, pl,, ) Prostý tlak W f, pl, d 0 14,60 0,18 1, 0 Vhovuje. 80,17 80,17 km c, c, 3 6 A f d 3, ,90 km 0 149,93 0,1 1, 0 Vhovuje. 170,90 3) Ohb + osová síla 149,93 n 0,1 170,90 a w pl, 3 A b t 3, ,100 0,0063 0,65 3 A 3, n 1 0,1 80,17 1 0,5 a w 1 0,5 0, ,5 km,, pl,,,,,,, 80,17 km pl,, 80,17 km 14,60 0,18 1, 0 Vhovuje. 80,17 4) Vpěrný tlak L cr, 6,0 m π E I 1053, 00 k 9 5 π ,89 10 cr, L cr, 6,0 3 6 A f 3, λ 1, , cr,

32 α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 1,10 0, + 1,10 1, χ 0,60 φ + φ λ 1, 0 + 1, 0 1,10 L cr, 6,0m π E I π , ,9 k 9 6 cr, L cr, 6,0 3 6 A f 3, λ 1, ,9 10 cr, α 0,1.....křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 1,90 0, + 1,90, χ 0, 5 φ + φ λ, 48 +,48 1, 90 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0, 60;0, 5 0, χ A f 0, 5 3, ,99 k 1 149,93 0, 48 Vhovuje. 311,99 5) Tlak s ohbem obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet α α C C h, h, s, 14,6 h, m m Rk 1 h, h, 3 6 3, ,90 4 6, Rk W, pl f, ,17 km, Rk W, pl f 0 0 0,95 + 0, 05 α 0,95 + 0, ,95 0,95 + 0, 05 α 0,95 + 0, , 00 A f k k 1, C 1+ ( λ 0,) χ Rk 1 m , 6 km 149,93 0,95 1+ ( 1,10 0, ) 1,118 0, ,90

33 obr. deformace prvku ve směru k k 149,93 Cm 1+ 0,8 0, ,8 1,10 χ Rk 0, ,90 1 C 1+ ( λ 0, ) χ Rk 1 m 149, 93 1, ( 1, 90 0, ) 1,80 0, 5 170,90 k k k k k χ 149,93 Cm 1+ 0,8 0, ,8 1,38 χ Rk 0, 5 170,90 1 1,10 1,38 0,6 k 0,6 99 0,659 0, 6 k 0, 6 1,378 0, k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk , 93 14, , ,87 0,60 170,90 80,17 49,6 1, 0 0, , , 0 0, 40 1, 0 Vhovuje., +,, +, + k + k χ Rk χlt, Rk, Rk ,93 14, , ,378 0,5 170,90 80,17 49,6 0, ,10 + 0,0 0,59 Vhovuje Posouení na.s (SP) u u,max L ,0 mm u, rel,max 18,4 mm 30,0 mm Vhovu je Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,59 SCIA EGIEER 0,59

34 5.3.. VAZÍK A HORÍ PÁS aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/3; na prvku B136 v místě,00 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/5; na prvku B133 v místě 0,400 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 380,03 k 0,07 km 0,87 km 0,00 km 0,5 km 0, 1 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 37,1 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu ε 0, f d 139,7 mm t 5,0 mm d 139,7 ε t 5,0 Celková třída průřeu tř.1 7, ,81 3,8 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L 00 4,3 00 i i 47,7 Lcr, k L,0 00 l 84, 6 00 i i 47,7 ení nutné posuovat na účink.řádu

35 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Vpěrný tlak L,,00 m cr π E I 444, 41 k 9 6 π ,81 10 cr, L cr,, A f, λ 0, ,41 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 0,55 0, + 0,55 0, χ 0,91 1, 0 φ + φ λ 0, , 69 0,55 L cr, 4,040 m π E I π , ,10 k 9 6 cr, L cr, 4, A f, λ 1, ,10 10 cr, α 0, 1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 1,11 0, + 1,11 1, χ 0,59 1, 0 φ + φ λ 1, 1+ 1,1 1,11 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0,91; 0,59 0, χ A f 0,59, ,55 k 1 ) Tlak s ohbem 380, 03 0,86 1, 0 Vhovuje. 443,55 0,07 0,333 0, 1 1,13 α C C h, h, s, 1,13 m m 0,95 + 0,05 α 0,95 + 0,05 0 h, 0,6 + 0, 4 0,6 + 0, 4 0,333 0,733 0, 4

36 obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet 3 6 Rk A f, ,60 k 5 6, Rk W, pl f 8, ,71 km 5 6, Rk W, pl f 8, ,71 km k C 1+ ( λ 0, ) χ Rk 1 m 380, 03 1, ( 0,55 0, ) 1,194 0,91 75,60 k k 380, 03 Cm 1+ 0, ,8 1,44 χ Rk 0,91 75,60 1 C 1+ ( λ 0,) χ Rk 1 m 380, 03 0, ( 1,11 0, ) 1,304 0,59 75,60 k k k k k 380, 03 Cm 1+ 0,8 0, ,8 1, 4 χ Rk 0,59 75,60 1 1,194 1, 4 0,6 k 0,6 1,194 0,716 0,6 k 0,6 1, 35 0,741 χ k + k,,,, Rk χ LT, Rk, Rk , 03 0, , , , 741 0,91 75,60 31,71 31,71 1, 0 0, , , 005 0,57 1, 0 Vhovuje.

37 obr. deformace prvku ve směru χ k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk , 03 0, , , , 35 0,59 75,60 31,71 31,71 1, 0 0, , , 008 0,87 1, 0 Vhov uje Posouení na.s (SP) u u,max L , mm u, glob,max 37,1 mm 130, mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,87 SCIA EGIEER 0,89 Rodíl je působen odlišnou hodnotou součinitele vpěrné délk k.

38 VAZÍK A SPODÍ PÁS aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/3; na prvku B119 v místě,000 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/5; na prvku B117 v místě 0,400 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 376,47 k 0,00 km 3, 1 km 0,00 km 8,35 km 0,06 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 36,8 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 73,0 mm t 5,0 mm d 73,0 t 5,0 Celková třída průřeu tř.3 54, 6 90ε 90 0,81 59, 0 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L 000 1,1 00 i i 94,8 Lcr, k L 8,0 000 l 168,8 00 i i 94,8 ení nutné posuovat na účink.řádu

39 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Tah t, t, 3 6 A f 4, ,55 k g 0 376, 47 0, 5 1, 0 Vhovuje. 1494,55 ) Ohb el,,, el,, W f, el, d 0 8,35 0, 08 1, 0 Vhovuje. 98,34 98,34 km 3) Ohb + osová síla obr. deformace prvku ve směru σ X,, , , (0, 73 / ) 119,5 Pa 3 5 4, , σ X, 119,5 0,34 1, 0 Vhovuje. f / g 355 / 0 A Posouení na.s (SP) I u u,max L ,0 mm u, glob,max 36,8 mm 18, 0 mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,34 SCIA EGIEER 0,34

40 VAZÍK A KRAJÍ aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/; na prvku B33 v místě,00 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/0; na prvku B3 v místě 0,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 37,66 k 3,90 km 57,65 km 0,03 km 91,43 km 1,54 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 31,1 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 73,0 mm t 5,0 mm d 73,0 t 5,0 Celková třída průřeu tř.3 54, 6 90ε 90 0,81 59, 0 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L 4, , 00 i i 94,8 Lcr, k L,0 00 l 4, 6 00 i i 94,8 ení nutné posuovat na účink.řádu

41 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Šikmý ohb el,, el,, a,0 b,0 W f, el, d 0 W f, el, d a 0 b 98,34 km 98,34 km,0,0,, 91, 43 1, el,, el,, 98,34 98,34 0, , 001 0,86 1, 0 Vhovuje. ) Prostý tlak c, c, 3 6 A f d 4, ,55 km 0 37,66 0, 03 1, 0 Vhovuje. 1494, 55 3) Smk 3 A 4, Av,68 10 m p p 3 6 Av f, Vpl,, Vpl,, 549,33 k 3 g 3 V V V, pl,, V, pl,, 0 3,90 0,01 1, 0 Vhovuje. 549,33 57,65 0,10 1, 0 Vhovuje. 549,33 4) Ohb + osová síla σ X,,, , , ,73 1, , , , , ,0 Pa σ X, 339,0 0,95 1, 0 Vhovuje. f / g 355 / 0 A I I

42 5) Vpěrný tlak L cr, 8,080 m π E I 100, 93 k 9 5 π , cr, L cr, 8, A f 4, λ 1, , cr, α 0, 1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 1,1 0, + 1,1 1, 1 1 χ 0,59 φ + φ λ 1, + 1, 1,1 L cr, 4,040 m π E I π , , 70 k 9 5 cr, L cr, 4, A f 4, λ 0, , 70 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 0,56 0, + 0,56 0, χ 0,89 1, 0 φ + φ λ 0, ,70 0,56 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0,59; 0,89 0, χ A f 0,59 4, , 78 k 1 37,66 0, 04 1, 0 Vhovuje. 881, 78 obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet 6) Tlak s ohbem C C m m 4, 5 0,65 91,43 1,54 0,43 6,33 0,6 + 0,4 0,6 + 0,4 ( 0, 65) 0, 494 0,4 0,6 + 0,4 0,6 + 0, 4 ( 0, 43) 0,503 0,4 3 6 Rk A f 4, ,55 k 4 6, Rk W, el f, ,34 km 4 6, Rk W, el f, ,34 km

43 obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet k C 1+ 0,6 λ χ Rk 1 m 37,66 0, , 6 1,1 0,508 0, ,55 37,66 k Cm 1+ 0,6 0, ,6 χ Rk 0, ,55 1 0,507 k C 1+ 0,6 λ χ Rk 1 m 37,66 0, , 6 0,56 0, 508 0, ,55 37,66 k Cm 1+ 0,6 0, ,6 χ Rk 0, ,55 1 0,51 k 0,507 k k k χ 0,508 0,8 k 0,8 0,507 0, 406 k 0, k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,66 91, , , ,508 0, ,55 1, 0 98,34 98,34 0, , , 008 0,5 1, 0 Vhovuje. χ k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,66 91, , , ,508 0, ,55 1, 0 98,34 98,34 0, , , 008 0, 41 1, 0 Vhovuje.

44 obr. deformace prvku ve směru Posouení na.s (SP) u u,max L ,1 mm u, glob,max 31,1 mm 3,1 mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,95 SCIA EGIEER 0,95

45 VAZÍK B HORÍ PÁS aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/10; na prvku B199 v místě 0,000 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/40; na prvku B1717 v místě 0,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 61,56 k 0,17 km 0,71 km 0,01 km 0,63 km 0,11 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 17,7 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 88,9 mm t 4,0 mm d 88,9 ε t 4,0 Celková třída průřeu tř.1, ,81 33,1 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L , 0 00 i i 30,0 Lcr, k L,0 010 l 134,0 00 i i 30,0 ení nutné posuovat na účink.řádu

46 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Vpěrný tlak L cr,,010m π E I 494, 09 k 9 7 π ,63 10 cr, L cr,, A f λ 0, ,09 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 0,88 0, + 0,88 0, χ 0,75 φ + φ L cr, 4,040 m λ 0,96 + 0,96 0,88 π E I π , , 5 k 9 7 cr, L cr, 4, A f λ 1, ,5 10 cr, α 0, 1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 1,75 0, + 1,75, χ 0,8 φ + φ λ,19 +,19 1, 75 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0,75;0,8 0, χ A f 0, ,51 k 1 ) Tlak s ohbem C C 61,56 0,57 1, 0 Vhovuje. 84,51 0,11 0, 458 0,4 0,63 α h, h, s, 0,63 m m 0,95 + 0,05 α 0,95 + 0,05 0 h, 0,6 + 0,4 0,6 + 0, 4 ( 0,458) 0,417 0, 4

47 obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet 3 6 Rk A f ,85 k 5 6, Rk W, pl f, ,8 km 5 6, Rk W, pl f, ,8 km k C 1+ ( λ 0,) χ Rk 1 m 61,56 1, ( 0,88 0, ) 1,147 0,75 379,85 k k 61,56 Cm 1+ 0, ,8 1,17 χ Rk 0,75 379,85 1 C 1+ ( λ 0,) χ Rk 1 m 61,56 0, ( 1,75 0,) 0,791 0,8 379,85 61,56 k Cm 1+ 0,8 0, ,8 χ Rk 0, 8 379,85 1 0,610 k 1,147 k k k 0,610 0,6 k 0,6 1,147 0,688 0,6 k 0, 6 0, 610 0,366 χ k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,56 0, , , ,366 0,75 379,85 1, 0 10,8 10,8 0, , , 004 0, 9 1, 0 Vhovuje.

48 obr. deformace prvku ve směru χ k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,56 0, , , , 610 0,8 379,85 1, 0 10,8 10,8 1, 0 0, , , 006 0, 63 1, 0 Vhovuj e Posouení na.s (SP) u u,max L 606 4, mm u, glob,max 17,7 mm 4, mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,63 SCIA EGIEER 0,63

49 VAZÍK B SPODÍ PÁS aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/6; na prvku B1800 v místě,010 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/40; na prvku B188 v místě 0,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 96,71 k 0,08 km 16,96 km 0,05 km 9,31 km 0,7 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 17,7 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 73,0 mm t 5,0 mm d 73,0 t 5,0 Celková třída průřeu tř.3 54, 6 90ε 90 0,81 59, 0 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L 010 1, 00 i i 94,8 Lcr, k L 6,0 010 l 17, 00 i i 94,8 ení nutné posuovat na účink.řádu

50 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Šikmý ohb el,, el,, a,0 b,0 W f, el, d 0 W f, el, d a 0 b 98,34 km 98,34 km,0,0,, 9,31 0, el,, el,, 98,34 98,34 0, , 01 0,10 1, 0 Vhovuje. ) Prostý tlak c, c, 3 6 A f d 4, ,55 km 0 96,71 0, 06 1, 0 Vhovuje. 1494, 55 3) Smk 3 A 4, Av,68 10 m p p 3 6 Av f, Vpl,, 549,33 k 3 g 3 V V, pl,, 0 16,96 0, 03 1, 0 Vhovuje. 549,33 4) Ohb + smk + osová síla V V, pl,, 16,96 0,03 0,50 549,33 Vliv smku na únosnost v ohbu se anedbává. σ X, A I I,, , , ,73 0, , ,1 10 3, , ,8 Pa σ X, 18,8 0,36 1, 0 Vhovuje. f / g 355 / 0

51 5) Vpěrný tlak L cr,,010 m π E I 19399, 35 k 9 5 π , cr, L cr,, A f 4, λ 0, , cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 0, 8 0, + 0,8 0, χ 0,98 1, 0 φ + φ λ 0,55 + 0, 55 0, 8 obr. průběh momentu L cr, 60 m π E I π , ,87 k 9 5 cr, L cr, 1, A f 4, λ 1, ,87 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 1,67 0, + 1,67, χ 0,31 φ + φ λ,05 +,05 1,67 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0,98;0,31 0, χ A f 0,31 4, ,17 k 1 96,71 0, 1 1, 0 Vhovuje. 464,17 6) Tlak s ohbem obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet C C m m 4,03 0,137 9,31 0,1 0,444 0,7 0,90...ve směru - je stčník posuvný 0,6 + 0, 4 0,6 + 0, 4 (0,444) 0,777 0, Rk A f 4, ,55 k 4 6, Rk W, el f, ,34 km 4 6, Rk W, el f, ,34 km

52 obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet k C 1+ 0,6 λ χ Rk 1 m 96,71 0, , 6 0, 8 0,909 0, ,55 96,71 k Cm 1+ 0,6 0, ,6 χ Rk 0, ,55 1 0,936 k C 1+ 0,6 λ χ Rk 1 m 96,71 0, ,6 1,67 0,940 0, ,55 96,71 k Cm 1+ 0,6 0, ,6 χ Rk 0, ,55 1 0,874 k 0,909 k k k χ 0,874 0,8 k 0,8 0,909 0, 77 k 0, k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,71 9, , , ,874 0, ,55 98,34 98,34 0, , , 00 0,34 1, 0 Vhovuje. χ k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,71 9, , , ,874 0, ,55 98,34 98,34 0, , , 006 0, 43 1, 0 Vhovuje.

53 obr. deformace prvku ve směru Posouení na.s (SP) u u,max L 606 4, mm u, glob,max 17,7 mm 4, mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,43 SCIA EGIEER 0,43

54 DIAGOÁLA VAZÍKU aximální orientační posudek pro SÚ je na průřeu vaník B diagonál od kombinace SÚ/8; na prvku B1855 v místě 0,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 81,56 k 0,00 km 0,08 km 0,01 km 0,00 km 0,00 km Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 76,1 mm t 4,0 mm d t 76,1 19, ,81 33,1 tř.1 ε 4,0 Celková třída průřeu tř Štíhlost prvku l Lcr, k L ,5 00 i i 5,5 Lcr, k L 691 l 105,5 00 i i 5,5 ení nutné posuovat na účink.řádu

55 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Vpěrný tlak L cr,,691 m π E I 169,10 k 9 7 π ,91 10 cr, L cr,, A f 9, λ 1, ,10 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 1,38 0, + 1,38 1, χ 0, 43 φ + φ λ 1,58 + 1,58 1,38 b, b, χ χ χ 0, Srovnání χ A f 0, 43 9, , 74 k 81,56 0,59 1, 0 Vhovuje. 137, 74 aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,59 SCIA EGIEER 0,59

56 SVISLICE VAZÍKU aximální orientační posudek pro SÚ je na průřeu vaník A svislice od kombinace SÚ/4; na prvku B144 v místě 0,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 109,04 k 0,00 km 0,00 km 0,00 km 0,00 km 0,00 km Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 88,9 mm t 4,0 mm d 88,9 ε t 4,0 Celková třída průřeu tř.1, ,81 33,1 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L ,1 00 i i 30,0 Lcr, k L 360 l 10,1 00 i i 30,0 ení nutné posuovat na účink.řádu

57 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Vpěrný tlak L cr, 3,60 m π E I 153,84 k 9 7 π ,63 10 cr, L cr, 3, A f λ 1, ,84 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 1,57 0, + 1,57 1, χ 0,34 φ + φ λ 1,88 + 1,88 1,57 b, b, χ χ χ 0, Srovnání χ A f 0, , 04 0,83 1, 0 Vhovuje. 130, 6 aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,83 SCIA EGIEER 0,83 130,6 k

58 ZTUŽIDLO PŘÍČÉ aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/1; na prvku B038 v místě 0,000 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/0; na prvku B033 v místě 3,614 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 105,36 k 0,04 km 0,64 km 0,51 km 0,00 km 0,00 km Vstupní hodnot pro SP u, rel 13,1 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 139,7 mm t 5,0 mm d 139,7 ε t 5,0 Celková třída průřeu tř.1 7, ,81 3,8 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L , 00 i i 47,7 Lcr, k L 0,5 713 l 75, 6 00 i i 47,7 ení nutné posuovat na účink.řádu

59 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Vpěrný tlak L cr, 7,13 m π E I 191, 6 k 9 6 π ,81 10 cr, L cr, 7, A f, λ 1, ,84 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,1 1,98 0, + 1,98, χ 0, 3 φ + φ λ, 65 +, 65 1,98 L cr, 3,606 m π E I π , ,50 k 9 6 cr, L cr, 3, A f, λ 0, ,50 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 0,99 0, + 0, χ 0,67 φ + φ λ 1, ,99 obr. deformace prvku ve směru b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0, 3;0, 67 0, χ A f 0, 3, , 61 k 1 105,36 0,6 1, 0 Vhovuje. 170, Posouení na.s (SP) u u,max L ,4 mm u, rel,max 13,1 mm 14, 4 mm Vhovu je Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,6 SCIA EGIEER 0,6

60 ZTUŽIDLO SVISLÉ PODÉLÉ aximální orientační posudek pro SÚ je na průřeu tužidlo A střední od kombinace SÚ/4; na prvku B164 v místě 0,000 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/5; na prvku B57 v místě 3,499 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 73,46 k 0,00 km 0,46 km 0,00 km 0,00 km 0,00 km Vstupní hodnot pro SP u, rel 6,6 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 114,3 mm t 5,0 mm d 114,3 ε t 5,0 Celková třída průřeu tř.1, ,81 3,8 tř Štíhlost prvku l Lcr, k L ,8 00 i i 38,7 Lcr, k L 6998 l 180,8 00 i i 38,7 ení nutné posuovat na účink.řádu

61 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Tah t, t, 3 6 A f 1, ,60 k g 0 73, 46 0, 45 1, 0 Vhovuje. 610, 60 obr. deformace prvku ve směru Posouení na.s (SP) u u,max L ,9 mm u, rel,max 6,6 mm 7,9 mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,45 SCIA EGIEER 0,45

62 ZTUŽIDLO OKAPOVÉ aximální orientační posudek pro SÚ je na průřeu tužidlo B okapové od kombinace SÚ/7; na prvku B1999 v místě 0,000 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 6,06 k 0,0 km 0,14 km 0,04 km 0,13 km 0,0 km Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0, f d 76,1 mm t 4,0 mm d t 76,1 19, ,81 33,1 tř.1 ε 4,0 Celková třída průřeu tř Štíhlost prvku l Lcr, k L ,1 00 i i 5,5 Lcr, k L 364 l 14,1 00 i i 5,5 ení nutné posuovat na účink.řádu

63 Posouení na 1.S (SÚ) 1) Vpěrný tlak L, 3,64 m cr π E I 93,8 k 9 7 π ,91 10 cr, L cr, 3, A f 9, λ 1, , 8 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 1,86 0, + 1,86, χ 0, 6 φ + φ, 40 +,40 1,86 b, b, 1 λ χ χ χ 0, Srovnání 4 6 χ A f 0,6 9, ,15 k 6,06 0,3 1, 0 Vhovuje. 8,15 aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,3 SCIA EGIEER 0,34 Rodíl je působen anedbáním vlivu ohbových momentů na únosnost prvku v tlaku.

64 SLOUP A BOČÍ aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/1; na prvku B7 v místě 3,199 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/40; na prvku B73 v místě 00 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 10, 1 k 0,01 km 51,9 km 0,05 km 180,06 km 0,00 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 16,9 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu ε 0, f Pásnice: c 144,5 mm t 19,0 mm c 144,5 7, 6 33ε 33 0,81 6,9 tř.1 t 19,0 Stojina: c 98,0 mm t 1 mm c 98,0 7,1 38ε 38 0,81 30,8 tř. t 1 Celková třída průřeu tř.

65 Štíhlost prvku l Lcr, k L, ,9 00 i i 168,4 Lcr, k L 3199 l 43, 6 00 i i 73,4 ení nutné posuovat na účink.řádu Posouení na 1.S (SÚ) 1) Ohb el,,, pl,, W f, pl, d 0 180, 06 0, 0 1, 0 Vhovuje. 909, ,69 km ) Prostý tlak c, c, 6 A f d 1, ,50 km 0 10, 1 0, 0 1, 0 Vhovuje. 5644,50 3) Smk A A b t + ( t + r) t V V v f w f 1, ,300 0,019 + (0,011+ 0,07) 0,019 5, pl,, V, pl,, Av f 5, , 44 k 3 g 3 0 m 51,9 0, 04 1, 0 Vhovuje. 1175, 44 4) Ohb + smk + osová síla V V, pl,, pl, 51,9 0,04 0, , 44 Vliv smku na únosnost v ohbu se anedbává. 10, 1 0,0 0, ,50 6 0,5 hw tw f 0,5 0, 98 0, ,85 k g 0 10,1 k Vliv osové síl na únosnost v ohbu se anedbává.

66 5) Vpěrný tlak L cr, 14,796 m π E I 469, 79 k 9 4 π ,51 10 cr, L cr, 14, A f 1, λ 1, , cr, h 390 1,30 1, 0; t f 19,0 mm 40,0 mm b 300 α 0, 1...křivka a ( ) φ 0, 5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 1,15 0, + 1,15 1, χ 0,56 1, 0 φ + φ λ 1, 6 + 1, 6 1,15 L cr, 3,199 m π E I π , , 6 k 9 5 cr, L cr, 3,199 6 A f 1, λ 0, ,6 10 cr, α 0,34...křivka b ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, ,34 0,57 0, + 0,57 0, χ 0,84 1, 0 φ + φ λ 0, 73+ 0,73 0,57 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0,56;0,84 0,56 6 χ A f 0,56 1, ,9 k 1 10, 1 0, 04 1, 0 Vhovuje. 3160,9

67 6) Klopení obr. schéma atížení pro určení součinitelů C L 3,199 m k j 0,0 mm 9 6 p j E I p , j k L G It 6, ,19 10 a 100,0 mm; s 0,0 mm g a s 100,0 0,0 100,0 mm 9 6 p g E I p 0, , g 0, k L G It 6, ,19 10 kw k C C wt 1, 0 1, p E Iw p , kw L G It 6, , ,13 1,13 C1 C1, 0 + ( C1, 1 C1, 0) kwt 1,13 + (1,13 1,13) 0, 51 1,13 1, 1 C 1,13 f C 0 0, ,53 f C C1 mcr 1 + kwt + ( C g C3 j) ( C g C3 j) k 1, ,51 + (0, 46 0, 98 0,53 0) (0, 46 0,98 0,53 0) p E I G It cr mcr Lt L 0,76...křivka d ] p , , ,1 km 0,5 4 6 W, pl f, λlt 0, cr 350,1 10 a ( λ ) φlt 0,5 1 Lt Lt 0, λ + a + Lt ( ) 0, ,76 0, 481 0, + 0,481 0,7 1 1 χlt 0, 79 φ + φ λ 0,7 + 0,7 0,481 b,, b, Lt Lt Lt 4 6 Lt W, pl f 0,79, χ 63,94 km 1 9,96 0,16 1, 0 Vhovuje. 63,94

68 obr. průběh momentu 7) Tlak s ohbem C C m m 51,97 0, , 06 0,0 0,0 0,05 0,6 + 0, 4 0,6 + 0,4 (0, 89) 0,716 0,4 0,6 + 0, 4 0,6 + 0, 4 (0,0) 0,600 0,4 6 Rk A f 1, ,50 k 3 6, Rk W, pl f, ,69 km 4 6, Rk W, pl f 8, ,15 km obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet obr. průběh momentu obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet k C 1 + ( λ 0, ) χ Rk 1 m 10, 1 0, (1,15 0, ) 0, 74 0, ,50 10, 1 k Cm 1+ 0,8 0, ,8 χ Rk 0, ,50 1 0,738 k C 1 + ( λ 0, ) χ Rk 1 m 10, 1 0, (0,57 0, ) 0, 606 0, ,50 10, 1 k Cm 1+ 0,8 0, ,8 χ Rk 0, ,50 1 0,61 k 0,738 k k k 0,606 0,6 k 0,6 0,738 0,443 0,6 k 0,6 0,61 0,367

69 χ k + k,,,, Rk χ LT, Rk, Rk , 1 180, , , , 367 0, ,50 0,79 909,69 309,15 1, 0 1, 0 1, 0 0, , , 00 0, 1, 0 Vhovuje. 1 obr. deformace prvku ve směru χ k + k,,,, Rk χ LT, Rk, Rk , 1 180, , , , 606 0, , 50 0, , ,15 1, 0 1, 0 1, 0 0, ,111+ 0, 00 0,14 1, 0 Vhovuje Posouení na.s (SP) u u,max,glob L ,7 mm u,max 16,9 mm 4, 7 mm Vhovuj e Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0, SCIA EGIEER 0,0 Rodíl je působen odlišnou hodnotou součinitele vpěrné délk k.

70 SLOUP B aximální orientační posudek pro SÚ je od kombinace SÚ/6; na prvku B1888 v místě 0,000 m. aximální orientační posudek pro SP je od kombinace SP/; na prvku B1904 v místě 8,159 m Vstupní hodnot pro SÚ V V,,, x,,, 134,97 k 0,06 km 6,1 km 0,01 km 4,86 km 0,68 km Vstupní hodnot pro SP u, glob 4,0 mm Průřeové charakteristik Klasifikace průřeu obr. vi klasifikace kruhového průřeu ε 0,81 d 73,0 mm t 5,0 mm d 73,0 ε t 5,0 Celková třída průřeu tř.3 54, ,81 59, 0 tř Výpočet součinitele vpěrné délk k β 0, P / P 0, , Isloup L x 0,94 I h vaník 5 3, ,0 5 3, ,159 β β1 1+ 0,35 0, 017 k x x 0, ,35 0,94 0, 017 0,94 1,14 +

71 Štíhlost prvku Lcr, k L 1, l 98,1 00 i i 94,8 Lcr, k L 0, l 60, 00 i i 94,8 ení nutné posuovat na účink.řádu Posouení na 1.S (SÚ) 1) Šikmý ohb el,, el,, a,0 b,0 W f, el, d 0 W f, el, d a 0 b 98,34 km 98,34 km,0,0,, 4,86 0, el,, el,, 98,34 98,34 0, , 00 0, 06 1, 0 Vhovuje. ) Prostý tlak c, c, 3 6 A f d 4, ,55 km 0 134,97 0, 09 1, 0 Vhovuje. 1494, 55 3) Smk 3 A 4, Av,68 10 m p p 3 6 Av f, Vpl,, 549,33 k 3 g 3 V V, pl,, 0 6, 1 0, 01 1, 0 Vhovuje. 549,33 4) Ohb + smk + osová síla V V, pl,, 6, 1 0,01 0,50 549,33 Vliv smku na únosnost v ohbu se anedbává.

72 σ X,,, , , , , , , , , ,8 Pa σ X, 11,8 0,34 1, 0 Vhovuje. f / g 355 / 0 A I I + + 5) Vpěrný tlak L, 9,301 m cr π E I 905,87 k 9 5 π , cr, L cr, 9, A f 4, λ 1, ,87 10 cr, α 0, 1...křivka a ( 0, ) φ 0,5 1 α λ λ + + ( ) 0, , 1 1,8 0, + 1,8 1, χ 0,48 φ + φ λ 1, ,43 1,8 L cr, 5,711 m π E I π , , 7 k 9 5 cr, L cr, 5, A f 4, λ 0, ,7 10 cr, α 0,1...křivka a ( ) φ 0,5 1 α λ 0, λ + + ( ) 0, , 1 0,79 0, + 0,79 0, χ 0,81 1, 0 φ + φ λ 0,87 + 0,87 0, 79 b, b, ( ) ( ) χ min χ ; χ min 0, 48;0,81 0, χ A f 0,48 4, ,38 k 1 134,97 0,19 1, 0 Vhovuje. 717,38

73 obr. průběh momentu 6) Tlak s ohbem C C m m 0,16 0, 35 0,68 0,90 0,6 + 0, 4 0,6 + 0, 4 (0,35) 0,694 0, 4 obr. idealiovaný průběh momentu pro výpočet 3 6 Rk A f 4, ,55 k 4 6, Rk W, el f, ,34 km 4 6, Rk W, el f, ,34 km k C 1+ 0,6 λ χ Rk 1 m 134,97 0, ,6 1,8 3 0, ,55 134,97 k Cm 1+ 0,6 0, ,6 χ Rk 0, , k C 1+ 0,6 λ χ Rk 1 m 134,97 0, ,6 0,79 0,730 0, , , 97 k Cm 1+ 0,6 0, ,6 χ Rk 0, ,55 1 0,740 k 0 k k k 0,73 0,8 k 0,8 1, 00 0,80 k 0,73

74 χ k + k,,,, Rk χlt, Rk, Rk ,97 4, , ,730 0, ,55 1, 0 98,34 98,34 1, 0 0, , 51+ 0, 005 0, 44 1, 0 Vhovuje. obr. deformace prvku ve směru χ k + k,,,, Rk χ LT, Rk, Rk ,97 4, , ,80 + 0, 730 0, ,55 1, 0 98,34 98,34 1, 0 0,11 + 0, 0 + 0, 005 0,3 1, 0 Vhovuje Posouení na.s (SP) u u,max L , mm u, glob,max 4,0 mm 7, mm Vhovuje Srovnání aximální posudek SÚ: ruční posouení 0,45 SCIA EGIEER 0,43 Rodíl je působen odlišnou hodnotou součinitele vpěrné délk k.

75 6. Spoje Vnitřní síl jsou převat e softwaru SCIA EGIEER Z hlediska SÚ budou posouen spoje a kotvení v těchto ulech: 35 připojení výplňových prutů k hornímu pásu vaníku 33 připojení výplňových prutů k spodnímu pásu vaníku 331 připojení vanice k hornímu pásu vaníku 308 uložení vaníku na sloup 618 kotvení sloupu kloubově uloženého 39 kotvení sloupu vetknutého v jednom směru

76 6.1. Připojení diagonál a svislice na horní pás vaníku Přípoj v ulu 35 aximální účink jsou od kombinace SÚ/ Vstupní hodnot 1,, 3, 4, 5, 135,5 k 58,31 k 4, k 359,9 k 4,5 k oment od excentricit e 84, mm e 0,55 d 0,55 139,7 76,8 mm 0 rodělení mei všechn prut stčníku dle tuhostí I/L I1 I I3 I4 I L L L L L ,57 10, , , , ,940,940,155, 049, 070 8, , , , , , ,74 10 e1 e 84, 10,7 mm 6 6,87 10 e e e 7 4, , 5,5 mm 6, , , 8,8 mm 6, , , 8, 4 mm 6, ,, 3, 4, 5, 3 10,7 10 ( 135,5) 1, , ,31 0,6 3 5,5 10 4, 0,0 km km 3 8,8 10 ( 359,9) 10,37 3 8,4 10 ( 4,5) 6,38 km km km

77 Ověření podmínek pro jednodušené posouení pon.: kritéria pro jednodušené posouení vi. tab. 7.1 d / d d / d 114,3 /139,7 0,8; 0,0 0,8 0 d d / d 88,9 /139, 7 0,64; 0,0 0, / t 139,7 / 5, 0 7,9; 10,0 7,9 50,0 0 0 d / t d / t 114,3 / 5, 0,9; 10,0,9 50,0 d 1 1 / t 88,9 / 4,0, ; ,0, 50,0 g 41,6 mm t + t 5,0 + 4,0 9,0 mm g 9,0 mm t + t 5,0 + 4,0 9,0 mm všechn průře jsou klasifikován jako tř.1 nebo tř Porušení povrchu pásu σ σ n 359,9 169,76 Pa 4, 0, 3 A4,1 10 σ 169,76 Pa p, 0, 6 p, p 6 f k k p σ 0 169,76 10 d 139,7 14,0 t 5,0 p 0, ,3 n (1 + n ) 1 0,3 0, 48 (1 + 0, 48) 0,79 p 1, 0, 0,04 g exp(0,5 g / t0 1,33) 0,04 14, exp(0,5 41,6 / 5,0 1,33) 1, 0, 14,0 1 1,75 k k f t d d d + θ g p , 1,8 10, 5 sin 1 3 d0 1,75 0, ,3 88,9 + 1,8 + 10, 1, 0 15 sin 3, ,7,79 k sin θ 1 sin 3,8, 1, 15,79 134,45 k sin θ sin 60,4 sin θ + sin θ sin θ 1, 1 3, 3 1, 1 135,5 sin 3,8 + 4, sin 76, 15,79 sin 3,8 77, 51 k 116, 90 k Vhovuje.,, 58,31 k 134, 45 k Vhovuje. d + d + d 114,3 + 88,9 3 d 3 139,7 1 3 β ip,1, ,76 f 0 t0 d1 β k p 4,85 sinθ ,0 114, ,0 0,76 0,79 4,85 0,4 km sin 3,8

78 ip,, ip,3, f 0 t0 d β k p 4,85 sinθ ,0 114, ,0 0,76 0,79 4,85 1,71 km sin 60,4 f 0 t0 d3 β k p 4,85 sinθ ,0 88, ,0 0,76 0,79 4,85 8,85 km sin 76, sin θ 1 sin 3,8 3, 1, 15,79 10,38 k sin θ sin 76, 3 1, 1, 1, ip,1,,,, ip,, 3, 3, 3, ip,3, 135,5 1, , 63 1, 0 Vhovuje. 15, 79 0, 40 58,31 0, , 44 Vhovuje. 134, 45 1, Porušení prolomením smkem , sin θ1 4, 0,0 + 0, 04 1, 0 Vhovuje. 10,38 8,85 d d 114,3 mm d t 139,7 5,0 19,7 mm f 1+ sinθ t π d sin 3,8 5,0 π 114,3 966,71 k 3 sin 3,8 f 1+ sinθ t π d 0, sin θ sin 60, 4 5,0 π 114,3 454,98 k 3 sin 60, 4 d 88,9 mm d t 139,7 5,0 19,7 mm f 1+ sinθ t π d 0 3 3, sin θ sin 76, 5,0 π 88,9 99,10 k 3 sin 76, f t d sinθ1 ip,1, / sin θ sin 3, ,0 114, sin 3,8 / 149,78 f t d sinθ ip,, / sin θ km ,0 114, sin 60, 4 / 79,87 km 3 4 sin 60,4