IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ

Transkript

1 IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor 36-8/13 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ vpracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing. Ivan Holínka, aut. ing. datum: Září 2013 počet listů: 21+Příloh

2 Obsah: TCHNICKÁ ZPRÁVA a Popis svislých a vodorovných ocelových konstrukcí... 3 b Popis svislých a vodorovných dřevěných konstrukcí... 3 c Doplňkové ámečnické konstrukce a klempířské konstrukce... 3 d Zatížení konstrukce cvičné věže... 4 e Technologické podmínk postupu prací, ásad pro provádění stavebních prací, kontrola konstrukcí během užívání... 4 STATICKÉ POSOUZENÍ f Zatížení konstrukce... 5 f.1 Zatížení stálé... 5 f.2 Zatížení užitné... 5 f.3 Zatížení sněhem... 5 f.4 Zatížení větrem... 5 g Návrh a posudek ocelové konstrukce přístřešku... 7 g.1 Schéma konstrukce... 7 g.2 Návrh a posudek podlahového nosníku ON g.3 Návrh a posudek sloupu OS g.4 Návrh a posudek vpěr OVZ g.5 Návrh a posudek ocelových diagonál OVZ g.6 Návrh a posudek konol OK1 áchtného sstému h Posouení ákladových konstrukcí a jejich kotvení h.1 Kotvení ocelových segmentů věže h.2 Posouení kotvení vpěr i Použité norm, technické předpis a literatura j Příloh j.1 Příloha 1 Statický výpočet ocelové věže Strana 2

3 TCHNICKÁ ZPRÁVA Předmětem projektu je ocelová cvičná věž pro hasičský áchranný bor. Cvičná věž bude mít půdorsné roměr 4,2m x 2,5m a bude vsoká cca 14,5m nad terénem. Cvičná věž bude složena pěti segmentů. Čtři spodní segment představují každý jedno patro. Poslední segment je střešní. Výška spodních segmentů bude 3,3m. Výška posledního střešního segmentu bude 1,2m. Spodní segment se vžd skládají e čtř bočních stěn, podlah, příčníku pro kotvení schodiště a schodiště se ábradlím. Střešní segment se skládá e čtř stěn a střešní konstrukce. Součásti cvičné věže jsou také dvě vpěr, které ajišťují celou konstrukci proti vodorovným účinkům. Vpěr vedou mei 2.NP a 3.NP pod úhlem cca 45 o. Ztužující funkci budou plnit vpěr a ocelové diagonál ve stěnách jednotlivých segmentů. Celá konstrukce cvičné věže bude kotvena k předem připraveným ákladovým konstrukcím. a Popis svislých a vodorovných ocelových konstrukcí Nosná konstrukce cvičné věže je navržená ocelová. Výplně stěn a podlaha je navržena dřevěná. Hlavní nosné prvk (sloup příčník a podlahové nosník) jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 120/120/4. Diagonál ve stěnách jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 45/45/3. Vpěr jsou navržen uavřeného ocelového obdélníkového profilu 220/120/6,3. Rameno schodiště je navrženo plechu tl. 10mm stupně budou pororoštu výšk 30mm. Součástí věže je také áchtný bepečnostní sstém. Tento sstém bude v 2.NP. K bočním stěnám budou kotven konol profilu 120/120/4 s trubkou, na které bude přichcena áchranná síť. Jednotlivé stěn segmentů, podlah, schodiště a příčník budou k sobě šroubován a le je ted kdkoliv demontovat. Přesné kotvení bude provedeno vi. výkresová dokumentace. Prvk stěn (sloup příčle atd.), prvk podlah nebo prvk schodiště budou předem svařen. Tím vniknou stěnové nebo podlahové prvk o max. velikosti 4,0m x 3,3m. Tto prvk budou převeen na stavbu a budou nich smontován jednotlivé segment, které budou kotven na sebe. Spodní segment bude kotven do ákladových konstrukcí. V ákladové konstrukci budou připraven ocelové plotn s navařenými čtvercovými trubkami, na které se nasadí a sešroubuje celý spodní segment. Poté budou osaen a sešroubován blé segment. Celá konstrukce bude ajištěná vpěrami. K ákladové konstrukci bude vpěra kotvena chemickými kotvami 4xM24 + HIT-HY 200-A do hloubk 400mm. K ocelové věži budou vpěr kotven šroubovým spojem vi. výkresová dokumentace. Ocelové konstrukce jsou navržen oceli tříd S235. Veškeré ocelové konstrukce budou žárově poinkován. V ocelové konstrukci je nutné provést otvor pro odvod vod. Více popsáno vi výkresová dokumentace. Celá konstrukce bude uemněna. Ve spodní části budou ke konstrukci přišroubován emnící pásk. V horní části konstrukce bude přišroubován hromosvod. b Popis svislých a vodorovných dřevěných konstrukcí Čelní stěna mimo okna a podlaha je navržena fošen hoblovaných tl. 40 mm. Pruh mei okn navržen vodovdorné překližk tl.25 mm, e stran náběhu nalepena prž S2 s kanelurou. Výplň ábradlí navržen palubek min. tl.25 mm. Nosnou konstrukci krovu tvoří trámk 100/120, pod střešní krtinu navrženo bednění OSB desk tl. 25 mm. V rámci realiace je navržena dodávka deseti sad parapetu fošen tl. 50 mm hoblovaných o roměru 1100/400, be povrchové úprav. Kotvení prvku je popsáno ve výkresové dokumentaci. Dřevěné konstrukce jsou navržen dřeva tříd C24 a budou ošetřen proti dřevokaným organismům. Více vi výkresová dokumentace. c Doplňkové ámečnické konstrukce a klempířské konstrukce Tto konstrukce tvoří nenosné prvk madlo ábradlí a doplňkové výrobk, ochrana proti vstupu do prostoru cvičné věže, která je navržena tpově panelovým oplocením tpu V-line. Všechn konstrukce jsou žárově inkován. Strana 3

4 Oplechování střech včetně svodového sstému navrženo materiálu titan inek odpad sveden do přilehlé kanaliace s ohledem na malé množství srážkových vod je možné svedení do drenážního sstému vsaku. d Zatížení konstrukce cvičné věže Pro návrh konstrukce blo uvažováno atížení užitné svislé, atížení užitné vodorovné, atížení stálé, atížení větrem a atížení sněhem. Svislé stálé atížení blo uvažováno 1,0kNm -2 v každém podlaží. Svislé užitné atížení blo uvažováno 1,5kNm -2 v každém podlaží. Vodorovné užitné atížení blo uvažováno 0,5kNm -1 v každém podlaží. Zatížení sněhem blo uvažováno 1,0kNm -2 na střeše. Zatížení větrem blo uvažováno dle ČSN EN dle II. větrové oblasti, terénu kategorie III ákladním tlakem větru hodnotou q p = 0,76 kn/m 2. e Technologické podmínk postupu prací, ásad pro provádění stavebních prací, kontrola konstrukcí během užívání Stavební práce provádět dle platných ČSN a ČSN EN určené pro provádění jednotlivých tpů konstrukcí jednotlivých tpů materiálu. Nutno dodržovat požadavk dodavatelů konstrukcí. Při provádění je nutné dodržovat veškeré ásad a požadavk uváděné sstém použitých materiálu (Hilti atd..). Při provádění všech konstrukcí budou dodržován příslušné norm předpis a ažité postup vtahující se k danému tipu prováděné konstrukce. Během výstavb musí být dbáno všech platných výnosů a předpisů o bepečnosti při práci. V ásadě platí ákon č. 309/2006 Sb. a Naříení vlád o bližších min. požadavcích na bepečnost a ochranu draví při práci na staveništích č. 591/2006 Sb. V budoucím užívání konstrukce budou v pravidelných intervalech max. 2let kontrolován veškeré nosné konstrukce a přípoje jednotlivých prvků. V těchto intervalech bude prováděna také údržba konstrukce. Strana 4

5 STATICKÉ POSOUZENÍ f Zatížení konstrukce f.1 Zatížení stálé Svislé stálé atížení blo uvažováno 1,0kNm -2 v každém podlaží. f.2 Zatížení užitné Svislé užitné atížení blo uvažováno 1,5kNm -2 v každém podlaží. Vodorovné užitné atížení blo uvažováno 0,5kNm -1 v každém podlaží. f.3 Zatížení sněhem Předmětná lokalita se nacháí ve sněhové oblasti II. Tp krajin je uvažována normální. Tabulková hodnota charakteristické hodnot plošného atížení sněhem je 1,00 knm -2. Charakteristická hodnota atížení :s k = 1,00 knm -2 (kategorie I) Součinitel expoice: C e = 1,00 Tepelný součinitel: C t = 1,00 Tvarový součinitel: µ 1 = 1,00 Charakteristická hodnota atížení sněhem na půdorsnou plochu střech: s k = 1 µ C C s = 1,00 1,00 1,00 1,00 = 1,00 knm -2 e Výpočtová hodnota atížení: t k s = γ = 1,00 1,50 = 1,50 knm -2 d s k S f.4 Zatížení větrem Předmětná lokalita se nacháí ve větrné oblasti II, kategorie terénu III. Tabulková hodnota rchlosti větru je 25,00 m s -1. Délka objektu: l = 4,20 m Šířka objektu: b = 2,50 m Výška objektu: h = = 14,50 m f.4.1 Dnamický tlak větru Rchlost větru (oblast II): v b,0 = 25,00 m s -1 Součinitel směru větru: c dir = 1,00 Součinitel ročního období: c season = 1,00 Základní rchlost větru: vb = cdir cseason vb0 = 1,00 1,00 25,00 = 25,00 m s -1 Referenční výška: Kategorie terénu III: Součinitel terénu: h = = 14,50 m o = 0,30 m, oii = 0,05 m o k = 0,19 r oii 0,07 = 0,19 (0,30/0,05) 0,07 = 0,22 Součinitel drsnosti: c ( ) = k = 0,22 ln (14,50/0,30) = 0,84 r r ln Součinitel ortografie: c o () = 1,00 Charakteristická střední rchlost větru: v m ( ) c ( ) c ( ) v ( ) = 0 = 0,84 1,00 25,00 = 20,88 m s -1 r Intenita turbulence: b I v ( ) = c 0 ki = 1,00 / [1,00 (14,50/0,30)] = 0,26 0( ) ln 0 Strana 5

6 Maximální charakteristický tlak větru: q p 2 ( ) [ + 7 I ( ) ] 1/ 2 v = ρ = 0,5 [1+7 0,26] 1,25 20,88 2 = 0,76 kn m -2 1 v m f.4.2 Maximální tlak větru na stěn věže Součinitel tlaku bude bepečně uvažován jak součinitel tlaku pro reklamní tabule. C f = -1,80 Tlak větru na čelní stěn Bude uvažován 100%. Stěna je 4,2m široká. Ronášecí šířka pro 1 sloup je ted 2,1m. Plošné atížení w k = q c = 0,76 1,8 = 1,368 kn m -2 Liniové atížení na sloup w w 2, 1 = 1,368 2,1 = 2,87 kn m -1 k p = k Tlak větru na boční stěn Bude uvažován 50%. Stěna je 2,5m široká. Ronášecí šířka pro 1 sloup je ted 1,25m. Plošné atížení w q c 0, 5 = 0,76 1,8 0,5 = 0,684 kn m -2 k = p f Liniové atížení na sloup w w 1, 25 = 0,684 1,25 = 0,855 kn m -1 k = k f Strana 6

7 g Návrh a posudek ocelové konstrukce přístřešku Nosná konstrukce cvičné věže je navržená ocelová. Výplně stěn a podlaha je navržena dřevěná. Hlavní nosné prvk (sloup příčník a podlahové nosník) jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 120/120/4. Diagonál ve stěnách jsou navržen uavřeného ocelového čtvercového profilu 45/45/4. Vpěr jsou navržen uavřeného ocelového obdélníkového profilu 200/120/5. Rameno schodiště je navrženo plechu tl. 10mm stupně budou pororoštu výšk 30mm. Součástí věže je také áchtný bepečnostní sstém. Tento sstém bude v 2.NP. K bočním stěnám budou kotven konol profilu 120/120/4 s trubkou, na které bude přichcena áchranná síť. Podrobný statický výpočet je součástí příloh č. 1. g.1 Schéma konstrukce Strana 7

8 g.2 Návrh a posudek podlahového nosníku ON1 Onačení prvku: ON1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 2,50 m (délka pro statický výpočet) g.2.1 Zatížení konstrukce, vnitřní síl a vodorovný posun prvku Maximální normálová síla: N Ed,max = 38,87 kn Maximální ohbový moment: M Ed,max = 3,92 knm Maximální ohbový moment: M Ed,max = 0,00 knm Maximální posun směr :,max = 0,00 mm Maximální posun směr :,max = 8,30 mm Strana 8

9 g.2.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Průřeová plocha: A a = 1,84E+03 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu ohb: γ M0 = 1,00 Součinitel materiálu vpěr: γ M1 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 2,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 2, /47,26 = 52,90 λ = E / f = 3,14 (1, /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 52,90/93,91 = 0,56 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,81 vi. obráek 6.4 (ČSN EN ) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 38,87 1, /(0,81 1,84E+03) = 26,14 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 3,92 1, /6,86E+04 = 57,14 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 26,14/235, ,14/235,00 = 0,35 < 1 vhoví Strana 9

10 Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 2,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 2, /47,26 = 52,90 λ = E / f = 3,14 (1, /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 52,90/93,91 = 0,56 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,81 vi. obráek 6.4 (ČSN EN ) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 38,87 1, /(0,81 1,84E+03) = 26,14 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 0,00 1, /6,86E+04 = 0,00 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: = 26,14/235,00 + 0,00/235,00 = 0,11 < 1 vhoví dov = L / 300 = 2, / 300 = 8,33 mm max dov = 0,00 < 8,33 mm vhoví Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: dov dov = L / 300 = 2, / 300 = 8,33 mm max = 8,30 < 8,33 mm vhoví Strana 10

11 g.3 Návrh a posudek sloupu OS1 Onačení prvku: OS1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 3,30 m (délka pro statický výpočet) g.3.1 Zatížení konstrukce, vnitřní síl a vodorovný posun prvku Maximální normálová síla: N Ed,max = 86,85 kn Maximální ohbový moment: M Ed,max = 6,43 knm Maximální ohbový moment: M Ed,max = 1,75 knm Maximální posun směr :,max = 30,96 mm Maximální posun směr :,max = 10,50 mm g.3.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Průřeová plocha: A a = 1,84E+03 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu ohb: γ M0 = 1,00 Součinitel materiálu vpěr: γ M1 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 3,30 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 3, /47,26 = 69,83 Základní štíhlost: λ = E / f = 3,14 (1, /235,00) = 93,91 1 π Strana 11

12 Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 69,83/93,91 = 0,74 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,70 vi. obráek 6.4 (ČSN EN ) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 86,85 1, /(0,70 1,84E+03) = 67,56 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 6,43 1, /6,86E+04 = 93,73 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 67,56/235, ,73/235,00 = 0,69 < 1 vhoví Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 3,30 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (4,12E+06/1,84E+03) = 47,26 mm cr, a λ = L / i = 3, /47,26 = 69,83 λ = E / f = 3,14 (1, /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 69,83/93,91 = 0,74 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,70 vi. obráek 6.4 (ČSN EN ) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 86,85 1, /(0,70 1,84E+03) = 67,56 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 1,75 1, /6,86E+04 = 25,51 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: = 67,56/235, ,51/235,00 = 0,40 < 1 vhoví dov = L / 300 = 3, / 300 = 48,33 mm max dov = 30,96 < 48,33 mm vhoví Posudek na průhb směr Maximální dovolený průhb: Posudek: dov = L / 300 = 3, / 300 = 11,00 mm max dov = 10,50 < 11,00 mm vhoví Strana 12

13 g.4 Návrh a posudek vpěr OVZ1 Onačení prvku: OVZ1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/220/6 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 9,50 m (délka pro statický výpočet) g.4.1 Zatížení konstrukce, vnitřní síl a vodorovný posun prvku Maximální normálová síla: N Ed,max = 82,10 kn Maximální ohbový moment: M Ed,max = 0,00 knm Maximální ohbový moment: M Ed,max = 3,13 knm g.4.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/220/6 Moment setrvačnosti průřeu: I = 9,52E+06 mm 4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 2,44E+07 mm 4 Modul průřeu: W = 1,59E+05 mm 3 Modul průřeu: W = 2,22E+05 mm 3 Průřeová plocha: A a = 3,84E+03 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu ohb: γ M0 = 1,00 Součinitel materiálu vpěr: γ M1 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 9,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (9,52E+06/3,84E+03) = 49,77 mm cr, a λ = L / i = 9, /49,77 = 190,87 λ = E / f = 3,14 (1, /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 190,87/93,91 = 2,03 Součinitel vpěrnosti: χ = 0,19 vi. obráek 6.4 (ČSN EN ) Strana 13

14 Napětí od normálové síl: N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 82,10 1, /(0,19 3,84E+03) = 111,95 MPa χ A Napětí od ohbového momentu c, Rd Ed,max γ M 0 a = M / W = 0,00 1, /1,59E+05 = 0,00 MPa Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 111,95/235,00 + 0,00/235,00 = 0,48 < 1 vhoví Posudek kombinace tlaku a ohbového momentu směr Napětí od normálové síl Vpěrná délka prvku: L cr, = 9,50 m Poloměr setrvačnosti: Štíhlost prvku: Základní štíhlost: i = I / A = (2,44E+07/3,84E+03) = 79,67 mm cr, a λ = L / i = 9, /79,67 = 119,25 λ = E / f = 3,14 (1, /235,00) = 93,91 1 π Poměrná štíhlost: λ = λ / λ1 = 119,25/93,91 = 1,27 Součinitel vpěrnosti: Napětí od normálové síl: a χ = 0,40 vi. obráek 6.4 (ČSN EN ) N Ed,max γ M 1 b, Rd = = 82,10 1, /(0,40 3,84E+03) = 53,17 MPa χ A Napětí od ohbového momentu = M / W = 3,13 1, /2,22E+05 = 14,12 MPa c, Rd Ed,max γ M 0 Jednotkový posudek: b, Rd f + f c, Rd 1 = 53,17/235, ,12/235,00 = 0,29 < 1 vhoví Strana 14

15 g.5 Návrh a posudek ocelových diagonál OVZ2 Onačení prvku: OVZ2 Navržen profil: 1 x JÄKL 45/45/3 Třída oceli: S 235 Délka prvku: l = 4,00 m (délka pro statický výpočet) g.5.1 Zatížení konstrukce a vnitřní síl na táhlu Maximální normálová síla: N Ed,max = = 58,00 kn (vloučení diagonál v tlaku) g.5.2 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 45/45/3 Moment setrvačnosti průřeu: I = 1,38E+05 mm 4 Průřeová plocha: A = 4,81E+02 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 kn Součinitel materiálu : γ M0 = 1,00 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Tahová únosnost ocelového táhla: N = A f γ = 4,81E ,00/1, = 113,04kN t, Rd / M1 Jednotkový posudek: N Ed,max 1 N b, Rd = 58,00 / 113,04 = 0,51 < 1 vhoví Strana 15

16 g.6 Návrh a posudek konol OK1 áchtného sstému Onačení prvku: OK1 Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Třída oceli: S 235 Délka prvku: L = 4,00 m (délka pro statický výpočet) g.6.1 Zatížení konstrukce g.6.2 Výpočet vnitřních sil g.6.3 Návrh a posudek prvku Navržen profil: 1 x JÄKL 120/120/4 Moment setrvačnosti průřeu: I = 4,12E+06 mm 4 Modul průřeu: W = 6,86E+04 mm 3 Smková plocha průřeu: A v = 0,00E+00 mm 3 Me kluu oceli: f = 235,00 MPa Součinitel materiálu: γ M0 = 1,00 Strana 16

17 Modul pružnosti oceli: E = 210,00 GPa Posudek na ohb Únosnost průřeu v ohbu M = W f γ = 6,86E , /1,00 = 16,12 knm c, Rd d / M 0 Jednotkový posudek: M M Ed,max c, Rd 1= 12,00/16,12 = 0,74 < 1 vhoví h Posouení ákladových konstrukcí a jejich kotvení Celá konstrukce věže bude aložena na ákladových betonových pásech a patkách. Strana 17

18 h.1 Kotvení ocelových segmentů věže Spodní segment věže bude kotven do žb pásu. Do pásu budou před betonáží osaen kotevní prvk. Kotevní prvek bude složen plotn s navařenou výtuží betonovanou se áklad. Na plotnu bude přivařena trubka menšího průměru, na kterou bude nasaen sloup spodního segmentu. Vše bude došroubováno. h.1.1 Zatížení konstrukce Strana 18

19 h.1.2 Posouení kotvení Na kotevní plotnu budou navařen 6xΦR12. Únosnost 1x ΦR12 v tahu při kotevní délce 600mm je 48kN Únosnost 1x ΦR12 v smku při kotevní délce 600mm je 29kN Spoj 6xΦR12 spolehlivě vhoví. h.2 Posouení kotvení vpěr K ákladové konstrukci bude vpěra kotvena chemickými kotvami 4xM24 + HIT-HY 200-A do hloubk 400mm. h.2.1 Zatížení konstrukce Strana 19

20 h.2.2 Posouení kotvení Strana 20

21 h.2.3 Posouení patk stabilit patk Maximální tah v patce = 52,9+53,4 = 106,3 kn Vlastní tíha patk = 4,7 1, ,9 = 121 kn Tíha patk je větší než sání. Patka vhoví i Použité norm, technické předpis a literatura [1] ČSN EN 1990 Zásad navrhování konstrukcí [2] ČSN EN Zatížení konstrukcí- Část 1-1: Obecná atížení- Objemové tíh, vlastní tíha a užitná atížení poemních staveb [3] ČSN EN Zatížení konstrukcí- Část 1-3: Obecná atížení- Zatížení sněhem [4] ČSN EN Zatížení konstrukcí- Část 1-4: Obecná atížení- Zatížení větrem [5] ČSN EN Navrhování betonových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [6] ČSN EN Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [7] ČSN EN Navrhování dřevěných konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [8] ČSN EN Navrhování geotechnických konstrukcí- Část 1: Obecná pravidla [9] ČSN EN Navrhování geotechnických konstrukcí- Část 2: Průkum a koušení ákladové půd [10] ČSN : Základová půda pod plošnými áklad [11] EN Beton Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda Strana 21

22 IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor j Příloh KE STATICKÉMU POSOUZENÍ

23 j.1 Příloha 1 Statický výpočet ocelové věže

24 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Obsah Schéma konstrukce Schéma konstrukce 3D Schéma konstrukce Spojitá atížení.zatěžovací stav - 2 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 3 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 4 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 5 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 6 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 7 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 8 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 9 Spojitá atížení.zatěžovací stav - 10 Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 Vnitřní síl na makru(ech)1/52,93/...kombi únos. (vše), globální extrém. Vnitřní síl na makru(ech)53/92,11...kombi únos. (vše), globální extrém. Vnitřní síl na makru(ech) 125/126, kombi únos. (vše), globální extrém. Reakce. Únos. kombi : 1/ Strana: 1/10

25 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Schéma konstrukce Schéma konstrukce Strana: 2/10

26 Projekt : 2. áří 2013 Popis : 3D Schéma konstrukce Spojitá atížení.zatěžovací stav - 2 Strana: 3/10

27 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Spojitá atížení.zatěžovací stav Spojitá atížení.zatěžovací stav - 4 Strana: 4/10

28 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Spojitá atížení.zatěžovací stav Spojitá atížení.zatěžovací stav - 6 Strana: 5/10

29 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Spojitá atížení.zatěžovací stav Spojitá atížení.zatěžovací stav - 8 Strana: 6/10

30 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Spojitá atížení.zatěžovací stav Spojitá atížení.zatěžovací stav - 10 Strana: 7/10

31 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/ Deformace - u na prutu(ech). Použ. kombi : 1/56 Strana: 8/10

32 Projekt : 2. áří 2013 Popis : Vnitřní síl na makru(ech). Globální extrém Lineární statický - nebepečné nebo všechn kombinace Skupina maker :1/52,93/110,113/114,117/118,121/122 Skupina kombinací na únosnost :1/91 makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] Vnitřní síl na makru(ech). Globální extrém Lineární statický - nebepečné nebo všechn kombinace Skupina maker :53/92,111/112,115/116,119/120,123/124 Skupina kombinací na únosnost :1/91 makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] Vnitřní síl na makru(ech). Globální extrém Lineární statický - nebepečné nebo všechn kombinace Skupina maker :125/126 Skupina kombinací na únosnost :1/91 makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] Strana: 9/10

33 Projekt : 2. áří 2013 Popis : makro prut kombi dx [m] N [kn] V [kn] V [kn] Mx [knm] M [knm] M [knm] Reakce. Únos. kombi : 1/91 Strana: 10/10