ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OBROBITELNÝCH HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 2007 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF MACHINABLE ALUMINIUM ALLOYS AA2007 AND AA2015
|
|
- Blažena Beránková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OBROBITELNÝCH HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 2007 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF MACHINABLE ALUMINIUM ALLOYS AA2007 AND AA2015 Jiří Faltus a), Jan Siegl b), Vladivoj Očenášek a) Klára Dalíková b) a VÚK Panenské Břežany, s.r.o. Panenské Břežany 50, Odolena Voda, jiri.faltus@cbox.cz b ČVUT-FJFI katedra materiálů, Trojanova 13, Praha 1 ČR, siegl@kmat.fjfi.cvut.cz Abstrakt Příspěvek seznamuje s únavovými, strukturními a mechanickými vlastnostmi hliníkových slitin Al.Cu4PbMgMn (AA2007) a nové bezolovnaté obrobitelné slitiny Al.CuMgMnSnBi (AA2015). Únavové zkoušky byly provedeny na lisovaných a tažených tyčích jmenovitého průměru 18 mm ve stavu T2. Tyče byly připraveny v běžných provozních podmínkách firmy ALCAN Děčín. Pro únavové zkoušky byly použity válcové zkušební tyče (Ø 9,3 mm), s vrubem (Kt = 2). Zkušební tělesa byla zatěžována míjivým zatížením (R = 0) na hladinách σ max = 250, 230, 210, 190, 170, 150 MPa a s frekvencí 100 Hz. Zkoušky byly ukončeny buď při porušení tyče, nebo po dosažení zatěžovacích cyklů. V navazující etapě prací byla provedená podrobná fraktografická analýza porušených zkušebních těles, jejímž cílem byl popis mechanismů únavového porušení sledovaných hliníkových slitin. Abstract Present paper deals with fatigue, structural and mechanical properties of aluminium alloys Al.Cu4PbMgMn (AA2007) and new lead-free machinable alloy Al.CuMgMnSnBi (AA2015). The extruded and drawn rods 18 mm in diameter in final temper T2 were used for tests. Testing rods were manufactured in the plant of ALCAN Děčín by a usual production method. Fatigue properties were determined by a standard method using circular specimens 9,3 mm in diam. and with notch (Kt=2). Stress amplitude σ max = 250, 230, 210, 190, 170, 150 MPa was used. A cyclic loading at frequency of 100 Hz and R=0. Detailed studies of the micromorphological characteristics of the fracture surfaces, focusing on description of the fatigue failure mechanisms of the aluminium alloys were carried out. The present work was supported by the Grant Agency of Czech Republic (contract No. 106/03/0772) 1 ÚVOD Ve světě se až dosud vyráběly a všeobecně komerčně používaly tři základní typy obrobitelných slitin: AlCu6BiPb, AlMgSiPb a AlCu4PbMg(Mn). Současně legislativní předpisy Evropského společenství silně omezily obsah olova v kovech a slitinách. Například podle směrnice 2000/53/EC "End of Life Vehicles Directive" přijaté Evropským parlamentem v září 2000, je 1
2 v tvářených Al slitinách používaných pro výrobu dopravních prostředků omezen obsah olova maximálně na 0,4 hm.%. Ve všech třech typech uvedených obrobitelných Al slitin je však obsah Pb větší. Z uvedených důvodů byla značná pozornost věnována vývoji nových typů slitin, které by olovo neobsahovaly. Na tomto vývoji se ve spolupráci s firmou ALCAN Děčín Extrusion, s.r.o. podílel VÚK Panenské Břežany, s.r.o. Byly vyvinuty tři nové obrobitelné slitiny, ve kterých je toxické olovo jako přísada lámající třísku nahrazeno netoxickým cínem, případně kombinací cínu a bismutu (AlCuSnBi, AlMgSiSnBi a AlCuMgMnSnBi) [1-4]. Významnou součástí vývoje nových slitin bylo ověření jejich únavových vlastností, neboť o vlivu olova a bismutu na únavové vlastnosti Al slitin byly k dispozici jen sporadické znalosti. Předmětem grantového projektu 106/03/0772 bylo tyto znalosti rozšířit. Na předcházejících konferencích Metal 2004 a Metal 2005 jsme publikovali výsledky studia vlivu nízkotavitelných kovů Pb, Bi a Sn na únavové vlastnosti slitin typu Al-Mg-Si [5,6]. Předkládaný příspěvek shrnuje výsledky analogického porovnání pro Al-slitiny duralového typu. V průběhu prací byly realizovány experimentální práce zaměřené na studium únavových vlastností nové bezolovnaté obrobitelné slitiny Al CuMgMnSnBi (AA2015) a tradiční komerční olovnaté obrobitelné slitiny Al Cu4PbMgMn (AA2007). 2 EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL A METODIKA MĚŘENÍ 2.1 Materiál Zkoušky únavy byly provedeny na lisovaných a tažených tyčích jmenovitého průměru 18 mm z obrobitelné bezolovnaté slitiny Al.CuMgMnSnBi (AA2015) a obrobitelné olovnaté slitiny Al.Cu4PbMgMn (AA2007). Tyče byly připraveny v běžných výrobních podmínkách firmy ALCAN Děčín, s.r.o. Tyče z obou slitin byly ve stavu po lisování za tepla s následným kalením za lisem ve vodní vlně, kalibračním tažením s redukcí 1,7 % a přirozeným stárnutím na stav T2. Chemické složení zkoušených slitin je v tab.1. Tab. 1 Chemické složení sledovaných slitin [hm.%] Table 1 Chemical composition of investigated alloys in wt.%] Slitina Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti Pb Bi Sb Sn AA2015 0,710 0,210 4,240 0,593 0,888-0,010 0,030 0,030 0,311 0,020 1,040 AA2007 0,730 0,560 4,151 0,684 0,852 0,073 0,190 0,027 0,900 0, Strukturní a mechanické vlastnosti Metalografické rozbory struktury sledovaných slitin byly provedeny na podélných řezech tyčemi. Byl proveden jak metodou světelné mikroskopie (SM), za použití mikroskopu NIKON EPIPHOT 200 s tří čipovou barevnou kamerou HITACHI pro obrazovou analýzu se softwarem LUCIA, tak metodou řádkovací elektronové mikroskopie (REM) pomocí mikroskopu DSM 940 s vlnovým spektrometrem WDX - 3PC MICROSPEC. Pomocí REM se provádělo měření rozložení slitinových prvků, sloužící k identifikaci fází ve struktuře. K určení mechanických vlastností byly použity hladké zkušební tyče o průměru 7 mm a zkušební tyče průměru 9,3 mm s vrubem K t = 2. Tyče byly odebrány ze středních oblastí lisovaných tyčí. 2
3 2.3 Zkouška únavy Pro únavové zkoušky byly použity válcové zkušební tyče o průměru těla 9,3 mm, se závitovými hlavami M16x1 a s vrubem K t = 2,0 (obr. 1a). Zkušební tělesa byla zatěžována míjivým zatížením (R = 0), s frekvencí Hz, při teplotě 25 C. Ke zkouškám byl použit vysokofrekvenční pulsátor RUMUL Testronic 8601, 100kN. Zkoušky proběhly pro obě zkoušené slitiny na šesti hladinách namáhání při σ max = 250, 230, 210, 190, 170 a 150 MPa, na kterých byly zkoušeny dvě až šest zkušebních tyčí. Výsledky únavových zkoušek byly zpracovány ve formě Wohlerových křivek. Obr. 1 Zkušební tyč a vrub pro zkoušky únavy (rozměry v mm) Fig. 1 Fatigue specimen and detail of notch (all in mm) 2.4 Fraktografická analýza Morfologie lomových statických i únavových lomu byla sledována jednak pomocí světelného stereomikroskopu (ve zvětšení 4 x až 75 x), jednak pomocí řádkovacího elektronového mikroskopu JSM 840A s digitálním záznamem snímků (zvětšení 15 x až x). Při podrobné fraktografické analýze byla pozornost zaměřena na určení mikrofraktografických znaků jak v oblastech iniciace, tak v oblastech odpovídajících šíření únavových trhlin. Morfologické charakteristiky statických i únavových lomů byly sledovány rovněž pomocí světelného metalografického mikroskopu na výbrusech podélných osových řezů porušených zkušebních tyčí. 3 VÝSLEDKY A DISKUSE 3.1 Mikrostruktura Rozložení komplexních konstitučních fází Al x (Fe,Si,Mn,Cu) y a fáze CuMgAl 2 případně CuAl 2 je u obou slitin kvalitativně podobné. Fáze jsou řádkovitě uspořádány ve směru lisování, přičemž v povrchových oblastech jsou poněkud drobnější než v oblastech středových. Podstatný rozdíl je v jejich množství. U výlisků a výtažků ze slitiny AA2007 jsou fáze Al x (Fe,Si,Mn,Cu) y podstatně hrubší a jejich hustota je větší oproti slitině AA2015 (obr.2). Důvody těchto rozdílných struktur jsou pravděpodobně způsobeny zejména tím, že obsah železa, jako rozhodující složky těchto fází, je ve slitině AA2007 téměř trojnásobný oproti slitině AA2015. I když se struktura výchozích odlitků nezjišťovala, vliv mohla mít i případná hrubší struktura výchozího odlitku ze slitiny AA2007 oproti odlitku z AA2015. Vliv rozdílných parametrů technologie zpracování odlitků z obou slitin na zkoumané tyče lze prakticky vyloučit. 3
4 CuMgAl 2 Al x (Fe,Si, Mn) y CuMgAl 2 Al x (Fe,Si, Mn) y Foto fáze Pb+Bi Foto fáze Sn+Bi Obr. 2 Rozložení fází Al x (Fe,Si, Mn) y a fází CuAl 2 a CuMgAl ve struktuře slitin a) AA 2007 b) AA2015 ve stavu T2 - podélný řez Fig. 2 Distribution Al x (Fe,Si, Mn) y, CuAl 2 and CuMgAl particles in structure of investigated alloys AA2007 (a) and AA2015 (b) in T2 temper logitudinal section Obě sledované slitiny AA2007 a AA2015 obsahují dispersní fáze z nízkotavitelných kovů buď Pb a Bi, v případě AA2007, nebo Sn a Bi v případě AA2015. Rovněž tyto fáze mají řádkovité uspořádání. Podobně jako fáze s obsahem Fe, případně s obsahem mědi jsou i tyto fáze u slitiny AA2007 podstatně hrubší než jaké vykazuje slitina AA2015 (obr.2). Vzhledem k tomu, že technologie výroby tyčí z obou slitin byla prakticky stejná, lze předpokládat že hrubší nízkotavitelné fáze u slitiny AA2007 oproti AA2015 byly způsobeny hrubší výchozí strukturou odlitků slitiny AA2007 nebo vyšší teplotou jejího průtlačného lisování. Z hlediska světelné mikroskopie je struktura tyčí ve stavu T2 u obou sledovaných slitin AA2007 a AA2015 vláknitá (obr.3). Povrchová rekrystalizovaná zóna nebyla zjištěna. Foto Foto Obr. 3 Nerekrystalizovaná vláknitá struktura tyčí o průměru 18,94 mm ze slitin a) AA T2 a b) AA T2 Fig. 3 Unrecrystallized fibrous structure of rods dia. 18,94 mmm from alloy AA T2 (a) and AA T2 (b) 4
5 3.2 Mechanické vlastnosti Výsledky tahových zkoušek studovaných slitin ve stavu T2 naměřené na hladkých tyčích a na tyčích s vrubem K t = 2 jsou uvedeny v tab. 2. Z výsledků vyplynulo: Tyče ve stavech T2 ze slitiny AA2007 vykazovaly vždy nižší pevnostní vlastnosti (Rp0,2 a Rm) oproti tyčím ze slitiny AA2015, Tyto rozdíly činily cca 60 MPa. Plastické vlastnosti, reprezentované tažností A5, byly u slitiny AA2007 poněkud větší než u slitiny AA2007 (tab.2). Podobné rozdíly v pevnostních vlastnostech stavu T2 zůstaly zachovány i u pevnostních hodnot zjištěných tahovou zkouškou na tyčích s vrubem K t =2. Vlivem vrubového účinku jsou pevnostní hodnoty (Rp0,2 a Rm) posunuty k vyšším hodnotám než veličiny určené na hladkých tyčích. Důvodem rozdílných mechanických vlastností obou slitin lje zejména vysoký obsah Fe ve slitině AA 2007 oproti AA Železo na sebe váže měď, za vzniku komplexní fáze např. Cu 2 FeAl 7 a dalších fází, čím snižuje množství precipitujících fází CuMgAl 2 a CuAl 2 a tím zmenšuje efektivnost precipitačního vytvrzení [7,8]. Tab. 2 Mechanické vlastnosti sledovaných slitin Table 2 Mechanical properties of investigated alloys Slitina Alloy AA T2 AA T2 hladká zkušební tyč Rm = 503 MPa Rp0,2 = 387,5 MPa A = 11,4 % Rm = 442 MPa Rp0,2 = 328 MPa A = 13 % zkušební tyč s vrubem Rm = 567 MPa Rp0,2 = 511MPa Rm = 518 MPa Rp0,2 = 459 MPa 3.3 Únavová životnost a její porovnání Z výsledků únavových zkoušek (obr.4) je zřejmé, že u obou slitin má S-N křivka zlom, který je charakterizován prudkým nárůstem rozptylu výsledků. Z tohoto důvodu nebylo možné proložit (u obou materiálů) experimentální data jedinou funkcí. Křivky bylo nutné rozdělit na dvě části. V oblasti vyšších napětí bylo použito metody nejmenších čtverců pro logaritmický tvar funkce N = a S max b. Použití této funkce na data pod místem zlomu křivky (190 MPa pro slitinu AA2015 a 130 MPa pro slitinu AA2007) vedlo k výraznému zhoršení přiléhavosti funkce, charakterizované indexem determinace R 2. Pro aproximaci experimentálních bodů pod bodem zlomu S-N křivky bylo použito lineární závislosti v souřadnicích log N a S max. Vzhledem k velkému počtu nedokončených zkoušek (body označené šipkou) byl průběh lineární části závislosti pouze orientačně odhadnut. Graficky vynesené výsledky únavových zkoušek jednoznačně prokazují, že únavové životy slitiny AA2015-T2 jsou vůči slitině AA2007-T2 posunuty v celém zkoušeném oboru napětí k vyšším hodnotám, což rovněž to platí o bodu zlomu na S-N křivce. 5
6 R=0, K t =2,0 S max /MPa/ AA 2015-T3 (Stanal 40) 120 AA 2007-T3 80 1,0E+04 1,0E+05 1,0E+06 1,0E+07 1,0E+08 Počet cyklů do lomu N/1/ Obr.4 Výsledky únavových zkoušek pro zkoumané slitiny AA2007 a AA2015, stav T2, vrub Kt = 2 Fig.4 Results of fatigue test the investigated alloys AA2007 and AA2015, temper T2, notch K t = Únavové lomy Z hlediska charakteru mikromorfologie oblastí iniciace nebyly mezi sledovanými slitinami AA2007 a AA2015 nalezeny žádné významné rozdíly. Proces únavového porušování byl u obou slitin ve stavu T2 kvalitativně shodný a podle charakteru morfologie lomu ho lze rozdělit na tři etapy: a) iniciace a na ni navazující etapa krystalografického šíření únavových trhlin (obr.5), b) šíření únavových trhlin striačním mechanismem (obr.6), c) dolomení zbytku nosného průřezu tvárným transkrystalickým lomem (obr. 7). Prakticky u všech zkušebních těles (hladkých i s vrubem) byla zjištěna násobná iniciace trhlin. Dílčí únavové trhliny, jejichž rozvoj a postupné propojování vedly k lomu zkušebních tyčí, iniciovaly na dně vrubu. Ze snímku na obr.8 je zřejmé, že v některých případech nedojde k propojení dílčích únavových trhlin s magistrální únavovou trhlinou. Obr. 5 Mikromorfologie lomu odpovídající krystalografickému šíření únavové trhliny ve slitině a) AA2007 a b) AA2015 Fig. 5 Fracture micromorphology corresponding to crystallographic propagation of fatigue crack in alloy AA2007 (a) and AA2015 (b) 6
7 Obr. 6 Striační mechanismus šíření únavové trhliny ve slitině a) AA2007 a b) AA2015 Fig. 6 Fatigue crack propagation by striation mechanisms in alloy AA2007 (a) and AA2015 (b) Obr. 7 Mikromorfologie lomu odpovídající závěrečnému dolomení ve slitině a) AA2007 a b) AA2015 Fig. 7 Micromorphology of final fracture in alloy AA2007 (a) and AA2015 (b) Povrch vrubu s trhlinou, Surface of notch with crack Obr. 8 Iniciace trhliny na dně vrubu, AA2015 T2, vzorek 5-2 Fig. 8 Crack initiations at the bottom of the notch, AA2015-T2, specimen 5-2 7
8 4 SOUHRN VÝSLEDKŮ Ze zkoušek únavových a dalších vlastností tyčí jmenovitého průměru 19 mm ze slitin z tradiční slitiny AA2007 a nové slitiny AA2015 ve stavu T2, vyrobené běžnou výrobní technologií vyplynulo následující: 1) Rozložení tvrdých fází ve struktuře obou slitin je kvalitativně podobné. Fáze jsou řádkovitě uspořádány ve směru lisování, přičemž v povrchových oblastech jsou poněkud drobnější než v oblastech středových. Podstatný rozdíl mezi oběma slitinami je v množství a velikosti fází s obsahem železa. U slitiny AA2007 jsou tyto fáze podstatně hrubší a jejich hustota je větší oproti slitině AA2015. Obě slitiny obsahují řádkovitě uspořádané dispersní fáze s obsahem nízkotavitelných kovů. Podobně jako fáze s obsahem Fe jsou tyto nízkotavitelné fáze u slitiny AA2007 hrubší než u slitiny AA ) Hodnoty pevnostních charakteristik (Rp0,2 a Rm) jsou u slitiny AA2015 zhruba o 12% vyšší než u slitiny AA2007. Tělesa ze slitiny AA2015 vykazují ve srovnání s tělesy ze slitiny A2007 výrazně delší únavové životy a to v celém zkoušeném oboru napětí. 3) Iniciace únavových trhlin probíhá na povrchu zkušebních tyčí a to na tvrdých ostrohranných fázích, kde dochází k největšímu stupni koncentrace napětí. Vlivem vysokého obsahu Fe obsahuje struktura slitiny AA2007 oproti slitině AA2015 podstatně vyšší hustotu tvrdých komplexních fází Al x (Fe,Si,Mn, Cu) y., což usnadňuje iniciaci únavových trhlin a vede ke snížení únavové životnosti této slitiny. Na zhoršení únavových vlastností slitiny AA2007 se rovněž podílí i nižší pevnostní charakteristiky. 4) Proces šíření únavových trhlin je u obou sledovaných slitin kvalitativně shodný a probíhá především mechanismem tvorby striací. Poděkování: Výzkumné práce byly finančně podporovány jednak MŠMT v rámci Výzkumná centra PP2-DP01 (1M), jednak MŠMT v rámci výzkumného záměru MSM Autoři děkují vedení společnosti a pracovníkům technického rozvoje firmy ALCAN Děčín, s.r.o. za výrobu experimentálního materiálu. LITERATURA [1] FALTUS, J.-PLAČEK, K.: Aluminium, 4, 1999, s.30 [2] FALTUS, J.- PLAĆEK, K.: Aluminium alloy with good machinability, Pat. spis CZ , B6 (1996) [3] FALTUS, J.- PLAĆEK, K.: Aluminiumbegierung mit guter Spanbarkeit, European patent EP , Prioritat: CZ , CZ [4] FALTUS, J.- PLAĆEK, K.: Bleifreie Aluminiumlegierung auf Basis von AlCuMg mit guter Spannbarkeit, Patent Nr , Anmeldetag: [5] FALTUS, J. OČENÁŠEK, V. SIEGL, J. SLÁMA, P.: in: Proc. of 13. Internat. Metallurg. Symposium METAL 2004, ed.: Prnka T., Ostrava 2004, ISNB X [6] FALTUS, J. SIEGL, J.- OČENÁŠEK, V. -ADÁMEK, J.: in: Proc. of 14. Internat. Metallurg. Symposium METAL 2005, ed.: Prnka T., Ostrava 2005, ISNB , [7] BROOKS, Ch. R.: Heat Treatment, Structure and Properties Nonferrous Alloys, ASM, 1984, s.136 [8] MONDOLFO,L.F.: Aluminum Alloys:Structure and Propertiess Nonferrous Alloys, Butterworth, 1976, s
, Hradec nad Moravicí ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI AL SLITIN AA 2017, AA 2007 A AA2015
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI AL SLITIN AA 2017, AA 7 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF AL ALLOYS AA2017, AA7 AND AA2015 Jiří Faltus a), Eva Bendíková a), Jan Siegl b) a) VÚK Panenské Břežany, s.r.o. Panenské Břežany
VíceHODNOCENÍ ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 6082, AA 6262 A AA6023
HODNOCENÍ ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 6082, AA 6262 A AA6023 EVALUATION OF FATIGUE PROPERTIES OF ALUMINIUM ALLOYS AA6082, AA6262 AND AA6023 Jiří Faltus a) Jan Siegl b) Vladivoj Očenášek
VíceÚNAVOVÉ VLASTNOSTI NOVÉ BEZOLOVNATÉ SLITINY TYPU AlMgSiSnBi URCENÉ PRO OBRÁBENÍ
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI NOVÉ BEZOLOVNATÉ SLITINY TYPU AlMgSiSnBi URCENÉ PRO OBRÁBENÍ FATIGUE PROPERTIES OF NEW LEAD-FREE ALLOY AlMgSiSnBi INTENDED FOR CUTTING Jirí Faltus a) Vladivoj Ocenášek a) Jan Siegl b)
VíceNEHOMOGENITA A ANIZOTROPIE ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA6082
METAL 007 NEHOMOGENITA A ANIZOTROPIE ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA608 FATIGUE PROPERTIES HETEROGENEITY AND ANISOTRPY OF EXTRUSIONS FROM AA608 ALLOY Vladivoj Očenášek*, Petr Sedláček**,
VíceVLASTNOSTI OBROBITELNÝCH SLITIN HLINÍKU ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT PROPERTIES OF FREE MACHINING ALUMINIUM ALLOYS AT ELEVATED TEMPERATURES
VLASTNOSTI OBROBITELNÝCH SLITIN HLINÍKU ZA ZVÝŠENÝCH TEPLOT PROPERTIES OF FREE MACHINING ALUMINIUM ALLOYS AT ELEVATED TEMPERATURES Abstrakt Jiří Faltus, Petr Homola, Peter Sláma VÚK Panenské Břežany a.s.,
VíceVLASTNOSTI OBROBITELNÝCH SLITIN HLINÍKU BEZ OLOVA NA BÁZI AL-MG-SI-SN-BI PROPERTIES OF MACHINABLE LEAD-FREE ALUMINIUM ALLOYS AL-MG-SI-SN-BI
VLASTNOSTI OBROBITELNÝCH SLITIN HLINÍKU BEZ OLOVA NA BÁZI AL-MG-SI-SN-BI PROPERTIES OF MACHINABLE LEAD-FREE ALUMINIUM ALLOYS AL-MG-SI-SN-BI Jiří Faltus, Eva Bendíková, Jaromír Uhlíř a) a) VÚK Panenské
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceVliv tepelně-mechanického zpracování na mechanické vlastnosti nové obrobitelné slitiny Al.CuSnBi
Vliv tepelně-mechanického zpracování na mechanické vlastnosti nové obrobitelné slitiny Al.CuSnBi Jiří Faltus a), Karel Plaček b), Ivana Stulíková c), Bohumil Smola c), Peter Sláma a) a) VÚK Panenské Břežany,
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING
STRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND AND SQUEEZE CAST MAGNESIUM ALLOY AZ91 Ocenášek Vladivoj a) Hnilica František
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceMOŽNOSTI ZVÝŠENÍ OBROBITELNOSTI BEZOLOVNATÝCH MOSAZÍ POSSIBILITIES TO INCREASE OF MACHINABILITY OF LEAD- FREE BRASSES
MOŽNOSTI ZVÝŠENÍ OBROBITELNOSTI BEZOLOVNATÝCH MOSAZÍ POSSIBILITIES TO INCREASE OF MACHINABILITY OF LEAD- FREE BRASSES Jiří Faltus, Eva Bendíková VÚK Panenské Břežany, s.r.o. Panenské Břežany 50, 250 70
VíceKOROZNÍ ZKOUŠKY VYSOCELEGOVANÝCH DUPLEXNÍCH OCELÍ PŘI POMALÉ RYCHLOSTI DEFORMACE
KOROZNÍ ZKOUŠKY VYSOCELEGOVANÝCH DUPLEXNÍCH OCELÍ PŘI POMALÉ RYCHLOSTI DEFORMACE Dalíková Klára 1,2), Číhal Vladimír 2), Kunz Jiří 1) 1) Katedra materiálů, Fakulta jaderná a fyzikálně inženýrská, ČVUT
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceSLITINY MED-ZINEK PRO POUŽITÍ V INSTALACÍCH PRO PITNOU VODU COPPER-ZINC ALLOYS FOR USE IN DRINKING-WATER INSTALLATIONS
SLITINY MED-ZINEK PRO POUŽITÍ V INSTALACÍCH PRO PITNOU VODU COPPER-ZINC ALLOYS FOR USE IN DRINKING-WATER INSTALLATIONS Jirí Faltus a Jan Mádl b Václav Koutný b Peter Sláma a a VÚK Panenské Brežany, s.r.o.,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceVLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
VLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU EFFECT OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE FATIGUE BEHAVIOUR OF SAND-CAST Mg ALLOY AZ91 Hnilica František a), Ocenášek Vladivoj b) UJP PRAHA
VíceNOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA 4032) Katedra náuky o materiáloch, Slovenská republika
19/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (1/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (1/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 NOVÉ POZNATKY O STRUKTUŘE TVÁŘENÉ SLITINY AlSi12CuMgNi (AA
VíceOVLIVNĚNÍ CREEPOVÉHO CHOVÁNÍ STRUKTURNÍMI DEFEKTY U Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
OVLIVNĚNÍ CREEPOVÉHO CHOVÁNÍ STRUKTURNÍMI DEFEKTY U Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU INFLUENCE OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE CREEP BEHAVIOUR OF A SAND-CAST ALLOY AZ91 František Hnilica a Vladivoj Očenášek
VíceTVÁŘENÉ KŘEMÍKOVÉ MOSAZI - MOŽNÁ NÁHRADA OLOVNATÝCH OBROBITELNÝCH MOSAZÍ
TVÁŘENÉ KŘEMÍKOVÉ MOSAZI - MOŽNÁ NÁHRADA OLOVNATÝCH OBROBITELNÝCH MOSAZÍ WROUGHT SILICON BRASSES LEAD-FREE ALTERNATIVE OF LEAD-CONTAINED MACHINABLE BRASSES Jiří Faltus a, Jan Mádl c, Václav Koutný c, Jaroslav
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceStudium vlastností modelových slitin hliníku na bázi Al-Cu-Mg bez olova určených pro obrábění
Studium vlastností modelových slitin hliníku na bázi Al-Cu-Mg bez olova určených pro obrábění Jiří Faltus a, Peter Sláma a, Ivana Stulíková b, Michal Hájek b, Jan Mádl c, Václav Koutný c, Karel Plaček
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
Vícemísta, kde lze očekávat minimální vlastnosti, které potom rozhodují o užitných vlastnostech výrobku. Sledování nehomogenity a anizotropie mechanických
NEHOMOGENITA STRUKTURY A VLASTNOSTI VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA6082 MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES HETEROGENEITY OF EXTRUSIONS FROM ALLOY AA6082 Vladivoj Očenášek*, Petr Sedláček**, Miroslav Jelínek**
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE.
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE. Martin Juliš a Karel Obrtlík b Tomáš Podrábský a Martin
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceFRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING
FRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING Doc.Dr.Ing. Antonín KŘÍŽ Sborník str. 183-192 Požadavky kladené dnešními výrobci, zejména v průmyslu dopravních
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceNovinky ve zkušebnách Výzkumného centra
Novinky ve zkušebnách Výzkumného centra 22. - 23. 9. 2011, Hotel Kraví hora, Bořetice Jan Šuba COMTES FHT a.s. Nezisková výzkumná organizace Od roku 2000 působí v oblasti výzkumu, vývoje a inovací pro
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceProblematika disertační práce a současný stav řešení
Problematika disertační práce a současný stav řešení Definice úspěchu: Vezmeme li A za úspěch, platí formule: A=X+Y+Z, kde X je práce, Y odpočinek a Z je držet jazyk za zuby. Albert Einstein 2 /16 Obsah
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
VíceVLASTNOSTI EKOLOGICKÝCH NÍZKOOLOVNATÝCH MOSAZÍ URČENÝCH PRO OBRÁBĚNÍ
VLASTNOSTI EKOLOGICKÝCH NÍZKOOLOVNATÝCH MOSAZÍ URČENÝCH PRO OBRÁBĚNÍ CHARACTERISTICS OF ENVIRONMENT-FRIENDLY LOW LEAD BRASSES, INTENDED FOR CUTTING Jiří Faltus a) Jaroslav Balík b) Jan Mádl c) Václav Koutný
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceDoc. Ing. Jiří Kunz, CSc., Prof. Ing. Ivan Nedbal, CSc., Ing. Jan Siegl, CSc. Katedra materiálů FJFI ČVUT v Praze, Trojanova 13, Praha 2
KUNZ, J. - NEDBAL, I. - SIEGL, J.: Vliv vodního prostředí a zvýšené teploty na únavové porušování austenitické oceli. In: Degradácia vlastností konštrukčných materiálov (VIII. celoštátna konferencia so
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceHodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů
Hodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů Analysis of Corrosion Resistance of Systems Thin Films Substrate in Compressors Environment Jiří Hána, Ivo Štěpánek, Radek
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE Martin Juliš a, Karel Obrtlík b, Martin Petrenec b,
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceX-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU
X-RAY EXAMINATION OF THE FATIGUE PROCESS RENTGENOGRAFICKÉ ZKOUMÁNÍ ÚNAVOVÉHO PROCESU J.Fiala *, P.Mazal **, M.Kolega *, P.Liškutín ** * University of West Bohemia Plzeň CZ ** Brno University of Technology
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY. Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c
ANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 15600, Praha 5 Zbraslav,
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
VíceANALÝZA VLIVU MIKROSTRUKTURY ODLITKŮ ZE SILUMINU NA ODOLNOST PROTI POŠKOZENÍ
ANALÝZA VLIVU MIKROSTRUKTURY ODLITKŮ ZE SILUMINU NA ODOLNOST PROTI POŠKOZENÍ Abstrakt ANALYSIS OF THE INFLUENCE OF SILUMINE CASTINGS MICROSTRUCTURE ON FAILURE RESISTANCE Miroslava Machková Roman Růžek
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY
STRUKTURA A VLASTNOSTI LISOVANÝCH TYČÍ ZE SLITINY CuAl10Ni5Fe4 STRUCTURE AND PROPERTIES OF PRESSED RODS FROM CuAl10Ni5Fe4 ALLOY Peter SLÁMA a, Pavel PODANÝ a, Kateřina MACHÁČKOVÁ b, Miroslava SVĚTLÁ b,
VíceTřecí spoje pro žárově zinkované konstrukce?
Třecí spoje pro žárově zinkované konstrukce? Třecí spoje žárově zinkovaných stavebních konstrukcí se ve stavební praxi zatím neužívají. V laboratoři stavební fakulty ČVUT v Praze byly v rámci studentské
VíceHodnocení změn povrchových vlastností systémů s tenkými vrstvami po elektrochemickém měření
Hodnocení změn povrchových vlastností systémů s tenkými vrstvami po elektrochemickém měření Analysis of Surface Properties of Systems with Thin Films after Electrochemical Measurement Klára Jačková, Ivo
VíceZávislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování
Závislost tvrdosti odlitků Al slitin na době stárnutí a průběhu tepelného zpracování Jakub Kopecký Vedoucí práce: Ing. Aleš Herman, Ph.D. Abstrakt Tato práce se zabývá závislostí tvrdosti odlitků z konkrétních
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceSTUDIUM HLOUBKOVÝCH PROFILU PORUŠENÍ PO INDENTACNÍCH ZKOUŠKÁCH Z PRÍŠNÝCH VÝBRUSU. Monika Kavinová, Ivo Štepánek, Martin Hrdý
STUDIUM HLOUBKOVÝCH PROFILU PORUŠENÍ PO INDENTACNÍCH ZKOUŠKÁCH Z PRÍŠNÝCH VÝBRUSU Monika Kavinová, Ivo Štepánek, Martin Hrdý Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceNové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017)
Nové zkoušky potrubních systémů z PE na odolnost pomalému šíření trhliny (SČZL 2017) AGENDA materiály PE pro potrubní systémy pomalé šíření trhliny zkoušky podle aktuálních EN a ISO norem PAS 1075 FNCT
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceČESKÁ NORMA Únor 1995 ČSN EN Letectví a kosmonautika. Slitina hliníku
ČESKÁ NORMA 49.040.10 Únor 1995 Letectví a kosmonautika. Slitina hliníku ČSN EN 2318 AL-P2024-T3511. Tyče a profily lisované 1,2 mm
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceVYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI
VYSOCEPEVNÉ HLINÍKOVÉ SLITINY SE ZLEPŠENÝMI SLÉVÁRENSKÝMI VLASTNOSTMI Ondřej Ekrt, Dalibor Vojtěch, Jan Šerák, Tomáš Kubatík a Čestmír Barta, Čestmír Barta jun. b a VŠCHT,Ústav kovových materiálů a korozního
Více2 VYMEZENÍ ŘEŠENÉ PROBLEMATIKY A PŘEDBĚŽNÉHO CÍLE DISERTAČNÍ PRÁCE
1 2 Obsah OBSAH 1 ÚVOD 4 2 VYMEZENÍ ŘEŠENÉ PROBLEMATIKY A PŘEDBĚŽNÉHO CÍLE DISERTAČNÍ PRÁCE 5 3 SHRNUTÍ SOUČASNÉHO STAVU POZNÁNÍ 9 3.1 Únavové chování neželezných slitin 9 3.2 Aplikace metody akustické
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY. Tomáš Podrábský a Karel Hrbáček b Karel Obrtlík c Jan Siegl d
STRUKTURA A VLASTNOSTI LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY Tomáš Podrábský a Karel Hrbáček b Karel Obrtlík c Jan Siegl d a VUT FSI Brno, Technická 2, 616 69 Brno, ČR b PBS Velká Bíteš, a.s., Vlkovská 279, 595 12
Vícea) VÚK Panenské Břežany s.r.o., Panenské Břežany 50, Odolena Voda , ČR b) ČVUT FJFI, Katedra materiálů, Trojanova 13, Praha 2, , ČR
Homogenizace a mezižíhání pásů ze slitin AA 8006 a AA8011 vyrobených technologií plynulého lití Petra Bosáková, Margarita Slámová (a) Miroslav Karlík (b) a) VÚK Panenské Břežany s.r.o., Panenské Břežany
VíceAnalýza vad odlitků víka diferenciálu. Konference studentské tvůrčí činnosti STČ 2008
Analýza vad odlitků víka diferenciálu Konference studentské tvůrčí činnosti STČ 8 V Praze, dne 7.4.8 Petr Švácha 1.Anotace: Analýza možných důvodů vysokého výskytu vad tlakově litého odlitku. 2.Úvod: Práce
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceÚnava (Fatigue) Úvod
Únava (Fatigue) Úvod Únavové křivky napětí - historie 9. století rozvoj technického poznání rozšíření možnosti využití oceli a kovových materiálů v běžné praxi. Rozvoj železniční dopravy parní lokomotiva
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceSTUDY OF PROPERTIES OF MODEL LEAD-FREE COPPER ALLOYS, INTENDED FOR CUTTING
STUDIUM VLASTNOSTÍ MODELOVÝCH SLITIN MĚDI BEZ OLOVA URČENÝCH PRO OBRÁBĚNÍ STUDY OF PROPERTIES OF MODEL LEAD-FREE COPPER ALLOYS, INTENDED FOR CUTTING Jiří Faltus, Peter Sláma, Eva Bendíková a) VÚK Panenské
VíceVÝVOJ NOVÉ GENERACE ZAŘÍZENÍ S POKROČILOU DIAGNOSTIKOU PRO STANOVENÍ KONTAKTNÍ DEGRADACE
VÝVOJ NOVÉ GENERACE ZAŘÍZENÍ S POKROČILOU DIAGNOSTIKOU PRO STANOVENÍ KONTAKTNÍ DEGRADACE Jiří Dvořáček Prezentace k obhajobě doktorské dizertační práce Institute of Machine and Industrial Design Faculty
Více5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti
VíceÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OCELI EUROFER VYVÍJENÉ PRO FÚZNÍ ENERGETIKU FATIGUE PROPERTIES OF EUROFER STEEL DEVELOPED FOR FUSION APPLICATION
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OCELI EUROFER VYVÍJENÉ PRO FÚZNÍ ENERGETIKU FATIGUE PROPERTIES OF EUROFER STEEL DEVELOPED FOR FUSION APPLICATION Ivo Kuběna, Tomáš Kruml, Pavel Hutař, Luboš Náhlík, Stanislav Seitl,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA7075 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA STRUKTURU SLITINY HLINÍKU AA707 PO INTENZIVNÍ PLASTICKÉ DEFORMACI METODOU ECAP EFFECT OF HEAT TREATMENT ON THE STRUCTURE OF THE ALUMINIUM ALLOY AA707 SUBJECTED TO INTENSIVE
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
Více