OVLIVNĚNÍ CREEPOVÉHO CHOVÁNÍ STRUKTURNÍMI DEFEKTY U Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
|
|
- Dušan Pešan
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 OVLIVNĚNÍ CREEPOVÉHO CHOVÁNÍ STRUKTURNÍMI DEFEKTY U Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU INFLUENCE OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE CREEP BEHAVIOUR OF A SAND-CAST ALLOY AZ91 František Hnilica a Vladivoj Očenášek b a UJP PRAHA a s, Nad Kamínkou 134, 16 Praha, hnilica@ujp.cz b VUK Panenské Břežany,s.r.o., Panenské Břežany 0, Odolena Voda Abstrakt U hořčíkové slitiny AZ911 lité do písku byl hodnocen vliv licích vad (pórů) na jejich creepové chování. Creepové zkoušky byly provedeny při konstantním zatížení v rozsahu 20 až 80 MPa a teplotě 200 o C. Způsob porušování a výskyt licích vad (pórů) byl hodnocen na lomových plochách i povrchu creepových tyčí pomocí řádkovacího elektronové mikroskopie a světelnou mikroskopií na plochách metalografických výbrusů. Kvantitativní fraktografií byl určen relativní podíl plochy defektů na průmětu celkové lomové plochy. Odečtením plochy defektů od celkové plochy průřezu zkušební tyče byla určena plocha nosného průřezu a určeno korigované napětí jako podíl aplikované síly a plochy nosného průřezu tyče. U křivek závislostí doby života i tažnosti a kontrakce na jmenovitém napětí pozorujeme větší rozptyl experimentálních bodů, u křivky závislosti minimální rychlosti creepu je tento rozptyl minimální. Určení těchto závislostí na korigovaném napětí nevedlo ke snížení rozptylu experimentálních bodů. Licí vady typu pórů neovlivňovaly významněji minimální rychlost creepu. Urychlovaly však vznik rozsáhlejšího creepového porušování, což bylo příčinou rychlejšího nástupu terciálního creepu a při stejném aplikovaném jmenovitém napětí zkrácení doby do lomu a zmenšení tažnosti a kontrakce. The goal of the present work was to assess the effect of casting defects on the creep behaviour of a sand-cast alloy AZ91. The influence of defects on the overall creep life and the deformation, characterised by minimum creep rate, tensile elongation and contraction, was studied. Creep tests were carried out at 200 C and constant load in the range 20 to 80 MPa. The mode of damage and the occurrence of casting defects (pores) were studied by means of scanning electron microscopy and light microscopy. Quantitative fractography allowed measure the area fraction of defects on the projection of fracture surface. The difference between the area of the full cross section of the test piece and defect area fraction determines the area of the bearing cross-section. The corrected stress was then calculated as the ratio of applied force and the area of bearing cross-section. The dependencies of fatigue life, elongation and contraction on the total stress exhibit a large scatter of measured values whereas minimum creep rate curves as function of stress have a minimum scatter. When the dependencies between the former characteristics and the corrected stress were calculated, no decrease in the scatter of experimental point was observed. Casting defects do not significantly affect minimum creep rate. However, the defects accelerate the generation of extensive creep damage that is the cause of the earlier start of tercial creep. Defects are thus the cause of the shortening of fatigue life and decrease of elongation and reduction of area. 1
2 1. ÚVOD Slitiny hořčíku se vyznačují nízkou specifickou hmotností a slibují tak perspektivní uplatnění zejména v automobilovém a leteckém průmyslu. Jsou proto v současné době předmětem rozsáhlého teoretického i aplikovaného výzkumu. Z některých slitin, jakou je např. studovaná slitina AZ91, jsou již komerčně vyráběny zejména lité součásti automobilů. Do popředí proto vystupuje zájem o posouzení vlivu licích vad na mechanické vlastnosti odlitků.v některých výzkumných pracích bylo ukázáno, že pevnost odlitků R m i únavová životnost jsou ovlivněny především maximální velikostí vyskytujících se pórů, celková objemová hustota má na tyto vlastnosti až sekundární vliv [1]. U únavové životnosti je důležitá také poloha pórů, tj. jejich výskyt uvnitř resp. u povrchu odlitků [2]. Cílem práce bylo zjistit, jak licí vady ovlivňují creepové chování slitiny AZ91 lité do písku, tj. celkovou creepovou životnost a deformační chování charakterizované minimální rychlostí creepu, tažností a kontrakcí. Podrobně byly studovány také mechanismy creepového porušování vedoucí ke konečnému lomu. 2. EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL A METODIKA Obr. 1 Struktura do písku lité slitiny AZ91 Fig. 1 Structure of sand-cast AZ91 alloy Pro analýzu mechanismů creepového porušování a vlivu licích vad na creepové chování Mg slitiny AZ91 byly připraveny odlitky litím do písku o rozměrech 90 x 70 x 200 mm. Chemické složení slitiny bylo 9.14 wt. % Al; 0.78 % Zn; 0.23 % Mn; % Cu; % Si; % Fe a % Ni. Odlitek nebyl podroben žádnému tepelnému zpracování. Struktura materiálu odlitku je ilustrovaná na obr. 1. Jedná se o typickou litou strukturu slitiny AZ91, ve které se díky pomalé rychlosti ochlazování vyskytuje fáze Mg 17 Al 12 jednak ve tvaru masivních útvarů po obvodu dendritů a jednak ve formě jemných lamel diskontinuálně vyprecipitovaných v okolí její masivní formy. Po hranicích dendritů se nacházejí drobné póry buď jednotlivě nebo ve formě větších shluků. Mechanické vlastnosti, které byly určeny v dřívější práci [3], vykazují větší rozptyl. Pevnost se pohybovala v rozmezí R m = (129± 42) MPa, mez kluzu R p0,2 = (8, ± 1,0) MPa a tažnost A = (3,2 ± 1,4) %. Přitom byl zjištěn pokles těchto mechanických vlastností od okraje ke středu odlitku. Z odlitků byly odebrány vzorky pro zkoušky tahem a únavy, které byly souběžně prováděny v pracích [3,4] a pro creepové zkoušky. Zkušební tělesa byly hladká, válcového tvaru o průměru 6 mm a měrné délky 30 mm. Creepové zkoušky byly provedeny při teplotě 200 o C za konstantního zatížení s jmenovitým napětím v rozsahu od 20 do 80 MPa. Hodnocení creepového porušování bylo prováděné jednak světelnou mikroskopií na plochách metalografických výbrusů orientovaných rovnoběžně s osou vzorku a procházejících jejich středem, tj. kolmo na lomovou plochu, a jednak řádkovací elektronovou mikroskopií na řádkovacím mikroskopu JEOL JSM LV. Řádkovací mikroskopií byl hodnocen jak povrch porušených zkušených vzorků a jejich lomové plochy, tak i povrch vzorků před konečným lomem. Kromě kvalitativní fraktografie bylo provedeno i kvantitativní 2
3 hodnocení podílu oblastí povrchu pórů. Byl určen procentuální podíl průmětů celkové plochy pórů z průmětu celé lomové plochy. Lomová plocha byla promítaná ve směru osy zatěžování, tj. ve směru osy vzorku. Odečtením plochy defektů od celkové plochy průřezu zkušební tyče byla určená plocha nosného průřezu a stanoveno korigované napětí jako podíl aplikované síly zatěžování a plochy nosného průřezu tyče. 3. VÝSLEDKY A JEJICH DISKUSE Výsledky creepových zkoušek Výsledky creepových zkoušek jsou uvedeny v tabulce 1. Pro použité jmenovité napětí δ jsou uvedeny dosažené doby do lomu t f, tažnost A, kontrakce Z a minimální rychlost creepu ε. Tabulka 1. Výsledky creepových zkoušek vzorek jm.napěti [MPa] t f [h] ε [h -1 ] A [%] Z [%] E E E E E E-06 x x E Table 1. Creep test results U vzorku zatěžovaného při napětí 30 MPa byla zkouška ukončena v oblasti terciálního creepu před dosažením konečného lomu. Na obr. 2 až jsou postupně uvedeny závislosti sledovaných veličin na jmenovitém napětí δ, tj. závislost t f vers. δ (obr. 2), A vers. δ (obr. 3), Z vers. δ (obr. 4) a ε vers. δ (obr. ). Z obrázku je patrný výrazný rozptyl prvních tří veličin t f, A, Z, na rozdíl od minimální rychlosti creepu ε, která rovnoměrně roste s růstem jmenovitého napětí δ (obr. ) doba do lomu [h] 00 0 A[%] jmenovité napětí [MPa] jmenovité napětí [MPa] Obr. 2 Závislost doby do lomu t f na napětí σ Fig. 2 Dependence t f on nominal stress σ Obr. 3 Závislost tažnosti A na jm. napětí σ Fig. 3 Dependence A on nominal stress σ 3
4 E+00 Z [%] min. rychlost creepu [h -1 ] 1.00E E E E E jmenovité napětí [MPa] 1.00E jmenovité napěti [MPa] Obr. 4 Závislost Z na jmenovitém napětí σ Fig. 4 Dependence Z on stress nominal σ Obr. Závislost ε na jmenovitém napětí σ Fig. Dependence min.creep rate ε on σ Povrch creepových vzorků Hladký povrch tyčí s rovnoběžnými rýhami po obrábění umožňoval sledovat způsob a rozsah postupně se rozvíjející plastické deformace v průběhu creepových zkoušek a její souvislost s rozvíjejícím se creepovým porušováním. Počáteční stadium probíhající plastické deformace, projevující se na povrchu vzorků, je dokumentováno na obr.6. Z obrázku lze usuzovat, že intenzivní plastická deformace probíhá uvnitř dendritů a na jejich hranicích se projevuje tvorbou záhybů (detail záhybu na obr.7). Pokračující plastická deformace vede na povrchu tyče k zvýraznění záhybů a k většímu zvlnění povrchu a v pozdějších stadiích ke vzniku jednotlivých dutin. Dutiny vznikají nejdříve v místě nejrozsáhlejší plastické deformace, tj. na hranicích dendritů a to na styku tří resp. čtyř hranic (obr. 8). Jejich počet roste a postupně se propojují v rozsáhlejší trhliny (obr. 9). V případě výskytu pórů u povrchu zkušebních tyčí dochází k tvorbě rozsáhlejších trhlin dříve, již při malé plastické deformaci okolní matrice (obr., detail na obr. 11). Obr. 6 Fig. 6 Povrch creepové tyče Creep sample surface Obr.7 Detail obr. 6 Fig.7 Detail of Fig.6 Obr.8 Kavita na povrchu tyče Fig.8 Surface cavity Plastická deformace se může při creepových zkouškách uskutečňovat pokluzy po hranicích zrn nebo plastickou deformací probíhající uvnitř zrn. Pokluzy po hranicích dendritů, identifikovatelné v našem případě na povrchu vzorků vzájemným posuvem rysek, nebyly při našich creepových zkouškách pozorovány. Creepová deformace probíhala výhradně uvnitř dendritů. Při stejném jmenovitém napětí je výraznější plastická deformace, projevující se na 4
5 Obr.9 Povrchová creepová trhlina Fig.9 Creep surface crack Obr. Trhlina v místě pórů Fig. Crack located on pores Obr.11 Detail obr. Fig.11 Detail of Fig. povrchu vzorku intenzivnější tvorbou záhybů, pozorovaná u vzorků s větší tažností a delší dobou do lomu. Studium porušování metodou metalografických výbrusů Z průběhu lomové čáry, tj. průsečnice lomové plochy s rovinou výbrusu, i z průběhu trhlin nacházejících se pod lomovou plochou, je zřejmé, že lom probíhal v převážné míře po hranicích dendritů praskáním hrubých fází Mg 17 Al 12, respektive jejich oddělováním od matrice (obr. 12). Hrubé mezidendritické částice Mg 17 Al 12 se porušovaly v důsledku působení napětí vznikajícího od plastické deformace okolní matrice. Na obr. 12 jsou rovnoběžné skluzové čáry, různě orientované v sousedních dendritech, po naleptání výbrusu dobře patrné. V levé části obr. 12 je ilustrován také případ, kdy lom probíhal přes dendritickou matrici, zřejmě tvárným smykovým porušováním při propojení sousedních rozsáhlejších mezidendritických trhlin. Spojitost pórů s probíhající lomovou čárou je patrná na obr.13. Jednotlivé póry a jejich shluky se nacházejí na mezidendritických hranicích. Trhlina pak může probíhat oslabenou mezidendritickou hranicí porušováním můstků mezi póry. Obr.12 Kolmý řez lomovou plochou Fig.12 Perpendicular section through fracture Obr.13 Kolmý řez lomovou plochou Fig.13 Perpendicular section through fracture Fraktografický rozbor lomových ploch Výše uvedený způsob creepového porušování dokresluje fraktografický rozbor lomových ploch, kdy jsou tyto mechanismy porušování posuzovány na základě rozboru mikrofraktografických znaků. Podmínkou je jejich zachování, tj. v průběhu dlouhodobé expozice za zvýšených teplot nesmí dojít k jejich odstranění a překrytí korozními zplodinami.
6 Obr.14 Creepová lomová plocha Fig.14 Creep fracture surface Obr.1 Tvárné důlky na ploše lomu Fig.1 Ductile dimples on fracture surface Obr.16 Smykové tvárné důlky na povrchu lomu Fig.16 Shear ductile dimples on fracture surface Obr.17 Shluk pórů na lomové ploše Fig.17 Cluster of pores on fracture surface Na druhou stranu, podle míry korozního napadení lze usoudit na okamžik vzniku trhliny, tj.vzniku již v průběhu creepové expozice nebo až v závěrečné části dolomu. Oblasti lomové plochy vzniklé praskáním hrubých částic Mg 17 Al 12 na hranicích dendritů, resp. jejich dekohezí, jsou ukázány na obr. 14. Tvárné porušení mezidendritických oblastí mezi hrubými částicemi je charakterizované zvlněným povrchem nebo tvárnými důlky různé velikosti a tvarů(obr. 14). Tvárné porušení s jamkovou morfologií je typické pro porušení rozsáhlejších oblastí na hranicích dendritů, kde se nevyskytovaly hrubé Mg 17 Al 12 fáze (obr. 1) a zejména oblastí, kde lom probíhal přes dendrity ( obr. 16). Při převládající smykové složce Obr.18 Detail porušení shluku pórů Fig.18 Detail of failure of pore cluster porušování mají jamky protažený tvar. Na obr. 1 jsou tvárné jamky pokryty tenkou korozní vrstvou. Je zřejmé, že v těchto případech ke vzniku důlků došlo již v průběhu creepové expozice před závěrečným dolomem. 6
7 Charakter povrchu v místě výskytu dutin je ilustrován na obr. 17. Porušování materiálu mezi sousedními dutinami probíhalo jejich tvárným zaškrcováním, v některých případech za vzniku velmi dlouhých tenkých vláken, tj. s velmi rozsáhlou plastickou deformací (zřejmě bez zpevňování nebo jen s malým zpevněním porušujícího se materiálu můstku) (obr.18). Podíl lomové plochy pokrytý póry byl hodnocen také kvantitativně. Výsledky kvantitativního hodnocení jsou uvedeny v tabulce II. Tabulka 2. Výsledky kvantitativního hodnocení lomové plochy vzorek jmenovité plocha pórů nosný průřez korigované napěti napěti [MPa] [%] [mm 2 ] [MPa] Table 2. Results of quantitative fracture surface evaluation Výše uvedeným postupem bylo korigováno jmenovité napětí a na následujících obrázcích (obr. 19 až 22 jsou uvedeny závislosti sledovaných creepových parametru t f,a, Z, ε na tomto korigovaném napětí doba do lomu [h] 00 0 A [%] korigované napětí [MPa] korigované napětí [MPa] Obr. 19 Závislost t f na korigovaném napětí Obr. 20 Závislost A na korigovaném napětí Fig.19 Dependence t f on corrected stress Fig. 20 Dependence A on corrected stress 7
8 Z obrázků je patrné, že nebylo dosaženo lepší korelace a pro minimální rychlost creepu je korelace s korigovaným napětím dokonce výrazně horší než pro jmenovité napětí. Ukazuje se, že licí vady typu pórů zřejmě neovlivňují významně minimální rychlost creepu, k iniciaci a rozvoji větších trhlin spojených s těmito vadami však dochází působením jen malé plastické deformace v jejich okolí. To vede ke zkrácení etapy sekundárního creepu, rychlejšímu rozvoji trhlin a tudíž i ke zkrácení etapy terciálního creepu, dřívějšímu dosažení lomového stavu []. Důsledkem toho je zkrácení celkové doby do lomu t f oproti vzorkům bez licích vad zatěžovaných stejným jmenovitým napětím. Ze stejných důvodů jsou pozorovány i menší tažnosti A a kontrakce Z. Z [%] korigované napětí [MPa] min. rychlost creepu [h -1 ] 1.00E E E E E E E korigované napeti[mpa] Obr. 21 Závislost Z na korigovaném napětí Fig.19 Dependence Z on corrected stress Obr. 22 Závislost ε na korigovaném napětí Fig. 20 Dependence ε on corrected stress 4. ZÁVĚR Za aplikovaných creepových podmínek, tj. 200 o C a v rozsahu jmenovitého napětí 20 až 80 MPa, probíhalo creepové porušování v převážné míře praskáním a dekohezí hrubých fází Mg 17 Al 12 na hranicích dendritů v důsledku působení napětí vyvolaných plastickou deformací okolní matrice. V případě výskytu licích vad typu pórů, které se nacházely na hranicích dendritů, creepové trhliny iniciovaly a šířily se podél takto oslabených hranic již při malé plastické deformaci okolní matrice. Licí vady typu pórů neovlivňovaly významněji minimální rychlost creepu. Urychlovaly však vznik rozsáhlejšího creepového porušování, což bylo příčinou rychlejšího nástupu tercialního creepu a při stejném aplikovaném jmenovitém napětí zkrácení doby do lomu, tažnosti a kontrakce. Poděkování Tento příspěvek byl realizován s finanční podporou GA ČR v rámci řešení projektu 6/03/0903. Autoři tímto agentuře za poskytnutí finančních prostředků potřebných pro výzkum. LITERATURA [1] HORSTEMEYER,M.F. aj.: Acta Materialia, 2, 2004, pp [2] MAYER,H.: Int. Journal of Fatigue, 2, 2003,
9 [3] ] OČENÁŠEK,V., HNILICA,F.: Struktura a vlastnosti hořčíkové slitiny AZ91 lité do písku a metodou queeze casting. In Metal 2004 : 13.mez. metal. konference : Červený zámek,hradec nad Moravicí, Česká republika [CD-ROM]. Ostrava : Tanger : Květen, 2004 [4] HNILICA,F., OČENÁŠEK,V: Struktura a vlastnosti hořčíkové slitiny AZ91 lité do písku a metodou queeze casting. In Metal 2004 : 13.mez. metal. konference : Červený zámek,hradec nad Moravicí, Česká republika [CD-ROM]. Ostrava : Tanger : Květen, 2004, [] SKLENIČKA,V., SAXL,I.: Porušování a lom kovových materiálů za vysokých teplot, Kovové Materiály,1999, roč.37, č.3, s
VLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU
VLIV STRUKTURNÍCH VAD NA ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ Mg SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU EFFECT OF STRUCTURAL DEFECTS ON THE FATIGUE BEHAVIOUR OF SAND-CAST Mg ALLOY AZ91 Hnilica František a), Ocenášek Vladivoj b) UJP PRAHA
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING
STRUKTURA A VLASTNOSTI HORCÍKOVÉ SLITINY AZ91 LITÉ DO PÍSKU A METODOU SQUEEZE CASTING MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND AND SQUEEZE CAST MAGNESIUM ALLOY AZ91 Ocenášek Vladivoj a) Hnilica František
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE.
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 713LC ZA VYSOKÝCH TEPLOT FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 713LC AT HIGH TEMPERATURE. Martin Juliš a Karel Obrtlík b Tomáš Podrábský a Martin
VíceCREEPOVÉ PORUŠOVÁNÍ SLITINY MgY3Nd2Zn1Mn1 LITÉ METODOU SQUEEZE CASTING. CREEP FAILURE OF SQUEEZE CASTING ALLOY MgY3Nd2Zn1Mn1
CREEPOVÉ PORUŠOVÁNÍ SLITINY MgY3Nd2Zn1Mn1 LITÉ METODOU SQUEEZE CASTING CREEP FAILURE OF SQUEEZE CASTING ALLOY MgY3Nd2Zn1Mn1 Hnilica, F. a), Janík, V. a), Očenášek, V. b), Smola, B. c), Stulíková, I. c)
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
Více, Hradec nad Moravicí ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI AL SLITIN AA 2017, AA 2007 A AA2015
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI AL SLITIN AA 2017, AA 7 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF AL ALLOYS AA2017, AA7 AND AA2015 Jiří Faltus a), Eva Bendíková a), Jan Siegl b) a) VÚK Panenské Břežany, s.r.o. Panenské Břežany
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE
ÚNAVOVÉ CHOVÁNÍ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 738LC ZA POKOJOVÉ TEPLOTY FATIGUE BEHAVIOUR OF NICKEL BASE SUPERALLOY INCONEL 738LC AT ROOM TEMPERATURE Martin Juliš a, Karel Obrtlík b, Martin Petrenec b,
VíceANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY. Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c
ANALÝZA CREEPOVÝCH ZKOUŠEK SLITINY IN 792-5A CREEP PROPERTIES/TEST ANALYSIS OF IN 792-5A ALLOY Jiří Zýka a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 15600, Praha 5 Zbraslav,
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceSTUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI
STUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI EVALUATION OF MECHANICAL PROPERTIES AND BEHAVIOUR AROUND MACROINDENTS ON SYSTEMS WITH THIN FILMS Denisa Netušilová,
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceCYKLICKÁ MAKROINDENTAČNÍ HODNOCENÍ NAMÁHÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT A STUDIUM ZMÉN V OVLIVNĚNÝCH OBLASTECH
CYKLICKÁ MAKROINDENTAČNÍ HODNOCENÍ NAMÁHÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT A STUDIUM ZMÉN V OVLIVNĚNÝCH OBLASTECH CYCLIC MACROINDENTATION TESTS FOR EVALUATION STRESS OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE AND STUDY
VíceHodnocení změn povrchových vlastností systémů s tenkými vrstvami po elektrochemickém měření
Hodnocení změn povrchových vlastností systémů s tenkými vrstvami po elektrochemickém měření Analysis of Surface Properties of Systems with Thin Films after Electrochemical Measurement Klára Jačková, Ivo
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceNEHOMOGENITA A ANIZOTROPIE ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA6082
METAL 007 NEHOMOGENITA A ANIZOTROPIE ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ VÝLISKŮ ZE SLITINY HLINÍKU AA608 FATIGUE PROPERTIES HETEROGENEITY AND ANISOTRPY OF EXTRUSIONS FROM AA608 ALLOY Vladivoj Očenášek*, Petr Sedláček**,
VíceAnalýza vad odlitků víka diferenciálu. Konference studentské tvůrčí činnosti STČ 2008
Analýza vad odlitků víka diferenciálu Konference studentské tvůrčí činnosti STČ 8 V Praze, dne 7.4.8 Petr Švácha 1.Anotace: Analýza možných důvodů vysokého výskytu vad tlakově litého odlitku. 2.Úvod: Práce
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceCHANGING IN ACOUSTIC EMISSION SIGNAL DURING SCRATCH INDENTATION ON DIFFERENT MATERIALS AND CORRELATION WITH MORPHOLOGY OF FAILURES
ZMĚNY V PRŮBĚHU SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE PŘI VRYPOVÉ INDENTACI NA RŮZNÝCH MATERIÁLECH A KORELACE S MORFOLOGIÍ PORUŠENÍ Abstrakt CHANGING IN ACOUSTIC EMISSION SIGNAL DURING SCRATCH INDENTATION ON DIFFERENT
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceFRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING
FRACTOGRAPHIC STUDY OF FRACTURE SURFACES IN WELDED JOINTS OF HSLA STEEL AFTER MECHANICAL TESTING Doc.Dr.Ing. Antonín KŘÍŽ Sborník str. 183-192 Požadavky kladené dnešními výrobci, zejména v průmyslu dopravních
VíceKOROZNÍ ZKOUŠKY VYSOCELEGOVANÝCH DUPLEXNÍCH OCELÍ PŘI POMALÉ RYCHLOSTI DEFORMACE
KOROZNÍ ZKOUŠKY VYSOCELEGOVANÝCH DUPLEXNÍCH OCELÍ PŘI POMALÉ RYCHLOSTI DEFORMACE Dalíková Klára 1,2), Číhal Vladimír 2), Kunz Jiří 1) 1) Katedra materiálů, Fakulta jaderná a fyzikálně inženýrská, ČVUT
VíceHODNOCENÍ PŘÍČNÝCH VÝBRUSŮ VTISKU PO CYKLICKÝCH VNIKACÍCH ZKOUŠKÁCH PŘI MAKROZATÍŽENÍ NA SYSTÉMECH TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT
HODNOCENÍ PŘÍČNÝCH VÝBRUSŮ VTISKU PO CYKLICKÝCH VNIKACÍCH ZKOUŠKÁCH PŘI MAKROZATÍŽENÍ NA SYSTÉMECH TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT EVALUATION OF CROSS SECTION OF INDENTS AFTER CYCLIC INDENTATION TESTS WITH MACRO
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY. Tomáš Podrábský a Karel Hrbáček b Karel Obrtlík c Jan Siegl d
STRUKTURA A VLASTNOSTI LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY Tomáš Podrábský a Karel Hrbáček b Karel Obrtlík c Jan Siegl d a VUT FSI Brno, Technická 2, 616 69 Brno, ČR b PBS Velká Bíteš, a.s., Vlkovská 279, 595 12
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VícePROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS. Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c
PROBLÉMY PŘI VÁLCOVÁNÍ SLITIN TYPU FeNi PROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c a MATEX PM, s.r.o.,
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceÚNAVOVÁ ŽIVOTNOST A ÚNAVOVÝ LOM LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 792-5A PŘI POKOJOVÉ TEPLOTĚ A PŘI ZVÝŠENÝCH TEPLOTÁCH
ÚNAVOVÁ ŽIVOTNOST A ÚNAVOVÝ LOM LITÉ NIKLOVÉ SUPERSLITINY INCONEL 792-5A PŘI POKOJOVÉ TEPLOTĚ A PŘI ZVÝŠENÝCH TEPLOTÁCH FATIGUE LIFE AND FATIGUE FRACTURE OF NICKEL-BASED SUPERALLOY INCONEL 792-5A AT ROOM
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VícePŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Antonín Kříž
PŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Antonín Kříž Tento příspěvek vznikl na základě spolupráce s firmou Hofmeister s.r.o., řešením projektu FI-IM4/226. Místo,
VíceSTUDIUM HLOUBKOVÝCH PROFILU PORUŠENÍ PO INDENTACNÍCH ZKOUŠKÁCH Z PRÍŠNÝCH VÝBRUSU. Monika Kavinová, Ivo Štepánek, Martin Hrdý
STUDIUM HLOUBKOVÝCH PROFILU PORUŠENÍ PO INDENTACNÍCH ZKOUŠKÁCH Z PRÍŠNÝCH VÝBRUSU Monika Kavinová, Ivo Štepánek, Martin Hrdý Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceDETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS
DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS HODNOCENÍ MECHANICKÝCH A ELASTO-PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ VYUŽITÍM NANOINDENTACE Martin Vizina a
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceKřehké materiály. Technická univerzita v Liberci Nekovové materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek, 2008
Křehké materiály Technická univerzita v Liberci Nekovové materiály, 5. MI Doc. Ing. Karel Daďourek, 2008 Základní charakteristiky Křehký lom bez znatelné trvalé deformace Mez pevnosti má velký rozptyl
VíceCYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý
CYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, ČR,
VíceGabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim KOCICH a a Barbora KUŘETOVÁ a
ZMĚNA STRUKTURY A VLASTNOSTÍ MĚDI PO PROTLAČOVÁNÍ TECHNOLOGIÍ ECAP THE CHANGE OF STRUCTURE AND PROPERTIES OF COPPER AFTER PRESSING BY THE ECAP TECHNOLOGY Gabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceEVALUATION OF FAILURES AND MODIFICATION OF SYSTEMS THIN FILM BASIC MATERIAL TO THE DEPTH OF MATERIAL SYSTEMS
STUDIUM PORUŠENÍ A MODIFIKACE SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA ZÁKLADNÍ MATERIÁL DO HLOUBKY MATERIÁLOVÝCH SYSTÉMŮ Abstrakt EVALUATION OF FAILURES AND MODIFICATION OF SYSTEMS THIN FILM BASIC MATERIAL TO THE DEPTH OF
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC TESTING OF DOMEX 700MC MICROALLOYED STEELS. Antonín Kříž
ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC TESTING OF DOMEX 700MC MICROALLOYED STEELS Antonín Kříž Department of Material Engineering and Engineering Metallurgy, ZČU-Plzeň, Univerzitní 22, Plzeň 306 14,
VíceHODNOCENÍ ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 6082, AA 6262 A AA6023
HODNOCENÍ ÚNAVOVÝCH VLASTNOSTÍ HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 6082, AA 6262 A AA6023 EVALUATION OF FATIGUE PROPERTIES OF ALUMINIUM ALLOYS AA6082, AA6262 AND AA6023 Jiří Faltus a) Jan Siegl b) Vladivoj Očenášek
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceINTERNAL STRESS AND ADHESION OF COMPOSITE COATINGS Ni - DIAMONT
INTERNAL STRESS AND ADHESION OF COMPOSITE COATINGS Ni - DIAMONT František Hnilica a, Viktor Kreibich b, Jiří Dubský c a) Škoda-ÚJP Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha 5,Czech Republic b) Czech
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceEVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL
DETAILNÍ STUDIUM SPECIFICKÝCH PORUŠENÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT PŘI VRYPOVÉ INDENTACI EVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL Kateřina Macháčková,
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 2
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti Přednáška 2 Porušování při cyklickém zatěžování All machine and structural designs are problems in fatigue
VíceCOMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS. Matyáš Novák, Ivo Štěpánek
POROVNÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT S VELICE ROZDÍLNOU ODOLNOSTÍ PŘI INDENTAČNÍCH ZKOUŠKÁCH COMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS Matyáš Novák,
VíceÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OBROBITELNÝCH HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 2007 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF MACHINABLE ALUMINIUM ALLOYS AA2007 AND AA2015
ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI OBROBITELNÝCH HLINÍKOVÝCH SLITIN AA 2007 A AA2015 FATIGUE PROPERTIES OF MACHINABLE ALUMINIUM ALLOYS AA2007 AND AA2015 Jiří Faltus a), Jan Siegl b), Vladivoj Očenášek a) Klára Dalíková
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
Více6 ZKOUŠENÍ STAVEBNÍ OCELI
6 ZKOUŠENÍ TAVEBNÍ OCELI 6.1 URČENÍ DRUHU BETONÁŘKÉ VÝZTUŽE DLE POVRCHOVÝCH ÚPRAV 6.1.1 Podstata zkoušky Různé typy betonářské výztuže se liší nejen povrchovou úpravou, ale i různými pevnostmi a charakteristickými
VíceSrovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů
Medzinárodná konferencia Defektoskopia 2009 Srovnání cyklických vlastností Al a Mg slitin z hlediska vybraných NDT postupů Petr Liškutín Pavel Mazal František Vlašic Obsah úvod charakteristiky Al a Mg
VíceSTUDIUM MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ ROZDÍLNÝCH SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ ROZDÍLNÝCH SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK EVALUATION OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF DIFFERENT SYSTEMS THIN FILM GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VícePlastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Tahová zkouška (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti - dislokace (monokrystal polykrystal) - mez kluzu nízkouhlíkových
VícePevnost a životnost Jur III
1/48 Pevnost a životnost Jur III Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovaná lomová
VíceCo by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či náhrad. 20. března 2012
Prohloubení odborné spolupráce a propojení ústavů lékařské biofyziky na lékařských fakultách v České republice CZ.1.07/2.4.00/17.0058 Co by mohl (budoucí) lékař vědět o materiálech tkáňových výztuží či
VíceMIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH Ni 3 Al-Ni A NiAl-Ni. Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a
MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH 3 Al- A Al- MICROSTRUCTURE PROPERTIES OF 3 Al- AND Al- DIFFUSION COUPLES Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a a VŠB-Technical University
VíceVyužítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR
Konference JuveMatter 2011 Využítí niklových superslitin příklady výzkumu a výroby v ČR Klepnutím lze upravit styl předlohy podnadpisů. Jiří ZÝKA UJP PRAHA, a. s. Úvod Niklové superslitiny zvláštní třída
VíceVLIV VYBRANÝCH PARAMETRŮ TECHNOLOGICKÉHO PROCESU NA VLASTNOSTI A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT
VLIV VYBRANÝCH PARAMETRŮ TECHNOLOGICKÉHO PROCESU NA VLASTNOSTI A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT THE INFLUENCES OF SELECTED PARAMETERS OF TECHNOLOGICAL PROCESS ON PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS
VíceSTUDIUM PORUŠENÍ SYSTÉMŮ S TENKÝMI VRSTVAMI ZE STATICKÉ A VRYPOVÉ INDENTACE DO HLOUBKY SYSTÉMU
STUDIUM PORUŠENÍ SYSTÉMŮ S TENKÝMI VRSTVAMI ZE STATICKÉ A VRYPOVÉ INDENTACE DO HLOUBKY SYSTÉMU EVALUATION OF FAILURES OF SYSTEM WITH THIN FILMS FROM STATIC AND SCRATCH INDENTATION WITH DEPTH SENSITIVITY
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceKORELACE ZMĚN POVRCHOVÝCH VLASTNOSTÍ ELEKTROCHEMICKÝM ZATÍŽENÍM A KOROZNÍM PŮSOBENÍM V REÁLNÉM ČASE.
KORELACE ZMĚN POVRCHOVÝCH VLASTNOSTÍ ELEKTROCHEMICKÝM ZATÍŽENÍM A KOROZNÍM PŮSOBENÍM V REÁLNÉM ČASE. Abstrakt Klára Jačková, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, ČR,
Více