Transport a akumulace solí v porézních stavebních materiálech
|
|
- Michaela Dušková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ČVUT v Praze Fakulta stavební Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 5/6 Transport a akumulace solí v porézních stavebních materiálech Jméno a příjmení studenta : Ročník, obor : Vedoucí práce : Katedra : Jan Bažil 4., Konstrukce a dopravní stavby Ing. Z. Pavlík, Ph.D. Stavební mechaniky
2 1. Úvod Návrh stavebních konstrukcí, ať jsou to stavby pozemní, poemní či vodohospodářské, vyžaduje spolupráci mnoha technických a průmyslových oborů. Prvotním cílem při návrhu každé konstrukce je zajištění její unkčnosti a bezpečnosti během celé doby plánované životnosti. Ukazuje se, že právě nízká životnost bývá největším problémem mnoha staveb. Například mosty pozemních komunikací jsou navrhovány na období sto let. Velmi často se však stává, že mosty, které nejsou ani v polovině své životnosti jsou ve stavu, který v lepším případě vyžaduje rozsáhlou rekonstrukci, která se vynaloženými prostředky téměř vyrovná stavbě mostu nového, v horším případě je nutné přistoupit k demolici takovéhoto objektu. Častou příčinou snížení životnosti konstrukcí je působení roztoků solí ve struktuře jakéhokoliv typu stavebních materiálů. Typickým příkladem solí, které ohrožují stavební konstrukce jsou chloridy (sodný, vápenatý), dusičnany, sírany, hydrogenuhličitany a ionty amonné, sodné, vápenaté a hořečnaté. Ostatní ionty se vyskytují pouze vyjímečně. Roztoky solí se mohou dostat do struktury materiálu například kapilárním vzlínáním poemních vod, solením vozovek a chodníků v zimním období, působením kyselých dešťů a živých organismů (zvířecí exkrementy, mikroorganismy) atd. Soli jsou do vnitřní struktury materiálu transportovány pouze rozpuštěné ve vodě. V případě, že jsou soli ve struktuře materiálu ve ormě vodného roztoku, nijak materiál neohrožují. Nebezpečí pro strukturu materiálu nastává v okamžiku, kdy se voda z roztoku odpaří a sůl začne krystalizovat. Pokud sůl krystalizuje na povrchu materiálu, dochází sice k zhoršení estetického působení, ale samotná konstrukce není bezprostředně ohrožena. Problém nastává až v případě, kdy soli krystalizují uvnitř pórového systému materiálu, protože krystalizační tlaky, v závislosti na velikosti a uspořádání porézní struktury materiálu, mohou přesáhnout pevnost materiálu, a tím způsobit jeho destrukci. Pokud se zaměříme na betonové konstrukce, pak jejich životnost nejvíce ohrožují chloridy a to hned dvojím způsobem. Jednak degradují beton samotný, jednak způsobují korozi ocelové výztuže. Koroze ocelové výztuže v betonu je závislá na koncentraci iontů, např. hydroxidových, chloridových, v pórovém roztoku, a také na diúzi kyslíku z okolní atmoséry a vlhkosti krycí vrstvou. Ocelová výztuž v betonu na svém povrchu vytváří v prostředí s vysokou koncentrací hydroxidových iontů pasivační vrstvu z oxidů železa, které tvoří ochrannou bariéru proti dalšímu pronikání agresivních iontů z roztoku, čímž dojde k zastavení koroze výztuže. Obr. 1 - Degradace mostní římsy vlivem působení chloridů. 1
3 Transport iontů solí porézní strukturou stavebního materiálu je většinou autorů považován za diúzní proces. Je-li koncentrace iontů na povrchu materiálu vyšší než v jeho struktuře, pak koncentrační gradient vyvolává tok iontů směrem do porézního materiálu. Na základě stanovení diúzních koeicientů je možno předpovědět transport solí porézní strukturou stavebních materiálů a tím předejít jejich případné degradaci a prodloužit životnost stavebních konstrukcí.. Základní modely transportu solí v porézních materiálech Většina používaných modelů popisujících diúzi chloridových iontů je jednoduchá a je založena na použití Fickovy diúzní rovnice pro koncentraci chloridů s konstantním diúzním součinitelem a s konstantními počátečními a okrajovými podmínkami = D ( div grad ( )), (, t) = (, t) =, (, x) =,, ( 1) kde D je součinitel diúze ( m / s), 3 je koncentrace roztoku ( kg / m ), 3 je koncentrace na exponovaném povrchu ( kg / m ), x je vzdálenost od exponovaného povrchu ( m ). V případě, že uvažujeme pouze jednorozměrný transport, přejde rovnice (1) do tvaru = D = D. ( ) Tato rovnice má jednoduché řešení ve tvaru (např. [1]) x ( x, t) = 1 er, Dt () 3 což je důvodem častého použití tohoto typu modelů. Největším nedostatkem těchto modelů je předpoklad konstantního součinitele diúze soli a zanedbání vlivu transportu vody na transport chemických sloučenin. Z naměřených koncentračních proilů nemůže být téměř nikdy získána jediná hodnota diúzního součinitele, zvláště pokud jsou tato měření prováděna v delším časovém úseku, kdy se diúzní součinitel poté jeví jako unkce času. Přes uvedené nedostatky našly tyto modely uplatnění v mnoha praktických aplikacích, neboť lze vypočítané hodnoty diúzního součinitele porovnat pro různé typy materiálů i pro vzorky materiálů vystavené rozdílným podmínkám okolního prostředí s odlišnou charakteristikou.
4 Za opačný extrém popisu transportu solí porézním materiálem lze považovat komplexní modely zahrnující při popisu transportu solí všechny sekundární vlivy, které ovlivňují kombinovaný transport tepla, vlhkosti a solí. Mezi tyto propracované modely patří např. model Grunewaldův []. Ač by se na první pohled mohlo zdát, že takto komplexní modely představují ideální řešení, není tomu tak. Je třeba experimentálně stanovit celou řadu vstupních parametrů, jejichž měření je časově náročné a pro některé materiály téměř neuskutečnitelné, protože je třeba naměřit tyto parametry v závislosti na teplotě, vlhkosti a koncentraci solí. Tyto modely je tedy rozumné použít v případě, že potřebné vstupní parametry máme již k dispozici. Jistý kompromis mezi těmito dvěma postupy popisu transportu solí představuje model založený na nelineární diúzní rovnici ve tvaru = div ( D( ) div grad ( )), ( 4) s počátečními a okrajovými podmínkami tvaru (, t) = 1, (, t) =, (, x) =. Za předpokladu, že transport solí probíhá na principu diúze, lze provést výpočet součinitele diúze v závislosti na koncentraci solí z naměřených koncentračních proilů obdobnými inverzními metodami jako při určení součinitele vlhkostní vodivosti v závislosti na vlhkosti nebo součinitele tepelné vodivosti v závislosti na teplotě [3]. Mezi nejjednodušší metody řešení tohoto problému patři Boltzamann-Matanův [4] princip založený na aplikaci Boltzmannovy transormace ve tvaru x η =, t ω η ( ) = ( x, t). (5) (6) Za podmínky konstantních počátečních podmínek a Dirichletových okrajových podmínek na obou koncích vzorku a předpokladu jednorozměrného transportu solného roztoku je poté parabolická diúzní rovnice transormována do tvaru η d 1 = =, η dη t η = = η d d x η 4t t = d d x η t 1 t d η =. dη t ( 7) () 8 Úpravou vztahu (8) získáme obyčejnou dierenciální rovnici ve tvaru d dω dω D + η =, dη dη dη (9) s podmínkami 3
5 ω ω ( ) = 1, ( ) =. Předpokládáme-li, že v daném čase t = konst. známe rozložení koncentrace solí v materiálu ( x,t ), můžeme použít druhou transormaci ve tvaru z = η t, ( z) = ω( η). (1) (11) Dosazením této transormace do rovnice (7) získáme rovnici d D d + z d = t ( 13) s podmínkami ( ) = 1, ( ) =. Řešením rovnice (13) získáme vztah pro výpočet součinitele diúze solí v závislosti na koncentraci solí. D = t ( ) z = z z ( ) 1 d z d. ( 14) Dalším krokem k přesnějšímu popisu transportu solí porézní strukturou materiálů je uvažování vlivu transportu vody na transport solí a vlivu vázání iontů solí na stěny porézního prostoru. Model zahrnující tyto vlivy je označován jako diúzně advektivní [5]. Transport solného roztoku je popsán systémem dvou parabolických rovnic, a to bilancí hmotnosti solí vyjádřenou jako ( w ) = div wd grad ( ) b ( ) div ( v), ( 15) a bilancí hmotnosti vlhkosti ve tvaru w = div ( κ grad ( w) ), ( 16 ) kde D je součinitel diúze solí ( m / s), 3 je koncentrace volných iontů ve vodě ( kg / m ), b je koncentrace vázaných iontů na stěnách pórů matriálu 3 ( kg / m ), 4
6 3 3 w objemový obsah vlhkosti ( m / m ), κ je součinitel vlhkostní vodivosti ( m / s), v je Darcyho rychlost ( m / s). Darcyho rychlost kapalné áze je dána vztahem v = κ grad ( w ). ( 17) Vstupní parametry,, w v rovnicích (15) a (16) určíme experimentálně, b zbylé dvě materiálové charakteristiky určíme pomocí inverzní analýzy. Problém opět zjednodušíme na případ jednorozměrného transportu solného roztoku. Rovnice (15) a (16) poté převedeme na tvar ( w ) b = wd ( v), ( 18) w w = κ. ( 19) Pro řešení soustavy dvou parabolických rovnic použijeme opět Boltzmann Matanovy metody s předpokladem konstantních počátečních podmínek a Dirichletových okrajových podmínek. Po aplikaci Boltzmannovy transormace na rovnice (18) a (19) dostáváme ( w ) d dw d d + + d d d b κ D w η + η =, dη dη dη dη dη d dη () d dw dw κ + η =. dη dη dη (1) Druhou Boltzmannovu transormaci ve tvaru z = η t () provedeme za podmínky, že v čase t d d κ Dostáváme w + t = známe w( x, t ), ( x, t ), ( x t ) ( w ) b,. =, ( 3) ( z ) + =. ( 4) dw κ dw z t dw d d D w + z t d + z t d d Z řešení rovnice (4) určíme součinitel vlhkostní vodivosti v závislosti na vlhkosti b d 5
7 1 dw κ ( z ) = z, (5) dw ( ) t z z kde ( z ) = κ ( w, ), w = w( z, t ), ( z t ) κ. =, Dosazením vztahu (5) do rovnice (3) a řešením této rovnice získáváme vztah pro výpočet součinitele diúze solí v závislosti na koncentraci solí. D dw ( z ) κ ( z ) ( z ) 1 d( w ) d d b = +, d d + d d w( z ) ( ) ( ). ( ) z b z t w z z ( z ) ( z ) D( w ) D =., (6) (7) 3. Popis zkoumaného materiálu V této práci jsem se zabýval studiem transportních a akumulačních parametrů solí pro materiál na bázi kalcium silikátu. Jedná se o materiál, který se běžně používá jako vnitřní tepelná izolace. Vyrábí se chemickou reakcí oxidu vápenatého, oxidu křemičitého, příměsí a vody v autoklávu při vysokých tlacích. Tento výrobní proces umožňuje vyrobit materiál s velmi jemnou porézní strukturou zcela homogenního výsledného složení: hydrát kalcium silikátu 75 9%, minerální plnivo %, celulóza 3 6%. Pro přesný popis studovaného materiálu jsem provedl stanovení základních materiálových charakteristik. 4. Popis experimentu K měření základních materiálových parametrů byly připraveny vzorky o rozměrech 5x5x5 mm, které byly vysušeny ve vakuové sušárně při 65, aby nedošlo k rozkladu hydrátu kalcium silikátu. Vzorky byly opakovaně váženy na analytické váze s přesností,1 g. Po ustavení hmotnosti vzorku na ±,1g, tzv. počáteční hmotnost vzorku, byly vzorky umístěny do nádoby s destilovanou vodou tak, aby byly zcela ponořené, a ze sestrojené aparatury byl pomocí vakuové pumpy odčerpán vzduch. Po třech hodinách bylo vakuum odpojeno a vzorky byly ponechány dalších 4 hodin zcela ponořené ve vodě. Zvážením vzorků byla zjištěna tzv. nasycená hmotnost vzorku, a jejich následným ponořením na závěsném zařízení do vody a zvážení byla stanovena tzv. Archimedova hmotnost. Ze zjištěných hmotností byl nejprve vypočítán objem vzorku dle rovnice V m sat m = a (m 3 ), ρ HO (8) 6
8 kde ρ H O je hustota vody (kg/m 3 ), m sat je hmotnost zcela nasyceného vzorku (kg), m je hmotnost nasyceného vzorku ponořeného ve vodě (kg). a S použitím vypočítaného objemu (8) byla pro každý vzorek stanovena objemová hmotnost, hustota matrice a otevřená pórovitost dle následujících vztahů m ρ = (kg/m 3 ), V m ρmat = (kg/m 3 ), (3) V ψ ( 1 ψ ) m m Vρ sat = (-), HO (9) (31) kde m je hmotnost vysušeného vzorku (kg). Pro aplikaci diúzně-advektivního modelu Beara a Bachmata [5] bylo nezbytné experimentálně stanovit proily obsahu vlhkosti, koncentrace solí a vazebnou izotermu solí. Nejprve byly nařezány vzorky o rozměru 4x4x16 mm, které byly na podélných stranách parotěsně a vodotěsně odizolovány epoxidovou pryskyřicí. Po vytvrdnutí izolace byly vzorky umístěny do vakuové sušárny a vysušeny při 65. Vysušené vzorky se nechaly volně vychladnout na vzduchu. Poté byly upevněny do stojanu a neizolovanou stranou byly 1 mm ponořeny do penetrujícího média. Jako penetrující médium byla zvolena destilovaná voda a 1M roztok chloridu sodného, viz. Obr.. V daných časových intervalech (3, 6 a 9 minut) byly vzorky po mm rozřezány, epoxidová pryskyřice odstraněna a takto upravené vzorky byly ve váženkách zváženy a následně vysušeny při teplotě 11 do ustálené hmotnosti. Ze zjištěných hmotností byl vypočítán obsah vlhkosti pro každý vzorek dle rovnic u msat m = (kg/kg), m (3) w m m ρ m ρ sat = (m 3 /m 3 ), (33) H o kde m je hmotnost vysušeného vzorku (kg), m sat je hmotnost nasyceného vzorku (kg), ρ je objemová hmotnost materiálu (kg/m 3 ), ρ H o je hustota vody (kg/m 3 ). Vzorky, které byly nasyceny roztokem chloridu sodného byly po vysušení a zvážení ponořeny do váženky s ml vroucí destilované vody, jak ukazuje Obr.3. Váženky byly poté parotěsně utěsněny páskou a ponechány po dobu dvou měsíců 7
9 v laboratoři při teplotě 5 ±. Poté byl ve výluhu stanoven obsah chloridů pomocí iontově selektivní elektrody přístrojem inolab ph/ion 74, Obr. 4. Vazebná izoterma je důležitým vstupem do matematických modelů popisujících transport solných roztoků strukturou stavebních materiálů. Pro určení vazebné isotermy iontů, byla využita modiikovaná metoda Tanga a Nilssona [6, 7], kteří navrhli postup založený na adsorpci iontů z roztoku o známé koncentraci. Vysušené vzorky byly umístěny do váženek s ml roztoku chloridu sodného o známé koncentraci v rozsahu,1m 1M. Váženky byly parotěsně utěsněny páskou a ponechány v laboratoři při 5 ±. Po ustavení rovnováhy byl stanoven obsah chloridů ve výluhu pomocí iontově selektivní elektrody přístrojem inolab ph/ion 74, který odpovídá obsahu volných chloridů (mg/l). Po té byl vypočítán obsah vázaných chloridů dle rovnice c c b V ( c c1 ) = ρ (kg/m 3 vzorku), (8) m kde V je objem roztoku soli (m 3 ), c, je počáteční a rovnovážná koncentrace roztoku chloridů (kg/m c 1 m je hmotnost vysušeného vzorku (kg), ρ je měrná hmotnost materiálu (kg/m 3 ). 3 ) body unkce Měřením roztoků s různými počátečními koncentracemi solí c = c b b ( c ), tzv. vazebná izoterma iontů. c jsou získány Obr. Nasákání vzorků. 8
10 Obr. 3 Vážení a vyluhování vzorků. Obr. 4 Přístroj inolab ph/ion 74 s iontově selektivní elektrodou. 9
11 5. Výsledky a diskuse Výsledky měření základních materiálových parametrů jsou prezentovány v Tab. 1. Ze získaných výsledků je zřejmé, že se jedná o vysoce porézní materiál, u kterého je možné očekávat vysokou kapilární aktivitu z pohledu transportu vlhkosti a solného roztoku. Zjištěná objemová hmotnost koresponduje s hodnotou otevřené pórovitosti. Tab. 1 Základní materiálové parametry Testovaný materiál Objemová hmotnost Hustota matrice Otevřená pórovitost (kg/m 3 ) (-) Kalcium silikát 3,6 1986,3,87 Experimentální výsledky stanovení vlhkostních proilů a celkových koncentračních proilů solí demonstrují Obr Obr. 1 prezentuje experimentálně stanovenou vazebnou izotermu chloridů pro kalcium silikát. 3.5 Obsah vlhkosti [kg/kg] hod 1 hod 1.5 hod Vzdálenost [m] Obr. 5 Proil obsah vlhkosti pro penetraci destilované vody. 1
12 Obsah vlhkosti [kg/kg] hod 1 hod 1.5 hod Vzdálenost [m] Obr. 6 Proil obsah vlhkosti pro penetraci 1 M roztoku Nal..8 Objemová vlhkost [m 3 /m 3 ] x/ t [m/s 1/ ] Obr. 7 Vlhkostní proil v Boltzmannově ormě pro nasákání destilovanou vodou. 11
13 .8 Objemová vlhkost [m 3 /m 3 ] x/ t [m/s1/] Obr. 8 Vlhkostní proil v Boltzmannově ormě pro nasákání 1M roztoku Nal Obsah soli [kg/m 3 ] x/ t [m/s 1/ ] Obr. 9 Proil celkového obsahu solí vyjádřený v Boltzmannově ormě. 1
14 14 1 b [kg/m 3 (vzorku)] [kg/m 3 (roztoku)] Obr. 1 Vazebná izoterma chloridů pro kalcium silikát. Experimentálně stanovené proily vlhkosti a koncentrace chloridů a vazebná izoterma chloridů byly použity pro výpočet součinitele vlhkostní vodivosti a součinitele diúze solí pomocí výše uvedené inverzní analýzy. Vstupní data upravená pomocí metody lineární iltrace jsou uvedena na Obr. 11 a 1. Obr. 13 ukazuje závislost vlhkostní vodivosti na obsahu vlhkosti stanovené pomocí výše popsané inverzní analýzy. Z průběhu je patrné, že získané výsledky odpovídají hodnotám pro vysoce kapilárně aktivní materiály, což je v souladu se změřenou celkovou otevřenou pórovitostí materiálu. Obr. 14 prezentuje součinitel diúze chloridů v závislosti na obsahu volných chloridů vypočítaný pomocí unkce κ (w) na obr. 13. Ze získaných výsledků je evidentní, že vypočítaný součinitel diúze chloridů je o několik řádů vyšší než součinitel diúze většiny iontů ve vodě. Tento akt si lze vysvětlit pouze tak, že koncentrační rozdíl chloridů není jedinou hnací silou diúzního mechanismu v roztoku solí, ale významnou roli zde hrají patrně i další jevy, například elektromigrace iontů či povrchová diúze iontů soli na stěnách porézního prostoru studovaného materiálu. 13
15 w [m 3 /m 3 ] x/ t [m/s 1/ ] Obr. 11 Vlhkostní proil v Boltzmannově ormě pro nasákání 1 M roztoku Nal [kg/m 3 ] vzorku x/ t [m/s 1/ ] Obr. 1 Koncentrační proil chloridů v Boltzmannově ormě. 14
16 1.E-5 1.E-6 κ [m /s] 1.E-7 1.E-8 1.E w [m 3 /m 3 ] Obr. 13 Součinitel vlhkostní vodivosti kalcium silikátu v závislosti na obsahu vlhkosti. 1.E-6 D [m /s] 1.E-7 1.E [kg/m 3 (roztoku)] Obr. 14 Součinitel diúze solí jako unkce koncentrace solí. 15
17 6. Závěr Transport vlhkosti a solí porézní strukturou stavebních materiálů představuje dosud nepříliš probádaný problém. Z tohoto důvodu jsou teoretické a experimentální studie zabývající se kombinovaným transportem vody a solí aktuálními tématy při popisu transportních jevů ve stavebních materiálech. Analýza provedená v této práci ukázala, že popis transportu solí v materiálech musí být vždy proveden v kombinaci s transportem vody. Zanedbání vlivu transportu vody a adsorpce iontů solí na stěnách porézního prostoru na transport iontů solí, s čímž se běžně setkáváme v jednoduchých diúzních metodách založených na aplikaci Fickovy diúzní rovnice, může vést k nejednoznačným výsledkům při inverzní analýze koncentračních proilů chloridů, a následně k odchýlení od reality. Použití takto zjednodušených modelů by mělo být omezeno pouze na reerenční účely pro základní porovnání transportních vlastností různých typů materiálů a vždy by mělo být bráno v úvahu, že při jejich aplikaci dochází k zanedbání některých velmi důležitých aktorů. Tato práce vznikla na základě inanční podpory grantů GAČR č. 13/4/P85 a 16/4/P55. Seznam použité literatury [1] arslaw H. S., Jaeger J.., 1959, onduction o Heat in Solids, Oxord larendom Press. [] Grunewald, J., DELPHIN documentation, theoretical undamentals, TU Dresden, Dresden,. [3] Pavlík Z, Jiřičková M, Černý R, Rovnaníková P 4 omputational Analysis o the Parameters o oupled Water and hloride Transport in ement Mortar on the Basis o Experiemental Water and hloride Proiles, ement ombinations or Durable oncrete, Thomas Telord Publications, London, pp [4] Matano. On the relation between the diusion coeicient and concentration o solid metals. Jap. J. Phys., Vol. 8, 1933, pp [5] Bear, J. Bachmat, Y., 199, Introduction to Modelling o Transport Phenomena in Porous Media, Vol 4. Kluwer, Dordrecht. [6] Tang, L.- Nilsson, L.O., 1993, hloride binding capacity and binding isotherms o OP pastes and mortars. ement and oncrete Research, 3, pp [7] Jiřičková M., Černý R., 4, hloride binding isotherms o dierent types o building materials. Proceedings o IB 4 Meeting 4, Glasgow aledonian University, Vol. 1, pp
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM transport kapalné vody
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM transport kapalné vody Transport vody porézním prostředím: Souč. tepelné vodivosti vzduchu: = 0,024-0,031 W/mK Souč. tepelné vodivosti izolantů: = cca
VícePř. č. 8 - VLASTNOSTI POPISUJÍCÍ TRASNPORT A AKUMULACI ANORGANICKÝCH SOLÍ VE STRUKTUŘE PORÉZNÍCH STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ. - Salt-ponding test dle AASHTO
Př. č. 8 - VLASTNOSTI POPISUJÍCÍ TRASNPORT A AKUMULACI ANORGANICKÝCH SOLÍ VE STRUKTUŘE PORÉZNÍCH STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ - modely popisující í transportt solného roztoku jejichji vstupní parametry - základní
VíceStanovení hustoty pevných a kapalných látek
55 Kapitola 9 Stanovení hustoty pevných a kapalných látek 9.1 Úvod Hustota látky ρ je hmotnost její objemové jednotky, definované vztahem: ρ = dm dv, kde dm = hmotnost objemového elementu dv. Pro homogenní
VíceVLHKOST A NASÁKAVOST STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ. Stavební hmoty I Cvičení 7
VLHKOST A NASÁKAVOST STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ Stavební hmoty I Cvičení 7 STANOVENÍ VLHKOSTI STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ PROTOKOL Č.7 Stanovení vlhkosti stavebních materiálů a výrobků sušením při zvýšené teplotě dle
VíceTrhliny v betonu. Bc. Vendula Davidová
Trhliny v betonu Bc. Vendula Davidová Obsah Proč vadí trhliny v betonu Z jakého důvodu trhliny v betonu vznikají Jak jim předcházet Negativní vliv přítomnosti trhlin Snížení životnosti: Vnikání a transport
VíceDIFÚZNÍ MOSTY. Šárka Šilarová, Petr Slanina
DIFÚZNÍ MOSTY Šárka Šilarová, Petr Slanina Doc. Ing. Šárka Šilarová, CSc. Ing. Petr Slanina Stavební fakulta ČVUT v Praze DIFÚZNÍ MOSTY ABSTRAKT Při jednoduchém výpočtu zkondenzovaného množství vlhkosti
VíceKn = d PARAMETRY TRANSPORTU VLHKOSTI. - pro popis transportu vlhkosti v porézních stavebních
PARAMETRY TRANSPORTU VLHKOSTI KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE - pro popis transportu vlhkosti v porézních stavebních materiálech se používají dva materiálové parametry jeden pro popis transportu
VíceTrvanlivost betonových konstrukcí. Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT - stavební fakulta katedra betonových konstrukcí 1
Trvanlivost betonových konstrukcí Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT - stavební fakulta katedra betonových konstrukcí 1 Rešerše - témata: 1. Volba materiálů a úpravy detailů z hlediska zvýšení trvanlivosti
VíceCvičení 4 Transport plynné a kapalné vody. Transport vodní páry porézním prostředím
Cvičení 4 Transport plynné a kapalné vody Transport vodní páry porézním prostředím Vzhledem k tepelné vodivosti vody a dalším nepříznivým vlastnostem a účinkům v porézních materiálech je s problémem tepelné
VíceDIFÚZNÍ MOSTY. g = - δ grad p (2) Doc. Ing. Šárka Šilarová, CSc. Ing. Petr Slanina Stavební fakulta ČVUT v Praze
Doc. Ing. Šárka Šilarová, CSc. Ing. Petr Slanina Stavební fakulta ČVUT v Praze DIFÚZNÍ MOSTY ABSTRAKT Při jednoduchém výpočtu zkondenzovaného množství vlhkosti uvnitř střešního pláště podle ČSN EN ISO
VíceVliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce
Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce Článek se zabývá problematikou vlivu kondenzující vodní páry a jejího množství na stavební konstrukce, aplikací na střešní pláště,
VíceMetodika stanovení kyselinové neutralizační kapacity v pevných odpadech
Metodika stanovení kyselinové neutralizační kapacity v pevných odpadech 1 Princip Principem zkoušky je stanovení vodného výluhu při různých přídavcích kyseliny dusičné nebo hydroxidu sodného a následné
VíceVlhkost. Voda - skupenství led voda vodní pára. ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára
Vlhkost Voda - skupenství led voda vodní pára ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára Vlhkost ve stavebních konstrukcích nežádoucí účinky... zdroje: srážková v. zemní v.
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE MATERIÁLOVÉ INŽENÝRSTVÍ
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE MATERIÁLOVÉ INŽENÝRSTVÍ Přednášející prof. Ing. Jiří Hošek, DrSc. místnost: D 1048 prof. Ing. Zbyšek Pavlík, Ph.D. místnost: D 1048a konzultace: Po 9:00 10:30
VíceChemická a mikrobiologická laboratoř katedry pozemních. staveb
Chemická a mikrobiologická laboratoř katedry pozemních staveb Laboratoř se nachází v místnostech D1035 až D1037, její hlavní zaměření je studium degradace stavebních materiálů a ochrany proti ní. Degradační
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
VíceJ. Kubíček FSI Brno 2018
J. Kubíček FSI Brno 2018 Fosfátování je povrchová úprava, kdy se na povrch povlakovaného kovu vylučují nerozpustné fosforečnany. Povlak vzniká reakcí iontů z pracovní lázně s ionty rozpuštěnými z povrchu
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceVLASTNOSTI DRCENÉHO PÓROBETONU
VLASTNOSTI DRCENÉHO PÓROBETONU (zkoušky provedené ke 4.4.2012) STANOVENÍ ZÁKLADNÍCH FYZIKÁLNÍCH VLASTNOSTÍ 1. Vlhkostní vlastnosti (frakce 2-4): přirozená vlhkost 3,0% hm. nasákavost - 99,3% hm. 2. Hmotnostní
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM transport vodní páry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM transport vodní páry TRANSPORT VODNÍ PÁRY PORÉZNÍM PROSTŘEDÍM: Ve vzduchu obsažená vodní pára samovolně difunduje do míst s nižším parciálním tlakem až
VíceHUSTOTA PEVNÝCH LÁTEK
HUSTOTA PEVNÝCH LÁTEK Hustota látek je základní informací o studované látce. V případě homogenní látky lze i odhadnout druh materiálu s pomocí známých tabulkovaných údajů (s ohledem na barvu a vzhled materiálu
VíceÚPRAVA VODY V ENERGETICE. Ing. Jiří Tomčala
ÚPRAVA VODY V ENERGETICE Ing. Jiří Tomčala Úvod Voda je v elektrárnách po palivu nejdůležitější surovinou Její množství v provozních systémech elektráren je mnohonásobně větší než množství spotřebovaného
Více5. Jaká bude koncentrace roztoku hydroxidu sodného připraveného rozpuštěním 0,1 molu látky v baňce o objemu 500 ml. Vyber správný výsledek:
ZÁKLADNÍ CHEMICKÉ VÝPOČTY II. autoři a obrázky: Mgr. Hana a Radovan Sloupovi 1. Ve třech válcích byly plyny, prvky. Válce měly obsah 3 litry. Za normálních podmínek obsahoval první válec bezbarvý plyn
VíceStanovení měrného tepla pevných látek
61 Kapitola 10 Stanovení měrného tepla pevných látek 10.1 Úvod O teple se dá říci, že souvisí s energií neuspořádaného pohybu molekul. Úhrnná pohybová energie neuspořádaného pohybu molekul, pohybu postupného,
VíceOPTIMALIZACE METODY ANODICKÉ ROZPOUŠTĚCÍ VOLTAMETRIE PRO ANALÝZU BIOLOGICKÝCH VZORKŮ S OBSAHEM RTUTI
Středoškolská technika 212 Setkání a prezentace prací středoškolských studentů na ČVUT OPTIMALIZACE METODY ANODICKÉ ROZPOUŠTĚCÍ VOLTAMETRIE PRO ANALÝZU BIOLOGICKÝCH VZORKŮ S OBSAHEM RTUTI Eliška Marková
VíceKatedra materiálového inženýrství a chemie ZÁKLADNÍ FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ VE VAZBĚ NA IZOLAČNÍ VLASTNOSTI
Katedra materiálového inženýrství a chemie ZÁKLADNÍ FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ VE VAZBĚ NA IZOLAČNÍ VLASTNOSTI Izolační vlastnosti (schopnosti) stavebních materiálů o o o o vnitřní struktura
VíceProblémy spojené s použitím pozinkované výztuže v betonu
Obsah Problémy spojené s použitím pozinkované výztuže v betonu Rovnaníková P. Stavební fakulta VUT v Brně Použití pozinkované výztuže do betonu je doporučováno normou ČSN 731214, jako jedna z možností
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceVLASTNOSTI PRODĚRAVĚNÝCH PAROZÁBRAN
Ing. Petr Slanina Fakulta stavební,čvut v Praze, Česká republika VLASTNOSTI PRODĚRAVĚNÝCH PAROZÁBRAN ABSTRAKT Příspěvek se zaměřuje na případy plochých střech, ve kterých je parotěsnící vrstva porušena
VíceT0 Teplo a jeho měření
Teplo a jeho měření 1 Teplo 2 Kalorimetrie Kalorimetr 3 Tepelná kapacita 3.1 Měrná tepelná kapacita Měrná tepelná kapacita při stálém objemu a stálém tlaku Poměr měrných tepelných kapacit 3.2 Molární tepelná
VíceVI. Nestacionární vedení tepla
VI. Nestacionární vedení tepla Nestacionární vedení tepla stagnantním prostředím, tj. tělesy a kapalinou, ve které se neprojevuje přirozená konvekce. F. K. rovnice " ρ c p = q + Q! = λ + Q! ( g) 2 ( g)
VíceLaboratorní úloha Diluční měření průtoku
Laboratorní úloha Diluční měření průtoku pro předmět lékařské přístroje a zařízení 1. Teorie Diluční měření průtoku patří k velmi používaným nepřímým metodám v biomedicíně. Využívá se zejména tehdy, kdy
VíceStanovení hloubky karbonatace v čase t
1. Zadání Optimalizace bezpečnosti a životnosti existujících mostů Stanovení hloubky karbonatace v čase t Předložený výpočetní produkt je aplikací teoretických postupů popsané v navrhované certifikované
VíceNavrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:
VíceMODELOVÁNÍ MIGRAČNÍCH SCHOPNOSTÍ ŽELEZNÝCH NANOČÁSTIC A OVĚŘENÍ MODELU PŘI PILOTNÍ APLIKACI
Technická univerzita v Liberci MODELOVÁNÍ MIGRAČNÍCH SCHOPNOSTÍ ŽELEZNÝCH NANOČÁSTIC A OVĚŘENÍ MODELU PŘI PILOTNÍ APLIKACI J. Nosek, M. Černík, P. Kvapil Cíle Návrh a verifikace modelu migrace nanofe jednoduše
VíceTERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI. Radek Vašíček
TERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI Radek Vašíček Základní termofyzikální vlastnosti Tepelná konduktivita l (součinitel tepelné vodivosti) vyjadřuje schopnost dané látky vést teplo jde o množství tepla, které v
VíceDegradační modely. Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT v Praze
Degradační modely Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT v Praze 1. Úvod 2. Degradace železobetonových konstrukcí 3. Degradace ocelových konstrukcí 4. Závěrečné poznámky 1 Motivace 2 Úvod obvykle pravděpodobnostní
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VíceSANAČNÍ MALTA S TEPELNĚ IZOLAČNÍM ÚČINKEM NA BÁZI PUR PĚNY PO UKONČENÍ ŽIVOTNÍHO CYKLU. Vojtěch Václavík a kol.
SANAČNÍ MALTA S TEPELNĚ IZOLAČNÍM ÚČINKEM NA BÁZI PUR PĚNY PO UKONČENÍ ŽIVOTNÍHO CYKLU Vojtěch Václavík a kol. Cíl výzkumu Hlavní cíl výzkumu spočíval ve využití recyklované polyuretanové pěny po ukončení
VíceTepelně vlhkostní mikroklima. Vlhkost v budovách
Tepelně vlhkostní mikroklima Vlhkost v budovách Zdroje vodní páry stavební vlhkost - vodní pára vázaná v materiálech v důsledku mokrých technologických procesů (chemicky nebo fyzikálně vázaná) zemní vlhkost
VíceCO JE AKVATRON? VÝHODY IZOLACÍ AKVATRONEM
CO JE AKVATRON? Tento hydroizolační systém se řadí do skupiny silikátových hydroizolačních hmot, které pracují na krystalizační bázi. Hydroizolační systém AKVATRON si již získal mezi těmito výrobky své
Více1. Okalibrujte pomocí bodu tání ledu, bodu varu vody a bodu tuhnutí cínu:
1 Pracovní úkoly 1. Okalibrujte pomocí bodu tání ledu, bodu varu vody a bodu tuhnutí cínu: a. platinový odporový teploměr (určete konstanty R 0, A, B) b. termočlánek měď-konstantan (určete konstanty a,
VíceWiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi. Školení DEKSOFT Tepelná technika
WiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi Školení DEKSOFT Tepelná technika Program školení 1. Blok Legislativa Normy a požadavky Představení aplikací pro tepelnou techniku Představení dostupných studijních
VíceTabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost
Výňatek z normy ČSN EN ISO 13370 Tepelně technické vlastnosti zeminy Použijí se hodnoty odpovídající skutečné lokalitě, zprůměrované pro hloubku. Pokud je druh zeminy znám, použijí se hodnoty z tabulky.
VíceAparát pro laboratorní měření faktoru difuzního odporu stavebních materiálů metodou misek
Funkční vzorek K124FVZ002 2012 Aparát pro laboratorní měření faktoru difuzního odporu stavebních materiálů metodou misek Ing. Kamil Staněk, Ph.D. Fakulta stavební ČVUT v Praze Katedra konstrukcí pozemních
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory
VíceMagda Součková. Cílem této práce bylo zjistit, do jaké míry brání vybrané obalové materiály průchodu polutantů ke skladovanému materiálu.
Výzkumný záměr Výzkum a vývoj nových postupů v ochraně a konzervaci vzácných písemných památek Zkvalitnění vlastností krabic pro ochranu písemných památek Zpráva za rok 2009 Krabice jako ochrana proti
VíceModelování a simulace Lukáš Otte
Modelování a simulace 2013 Lukáš Otte Význam, účel a výhody MaS Simulační modely jsou nezbytné pro: oblast vědy a výzkumu (základní i aplikovaný výzkum) analýzy složitých dyn. systémů a tech. procesů oblast
VíceEnvironmentální výchova
www.projektsako.cz Environmentální výchova Pracovní list č. 5 žákovská verze Téma: Salinita vod Ověření vodivosti léčivých minerálních vod Lektor: Projekt: Reg. číslo: Mgr. Stanislava Typovská Student
VíceÚloha č.2 Vážení. Jméno: Datum provedení: TEORETICKÝ ÚVOD
Jméno: Obor: Datum provedení: TEORETICKÝ ÚVOD Jednou ze základních operací v biochemické laboratoři je vážení. Ve většině případů právě přesnost a správnost navažovaného množství látky má vliv na výsledek
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9 Nestacionární vedení tepla v rovinné stěně Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento
VíceM T I B A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA 2010/03/22
M T I B ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ KLIMATICKOU TEPLOTOU A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA Ing. Kamil Staněk, k124 2010/03/22 ROVNICE VEDENÍ TEPLA Cíl = získat rozložení teploty T T x, t Řídící rovnice (parciální diferenciální)
Více7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad)
7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad) Stanovte teplotu plynu při prostorovém požáru parametrickou teplotní křivkou v obytné místnosti o rozměrech 4 x 6 m a výšce 2,8 m s jedním oknem velikosti,4
VíceTeorie transportu plynů a par polymerními membránami. Doc. Ing. Milan Šípek, CSc. Ústav fyzikální chemie VŠCHT Praha
Teorie transportu plynů a par polymerními membránami Doc. Ing. Milan Šípek, CSc. Ústav fyzikální chemie VŠCHT Praha Úvod Teorie transportu Difuze v polymerních membránách Propustnost polymerních membrán
VíceKAPILÁRNÍ VODIVOST VLHKOSTI V PLOCHÝCH STŘEŠNÍCH KONSTRUKCÍCH. Ondřej Fuciman 1
KAPILÁRNÍ VODIVOST VLHKOSTI V PLOCHÝCH STŘEŠNÍCH KONSTRUKCÍCH CAPILLARY CONDUCTIVITY OF MOISTURE IN FLAT ROOF CONSTRUCTIONS Abstract Ondřej Fuciman 1 The roof is the most sensitive part of the building,
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A5. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A5 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Vlastnosti betonu a výztuže při zvýšených
VíceKONTROLNÍ TEST ŠKOLNÍHO KOLA (70 BODŮ)
KONTROLNÍ TEST ŠKOLNÍHO KOLA (70 BODŮ) Úloha 1 Ic), IIa), IIId), IVb) za každé správné přiřazení po 1 bodu; celkem Úloha 2 8 bodů 1. Sodík reaguje s vodou za vzniku hydroxidu sodného a dalšího produktu.
VíceSF2 Podklady pro cvičení
SF Podklady pro cvičení Úloha 7 D přenos tepla riziko růstu plísní a kondenzace na vnitřním povrchu konstrukce Ing. Kamil Staněk 11/010 kamil.stanek@fsv.cvut.cz 1 D přenos tepla 1.1 Úvodem Dosud jsme se
VíceSol gel metody, 3. část
Sol gel metody, 3. část Zdeněk Moravec (hugo@chemi.muni.cz) V posledním díle se podíváme na možnosti, jak připravené materiály charakterizovat a také na možnosti jejich využití v praxi. Metod umožňujících
VíceSTANOVENÍ PROPUSTNOSTI OBALOVÝCH MATERIÁLŮ PRO VODNÍ PÁRU
STANOVENÍ PROPUSTNOSTI OBALOVÝCH MATERIÁLŮ PRO VODNÍ PÁRU Úvod Obecná teorie propustnosti polymerních obalových materiálů je zmíněna v návodu pro stanovení propustnosti pro kyslík. Na tomto místě je třeba
Vícekde k c(no 2) = 2, m 6 mol 2 s 1. Jaká je hodnota rychlostní konstanty v rychlostní rovnici ? V [k = 1, m 6 mol 2 s 1 ]
KINETIKA JEDNODUCHÝCH REAKCÍ Různé vyjádření reakční rychlosti a rychlostní konstanty 1 Rychlost reakce, rychlosti přírůstku a úbytku jednotlivých složek Rozklad kyseliny dusité je popsán stechiometrickou
VíceTrendy v akumulaci tepla pro obnovitelné zdroje energie. Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí Fakulta strojní, ČVUT v Praze
Trendy v akumulaci tepla pro obnovitelné zdroje energie Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí Fakulta strojní, ČVUT v Praze Akumulace tepla pro OZE solární tepelné soustavy nezbytný předpoklad pro využití
Vícewww.decoen.cz VLIV PERFOTACE KONTAKTNÍHO ZATEPLOVACÍHO SYSTÉMU NA VLHKOSTNÍ CHOVÁNÍ KONSTRUKCE
VLIV PERFOTACE KONTAKTNÍHO ZATEPLOVACÍHO SYSTÉMU NA VLHKOSTNÍ CHOVÁNÍ KONSTRUKCE Influence Perforations thermal Insulation Composite System onto Humidity behavior of Structures Ing. Petr Jaroš, Ph.D.,
VíceÚstřední komise Chemické olympiády. 55. ročník 2018/2019 NÁRODNÍ KOLO. Kategorie E. Zadání praktické části Úloha 1 (20 bodů)
Ústřední komise Chemické olympiády 55. ročník 2018/2019 NÁRODNÍ KOLO Kategorie E Zadání praktické části Úloha 1 (20 bodů) PRAKTICKÁ ČÁST 20 BODŮ Úloha 1 Stanovení Ni 2+ a Ca 2+ ve směsi konduktometricky
VíceVybrané technologie povrchových úprav. Základy vakuové techniky Doc. Ing. Karel Daďourek 2006
Vybrané technologie povrchových úprav Základy vakuové techniky Doc. Ing. Karel Daďourek 2006 Střední rychlost plynů Rychlost molekuly v p = (2 k N A ) * (T/M 0 ), N A = 6. 10 23 molekul na mol (Avogadrova
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Laboratoře TZB
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Laboratoře TZB Cvičení č. 5 Stratifikace vodního objemu vakumulačním zásobníku Ing. Daniel Adamovský, Ph.D. Katedra TZB, fakulta stavební, ČVUT v Praze
VíceNumerické řešení modelu proudění v porézní hornině s puklinou
Numerické řešení modelu proudění v porézní hornině s puklinou Martin Hanek Úvod Vedoucí práce prof. RNDr. Pavel Burda, CSc. Zajímá nás jednofázová tekutina v puklině porézní horniny. Studie je provedena
VíceÚSPORY ENERGIE PŘI CHLAZENÍ VENKOVNÍHO VZDUCHU
2. Konference Klimatizace a větrání 212 OS 1 Klimatizace a větrání STP 212 ÚSPORY ENERGIE PŘI CHLAZENÍ VENKOVNÍHO VZDUCHU Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz
VíceZáklady vakuové techniky
Základy vakuové techniky Střední rychlost plynů Rychlost molekuly v p = (2 k N A ) * (T/M 0 ), N A = 6. 10 23 molekul na mol (Avogadrova konstanta), k = 1,38. 10-23 J/K.. Boltzmannova konstanta, T.. absolutní
VíceBEZCEMENTOVÝ BETON S POJIVEM Z ÚLETOVÉHO POPÍLKU
Sekce X: xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx BEZCEMENTOVÝ BETON S POJIVEM Z ÚLETOVÉHO POPÍLKU Rostislav Šulc, Pavel Svoboda 1 Úvod V rámci společného programu Katedry technologie staveb FSv ČVUT a Ústavu skla
VíceVady a poruchy betonových konstrukcí
Vady a poruchy betonových konstrukcí JIŘÍ KOLÍSKO jiri.kolisko@cvut.cz Kloknerův ústav, ČVUT v Praze 1 Něco definic úvodem Vada - týká se úvodního stavu výrobku či dodávky před zahájením užívání. Vady
VíceMěření a hodnocení rychlosti koroze při procesu úpravy vody
Měření a hodnocení rychlosti koroze při procesu úpravy vody Ing. Kateřina Slavíčková, Ph.D. 1) prof. Ing. Alexander Grünwald,CSc 1), Ing. Marek Slavíček, Ph.D. 1), Ing. Bohumil Šťastný Ph.D. 1), Ing. Klára
VíceSložení soustav (roztoky, koncentrace látkového množství)
VZOROVÉ PŘÍKLADY Z CHEMIE A DOPORUČENÁ LITERATURA pro přípravu k přijímací zkoušce studijnímu oboru Nanotechnologie na VŠB TU Ostrava Doporučená literatura z chemie: Prakticky jakákoliv celostátní učebnice
VíceROZTOK. Autor: Mgr. Stanislava Bubíková. Datum (období) tvorby: Ročník: osmý. Vzdělávací oblast: Člověk a příroda / Chemie / Směsi
Autor: Mgr. Stanislava Bubíková ROZTOK Datum (období) tvorby: 12. 4. 2012 Ročník: osmý Vzdělávací oblast: Člověk a příroda / Chemie / Směsi 1 Anotace: Žáci se seznámí s pojmy roztok, stejnorodá směs. V
VícePřehled fyzikálních vlastností dřeva
Dřevo a jeho ochrana Přehled fyzikálních vlastností dřeva cvičení Dřevo a jeho ochrana 2 Charakteristiky dřeva jako materiálu Anizotropie = na směru závislé vlastnosti Pórovitost = porézní materiál Hygroskopicita
VíceInovace bakalářského studijního oboru Aplikovaná chemie CZ.1.07/2.2.00/ Výpočty z chemických vzorců
Výpočty z chemických vzorců 1. Hmotnost kyslíku je 80 g. Vypočítejte : a) počet atomů kyslíku ( 3,011 10 atomů) b) počet molů kyslíku (2,5 mol) c) počet molekul kyslíku (1,505 10 24 molekul) d) objem (dm
VíceChemické veličiny, vztahy mezi nimi a chemické výpočty
SBÍRKA ŘEŠENÝCH PŘÍKLADŮ PRO PROJEKT PŘÍRODNÍ VĚDY AKTIVNĚ A INTERAKTIVNĚ CZ.1.07/1.1.24/01.0040 Chemické veličiny, vztahy mezi nimi a chemické výpočty Mgr. Jana Žůrková, 2013, 20 stran Obsah 1. Veličiny
VíceConstruction. Stříkané a stěrkové izolační systémy Sikalastic a Sikafloor. Sika CZ, s.r.o.
Construction Stříkané a stěrkové izolační systémy Sikalastic a Sikafloor Sika CZ, s.r.o. Oblasti použití Izolace spodní stavby, základů vlivy dešťová a podzemní voda, humusové kyseliny rozpouštěcí posypové
VícePraktikum I Mechanika a molekulová fyzika
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK Praktikum I Mechanika a molekulová fyzika Úloha č. XIX Název: Pád koule ve viskózní kapalině Pracoval: Matyáš Řehák stud.sk.: 16 dne:
VíceÚstřední komise Chemické olympiády. 42. ročník. KRAJSKÉ KOLO Kategorie D. SOUTĚŽNÍ ÚLOHY TEORETICKÉ ČÁSTI Časová náročnost: 60 minut
Ústřední komise Chemické olympiády 42. ročník 2005 2006 KRAJSKÉ KOLO Kategorie D SOUTĚŽNÍ ÚLOHY TEORETICKÉ ČÁSTI Časová náročnost: 60 minut Institut dětí a mládeže Ministerstva školství, mládeže a tělovýchovy
VíceChemie. Mgr. Petra Drápelová Mgr. Jaroslava Vrbková. Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou
Chemie Mgr. Petra Drápelová Mgr. Jaroslava Vrbková Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou VÝPOČTY Z CHEMICKÝCH ROVNIC VY_32_INOVACE_03_3_18_CH Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou VÝPOČTY Z CHEMICKÝCH
VíceTomáš Bouda. ALS Czech Republic, s.r.o., Na Harfě 336/9, Praha 9 Laboratoř Česká Lípa, Bendlova 1687/7, Česká Lípa
ALS Czech Republic, s.r.o., Na Harfě 336/9, 190 02 Praha 9 Laboratoř Česká Lípa, Bendlova 1687/7, 470 01 Česká Lípa POROVNÁNÍ DVOUSTUPŇOVÉ VSÁDKOVÉ ZKOUŠKY VYLUHOVATELNOSTI ZRNITÝCH ODPADŮ A KALŮ PROVÁDĚNÉ
VíceSešit pro laboratorní práci z chemie
Sešit pro laboratorní práci z chemie téma: Příprava roztoků a měření ph autor: ing. Alena Dvořáková vytvořeno při realizaci projektu: Inovace školního vzdělávacího programu biologie a chemie registrační
VíceMol. fyz. a termodynamika
Molekulová fyzika pracuje na základě kinetické teorie látek a statistiky Termodynamika zkoumání tepelných jevů a strojů nezajímají nás jednotlivé částice Molekulová fyzika základem jsou: Látka kteréhokoli
VícePŘENOS KYSLÍKU V BIOTECHNOLOGII. Úvod. Limitace metabolismu kyslíkem
PŘENOS KYSLÍKU V BIOTECHNOLOGII Při aerobních procesech katalyzovaných buňkami nebo enzymy je nutné zabezpečit dostatečný přívod kyslíku do fermentačního média reaktoru (fermentoru). U některých organismů
VíceJEMNOZRNNÉ BETONY S ČÁSTEČNOU NÁHRADOU CEMENTU PŘÍRODNÍM ZEOLITEM
JEMNOZRNNÉ BETONY S ČÁSTEČNOU NÁHRADOU CEMENTU PŘÍRODNÍM ZEOLITEM Pavla Rovnaníková, Martin Sedlmajer, Martin Vyšvařil Fakulta stavební VUT v Brně Seminář Vápno, cement, ekologie, Skalský Dvůr 12. 14.
VíceBERMUDSKÝ TROJÚHELNÍK BETONÁŘŮ
BERMUDSKÝ TROJÚHELNÍK BETONÁŘŮ doc. Ing. Vlastimil Bílek, Ph.D. v zastoupení: Ing. Markéta Bambuchová BERMUDSKÝ TROJÚHELNÍK BETONÁŘŮ Existuje Má charakter přírodního zákona Nepodléhá rozhodnutí šéfů pevnost
VíceMOHOU NÁS OCEÁNY ZACHRÁNIT PŘED ZMĚNAMI KLIMATU?
MOHOU NÁS OCEÁNY ZACHRÁNIT PŘED ZMĚNAMI KLIMATU? V atmosféře se neustále zvyšuje množství oxidu uhličitého. Výpočty se přišlo na to, že až 30 % CO, který člověk vyprodukoval, se rozpustilo do mořské vody.
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice. - laminární tok -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice - laminární tok - Základní pojmy 2 Tekutina nemá vlastní tvar působením nepatrných tečných sil se částice tekutiny snadno uvedou do pohybu (výjimka některé
VíceTECHNIKA VYSOKÝCH NAPĚŤÍ. #4 Elektrické výboje v elektroenergetice
TECHNIKA VYSOKÝCH NAPĚŤÍ #4 Elektrické výboje v elektroenergetice Korónový výboj V homogenním elektrickém poli dochází k celkovému přeskoku mezi elektrodami najednou U nehomogenních uspořádání dochází
VíceČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov. Modelování termohydraulických jevů 3.hodina. Hydraulika. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D.
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov Modelování termohydraulických jevů 3.hodina Hydraulika Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Letní semestr 008/009 Pracovní materiály pro výuku předmětu.
VíceLEE: Stanovení viskozity glycerolu pomocí dvou metod v kosmetickém produktu
LEE: Stanovení viskozity glycerolu pomocí dvou metod v kosmetickém produktu Jsi chemikem ve farmaceutické společnosti, mezi jejíž činnosti, mimo jiné, patří analýza glycerolu pro kosmetické produkty. Dnešní
VíceVýpočtové nadstavby pro CAD
Výpočtové nadstavby pro CAD 4. přednáška eplotní úlohy v MKP Michal Vaverka, Martin Vrbka Přenos tepla Př: Uvažujme pro jednoduchost spalovací motor chlazený vzduchem. Spalováním vzniká teplo, které se
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
Více