M T I B A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA 2010/03/22
|
|
- Štefan Kučera
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 M T I B ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ KLIMATICKOU TEPLOTOU A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA Ing. Kamil Staněk, k /03/22
2 ROVNICE VEDENÍ TEPLA Cíl = získat rozložení teploty T T x, t Řídící rovnice (parciální diferenciální) pro popis 1D vedení tepla v tuhé látce bez vnitřního zdroje: 2 T T c pro 0 x L a 0 t t t x 2 fin vymezení oblasti a času řešení Nezávislé proměnné: čas t a prostorová souřadnice x Závislá proměnná: teplota v konstrukci T(x,t) Materiálové charakteristiky (konstantní): ρ, c, λ
3 ROVNICE VEDENÍ TEPLA Čas řešení = např. 1 den, týden, Oblast řešení = n-vrstvá konstrukce (jednoplášťová): d 1 d 2 d i d n 1 d n
4 ROVNICE VEDENÍ TEPLA Materiálové charakteristiky: kg 1) Hustota (objemová hmotnost) 3 m 2) Měrná tepelná kapacita c J kg K 3) Tepelná vodivost W J m K mk s
5 T t 2 T x 2 ROVNICE VEDENÍ TEPLA 2 T T c t x 2 Jedna počáteční podmínka: v čase t = 0 dosazujeme známé (počáteční) rozložení teploty v konstrukci. 0 T T x,00 Dvě ě okrajové podmínky: řada d možností (dějů), viz dále.
6 POČETNÍ POKUS #1 Homogenní deska symetricky zatížená skokovou změnou povrchové teploty Homogenní deska tloušťky L = 0,3 m. Počáteční teplota T(x,0) = konst. = 0 C. V čase t = 0 skokově zvýšíme teplotu obou povrchů desky na T s,0 =T s,l = 20 C a budeme ji udržovat konstantní po 24 hodin. Výpočet provedeme pro 4 různé materiály: (1) železobeton; (2) pórobeton; (3) dřevovlákno a(4) pěnový polystyren.
7 POČETNÍ POKUS #1 Materiálové charakteristiky: Materiál Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] Železobeton 15 1, Pórobeton 0, Dřevovlákno 0, Pěnový polystyren 0,
8 [ C] teplota teplota [ C C] Železobeton POČETNÍ POKUS #1 Teploty v deskách: čas: hod Pórobeton čas: hod tloušťka [m] tloušťka [m] Dřevovlákno čas: hod Pěnový polystyren čas: hod tloušťka [m] tloušťka [m] 2
9 POČETNÍ POKUS #1 Teploty ve středu desek: [ C] teplota Pěnový polystyren 4 Železobeton 2 Pórobeton Dřevovlákno čas [hod]
10 POČETNÍ POKUS #1 Tepelné toky na površích desek: povrch hový tepe elný tok [W] Železobeton Pórobeton Dřevovlákno Pěnový polystyren čas [hod]
11 POČETNÍ POKUS #1 Odvozené materiálové charakteristiky 1) Teplotní vodivost vyjadřuje schopnost tělesa měnit teplotu v čase. Teplota tělesa se v důsledku daného množství tepla mění tím rychleji, čím je teplotní vodivost větší. m 2 c s
12 POČETNÍ POKUS #1 Odvozené materiálové charakteristiky 2) Tepelná jímavost vyjadřuje schopnost tělesa pohlcovat nebo uvolňovat teplo. Pohlcené nebo uvolněné teplo při daném teplotním rozdílu během určitého časového intervalu je tím větší, čím větší je tepelná jímavost. b c J 2 mk s
13 POČETNÍ POKUS #1 Vyhodnocení: Materiál desky teplotní tepelná přijaté max. limit pro vodivost jímavost teplo za 24 h přijaté teplo 6 10 [m 2 2 /s] b J m K s Q [kj] Q max [kj] Železobeton 0, Pórobeton 0, Dřevovlákno 012 0, Pěnový polystyren 1,46 30,
14 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY 1) OP I. druhu (Dirichletova) povrchová teplota Na povrchu konstrukce je přímo předepsána teplota. Pro 1D případ platí x 0 0, T T t s resp. xl T T L, t s Grafické značení: č T s V praxi nereálná podmínka.
15 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY Všechny další druhy okrajových podmínek jsou vyjádřením zákona zachování energie na povrchu konstrukce. Ten má nulový objem a tedy není schopen akumulace tepla. teplo přivedené k povrchu = teplo odvedené z povrchu Bilanci na povrchu konstrukce zapíšeme ve formě hustoty tepelného toku (směr tep. toku je kladný v kladném směru osy): q x x0 : q sext, T T x x0 Fourierův zákon
16 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY 2) OP II. druhu (Neumannova) hustota tepelného toku Na povrchu konstrukce je předepsána hustota tepelného toku. Pro 1D případ platí q s 0, t T x resp. x L q s T x x 0 L, t Grafické značení: č q s Sluneční záření.
17 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY 3) OP III. druhu (Newtonova) přenos tepla prouděním Vyjadřuje podmínku spojitosti hustot tepelného toku na mezifázovém rozhraní proudící tekutina tuhá látka. Je dána teplota prostředí T f, které obklopuje těleso s povrchovou teplotou T s a konvektivní součinitel přestupu tepla h c [W/(m 2.K)]. T h c Tf Ts resp. x x 0 T h T T x xl c s f Grafické značení: Tf h c Ts Vliv větru (nucená konvekce) nebo přirozené konvekce.
18 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY 4) Přenos tepla sáláním Je dána střední radiační teplota T r povrchů obklopujících těleso s povrchovou teplotou T s a emisivita povrchu ε [-]. T T Ts x 4 4 r resp. T T Ts x xl x x Tr kde σ je Stefan-Boltzmannova konstanta s hodnotou σ = , W/(m 2.K 4 ).
19 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY 4) Přenos tepla sáláním V praxi se často používá tzv. linearizovaný model T T h r Tr Ts resp. x x0 T h T T x x L 2 2 r r s r s r s r h T T T T s teplotami v Kelvinech! Grafické značení: Tr h r Ts Sálání vůči obloze nebo okolním povrchům.
20 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY Mechanismy přenosu tepla na (vnějším) povrchu konstrukce - intuitivně: T sky k Sluneční záření 2 q sol W m q q sol T e T surr T s (0, t ) T( x, t) Proudění venkovního vzduchu o teplotě C T Sálání vůči obloze o teplotě e T sky C Sálání vůči okolním povrchům o teplotě C T surr
21 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY Mechanismy přenosu tepla na (vnějším) povrchu konstrukce - RC analogie a vyjádření toků: Zjednodušující předpoklad: T surr h h T T h T T q c r e s r sky s s T e T x x 0 T sky h c h r q q 1 q s sol sol Te h r Ts q sol α a ρ [-] jsou pohltivost a odrazivost (tzv. albedo) vnějšího povrchu pro sluneční záření.
22 R-ceVT: OKRAJOVÉ PODMÍNKY Jak na součinitele přestupu tepla? 1) Přestup tepla konvekcí (prouděním) Použijeme zjednodušený vztah zahrnující vliv přirozené i nucené konvekce, kde w [m/s] je rychlost větru. h w 0,84 c 3,0 3, 4 2 W m K ± platí: vliv konvekce přirozené a nucené 2) Přestup tepla radiací (sáláním) Budeme uvažovat konstantní hodnotou hr 5,3 2 W m K
23 POČETNÍ POKUS #2 ŽB stěna Obvodové konstrukce zatížené venkovním klimatem Stěna z plných cihel (omítnutá) Zateplená stěna z keramických tvárnic Diffuwall
24 Sluneční ozáření: POČETNÍ POKUS #2 Klimatické veličiny G Gh G 800 bh G dh,sky 700 jih východ západ sever ozáření [W/ /m 2 ] čas (místní sluneční) [hod] čas (místní sluneční) [hod]
25 POČETNÍ POKUS #2 Klimatické veličiny Teplota venkovního vzduchu, oblohy a okolních povrchů: Zjednodušující předpoklad: T surr T e tep plota [ C] čas (místní sluneční) [hod] T ext T sky
26 Rychlost větru: uvažována konstantní hodnotou a z toho plyne Materiál (povrch) POČETNÍ POKUS #2 Klimatické veličiny w h 6,3 2 W m K c, Odrazivost ρ [-] černý ý akrylový nátěr 005 0,05 asfalt nový 0,05 asfalt starý 0,1 asfalt se světlým posypem 0,2 až 0,3 cihla pálená (červená) 0,2 až 0,4 beton starý 0,1 až 0,3 beton nový (tradiční) 0,4 až 0,5 beton nový s bílým portlandským cementem 0,7 až 0,8 bílý akrylový nátěr 0,8 1 ms a dále Odrazivost vnějšího povrchu pro sluneční záření ρ = 0,4 [-].
27 POČETNÍ POKUS #2 Vnitřní prostředí Konstantní teplota vnitřního vzduchu T 20 C i Celkový součinitel přestupu tepla na vnitřním povrchu konstrukce h 8, 0 2 W m K i
28 POČETNÍ POKUS #2 Železobetonová stěna Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Železobeton 0,2 1, , plota [ C] te vnější povrch vnitřní povrch venkovní vzduch obloha sluneční ozáření čas [hod]
29 POČETNÍ POKUS #2 Železobetonová stěna Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Železobeton 0,2 1, , plota [ C] te T s,max ~ 16.7h 50 T s,min ~ 5.3h h h 26 12h 24 6h tloušťka [m]
30 POČETNÍ POKUS #2 Omítaná stěna z plných cihel Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Vnější VC omítka 0,025 0, , Plná cihla na VC maltu 0,44 0, , Vnitřní VC omítka 0, , , plota [ C] te vnější povrch vnitřní povrch venkovní vzduch obloha sluneční ozáření čas [hod]
31 POČETNÍ POKUS #2 Omítaná stěna z plných cihel Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Vnější VC omítka 0,025 0, , Plná cihla na VC maltu 0,44 0, , Vnitřní VC omítka 0, , , plota [ C] te T s,max ~ 16.5h 50 T s,min ~ 5h h h h 24 6h tloušťka [m]
32 POČETNÍ POKUS #2 Zateplená stěna z keramických tvárnic Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Vnější tenkovrstvá omítka Sto 0,007 0, , Tepelná izolace Rigips EPS 70F 0,1 0, , Keramické tvárnice PTH 30PD 0,3 0, , Vnitřní VC omítka 0,015 0, , plota [ C] te vnější povrch vnitřní povrch venkovní vzduch obloha sluneční ozáření čas [hod]
33 POČETNÍ POKUS #2 Zateplená stěna z keramických tvárnic Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Vnější tenkovrstvá omítka Sto 0,007 0, , Tepelná izolace Rigips EPS 70F 0,1 0, , Keramické tvárnice PTH 30PD 0,3 0, , Vnitřní VC omítka 0,015 0, , plota [ C] te T s,max ~ 16h T s,min ~ 5h h h h 22 6h tloušťka [m]
34 POČETNÍ POKUS #2 Diffuwall Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Vnější tenkovrstvá omítka Sto 0,007 0, , Tepelná izolace Hofatex Therm 0,08 0, , Tep. iz. Rotaflex diffu do rámu 016 0,16 0, , OSB desky EGGER 4PD 0,022 0, , Tep. iz. Insofleece do roštu 0,04 0, , SDK desky RIGIDUR 0,0125 0, , vnější povrch plota [ C] te vnitřní povrch venkovní vzduch obloha sluneční ozáření čas [hod]
35 plota [ C] POČETNÍ POKUS #2 Diffuwall Vrstva Tloušťka Souč. tep. vod. Měr. tep. kap. Obj. hmotnost Teplot. vodivos t Tep. jímavost Název č. d [m] λ [W/(m.K)] c [J/(kg.K)] ρ [kg/m 3 ] α x 10 6 [m 2 /s] b [Ws 1/2 /(m 2.K)] 1 Vnější tenkovrstvá omítka Sto 0,007 0, , Tepelná izolace Hofatex Therm 0,08 0, , Tep. iz. Rotaflex diffu do rámu 016 0,16 0, , OSB desky EGGER 4PD 0,022 0, , Tep. iz. Insofleece do roštu 0,04 0, , SDK desky RIGIDUR 0,0125 0, , T s,max ~ 16.2h 50 T s,min ~ 5h h h h h tloušťka [m] te
36 EKVIVALENTNÍ TEPLOTA Hledáme takovou T ekv [ C], aby platilo: h h T T h T T q c r e s r sky s s Po úpravě: T ekv hr Tsky Ts qsol Te h h h h c r c r h h T T c r ekv s pro maximum jasného dne cca -100 W/m 2 pro minimum jasné noci cca -40 W/m 2 pro zatažený den 0 W/m 2
37 DÚ: ROZLOŽENÍ TEPLOTY V K-CI v ustáleném stavu při letním a zimním extrému = vstup pro vyšetřování napjatosti 1) Letní extrém Velmi teplý den s jasnou oblohou, západní orientace fasády, vliv sálání vůči obloze, nízká rychlost větru. 2) Zimní extrém Mrazivá noc s jasnou oblohou, vliv sálání vůči obloze, vysoká rychlost větru.
38 DÚ: ROZLOŽENÍ TEPLOTY V K-CI v ustáleném stavu při letním a zimním extrému = vstup pro vyšetřování napjatosti Řešení 1D r-ce vedení tepla v ustáleném stavu pro n-vrstvou konstrukci s využitím tepelných odporů jednotlivých vrstev a odporů při přestupu. Platí, že průběh teploty v každé vrstvě je lineární. d 1 d 2 d i d n 1 d n R R i se d i i h c 1 R 0,13 si h r 2 m W K
39 DÚ: ROZLOŽENÍ TEPLOTY V K-CI v ustáleném stavu při letním a zimním extrému = vstup pro vyšetřování napjatosti Rx T( x) T T T R ekv i ekv R T Kumulativní tep. odpor od uzlu ekv. teploty až po dané rozhraní: R ( x) R R x se Celkový tepelný odpor k-ce: R R R R T se si
U218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. Seminář z PHTH. 3. ročník. Fakulta strojní ČVUT v Praze
Seminář z PHTH 3. ročník Fakulta strojní ČVUT v Praze U218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky 1 Přenos tepla 2 Mechanismy přenosu tepla Vedení (kondukce) Fourierův zákon homogenní izotropní prostředí
VícePřenos tepla 1: ustálený stav, okrajové podmínky, vliv vlhkosti. Ing. Kamil Staněk, Ph.D. 124XTDI TERMOVIZNÍ DIAGNOSTIKA.
124XTDI TERMOVIZNÍ DIAGNOSTIKA Přenos tepla 1: ustálený stav, okrajové podmínky, vliv vlhkosti Ing. Kamil Staněk, Ph.D. kamil.stanek@fsv.cvut.cz Praha, 30.10. 2012 1D Přenos tepla obvodovou konstrukcí
VíceU218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. ! t 2 :! Stacionární děj, bez vnitřního zdroje, se zanedbatelnou viskózní disipací
VII. cená konvekce Fourier Kirchhoffova rovnice T!! ρ c p + ρ c p u T λ T + µ d t :! (g d + Q" ) (VII 1) Stacionární děj bez vnitřního zdroje se zanedbatelnou viskózní disipací! (VII ) ρ c p u T λ T 1.
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY
ZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY Doc.Ing.Václav Kupilík, CSc. První termodynamická věta představuje zákon o zachování energie. Podle tohoto zákona nemůže energie samovolně vznikat nebo zanikat, ale může se pouze
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
VíceŠíření tepla. Obecnéprincipy
Šíření tepla Obecnéprincipy Šíření tepla Obecně: Šíření tepla je výměna tepelné energie v tělese nebo mezi tělesy, která nastává při rozdílu teplot. Těleso s vyšší teplotou má větší tepelnou energii. Šíření
VíceStavební tepelná technika 1 - část A Jan Tywoniak ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A48 tywoniak@fsv.cvut.cz součásti stavební fyziky Stavební tepelná technika Stavební akustika Denní osvětlení. 6 4
Více1 Zatížení konstrukcí teplotou
1 ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ TEPLOTOU 1 1 Zatížení konstrukcí teplotou Časově proměnné nepřímé zatížení Klimatické vlivy, zatížení stavebních konstrukcí požárem Účinky zatížení plynou z rozšířeného Hookeova zákona
VíceVýpočtové nadstavby pro CAD
Výpočtové nadstavby pro CAD 4. přednáška eplotní úlohy v MKP Michal Vaverka, Martin Vrbka Přenos tepla Př: Uvažujme pro jednoduchost spalovací motor chlazený vzduchem. Spalováním vzniká teplo, které se
VíceTEPELNÁ STABILITA MÍSTNOSTI V LETNÍM OBDOBÍ (odezva místnosti na tepelnou zátěž)
TEPELNÁ STABILITA MÍSTNOSTI V LETNÍM OBDOBÍ (odezva místnosti na tepelnou zátěž) podle EN ISO 13792 Simulace 2017 Roubenka Název úlohy : Zpracovatel : Michael Pokorný Zakázka : Datum : 29.5.2018 ZADANÉ
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: BD Ulice: Družstevní 279 PSČ: 26101 Město: Příbram Stručný popis budovy
VíceN_SFB. Stavebně fyzikální aspekty budov. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích N_ Stavebně fyzikální aspekty budov Přednáška č. 3 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Cvičení: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: prof. Ing. Ingrid
VíceTERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceBH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Průběh zkoušky, literatura Tepelně
VíceTepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Bytový dům čp. 357359 Ulice: V Lázních 358 PSČ: 252 42 Město: Jesenice Stručný
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Obecní úřad Suchonice Ulice: 29 PSČ: 78357 Město: Stručný popis budovy Seznam
VíceÚloha č. 1 pomůcky Šíření tepla v ustáleném stavu základní vztahy
Úloha č. pomůcky Šíření tepla v ustáleném stavu záklaní vztahy Veení Fourriérův zákon veení tepla, D: Hustota tepelného toku je úměrná změně teploty ve směru šíření tepla, konstantou úměrnosti je součinitel
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceVýpočet potřeby tepla na vytápění
Výpočet potřeby tepla na vytápění Výpočty a posouzení byly provedeny při respektování zásad CSN 73 05 40-2:2011, CSN EN ISO 13789, CSN EN ISO 13790 a okrajových podmínek dle TNI 73 029, TNI 73 030. Vytvořeno
VíceTermomechanika 9. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 9. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceSF2 Podklady pro cvičení
SF Podklady pro cvičení Úloha 7 D přenos tepla riziko růstu plísní a kondenzace na vnitřním povrchu konstrukce Ing. Kamil Staněk 11/010 kamil.stanek@fsv.cvut.cz 1 D přenos tepla 1.1 Úvodem Dosud jsme se
Více1. FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY ŠÍŘENÍ TEPLA
. FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY ŠÍŘENÍ TEPLA. Veličiny, symboly, jednotky Teplota, teplotní rozdíl ϑ... teplota Θ... termodynamická teplota = ϑ - ϑ... teplotní rozdíl Θ = Θ - Θ... teplotní rozdíl C... stupeň Celsia
VíceTERMIKA II. Stacionární vedení s dokonalou i nedokonalou izolací; Obecná rovnice vedení tepla; Přestup a prostup tepla;
TERMIKA II Šíření tepla vedením, prouděním a zářením; Stacionární vedení s dokonalou i nedokonalou izolací; Nestacionární vedení tepla; Obecná rovnice vedení tepla; Přestup a prostup tepla; 1 Šíření tepla
VíceHELUZ Family 2in1 důležitá součást obálky budovy
25.10.2013 Ing. Pavel Heinrich 1 HELUZ Family 2in1 důležitá součást obálky budovy Ing. Pavel Heinrich Technický rozvoj heinrich@heluz.cz 25.10.2013 Ing. Pavel Heinrich 2 HELUZ Family 2in1 Výroba cihel
VíceTepelně vlhkostní bilance budov
AT 02 TZB II a technická infrastruktura LS 2012 Tepelně vlhkostní bilance budov 10. Přednáška Ing. Olga Rubinová, Ph.D. Harmonogram t. část Přednáška Cvičení 1 UT Mikroklima budov, výpočet tepelných ztrát
VíceTechnologie a procesy sušení dřeva
strana 1 Technologie a procesy sušení dřeva 3. Teplotní pole ve dřevě během sušení Vytvořeno s podporou projektu Průřezová inovace studijních programů Lesnické a dřevařské fakulty MENDELU v Brně (LDF)
VíceŘešené příklady ze stavební fyziky
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Řešené příklady ze stavební fyziky Šíření tepla konstrukcí, tepelná bilance prostoru a vlhkostní bilance vzduchu v ustáleném stavu Ing. Jiří Novák,
VíceODEZVA MÍSTNOSTI NA VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ TEPELNOU ZÁTĚŽ V LETNÍM OBDOBÍ
ODEZVA MÍSTNOSTI NA VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ TEPELNOU ZÁTĚŽ V LETNÍM OBDOBÍ podle ČSN EN ISO 13792 Simulace 2005 Název úlohy : Prehrievanie miestnosti s krbom Zpracovatel : Ing.Petr Keller Zakázka : Datum : 15.2.2006
VíceAKUstika + AKUmulace = AKU na druhou. Ing. Robert Blecha, Product Manager společnosti Wienerberger ,
AKUstika + AKUmulace = AKU na druhou Ing. Robert Blecha, Product Manager společnosti Wienerberger 724 030 468, robert.blecha@wienerberger.com AKUSTIKA 2 AKUSTIKA Obsah AKU Profi jaký byl první impuls?
VíceŘešené příklady ze stavební fyziky
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Řešené příklady ze stavební fyziky Šíření tepla konstrukcí v ustáleném stavu doc. Dr. Ing. Zbyněk Svoboda Ing. Jiří Novák, Ph.D. Praha 04 Evropský
VíceTepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Základní škola Slatina nad Zdobnicí Ulice: Slatina nad zdobnicí 45 PSČ:
VíceVI. Nestacionární vedení tepla
VI. Nestacionární vedení tepla Nestacionární vedení tepla stagnantním prostředím, tj. tělesy a kapalinou, ve které se neprojevuje přirozená konvekce. F. K. rovnice " ρ c p = q + Q! = λ + Q! ( g) 2 ( g)
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
VíceU218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. Seminář z PHTH. 3. ročník. Fakulta strojní ČVUT v Praze
U218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVU v Praze Seminář z PHH 3. ročník Fakulta strojní ČVU v Praze U218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky 1 Seminář z PHH - eplo U218 Ústav procesní
VíceKOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2015 obvodová stěna - Porotherm Název úlohy : Zpracovatel
VíceMěření prostupu tepla
KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO V OLOMOUCI FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Z MOLEKULOVÉ FYZIKY A TERMODYNAMIKY Měření prostupu tepla Úvod Prostup tepla je kombinovaný případ
VíceProtokol pomocných výpočtů
Protokol pomocných výpočtů STN-1: příčka - strojovna Pomocný výpočet korekce součinitele prostupu tepla ΔU Korekce pro vzduchové vrstvy dle ČSN EN ISO 6946 Korekční úroveň: Vzduchové spáry propojující
VíceSOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU
PROTOKOL Z VÝSLEDKŮ TESTOVÁNÍ PROGRAMU ENERGETIKA NA POTŘEBU ENERGIE NA VYTÁPĚNÍ A CHLAZENÍ DLE ČSN EN 15 265. SOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU Testována byla zkušební verze programu ENERGETIKA 3.0.0 z 2Q
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U PROFILY, U PROFILY YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Specifikace Výrobek slepený
VíceVÝSLEDKY OVĚŘOVÁNÍ ZEMNÍHO MASIVU JAKO ZDROJE ENERGIE PRO TEPELNÁ ČERPADLA. Technická fakulta České zemědělské univerzity v Praze
VÝSLEDKY OVĚŘOVÁNÍ ZEMNÍHO MASIVU JAKO ZDROJE ENERGIE PRO TEPELNÁ ČERPADLA Radomír Adamovský Pavel Neuberger Technická fakulta České zemědělské univerzity v Praze H = 1,0 2,0 m; D = 0,5 2,0 m; S = 0,1
VíceTermomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VícePosouzení konstrukce podle ČS :2007 TOB v PROTECH, s.r.o. Nový Bor Datum tisku:
Posouzení konstrukce podle ČS 050-:00 TOB v...0 00 POTECH, s.r.o. Nový Bor 080 - Ing.Petr Vostal - Třebíč Datum tisku:..009 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Firma: Stavba: Místo:
VíceTEPELNĚIZOLAČNÍ DESKY MULTIPOR
TEPELNĚIZOLAČNÍ DESKY MULTIPOR Kalcium silikátová minerální deska Tvarová stálost Vynikající paropropustnost Nehořlavost Jednoduchá aplikace Venkovní i vnitřní izolace Specifikace Minerální, bezvláknitá
VíceStudie snížení tepelné zátěže rodinného domu při použití stínicích prvků
Studie snížení tepelné zátěže rodinného domu při použití stínicích prvků Zadavatel: Sdružení výrobců stínicí techniky a jejích částí SVST IČ: 72048441 Vypracoval: Ing. Milan Pařenica PRODIG TCV s.r.o.
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV 12
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV 12 Dagmar Janáčová, Hana Charvátová, Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
Více5.4 Adiabatický děj Polytropický děj Porovnání dějů Základy tepelných cyklů První zákon termodynamiky pro cykly 42 6.
OBSAH Předmluva 9 I. ZÁKLADY TERMODYNAMIKY 10 1. Základní pojmy 10 1.1 Termodynamická soustava 10 1.2 Energie, teplo, práce 10 1.3 Stavy látek 11 1.4 Veličiny popisující stavy látek 12 1.5 Úlohy technické
VíceZděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1
Zděné konstrukce podle ČSN EN 1996-1-2: 2006 Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1 OBSAH: Úvod zděné konstrukce Normy pro navrhování zděných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru: EN
VíceSystém podlahového vytápění. Euroflex extra ODOLNÝ SYSTÉM PRO SAMONIVELAČNÍ STĚRKU
Systém podlahového vytápění Euroflex extra ODOLNÝ SYSTÉM PRO SAMONIVELAČNÍ STĚRKU systém Euroflex extra VELMI ODOLNÝ A UNIVERZÁLNÍ SYSTÉM Velký kontakt trubky s deskou, typický pro systémové desky, je
VíceDetail nadpraží okna
Detail nadpraží okna Zpracovatel: Energy Consulting, o.s. Alešova 21, 370 01 České Budějovice 386 351 778; 777 196 154 roman@e-c.cz Autor: datum: leden 2007 Ing. Roman Šubrt a kolektiv Lineární činitelé
VícePřednáška č. 5: Jednorozměrné ustálené vedení tepla
Přednáška č. 5: Jednorozměrné ustálené vedení tepla Motivace Diferenciální rovnice problému Gradient teploty Energetická bilance Fourierův zákon Diferenciální rovnice vedení tepla Slabé řešení Diskretizace
VíceDřevostavby - Rozdělení konstrukcí - Vybraná kri;cká místa. jan.kurc@knaufinsula;on.com
Dřevostavby - Rozdělení konstrukcí - Vybraná kri;cká místa jan.kurc@knaufinsula;on.com Zateplená dřevostavba Prvky které zásadně ovlivňují tepelně technické vlastnos; stěn - Elementy nosných rámových konstrukcí
VíceVlhkost. Voda - skupenství led voda vodní pára. ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára
Vlhkost Voda - skupenství led voda vodní pára ve stavebních konstrukcích - vše ve vzduchu (uvnitř budov) - vodní pára Vlhkost ve stavebních konstrukcích nežádoucí účinky... zdroje: srážková v. zemní v.
VícePříloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce. s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y
s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Příloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í
Více1 Vedení tepla stacionární úloha
1 VEDENÍ TEPLA STACIONÁRNÍ ÚLOHA 1 1 Vedení tepla stacionární úloha Typický představitel transportních jevů Obdobným způsobem možno řešit například Fyzikální jev Neznámá Difuze koncentrace [3] Deformace
VíceKOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2014 EDU stěna obvodová Název úlohy : Zpracovatel : Jan
VíceOPTIMALIZACE PROVOZU OTOPNÉ SOUSTAVY BUDOVY PRO VZDĚLÁVÁNÍ PO JEJÍ REKONSTRUKCI
Konference Vytápění Třeboň 2015 19. až 21. května 2015 OPTIMALIZACE PROVOZU OTOPNÉ SOUSTAVY BUDOVY PRO VZDĚLÁVÁNÍ PO JEJÍ REKONSTRUKCI Ing. Petr Komínek 1, doc. Ing. Jiří Hirš, CSc 2 ANOTACE Většina realizovaných
VíceTermomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceTabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost
Výňatek z normy ČSN EN ISO 13370 Tepelně technické vlastnosti zeminy Použijí se hodnoty odpovídající skutečné lokalitě, zprůměrované pro hloubku. Pokud je druh zeminy znám, použijí se hodnoty z tabulky.
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV 11
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV 11 Dagmar Janáčová, Hana Charvátová, Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
VícePOČÍTAČOVÝ PROGRAM KOLEKTOR 2.1 PRO MODELOVÁNÍ SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ
Simulace budov a techniky prostředí 2006 4. konference IBPSA-CZ Praha, 7. listopadu 2006 POČÍTAČOVÝ PROGRAM KOLEKTOR 2.1 PRO MODELOVÁNÍ SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ Tomáš Matuška, Vladimír Zmrhal Ústav techniky
VícePŘÍKLAD: Výpočet únosnosti vnitřní nosné cihelné zdi zatížené svislým zatížením podle Eurokódu 6
PŘÍKLAD: Výpočet únosnosti vnitřní nosné cihelné zdi zatížené svislým zatížením podle Eurokódu 6 A) ČS E 1996-1-1 (Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce) B) ČS E 1996-3
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory
Více1/64 Solární kolektory
1/64 Solární kolektory účinnost zkoušení optická charakteristika měrný zisk Solární kolektory - princip 2/64 Odraz na zasklení Odraz na absorbéru Tepelná ztráta zasklením Odvod tepla teplonosnou látkou
VíceTEPLOTNÍ ODEZVA. DIF SEK Part 2: Thermal Response 0/ 44
DIF SEK ČÁST 2 TEPLOTNÍ ODEZVA DIF SEK Part 2: Thermal Response 0/ 44 Stanovení požární odolnosti Θ Zatížení 1: Zapálení čas Ocelové sloupy 2: Tepelné zatížení 3: Mechanické zatížení R 4: Teplotní odezva
Víceprůměrný úhrn srážek v listopadu (mm) průměrná teplota vzduchu v prosinci ( C) 0 1
Příl. 1. Tab. 1. Klimatické charakteristiky okolí obce Střelice průměrná roční teplota vzduchu ( C) 7 8 průměrný roční úhrn srážek (mm) 500 550 průměrná teplota vzduchu na jaře ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek
VíceFAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti
FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Ing. Naďa Zdražilová Ing. Jiří Teslík Ing. Jiří Labudek, Ph.D. Úvod Workshop pracovní
VíceTVÁRNICE PRO NENOSNÉ STĚNY
TVÁRNICE PRO NENOSNÉ STĚNY Snadné a rychlé zdění bez odpadu Vysoká přesnost vyzděných stěn Nízká hmotnost Vysoká požární odolnost Specifikace Tvárnice z autoklávovaného pórobetonu kategorie I Norma/předpis
Více17. Základy přenosu tepla - přenosu tepla vedením, přenos tepla prouděním, nestacionární přenos tepla, prostup tepla, vyměníky tepla
1/14 17. Základy přenosu tepla - přenosu tepla vedením, přenos tepla prouděním, nestacionární přenos tepla, prostup tepla, vyměníky tepla Příklad: 17.1, 17.2, 17.3, 17.4, 17.5, 17.6, 17.7, 17.8, 17.9,
VíceT E C H N I C K Á Z P R Á V A
CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba č. 212 Akreditovaná zkušební laboratoř č. 1007.4 Zkušebna tepelných vlastností materiálů, konstrukcí a budov T E C H N I C K Á Z P R Á V A Zakázka
VíceTZB Městské stavitelsví
Katedra prostředí staveb a TZB TZB Městské stavitelsví Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace studijního
VíceAMPACITA VENKOVNÍCH VEDENÍ Ampacita (Ampere Capacity) = proudová zatížitelnost omezení maximální dovolená provozní teplota vodiče; ta dána typem
AMPACITA VENKOVNÍCH VEDENÍ Ampacita (Ampere Capacity) = proudová zatížitelnost omezení maximální dovolená provozní teplota vodiče; ta dána typem vodiče a provozním stavem vlivy klimatické (teplota okolí,
VíceŘešení 1D vedení tepla metodou sítí a metodou
ENumerická analýza transportních procesů - NTP2 Přednáška č. 9 Řešení 1D vedení tepla metodou sítí a metodou konečných objemů Metoda sítí (metoda konečných diferencí - MKD) Metoda sítí Základní myšlenka
VícePevnostní třídy Pevnostní třídy udávají nejnižší pevnost daných cihel v tlaku
1 Pevnost v tlaku Pevnost v tlaku je zatížení na mezi pevnosti vztažené na celou ložnou plochu (tlačená plocha průřezu včetně děrování). Zkoušky a zařazení cihel do pevnostních tříd se uskutečňují na základě
VíceTeplota jedna ze základních jednotek soustavy SI, vyjadřována je v Kelvinech (značka K) další používané stupnice: Celsiova, Fahrenheitova
1 Rozložení, distribuce tepla Teplota je charakteristika tepelného stavu hmoty je to stavová veličina, charakterizující termodynamickou rovnováhu systému. Teplo vyjadřuje kinetickou energii částic. Teplota
VíceSTUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ
CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba 212; Oznámený subjekt 1390; 102 00 Praha 10 Hostivař, Pražská 810/16 Certifikační orgán 3048 STUDIE ENERGETICKÉHO HODNOCENÍ Bytový dům: Sportovní
Více6. Jaký je výkon vařiče, který ohřeje 1 l vody o 40 C během 5 minut? Měrná tepelná kapacita vody je W)
TEPLO 1. Na udržení stále teploty v místnosti se za hodinu spotřebuje 4,2 10 6 J tepla. olik vody proteče radiátorem ústředního topení za hodinu, jestliže má voda při vstupu do radiátoru teplotu 80 ºC
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Norma/předpis ČSN EN 771-4 Specifikace zdicích prvků
VíceTERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI. Radek Vašíček
TERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI Radek Vašíček Základní termofyzikální vlastnosti Tepelná konduktivita l (součinitel tepelné vodivosti) vyjadřuje schopnost dané látky vést teplo jde o množství tepla, které v
VíceVÝPOČET TEPELNĚ-TECHNICKÝCH A AKUSTICKÝCH VLASTNOSTÍ ZDIVA Z TVAROVEK SYSTÉMU STAVSI
ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ A HMOT MCT spol. s r.o., Pražská 16, 102 21 Praha 10 - Hostivař, ČR, tel./fax +420-271750448 VÝPOČET TEPELNĚ-TECHNICKÝCH A AKUSTICKÝCH VLASTNOSTÍ ZDIVA Z TVAROVEK
VíceDEK TAHÁK ZELENÁ ÚSPORÁM. SEZNAM VÝROBKŮ A MATERIÁLŮ SPOLEČNOSTI DEK a.s. REGISTROVANÝCH V PROGRAMU. www.dektrade.cz www.atelier-dek.
DEK TAHÁK SEZNAM VÝROBKŮ A MATERIÁLŮ SPOLEČNOSTI DEK a.s. REGISTROVANÝCH V PROGRAMU ZELENÁ ÚSPORÁM TEPELNÉ IZOLACE DEKTRADE Název Charakteristika Používá se pro vytvoření tepelněizolační vrstvy DEKWOOL
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č. 49 Iveta SKOTNICOVÁ 1, Zdeněk GALDA 2, Petra TYMOVÁ 3, Marcela ČERNÍKOVÁ
VíceZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 SO1 Název úlohy : Zpracovatel : Josef Fatura Zakázka : VVuB
VíceTeplotní analýza požárního úseku. Návrh konstrukce za zvýšené teploty
Vstupy Návrh požární odolnosti konstrukce Evropské normy Požární zatížení Geometrie pož. úseku Charakteristiky hoření Teplotní analýza požárního úseku ČSN EN 1991-1-2 Geometrie prvků Termální vlastnosti
VíceSeznam výrobků a materiálů společnosti DEK a.s. registrovaných v programu Nová zelená úsporám verze z
TEPELNÉ IZOLACE EPS, PIR, PF Název DEKPERIMETER 200 DEKPERIMETER SD 150 DEKPERIMETER PV- NR75 TOPDEK 022 PIR DEKPIR FLOOR 022 Kingspan Kooltherm K5 Charakteristika Tepelněizolační desky z EPS s uzavřenou
VíceMĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU
MĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU. Cíl práce: Roštový kotel o jmenovitém výkonu 00 kw, vybavený automatickým podáváním paliva, je určen pro spalování dřevní štěpky. Teplo z topného okruhu je předáváno
VícePředmět VYT ,
Předmět VYT 216 1085, 216 2114 Podmínky získání zápočtu: 75 % docházka na cvičení (7 cvičení = minimálně 5 účastí) Konzultační hodiny: po dohodě Roman.Vavricka@fs.cvut.cz Místnost č. 215 Fakulta strojní,
VíceODĚVNÍ KOMFORT TERMOFYZIOLOGICKÝ KOMFORT
ODĚVNÍ KOMFORT TERMOFYZIOLOGICKÝ KOMFORT ČLOVĚK ODĚV - PROSTŘEDÍ FYZIOLOGICKÉ REAKCE ČLOVĚKA NA OKOLNÍ PROSTŘEDÍ Lidské tělo - nepřetržitý zdroj tepla Bazální metabolismus, teplo je produkováno na základě
VíceKLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II.
KLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II. (DIMENZOVÁNÍ VĚTRACÍHO ZAŘÍZENÍ BAZÉNU) Ing. Jan Schwarzer, Ph.D.. Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší
VíceStavební tepelná technika 1
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební tepelná technika 1 Část B Prof.Ing.Jan Tywoniak,CSc. Praha 2011 04/11/2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti
VíceTepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci
Zakázka číslo: 2015-1201-TT Tepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci Bytový dům Kozlovská 49, 51 750 02 Přerov Objednatel: Společenství vlastníků jednotek domu č.p. 2828 a 2829 v Přerově
VíceOprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav
Obsah: Úvod... 1 Identifikační údaje... 1 Seznam podkladů... 2 Tepelné technické posouzení... 3 Energetické vlastnosti objektu... 10 Závěr... 11 Příloha č.1: Tepelně technické posouzení konstrukcí obálky
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VíceTOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zadavatel: Zpracovatel: Zakázka: Archiv: Projektant: E-mail: Datum: Telefon:..0 Výpočet je proveden dle STN 00:00 SCH -
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VíceEnergetická náročnost budov
Energetická náročnost budov Energetická náročnost budov - právní rámec směrnice 2002/91/EC, o energetické náročnosti budov Prováděcí dokument představuje vyhláška 148/2007 Sb., o energetické náročnosti
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9 Nestacionární vedení tepla v rovinné stěně Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento
VíceSCHEMA OBJEKTU. Obr. 3: Řez rodinným domem POPIS OBJEKTU
Dvoupodlažní rodinný dům pro pětičlennou rodinu se sedlovou střechou a neobytnou půdou. Obvodové stěny vystavěny z pórobetonových tvárnic tl. 250 mm, konstrukce stropů provedena z železobetonových dutinových
Více