Rotující kotouče Drahomír Rychecký Drahomír Rychecký Rotující kotouče
|
|
|
- Adéla Hájková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1
2 Nabídka Kotouče bez otvoru Obecná úloha zde Volný kotouč zde Kotouč zatížený tahovým napětím na vnějším poloměru zde Kotouče s otvorem Obecná úloha zde Volný kotouč zde Kotouč zatížený tahovým napětím na vnějším poloměru zde Kotouč zatížený tlakovým napětím na vnitřním poloměru zde Kotouč zatížený napětími na poloměrech r 1 a r 2 zde
3 Kotouče bez otvoru - Obecné zadání +d d Obrázek: Kotouč s uvolněným elementem Obecné rovnice popisující napjatost v kotouči v tečném, radiálním a osovém směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2, (1) σ o = 0.
4 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Pro kotouče bez otvoru, které mohou být zatěžovány na válcovém povrchu tahovým napětím σ e, můžeme psát následující okrajové podmínky: pro x = 0 obdržíme σ r (0) = σ t (0), tj. lim D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 0 x 2 = lim D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 0 x 2. (2)
5 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Pro kotouče bez otvoru, které mohou být zatěžovány na válcovém povrchu tahovým napětím σ e, můžeme psát následující okrajové podmínky: pro x = 0 obdržíme σ r (0) = σ t (0), tj. lim D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 0 x 2 = lim D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 0 x 2. (2) pro x = r obdržíme σ r (x) = σ e, tj. σ e = D 1 D ω (3 + ν)r 2 D 2 r 2. (3)
6 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Z okrajových podmínek vyplývá následující: konstanta D 2 musí splnit podle (2) což je možné jen pro lim ( D 2 x 0 x 2 ) = lim x 0 (D 2 ), (4) x 2 D 2 = 0. (5)
7 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Z okrajových podmínek vyplývá následující: konstanta D 2 musí splnit podle (2) což je možné jen pro lim ( D 2 x 0 x 2 ) = lim x 0 (D 2 ), (4) x 2 D 2 = 0. (5) konstantu D 1 vypočítáme dle (3) a (5) jako D 1 = σ e + D ω (3 + ν)r 2. (6)
8 Kotouče bez otvoru - Výsledné vztahy Vztahy (1) popisují napjatost v rotujícím kotouči bez otvoru nabývají po dosazení okrajových podmínek tvaru: σ t (x) = σ e + D ω (3 + ν)(r ν 3 + ν x 2 ), σ r (x) = σ e + D ω (3 + ν)(r 2 x 2 ), (7) σ o (x) = 0.
9 Kotouče bez otvoru - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
10 Kotouče bez otvoru - Volný kotouč Obrázek: Volný kotouč bez otvoru. Obecné rovnice popisující napjatost v kotouči v tečném a radiálním směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, (8) σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2. (9)
11 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Na volný kotouč nepůsobí žádná vnější povrchová síla, a proto napětí, která jej deformují, jsou způsobena pouze setrvačnými účinky. Okrajové podmínky pišme v následujícím tvaru: pro x = 0 obdržíme σ r (0) = σ t (0), tj. σ r0 = σ t0. (10)
12 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Na volný kotouč nepůsobí žádná vnější povrchová síla, a proto napětí, která jej deformují, jsou způsobena pouze setrvačnými účinky. Okrajové podmínky pišme v následujícím tvaru: pro x = 0 obdržíme σ r (0) = σ t (0), tj. pro x = R obdržíme σ r (R) = 0, tj. σ r0 = σ t0. (10) 0 = D 1 D ω (3 + ν)r 2. (11)
13 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 V analogii s podmínkami pro obecný kotouč (5) a (6), získáme z podmínek (10) a (11) tvar integračních konstant pro volný plný kotouč: D 1 = D ω (3 + ν)r 2, D 2 = 0. (12)
14 Kotouče bez otvoru - Příklady výpočtu Dáno: R = 0, 5 m, ρ = 7800 kg.m 3 a otáčky pro variantu 1. n = 5000 min 1, 2. n = 3600 min sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t napeti [MPa] polomer [mm] Obrázek: Rozložení Drahomírradiálního Rychecký arotující tečného kotoučenapětí v kotouči.
![250 200 sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t napeti [MPa] 150 100 50 0 0 100 200](/docs-images/43/14635140/images/page_14.jpg "300 400 500 polomer [mm] Obrázek: Rozložení Drahomírradiálního Rychecký arotující")
15 Kotouče bez otvoru - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
16 Kotouče bez otvoru - Kotouč zatížený napětím na vnějším poloměru Obrázek: Plný kotouč zatížený na poloměru R napětím σ e. Obecné rovnice popisující napjatost v kotouči v tečném a radiálním směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2. (13)
17 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Na kotouč působí povrchová síla, která se také podílí na deformaci kotouče. Integrační konstanty určíme z následujících okrajových podmínek: pro x = 0 obdržíme σ r (0) = σ t (0), tj. σ r0 = σ t0. (14)
18 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Na kotouč působí povrchová síla, která se také podílí na deformaci kotouče. Integrační konstanty určíme z následujících okrajových podmínek: pro x = 0 obdržíme σ r (0) = σ t (0), tj. pro x = R obdržíme σ r (R) = σ e, tj. σ r0 = σ t0. (14) σ e = D 1 D ω (3 + ν)r 2. (15)
19 Kotouče bez otvoru - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Z podmínek (14) a (15) získáme tvar integračních konstant pro kotouč namáhaný napětím na vnějším poloměru: D 1 = σ e + D ω (3 + ν)r 2, D 2 = 0. (16)
20 Kotouče bez otvoru - Příklady výpočtu Dáno: R = 0, 5 m, ρ = 7800 kg.m 3, σ e = 50 MPa a otáčky pro variantu 1. n = 5000 min 1, 2. n = 3600 min sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t 200 napeti [MPa] polomer [mm] Obrázek: Rozložení radiálního a tečného napětí v kotouči.
![300 250 sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t 200 napeti [MPa] 150 100 50 0 0](/docs-images/43/14635140/images/page_20.jpg "100 200 300 400 500 polomer [mm] Obrázek: Rozložení radiálního a tečného")
21 Kotouče bez otvoru - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
22 Kotouče s otvorem - Obecné zadání Obrázek: Obecně zatížený kotouč s otvorem. Obecné rovnice popisující napjatost v kotouči v tečném, radiálním a osovém směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2, (17) σ o = 0.
23 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Konstanty určíme pomocí okrajových podmínek (na r 1 jde o tlakové napětí a na r 2 se jedná o tahové napětí). Okrajové podmínky tedy nabývají tvaru: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = σ r1, tj. σ r1 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (18)
24 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Konstanty určíme pomocí okrajových podmínek (na r 1 jde o tlakové napětí a na r 2 se jedná o tahové napětí). Okrajové podmínky tedy nabývají tvaru: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = σ r1, tj. σ r1 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (18) pro x = r 2 obdržíme σ r (r 2 ) = σ r2, tj. σ r2 = D 1 D ω (3 + ν)r2 2 D 2 r2 2. (19)
25 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Úpravou (18) a (19) získáme integrační konstanty ve tvaru: D 1 = σ r 1 r σ r 2 r 2 2 r 2 2 r D ω (3 + ν)(r r 2 1 ), D 2 = [σ r1 + σ r2 + D ω (3 + ν)(r2 2 r1 2 r2 2 )] r 1 2 r2 2 r 1 2. (20)
26 Kotouče s otvorem -Výsledné vztahy Vztahy (17) popisují napjatost v rotujícím kotouči bez otvoru po dosazení okrajových podmínek a po úpravě nabývají tvaru: σ r (x) = (3 + ν)d ω (r1 2 + r2 2 r1 2 r2 2 x 2 x 2 ) + + [σ r1 r1 2 + σ r2 r2 2 (σ r1 + σ r2 )r1 2 r1 2 x 2 ](r2 2 r1 2 ) 1, σ t (x) = (3 + ν)d ω [r1 2 + r2 2 + r1 2 r2 2 x 2 (1 + 3ν)(3 + ν) 1 x 2 ] + + [σ r1 r1 2 + σ r2 r2 2 + (σ r1 + σ r2 )r1 2 r2 2 x 2 ](r2 2 r1 2 ) 1, σ o (x) = 0. (21)
27 Kotouče s otvorem - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
28 Kotouče s otvorem - Volný kotouč Obrázek: Volný kotouč s otvorem. Obecné rovnice popisující napjatost v kotouči v tečném a v radiálním směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2. (22)
29 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Konstanty určíme pomocí okrajových podmínek, přičemž na volný kotouč nepůsobí žádné povrchové síly ani na jednom z průměrů r 1 a r 2. Okrajové podmínky nabývají tvaru: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = 0, tj. 0 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (23)
30 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Konstanty určíme pomocí okrajových podmínek, přičemž na volný kotouč nepůsobí žádné povrchové síly ani na jednom z průměrů r 1 a r 2. Okrajové podmínky nabývají tvaru: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = 0, tj. 0 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (23) pro x = r 2 obdržíme σ r (r 2 ) = 0, tj. 0 = D 1 D ω (3 + ν)r2 2 D 2 r2 2. (24)
31 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Úpravou (23) a (24) obdržíme následující vztahy: D 1 = D ω (3 + ν)(r r 2 1 ), D 2 = D ω (3 + ν)r 2 2 r 2 1. (25)
32 Kotouče s otvorem - Příklady výpočtu Dáno: n = 3000 min 1, ρ = 7800 kg.m 3 a poloměry pro variantu 1. r 1 = 0, 1 m a r 2 = 0, 5 m, 2. r 1 = 0, 2 m a r 2 = 0, 5 m, sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t 120 napeti [MPa] polomer [mm] Obrázek: Rozložení radiálního a tečného napětí v kotouči.
33 Kotouče s otvorem - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
34 Kotouče s otvorem - Kotouč zatížený tahovým napětím na vnějším poloměru Obrázek: Kotouč s otvorem zatížený na vnějším poloměru. Obecné rovnice popisující napjatost v kotouči v tečném a radiálním směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2. (26)
35 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Určíme konstanty pomoci okrajových podmínek. Při respektování zatížení nabývají okrajové podmínky tvaru: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = 0, tj. 0 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (27)
36 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Určíme konstanty pomoci okrajových podmínek. Při respektování zatížení nabývají okrajové podmínky tvaru: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = 0, tj. 0 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (27) pro x = r 2 obdržíme σ r (r 2 ) = σ r2, tj. σ r2 = D 1 D ω (3 + ν)r2 2 D 2 r2 2. (28)
37 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Úpravou (27) a (28) obdržíme následující vztahy: D 1 = σ r 2 r 2 2 r 2 2 r D ω (3 + ν)(r r 2 1 ), D 2 = [σ r2 + D ω (3 + ν)(r2 2 r1 2 r2 2 )] r 1 2 r2 2 r 1 2. (29)
38 Kotouče s otvorem - Příklady výpočtu Dáno: n = 3000 min 1, ρ = 7800 kg.m 3, povrchové napětí na vnějším poloměru σ r2 = 40 MPa a poloměry pro variantu 1. r 1 = 0, 1 m a r 2 = 0, 5 m, 2. r 1 = 0, 2 m a r 2 = 0, 5 m sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t 200 napeti [MPa] polomer [mm] Obrázek: Rozložení radiálního a tečného napětí v kotouči.
39 Kotouče s otvorem - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
40 Kotouče s otvorem - Kotouč zatížený tlakovým napětím na vnitřním poloměru Obrázek: Kotouč s otvorem zatížený na vnitřním poloměru. Obecné rovnice popisující napjatost v kotoučí v tečném a radiálním směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2. (30)
41 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Určíme konstanty pomocí okrajových podmínek. Povrchové napětí působí na vnitřním poloměru směrem od osy otáčení, čili na r 1 jde o tlakové napětí, tj. musíme tedy psát záporné znaménko. Při respektování výše uvedeného: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = σ r1, tj. σ r1 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (31)
42 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Určíme konstanty pomocí okrajových podmínek. Povrchové napětí působí na vnitřním poloměru směrem od osy otáčení, čili na r 1 jde o tlakové napětí, tj. musíme tedy psát záporné znaménko. Při respektování výše uvedeného: pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = σ r1, tj. σ r1 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (31) pro x = r 2 obdržíme σ r (r 2 ) = 0, tj. 0 = D 1 D ω (3 + ν)r2 2 D 2 r2 2. (32)
43 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Úpravou (31) a (32) získáme následující vztahy: D 1 = σ r 1 r 2 1 r 2 2 r D ω (3 + ν)(r r 2 1 ), D 2 = [σ r1 + D ω (3 + ν)(r2 2 r1 2 r2 2 )] r 1 2 r2 2 r 1 2. (33)
44 Kotouče s otvorem - Příklady výpočtu Dáno: n = 3000 min 1, ρ = 7800 kg.m 3, povrchové napětí na vnitřním poloměru σ r1 = 20 MPa a poloměry pro variantu 1. r 1 = 0, 1 m a r 2 = 0, 5 m, 2. r 1 = 0, 2 m a r 2 = 0, 5 m sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t napeti [MPa] polomer [mm] Obrázek: Rozložení radiálního a tečného napětí v kotouči.
45 Kotouče s otvorem - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
46 Kotouče s otvorem - Tlak na r 1 a tah na r 2 Obrázek: Kotouč s otvorem zatížený na vnitřním i vnějším poloměru povrchovým napětím. Obecné rovnice popisující napjatost v kotoučí v tečném a radiálním směru jsou dány vztahy: σ t = D 1 D ω (1 + 3ν)x 2 + D 2 x 2, σ r = D 1 D ω (3 + ν)x 2 D 2 x 2. (34)
47 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Určíme konstanty pomocí okrajových podmínek. Obě napětí působí směrem od osy otáčení. To znamená, že na r 1 jde o tlakové napětí a na r 2 se jedná o tah. S tím korespondují i znaménka v okrajových podmínkách. Potom pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = σ r1, tj. σ r1 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (35)
48 Kotouče s otvorem - Určení integračních konstant D 1 a D 2 Určíme konstanty pomocí okrajových podmínek. Obě napětí působí směrem od osy otáčení. To znamená, že na r 1 jde o tlakové napětí a na r 2 se jedná o tah. S tím korespondují i znaménka v okrajových podmínkách. Potom pro x = r 1 obdržíme σ r (r 1 ) = σ r1, tj. σ r1 = D 1 D ω (3 + ν)r1 2 D 2 r1 2. (35) pro x = r 2 obdržíme σ r (r 2 ) = σ r2, tj. σ r2 = D 1 D ω (3 + ν)r2 2 D 2 r2 2. (36)
49 Kotouče s otvorem - Určení integrálních konstant D 1 a D 2 Úpravou (35) a (36) obdržíme následující vztahy: D 1 = σ r 1 r σ r 2 r 2 2 r 2 2 r D ω (3 + ν)(r r 2 1 ), D 2 = [σ r1 + σ r2 + D ω (3 + ν)(r2 2 r1 2 r2 2 )] r 1 2 r2 2 r 1 2. (37)
50 Kotouče s otvorem - Příklady výpočtu Dáno: n = 3000 min 1, ρ = 7800 kg.m 3, povrchové napětí na vnitřním poloměru σ r1 = 20 MPa, povrchové napětí na vnějším poloměru σ r2 = 40 MPa a poloměry pro variantu 1. r 1 = 0, 1 m a r 2 = 0, 5 m, 2. r 1 = 0, 2 m a r 2 = 0, 5 m sigma1 r sigma1 t sigma2 r sigma2 t 200 napeti [MPa] polomer [mm] Obrázek: Rozložení radiálního a tečného napětí v kotouči.
51 Kotouče s otvorem - Závěr Pro návrat na začátek výběru klikněte zde.
Rotační skořepiny, tlakové nádoby, trubky. i Výpočet bez chyb. ii Informace o o projektu?
Rotační skořepiny, tlakové nádoby, trubky i Výpočet bez chyb. ii Informace o o projektu? Kapitola vstupních parametrů 1. Výběr materiálu a nastavení jednotek 1.1 Jednotky výpočtu 1.2 Materiál SI Units
CVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN
Rovnováha, Síly na rovinné stěny CVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN Příklad č. 1: Nákladní automobil s cisternou ve tvaru kvádru o rozměrech H x L x B se pohybuje přímočarým pohybem po nakloněné rovině se zrychlením
Mechanika hornin. Přednáška 2. Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky
Mechanika hornin Přednáška 2 Technické vlastnosti hornin a laboratorní zkoušky Mechanika hornin - přednáška 2 1 Dělení technických vlastností hornin 1. Základní popisné fyzikální vlastnosti 2. Hydrofyzikální
ť ž Á ň ž ř ž ř ý ů ó ů ž ř ř ů Č Í Í Č Á ť ž ť Í Ú ů ř ú ť ř é ň ž ř Ú Č ŠŤ Í ů ů ž ý ř ť ů é ó ř ž ř é ť ř ř ý ú ď ů ř ú ž é ř é ž ó ř ž ů ž ž é ů é ž ú ů ř ž é ň ý ř ž ř ř ý é ý ž é ť ý ř é ů ý ž ý
Identifikátor materiálu: ICT 1 16
Identifikátor materiálu: ICT 1 16 Registrační číslo projektu Náze projektu Náze příjemce podpory náze materiálu (DUM) Anotace Autor Jazyk Očekáaný ýstup Klíčoá sloa Druh učebního materiálu Druh interaktiity
Plasticita - ur ení parametr zpevn ní z tahové zkou²ky
Plasticita - ur ení parametr zpevn ní z tahové zkou²ky Zpracoval Ctirad Novotný pro matmodel.cz 1 Postup p i ur ování parametr získání tahového diagramu p epo et na závislost nap tí - deformace (nebo plastická
Vedení tepla v MKP. Konstantní tepelné toky. Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua
Vedení tepla v MKP Stacionární úlohy (viz dále) Konstantní tepelné toky Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua Nestacionární úlohy (analogické dynamice stavebních konstrukcí) 1 Základní rovnice
Z PRÁŠ. lení. s použit. itím m tlaku bez použit. ití tlaku. ení tvaru výrobku. pevnosti
ZHUTŇOV OVÁNÍ VÝROBKŮ Z PRÁŠ ÁŠKŮ (formování) Účel vytvářen ení tvaru výrobku zajištění manipulační pevnosti Základní rozdělen lení s použit itím m tlaku bez použit ití tlaku Chování částic práš ášků Volně
Pro pokračování klikněte ZDE Pro pokračování klikněte ZDE Pro pokračování klikněte ZDE Pro pokračování klikněte ZDE Pro pokračování klikněte ZDE Pro pokračování klikněte ZDE Pro pokračování klikněte ZDE
Část 3. Literatura : Otakar Maštovský; HYDROMECHANIKA Jaromír Noskijevič, MECHANIKA TEKUTIN František Šob; HYDROMECHANIKA
HYDROMECHANIKA HYDROSTATIKA základní zákon hdrostatik Část 3 Literatura : Otakar Maštovský; HYDROMECHANIKA Jaromír Noskijevič, MECHANIKA TEKUTIN František Šob; HYDROMECHANIKA Hdrostatika - obsah Základn
3. Způsoby namáhání stavebních konstrukcí
3. Způsoby namáhání stavebních konstrukcí Každému přetvoření stavební konstrukce odpovídá určitý druh namáhání, který poznáme podle výslednice vnitřních sil ve vyšetřovaném průřezu. Lze ji obecně nahradit
KONTROLA JAKOSTI POVLAKOVÝCH SYSTÉMŮ
KONTROLA JAKOSTI POVLAKOVÝCH SYSTÉMŮ Kontrola jakosti povlakových systémů Hodnocení jakosti povrchové úpravy (povlaku) event. třídění výrobků VZHLEDOVÉ VLASTNOSTI Celkový vzhled Vizuální vzhledová kontrola
VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU
68 XXXIV. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol VLIV TUHOSTI PÍSTNÍHO ČEPU NA DEFORMACI PLÁŠTĚ PÍSTU Pavel Brabec 1, Celestýn Scholz 2 Influence
VHD SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 12.04
SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ ÈLÁNKOVÁ ODSTØEDIVÁ ÈERPADLA VHD SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 602 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 12.04
VÝROBA SOUČÁSTI Z DRÁTU
VÝROBA SOUČÁSTI Z DRÁTU THE MANUFACTURING OF COMPONENT FROM WIRE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR Hana Elisabetha PECINOVÁ VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Ing. Eva PETERKOVÁ, Ph.D. BRNO 2014
Inovace předmětů studijních programů strojního inženýrství v oblasti teplotního namáhání
Grantový projekt FRVŠ MŠMT č.97/7/f/a Inovace předmětů studijních programů strojního inženýrství v obasti tepotního namáhání Některé apikace a ukázky konkrétních řešení tepeného namáhání těes. Autorky:
KONSTRUKČNÍ NÁVRH ÚHLOVÉ KYVADLOVÉ NÁPRAVY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
ORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI
1. cvičení ORGANIZAČNÍ A STUDIJNÍ ZÁLEŽITOSTI Podmínky pro uznání části Konstrukce aktivní účast ve cvičeních, předložení výpočtu zadaných příkladů. Pomůcky pro práci ve cvičeních psací potřeby a kalkulačka.
SENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec
SENDVIČOVÉ KONSTRUKCE Zdeněk Padovec Sendviče ohybově namáhané konstrukce úspora hmotnosti potahy (skiny) namáhané na ohyb, jádro (core) namáhané smykem analogiekiprofilu 20.4.2015 MECHANIKA KOMPOZITNÍCH
Metoda konečných prvků. 6. přednáška Tělesové prvky - úvod (lineární trojúhelník a lineární čtyřstěn) Martin Vrbka, Michal Vaverka
Metoda konečných prvků 6. přednáška Tělesové prvky - úvod (lineární trojúhelník a lineární čtyřstěn) Martin Vrbka, Michal Vaverka Diskretizace Analýza pomocí MKP vyžaduje rozdělení řešené oblasti na konečný
Beton. Be - ton je složkový (kompozitový) materiál
Fakulta stavební VŠB TUO Be - ton je složkový (kompozitový) materiál Prvky betonových konstrukcí vlastnosti materiálů, pracovní diagramy, spolupůsobení betonu a výztuže Nejznámějším míchaným nápojem je
Cvičení Na těleso působí napětí v rovině xy a jeho napěťový stav je popsán tenzorem napětí (
Cvičení 11 1. Na těleso působí napětí v rovině xy a jeho napěťový stav je popsán tenzorem napětí ( σxx τ xy τ xy σ yy ) (a) Najděte vyjádření tenzoru napětí v soustavě souřadnic pootočené v rovině xy o
PLÁŠŤOVÉ PŮSOBENÍ TENKOSTĚNNÝCH KAZET
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: POZEMNÍ STAVBY Ing. Jan RYBÍN THE STRESSED SKIN ACTION OF THIN-WALLED LINEAR TRAYS
Šroubovitá pružina válcová tažná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in]
![Šroubovitá pružina válcová tažná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in]](/thumbs/30/14018518.jpg "Šroubovitá pružina válcová tažná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in]")
Šroubovitá pružina válcová tažná z drátů a tyčí kruhového průřezu i ii Výpočet bez chyb. Informace o o projektu? 1.0 1.1 Kapitola vstupních parametrů Volba režimu zatížení, provozních a výrobních parametrů
ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD
ŠROUBOVÉ SPOJE VÝKLAD Šroubové spoje patří mezi rozebíratelné spoje s tvarovým stykem (lícovaný šroub), popřípadě silovým stykem (šroub prochází součástí volně, je zatížený pouze silou působící kolmo k
Analýza oběžného kola
Vysoká škola báňská Technická univerzita 2011/2012 Analýza oběžného kola Radomír Bělík, Pavel Maršálek, Gȕnther Theisz Obsah 1. Zadání... 3 2. Experimentální měření... 4 2.1. Popis měřené struktury...
SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 11.91
SIGMA PUMPY HRANICE LEHKÁ DIAGONÁLNÍ ÈERPADLA DE SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 602 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 11.91 Použití Èerpadla
Měření kinematické a dynamické viskozity kapalin
Úloha č. 2 Měření kinematické a dynamické viskozity kapalin Úkoly měření: 1. Určete dynamickou viskozitu z měření doby pádu kuličky v kapalině (glycerinu, roztoku polysacharidu ve vodě) při laboratorní
Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla
Příloha č. 3 Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla Podklady SIGMA.1000.07.A.S.TR Date Revision Author 24.5.2013 IR Jakub Fišer 1 2 1 Obsah Abstrakt... 3 1 Úvod...
( ) Úloha č. 9. Měření rychlosti zvuku a Poissonovy konstanty
Fyzikální praktikum IV. Měření ryhlosti zvuku a Poissonovy konstanty - verze Úloha č. 9 Měření ryhlosti zvuku a Poissonovy konstanty 1) Pomůky: Kundtova trubie, mikrofon se sondou, milivoltmetr, měřítko,
ě ě š é Č ě ě š Š š Č ú ě ě ě ě ó š ě ě š é ě é š ě é é é ě é é ěž ě Ž ě ě ě ů ě š ů ů é Ž ňů ňů Ž Ž é ňů ů ď é ů ď é ů Ý ď é é ňů ňů ě ů ňů ů ů ě é ňů Ý ě Ý ď é é š Ž š š Ž ě Ž ů ě š ě Ž Ž š ě é Ž Ž š
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VÝROBA TENZOMETRŮ A SNÍMAČŮ
VÝROBA TENZOMETRŮ A SNÍMAČŮ Vyrábíme snímače osazené polovodičovými nebo kovovými tenzometry pro měření sil, hmotnosti, tlaku, kroutícího momentu, zrychlení. Dodáváme polovodičové křemíkové tenzometry,
Příklady - rovnice kontinuity a Bernouliho rovnice
DUM Základy přírodních věd DUM III/2-T3-20 Téma: Mechanika tekutin a rovnice kontinuity Střední škola Rok: 2012 2013 Varianta: A Zpracoval: Mgr. Pavel Hrubý Příklady Příklady - rovnice kontinuity a Bernouliho
BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA
2 MECHANICKÉ VLASTNOSTI SKLA Pevnost skla reprezentující jeho mechanické vlastnosti nejčastěji bývá hlavním parametrem jeho využití. Nevýhodou skel je jejich poměrně nízká pevnost v tahu a rázu (pevnost
Plastická deformace a pevnost
Plastická deformace a pevnost Anelasticita vnitřní útlum Zkoušky základních mechanických charakteristik konstrukčních materiálů (kovy, plasty, keramiky, kompozity) Fyzikální podstata pevnosti Skutečný
Soubor příkladů z fyziky pro bakalářskou fyziku VŠB TUO prof. ing. Libor Hlaváč, Ph.D.
Soubor příkladů z fyziky pro bakalářskou fyziku VŠB TUO prof. ing. Libor Hlaváč, Ph.D. 1. Za jaký čas a jakou konečnou rychlostí (v km/hod.) dorazí automobil na dolní konec svahu dlouhého 50 m a skloněného
Akustická měření - měření rychlosti zvuku
Akustická měření - měření rychlosti zvuku Úkol : 1. Pomocí přizpůsobené Kundtovy trubice určete platnost vztahu λ = v / f. 2. Určete rychlost zvuku ve vzduchu pomocí Kundtovy a Quinckeho trubice. Pomůcky
N únosnost nýtů (při 2 střižných krčních nýtech zpravidla únosnost plynoucí z podmínky otlačení) Pak platí při rozteči (nýtové vzdálenosti) e
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk, působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
Hlubinné základy. Obr. 1. Druhy hlubinného zakládání a - piloty; b - studně; c - keson; d - podzemní stěny
Hlubinné základy Obr. 1. Druhy hlubinného zakládání a - piloty; b - studně; c - keson; d - podzemní stěny Důležité pro návrh: zatížení idealizovaný geol. profil mat. model základů (otázka únosnosti; interakce)
7. CVIČENÍ. Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku:
Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku: Mohrova kružnice pro rovinnou napjatost Kritéria pevnosti (pro rovinnou napjatost) Příklady MOHROVA KRUŽNICE PRO ROVINNOU NAPJATOST Rovinná, neboli dvojosá
Mechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
Projekty do předmětu MF
Univerzita Palackého v Olomouci Přírodovědecká fakulta Katedra optiky ZÁVĚREČNÁ PRÁCE Projekty do předmětu MF Vypracoval: Miroslav Mlynář E-mail: mlynarm@centrum.cz Studijní program: B1701 Fyzika Studijní
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pružiny základní rozdělení
pracovní list studenta Struktura a vlastnosti pevných látek Deformační křivka pevných látek, Hookův zákon
Výstup RVP: Klíčová slova: pracovní list studenta Struktura a vlastnosti pevných látek, Mirek Kubera žák měří vybrané veličiny vhodnými metodami, zpracuje a vyhodnotí výsledky měření, analyzuje průběh
32-CVX SIGMA PUMPY HRANICE ODSTØEDIVÁ, RADIÁLNÍ, 426 2.98 12.03
SIGMA PUMPY HRANICE ODSTØEDIVÁ, RADIÁLNÍ, ÈLÁNKOVÁ HORIZONTÁLNÍ ÈERPADLA 32-CVX SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 0 Hranice tel.: 0642/26, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98
TLUSTOSTĚNNÉ ROTAČNĚ SYMETRICKÉ VÁLCOVÉ NÁDOBY. Autoři: M. Zajíček, V. Adámek
1.3 Řešené příklady Příklad 1: Vyšetřete a v měřítku zakreslete napjatost v silnostěnné otevřené válcové nádobě zatížené vnitřním a vnějším přetlakem, viz obr. 1. Na nebezpečném poloměru, z hlediska pevnosti
32-CVI SIGMA PUMPY HRANICE ODSTØEDIVÁ, RADIÁLNÍ, 426 2.98 12.19
SIGMA PUMPY HRANICE ODSTØEDIVÁ, RADIÁLNÍ, ÈLÁNKOVÁ, HORIZONTÁLNÍ ÈERPADLA 3-CVI SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 60 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 46.98
Šroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí
![Šroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí](/thumbs/30/14499452.jpg "Šroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu [in] 1.3 Provozní teplota T 200,0 1.4 Provozní prostředí")
Šroubovitá pružina válcová zkrutná z drátů a tyčí kruhového průřezu i ii Výpočet bez chyb. Informace o o projektu? 1.0 1.1 Kapitola vstupních parametrů Volba režimu zatížení, provozních a výrobních parametrů
MOMENT SETRVAČNOSTI 2009 Tomáš BOROVIČKA B.11
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta biomedicínského inženýrství LABORATORNÍ PRÁCE MOMENT SETRVAČNOSTI 2009 Tomáš BOROVIČKA B.11 Obsah ZADÁNÍ... 4 TEORIE... 4 Metoda torzních kmitů... 4 Steinerova
Fyzikální praktikum 1. Úloha č. 10: Tepelná vodivost pevných látek
Ústav fyzikální elektroniky Přírodovědecká fakulta, Masarykova univerzita, Brno Fyzikální praktikum 1 Úloha č. 10: Tepelná vodivost pevných látek 1 Základní vztahy jarní semestr 2013 Tepelná vodivost je
NÁVRH OHÝBACÍHO NÁSTROJE PRO U-OHYB PLECHU
NÁVRH OHÝBACÍHO NÁSTROJE PRO U-OHYB PLECHU DESIGN OF A BENDING TOOL FOR U-BENDING OF SHEET METAL BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR Ing. Lenka KYSELÁ VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR doc. Ing.
Technologie, mechanické vlastnosti Základy navrhování a zatížení konstrukcí Dimenzování základních prvků konstrukcí
Betonové konstrukce Přednášky: Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta stavební Ing. Jana Markova, Ph.D., Kloknerův ústav
Diplomová práce. Sbírka úloh z mechaniky kontinua PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO KATEDRA TEORETICKÉ FYZIKY. Vypracoval: Michal Kolář
PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO KATEDRA TEORETICKÉ FYZIKY Diplomová práce Sbírka úloh z mechaniky kontinua Vypracoval: Michal Kolář studující V. ročníku obor M F studijní rok 00/003 Vedoucí
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
7 Lineární elasticita
7 Lineární elasticita Elasticita je schopnost materiálu pružně se deformovat. Deformace ideálně elastických látek je okamžitá (časově nezávislá) a dokonale vratná. Působí-li na infinitezimální objemový
STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: FYZIKA PRVNÍ MGR. JÜTTNEROVÁ 21. 4. 2013 Název zpracovaného celku: STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK STRUKTURA PEVNÝCH LÁTEK Pevné látky dělíme na látky: a) krystalické b) amorfní
Měření momentu setrvačnosti
Měření momentu setrvačnosti Úkol : 1. Zjistěte pro dané těleso moment setrvačnosti, prochází-li osa těžištěm. 2. Zjistěte moment setrvačnosti daného tělesa k dané ose metodou torzních kmitů. Pomůcky :
Senzorika a senzorické soustavy
Senzorika a senzorické soustavy Snímače mechanických napětí, síly, kroutícího momentu a hmotnosti Tato publikace vznikla jako součást projektu CZ.04.1.03/3.2.15.2/0285 Inovace VŠ oborů strojního zaměření,
9. Lineárně elastická lomová mechanika K-koncepce. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
9. Lineárně elastická lomová mechanika K-koncepce Únava a lomová mechanika Faktor intenzity napětí Předpokládáme ostrou trhlinu namáhanou třemi základními módy zatížení Zredukujeme-li obecnou trojrozměrnou
[-] C35/45 35,00 43,00 3,21 34077,15 0,20 2500 Ecm = 34077,15 MPa ε c2 = 20,0 1e-4 ε cu2 = 35,0 1e-4 ε c3 = 17,5 1e-4 ε cu3 = 35,0 1e-4.
![[-] C35/45 35,00 43,00 3,21 34077,15 0,20 2500 Ecm = 34077,15 MPa ε c2 = 20,0 1e-4 ε cu2 = 35,0 1e-4 ε c3 = 17,5 1e-4 ε cu3 = 35,0 1e-4.](/thumbs/33/15868806.jpg "[-] C35/45 35,00 43,00 3,21 34077,15 0,20 2500 Ecm = 34077,15 MPa ε c2 = 20,0 1e-4 ε cu2 = 35,0 1e-4 ε c3 = 17,5 1e-4 ε cu3 = 35,0 1e-4.")
Obsah 1 Data projektu 2 y 3 Průřezy 4 Geometrie 5 Výztuž 6 Položky zatížení 7 Výsledky 1 Data projektu Jméno projektu Číslo projektu Národní norma EN Autor Popis Datum 3. března 2013 2 y Beton Název C35/45
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY PRŮMYSLOVÁ VJEZDOVÁ VRATA ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGIENEERING
KONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
KONSTRUKCE HYDRAULICKÉ OHÝBAČKY OCELOVÝCH PROFILŮ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV VÝROBNÍCH STROJŮ, SYSTÉMŮ A ROBOTIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PRODUCTION MACHINES,
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PROJEKT ZASTŘEŠENÍ
STATICKÉ POSOUZENÍ. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ OBSAH STATICKÉ POSOUZENÍ OCELO-DŘEVĚNÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE 1.01 SCHÉMA KONSTRUKCE, POPIS ŘEŠENÍ 1.02 ZATÍŽENÍ STŘECHY, ZATĚŽOVACÍ STAVY 1.03 VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL - DŘEVO 1.04 VÝPOČET
UNIVERZITA PARDUBICE FAKULTA CHEMICKO-TECHNOLOGICKÁ. katedra fyziky F Y Z I K A I I
UNIVERZITA PARDUBICE FAKULTA CHEMICKO-TECHNOLOGICKÁ katedra fyziky F Y Z I K A I I Sbírka příkladů pro studijní obory DMML, TŘD, MMLS a AID prezenčního studia DFJP RNDr. Jan Z a j í c, CSc., 2006 VII.
1. zatěžovací cyklus Ustálená hodnota čtění na hodinkách. 2. zatěžovací cyklus Ustálená hodnota čtění na hodinkách 1 [mm]
![1. zatěžovací cyklus Ustálená hodnota čtění na hodinkách. 2. zatěžovací cyklus Ustálená hodnota čtění na hodinkách 1 [mm]](/thumbs/40/21668203.jpg "1. zatěžovací cyklus Ustálená hodnota čtění na hodinkách. 2. zatěžovací cyklus Ustálená hodnota čtění na hodinkách 1 [mm]")
Příloha k zadání zadání číslo: na koridoru pro rychlost 60 km/h. Pro provádění zkoušky byl zvolen měrný : 0, MPa.. zatěžovací cyklus. zatěžovací cyklus 0,000 0,0 0,0-0,0 0,000 0,70 0,6 0,46 0,050 0,9 0,
ROTAČNÍ KVADRIKY. Definice, základní vlastnosti, tečné roviny a řezy, průsečíky přímky s rotační kvadrikou
ROTAČNÍ KVADRIKY Definice, základní vlastnosti, tečné roviny a řezy, průsečíky přímky s rotační kvadrikou Rotační kvadriky jsou rotační plochy, které vzniknou rotací kuželosečky kolem některé její osy.
Gama Pardubice s.r.o. Holandská 528 530 01 Pardubice
Granulátor TL 700 Použití stroje: Granulátor se používá pro granulování krmných směsí, jejichž podstatnou složku tvoří obilní šroty, mlýnská krmiva a další suroviny (např. sušené pícniny, řepné řízky,
Praktikum I Mechanika a molekulová fyzika
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK Praktikum I Mechanika a molekulová fyzika Úloha č. III Název: Proudění viskózní kapaliny Pracoval: Matyáš Řehák stud.sk.: 16 dne: 20.3.2008
KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ VÍROVÉ TURBINY S PROTIBĚŽNÝMI KOLY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ VÍROVÉ TURBINY S PROTIBĚŽNÝMI
Měřicí a řídicí technika Bakalářské studium 2007/2008. odezva. odhad chování procesu. formální matematický vztah s neznámými parametry
MODELOVÁNÍ základní pojmy a postupy principy vytváření deterministických matematických modelů vybrané základní vztahy používané při vytváření matematických modelů ukázkové příklady Základní pojmy matematický
Zařízení pro vrtání skla ultrazvukem
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI FAKULTA STROJNÍ Katedra sklářských strojů a robotiky Studijní program: Sklářské stroje a robotika Zařízení pro vrtání skla ultrazvukem (Device for ultrasonic glass drilling)
MODEL PORUŠENÍ ASFALTOBETONOVÉHO TĚSNĚNÍ
XXXIV. Priehradné dni 214 MODL PORUŠNÍ ASFALTOBTONOVÉHO TĚSNĚNÍ MODL OF FAILUR OF ASPHALT CONCRT SALING Karel Adam, Jan Jandora, Jaromír Říha, Miroslav Špano Abstrakt: Asfaltobeton je dnes již tradičním
Balanční vlastnosti pevného bodu substituce
Úvod Karel Břinda Edita Pelantová Theoretical Informatics Group FJFI ČVUT v Praze 14. prosince 2010 Schéma postupu Úvod Abelovská komplexita Balanční funkce Diskrepanční funkce Funkce S f u (N) Matice
1.1 Shrnutí základních poznatků
1.1 Shrnutí základních poznatků Pojmem nádoba obvykle označujeme součásti strojů a zařízení, které jsou svým tvarem a charakterem namáhání shodné s dutými tělesy zatíženými vnitřním, popř. i vnějším tlakem.sohledemnatopovažujemezanádobyrůznápotrubíakotlovátělesa,alenapř.i
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. VZPĚR VZPĚR
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. ZÁŘÍ 2013 Název zpracovaného celku: VZPĚR VZPĚR U všech předcházejících druhů namáhání byla funkce součásti ohroţena překročením
Jaroslav Hlava. TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Fakulta mechatroniky, informatiky a mezioborových studií
Jaroslav Hlava THIKÁ UIVZIT V LII Fakulta mechatroniky, informatiky a meioborových stuií Tento materiál vnikl v rámci rojektu F Z..7/../7.47 eflexe ožaavků růmyslu na výuku v oblasti automatického říení
Ohyb nastává, jestliže v řezu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj. dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řezu.
Ohyb přímých prutů nosníků Ohyb nastává, jestliže v řeu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řeu Ohybový moment určíme jako součet momentů od všech
Obr.94. Tečná reakce T r musí být menší nebo rovna třecí síle F t
7.3 Odpory při valení Valení je definováno tak, že dotykové body valícího se tělesa a podložky jsou v relativním klidu. Je zaručeno příkladně tak, že těleso omotáme dvěma vlákny, která jsou upevněna na
Č é Á é ó ó é é š é é ú ů é Ú é Ú Ř ň ú Í é Ě ď ú é é éú ň Ž ú ů ď ů ů ů ú é é é ú é é ů Ž Ž Ú Ú ď ů ú é š ú ů Ž é é ů é ú é Ž Ž Ž Ú Ž š ňú ú ú é š ú ů Ž ů ú ú ů ú é é ů ď ů Ž ú ú ú ů Ž éú Ž éú Ů é ů ů
Stabilita tenkostěnných za studena tvarovaných Z vaznic v oblasti nadpodporových momentů. Stability of Cold-formed Z purlins in Support Region.
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: Konstrukce a dopravní stavby Stabilita tenkostěnných za studena tvarovaných Z vaznic