TEPLOTECHNICKÝ VÝPOČET TRUBKOVÉHO CHLADIČE VZDUCHU
|
|
- Robert Horáček
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING TEPLOTECHNICKÝ VÝPOČET TRUBKOVÉHO CHLADIČE VZDUCHU THERMAL CALCULATION OF SHELL-AND-TUBE AIR COOLER BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR PETR WINTER doc Ing MICHAL JAROŠ, Dr BRNO 011
2 Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství Ústav automobilního a dopravního inženýrství Akademický rok: 010/011 ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE student(ka): Petr Winter který/která studuje v bakalářském studijním programu obor: Stavba strojů a zařízení (30R016) Ředitel ústavu Vám v souladu se zákonem č111/1998 o vysokých školách a se Studijním a zkušebním řádem VUT v Brně určuje následující téma bakalářské práce: v anglickém jazyce: Teplotechnický výpočet trubkového chladiče vzduchu Thermal calculation of shell-and-tube air cooler Stručná charakteristika problematiky úkolu: Tepelné výměníky jsou častou součástí strojních zařízení i technologických sestav průmyslových celků, třebaže se zde mnohdy vyskytují pod jinými názvy (chladič, ohřívač, rekuperátor apod) Jejich tepelný a hydraulický výpočet patří k základním úlohám aplikované termomechaniky, resp hydromechaniky Třebaže tyto postupy jsou víceméně standardní, jejich rutinní zvládnutí není zcela jednoduché a vyžaduje celou řadu speciálních znalostí v uvedených oborech Cíle bakalářské práce: Zpracujte metodiku tepelného a hydraulického výpočtu trubkového chladiče vzduch-vzduch, určeného pro chladicí systém elektromotoru o velkém výkonu s uzavřeným vnitřním okruhem a otevřeným vnějším okruhem Proveďte výpočet konkrétního provedení chladiče a navrhněte možné způsoby jeho optimalizace Formulujte závěry a doporučení pro konstrukci
3 Seznam odborné literatury: Pavelek, M a kol: Termomechanika Skripta FSI VUT Akademické nakladatelství CERM, Brno, 003 Jícha, M: Přenos tepla a látky Skripta FSI VUT Akademické nakladatelství CERM, Brno, 001 Incropera, F P, De Witt, D P: Fundamentals of heat and mass transfer 3rd ed John Wiley & Sons, New York, 1990 Kakaç, S, Liu, H: Heat exchangers : selection, rating, and thermal design CRC Press, Boca Raton (Florida, USA), 1998 Vedoucí bakalářské práce: doc Ing Michal Jaroš, Dr Termín odevzdání bakalářské práce je stanoven časovým plánem akademického roku 010/011 V Brně, dne LS prof Ing Václav Píštěk, DrSc Ředitel ústavu prof RNDr Miroslav Doupovec, CSc Děkan fakulty
4 Abstrakt: Bakalářská práce se zabývá teplotechnickým výpočtem trubkového chladiče vzduchu - vzduch, určeného pro chladící systém elektromotoru S uzavřeným vnitřním okruhem a otevřeným vnějším okruhem Práce obsahuje výpočet konkrétního provedení chladiče Formuluje závěry a doporučení pro konstrukci Abstract: Bachelor s thesis deals with the thermal calculation of shell-and-tube air cooler air for cooler system of electromotor It includes inner circle and open outer circle The bachelor s thesis contains concrete calculation of cooler realization It formulates conclusions and tips for design Klíčová slova: Chladič, efektivnost, metoda ε- NTU Key words: Cooler, The Efectiveness- NTU Method 3
5 Bibliografická citace mé práce: WINTER, P Teplotechnický výpočet trubkového chladiče vzduchu Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s Vedoucí bakalářské práce doc Ing Michal Jaroš, Dr 4
6 Čestné prohlášení: Prohlašuji, že jsem tuto bakalářskou práci vypracoval samostatně, pod vedením vedoucího bakalářské práce doc Ing Michala Jaroše, Dr V Brně dne Petr Winter 5
7 Poděkování: Za cenné rady a připomínky děkuji doc Ing Michalu Jarošovi, Dr a panu Ing Zdeňku Kupcovi z firmy Siemens 6
8 Obsah Úvod 8 1 Základní pojmy přenosu tepla 9 11 Kondukce 9 11 Fourierův zákon 9 1 Tepelná vodivost 9 13 Vedení tepla ve válcové stěně trubky 10 Konvektivní přenos tepla a látky 11 1 Newtonův ochlazovací zákon 11 Mezní vrstvy 11 3 Přestup tepla při nucené konvekci na rovinné desce 11 4 Přenos tepla při nucené konvekci v potrubí 1 5 Výpočet součinitele tření 1 3 Proudění a přestup tepla při příčně obtékaném válci Proudění tekutiny okolo válce 13 3 Přestup tepla na příčně obtékaném válci Přestup tepla na příčně obtékaném svazku trubek Vliv počtu řad trubek na přestup tepla při příčně obtékaném válci 15 4 Metody výpočtů tepelných výměníků 17 5 Aplikace výpočtu trubkového chladiče vzduchu Vnější obtékání svazku trubek Výpočet maximální rychlosti 0 51 Výpočet Reynoldsova kritéria Výpočet Nusseltova kritéria Výpočet střední hodnoty součinitele přestupu tepla 0 5 Vnitřní proudění trubkou 51 Výpočet Reynoldsova kritéria 5 Výpočet Nusseltova kritéria 53 Výpočet střední hodnoty součinitele přestupu tepla 53 Výpočet výkonu výměníku metodou,,ε - NTU" Výpočet toku tepelných kapacit 3 53 Výpočet poměru tepelných kapacit Cr Výpočet maximálního tepelného výkonu Výpočet součinitel prostupu tepla Výpočet efektivnosti,,ε"4 536 Výpočet,,NTU" Výpočet délky trubky 4 54Výpočet tlakové ztráty při vnějším obtékání svazku trubek 5 55 Výpočet takové ztráty při vnitřním proudění trubkou 5 6 Doporučení pro konstrukci 6 7 Seznam použitých zdrojů 7 8 Seznam použitých symbolů 8 7
9 Úvod Trubkový chladič vzduch - vzduch je nejjednodušší variantou chlazení elektromotoru s uzavřeným vnitřním okruhem Vnitřním okruhem proudí vzduch přes rotorové a statorové vinutí [1] elektromotoru, kde odebírá teplo Takto ohřátý vzduch proudí přes ventilátor vnitřního okruhu [] do trubkového chladiče [3] Zde se trubkový svazek ochlazuje vnějším otevřeným okruhem [4] V chladiči proudí teplý vzduch v opačném směru než chladicí vzduch, jedná se tedy o uspořádání protiproud Cirkulace vzduchu v elektromotoru 8
10 Základní pojmy přenosu tepla Přenos tepla řeší otázku zda lze přenést požadované množství tepla do nebo ze soustavy a zda lze přenos realizovat na konečné ploše a v reálném čase Základními mechanizmy přenosu tepla jsou: 1 Kondukce (vedení) Konvekce (proudění) 3 Radiace (záření) 1 Kondukce Podstatou je molekulární nebo atomová činnost, je to přenos energie od více energetických k méně energetickým částicím, tj atomů u tuhých látek, molekul u plynů Vyšší teplota charakterizuje vyšší energii částice Podstatou přenosu tepla je teplotní gradient, přenos probíhá ve směru klesající teploty U kapalin se k výše uvedenému připojuje také tepelná difúze, což je náhodný pohyb molekul z oblasti vyšší energie do oblasti nižší energie U tuhých látek je přenos energie realizován volným pohybem atomů v krystalické mřížce u nevodičů U vodičů se k tomuto mechanizmu připojuje také postupný pohyb volných elektronů 11 Fourierův zákon Je základem pro vedení tepla a zní:,, Měrný tepelný tok q [W/m] přenášený vedením v nějaké látce je přímo úměrný teplotnímu gradientu a má opačné znaménko než jeho gradient [ ] Q dt = λ W /m S dx λ součinitel tepelné vodivosti (W/mK) q = (11) 1 Tepelná vodivost Je to fyzikální vlastnost látky Tepelná vodivost je funkcí teploty (pro homogení látky) Čím větší tepelnou vodivost těleso má, tím menší odpor klade proti přenosu tepla číselná hodnota tepelné vodivosti říká, že prochází-li tepelný tok vrstvou látky 1m a teplotní spád je 1K, projde touto vrstvou právě takový tepelný tok Q[W], jaká je číselná hodnota tepelné vodivosti λ Velikost tepelné vodivosti se mění s teplotou obr 1 obr 9
11 13 Vedení tepla ve válcové stěně trubky Při výpočtu trubkového chladiče vzduch-vzduch řešíme vedení tepla ve válcové stěně trubky Integrovaný tvar Fourierova zákona pro jednoduchou válcovou stěnu lze zapsat ve tvaru: Ti To q = (1) R kde T i teplota vnitřního povrchu trubky T o teplota vnějšího povrchu trubky R tepelný odpor stěny trubky, je dán vztahem: r ln 0 ri R = (13) πlλ po dosazení do vztahu (1) dostaneme: Ti To q = (14) 1 ro ln π L λ r kde i λ součinitel tepelné vodivosti (W/mK) L délka trubky (m) 10
12 Konvektivní přenos tepla a látky Konvekce je složena ze dvou mechanizmů: a, Náhodný pohyb molekul = difúze b, Objemový makroskopický pohyb tekutiny = advekce Podle povahy proudění konvekcí dále dělíme na: a, Nucenou b, Přirozenou c, Kombinovanou- vzniká je-li rychlost proudění nízká a teplota např horizontálního povrchu vysoká oproti teplotě tekutiny Dochází k sekundárnímu proudění kolmému na hlavní směr proudění 1 Newtonův ochlazovací zákon Popisuje přenos tepla povrchem ochlazovaného tělesa obtékaného tekutinou q w α T T w ( T T )[ W / m ] = α (1) lokální součinitel přestupu tepla teplota přitékající tekutiny teplota povrchu tělesa Mezní vrstvy Hydrodynamická mezní vrstva- Tenká vrstva přiléhajicí k povrchu Existují zde nenulové gradienty rychlosti ve směru kolmém na hlavní směr proudění, to způsobuje smyková napětí Mezní vrstva má významný vliv na velikost součinitele tření, při vnitřním proudění tekutiny trubkou u turbulentního proudění Sočinitel tření je důležitý pro výpočet tlakové ztráty 3 Přestup tepla při nucené konvekci na rovinné desce Cílem je zjištění tepelného toku a toku látky od a z povrchu při vnějším proudění při obtékání povrchu vnějším proudem tekutiny Hlavním úkolem je zjískání součinitele pčestupu tepla α a součinitele přestupu látky β Tyto součinitele lze získat experimentálně nebo teoreticky, přestup je popsán kriteriální rovnicí: Nu m n L = CReL Pr () 11
13 4 Přenos tepla při nucené konvekci v potrubí Rozlišujeme dvě oblasti při proudění v potrubí: a, Vstupní úsek b, plně vyvinutý režim obr3 ρud Délka vstupního úseku závisí na Reynoldsově čísle Re D tj Re D =, kde D je µ vnitřní průměr potrubí a u je střední rychlost určená z objemového průtoku Hraniční hodnotu pro přechod laminární - turbulentní proudění udává Reynoldsovo číslo Pro ideální tekutinu je mezní hodnota Re=300 5 Výpočet součinitele tření Součinitel tření je důležitou hodnotou pro výpočet tlakové ztráty v potrubí Tlaková ztráta je důležitou hodnotou pro určení potřebného výkonu čerpadla nebo ventilátoru Pro proudění v potrubí platí následující vztah: dp f = dx (3) ρu Pro plně vyvinuté laminární proudění v kruhovém potrubí platí: 64 f = ReD Pro plně vyvinuté laminární proudění mezi paralelními deskami platí: 96 f = ReD Pro plně vivynuté turbulentí proudění v kruhovém potrubí platí: 0,316 f = pro 0,5 ReD 0,184 f = pro 0, ReD 4 Re D 10 4 Re 10 D 1
14 3 Proudění a přestup tepla při příčně obtékaném válci 31 Proudění tekutiny okolo válce Vzniká zde nenulový tlakový gradient, to má vliv na vývoj mezní vrstvy Dochází-li k poklesu tlaku, tekutina je urychlována, vzrůstá-li tlak rychlost tekutiny klesá Tekutina je na přední náběžné straně válce urychlována a na zadní části válce zpomalována Na náběžné straně válce tlak klesá a na zadní straně vzrůstá obr4 3 Přestup tepla na příčně obtékaném válci V místě odtržení proudu výrazně klesá přestup tepla To znamená, že může dojít k lokálnímu přehřátí daného povrchu Pro výpočet užíváme vztah dle Žukauskase: 1 4 m n Pr Re Pr Pr Nu = d C d (31) w Jednotlivé parametry se určují při teplotě okolního prostředí T, pouze hodnota Pr w se určuje při teplotě obtékaného povrchu 13
15 33 Přestup tepla na příčně obtékaném svazku trubek Je to paralelní uspořádání válců (trubek), které jsou ohřívány nebo sami vyhřívají tekutinu Používají se dvě uspořádání v příčném proudu tekutiny, tj zákryt a šachovnice obr4a Uspořádání trubek v zákrytu obr4b Uspořádání trubek do šachovnice Přestup tepla se koreluje podle Žukauskase 1 Pr 4 Nu d = C Re Pr Prw rovnice platí za těchto podmínek: NL 0 0,7 < Pr < < Red,max < 106 Red,max je definováno vztahem: m d, max Re d,max = ρvmax d µ 0, 36 (3) (33) Vmax maximální střední rychlost vypočtená v nejužším příčném průřezu svazku trubekt ST tj A1, A V závislosti na uspořádání trubek Pro zákryt platí vztah Vmax = V, ST d kde V je rychlost přitékající tekutiny do svazku Konstantu C a exponentu m volíme z tabulky 3 Všechny fyzikální vlastnosti rovnice jsou určovány při aritmetickém průměru teplot tekutiny na vstupu a výstupu z trubkového svazku Vyjímkou je hodnota Prw, která se určuje při teplotě povrchu trubek pro počet trubek N < 0 je nutno užít korekční součinitel C tab 33 14
16 tab 3 tab Vliv počtu řad trubek na přestup tepla při příčně obtékaném válci Je- li počet řad trubek ve směru proudění tekutiny menší než 0, pak je nutné provést korekci součinitelem C viz tabulka 33 Rovnice (3) má poté tvar: Pr 1 4 m 0,36 Nud = C1 C Re,max Pr Pr d w Z grafu 31 je patrné, snižování účinnosti v závislosti na počtu řad trubek Sníží-li se počet řad trubek na jednu řadu klesne účinnost přestupu tepla na 64% pro šachovnicové uspořádání a na 70% pro uspořádání v zákrytu Z tohoto důvodu je vhodné volit nejmenší počet řad trudek větší než 0 15
17 Přestup tepla v závislosti na počtu řad trubek Přestup tepla % Zákryt Šachovnice Počet řad trubek graf 31 Výpočet tepelného toku Používá se střední logaritmický teplotní spád ( Tw Tin ) ( Tw Tout ) Tln = (34) T w Tin ln Tw Tout Teplotu tekutiny na výstupu ze svazku určíme ze vztahu: T w Tout = πdnα exp (35) Tw Tin ρvnt STc p N je celkový počet trubek N T je počet trubek v příčné rovině kolmé na směr proudění Výpočet celkového tepelného toku na jednotkovou délku trubky Q = N α πd ( ) T ln Výpočet tlakové ztráty napříč svazkem trubek ρ p = NLχ V max 16
18 4 Metody výpočtů tepelných výměníků Pro výpočet tepelných výměníků jsou používány dvě metody Metoda požívající střední logaritmický spád označována zkratkou LMTD (Logaritmic Mean Temperature Difference) a metoda ε-ntu Pro jednotlivé výpočty volíme mezi těmito metodami podle toho, které vstupní parametry máme zadány 1 Jsou-li zadány vstupní a výstupní teploty tekutin do a z chladiče Volíme-li typ chladiče a řešíme výpočet potřebné teplosměnnou plochu Pro tento tzv návrhový výpočet volíme metodu LMTD Je-li dán typ výměníku, jeho velikost, vstupní teploty obou látek a jejich hmotnostní toky Řešíme- li výstupní teploty obou látek, poté užíváme výpočet výkonnosti výměníku ε-ntu Metody výpočtů tepelných výměníků Pro výpočet tepelných výměníků jsou používány dvě metody Metoda požívající střední logaritmický spád označována zkratkou LMTD (Logaritmic Mean Temperature Difference) a metoda ε-ntu Pro jednotlivé výpočty volíme mezi těmito metodami podle toho, které vstupní parametry máme zadány 1 Jsou-li zadány vstupní a výstupní teploty tekutin do a z chladiče Volíme-li typ chladiče a řešíme výpočet potřebné teplosměnnou plochu Pro tento tzv návrhový výpočet volíme metodu LMTD Je-li dán typ výměníku, jeho velikost, vstupní teploty obou látek a jejich hmotnostní toky Řešíme- li výstupní teploty obou látek, poté užíváme výpočet výkonnosti výměníku ε-ntu Tato metoda je ukázána na praktickém příkladu viz níže 17
19 5 APLIKACE VÝPOČTU TRUBKOVÉHO CHLADIČE VZDUCHU ZADÁNÍ: Trubkový chladič vzduch-vzduch, zapojený do chladícího okruhu elektromotoru s chlazením dle IC 611 Jsou zadány následující hodnoty: Vstupní teplota chladicího vzduchu (vnější okruh) T c,i = 57 C Vstupní teplota teplého vzduchu (vnitřní okruh) T h,i = 104 C Výstupní teplota teplého vzduchu (vnitřní okruh) T h,o = 69 C Objemový průtok chladicího vzduchu Q v,c = 8,0m 3 /s Objemový průtok teplého vzduchu Q v,h = 3,91m 3 /s Ztrátový výkon elektromotoru (pro jeden chladič) q h = 143kW Vypočtěte tyto hodnoty: Výstupní teplotu chladícího vzduchu Délku chladících trubek Tlakovou ztrátu vnitřního okruhu Tlakovou ztrátu vnějšího okruhu T c,o L p i p o 18
20 Tabulkové hodnoty: Teplý vzduch Střední teplota teplého vzduchu T h T T ( ) T h, o + c, i h = = = 86, 5 C veličina značka hodnota jednotka Měrná hmotnost ρ h 0,94 Kg/m 3 Měrná tepelná kapacita C p,h 101 J/kgK Dynamická viskozita η h 1, Ns/m Kinematická viskozita ν h, m /s Tepelná vodivost λ h 30, W/mK Prandtlovo číslo Pr 0,707 - Chladící vzduch Střední teplota chladícího vzduchu T c T T ( ) T c, o + c, i c = = = 64, 5 C veličina značka hodnota jednotka Měrná hmotnost ρ c 1,05 Kg/m 3 Měrná tepelná kapacita C p,c 1017 J/kgK Dynamická viskozita η c 0, Ns/m Kinematická viskozita ν c 19, m /s Tepelná vodivost λ c 8, W/mK Prandtlovo číslo Pr 0,709 - Výstupní teplotu chladícího vzduchu Tc,o 3 qh Tc, o = Tc, i + = 57 C + = 7 C m c 9,54kg / s1013j / kg s c p, c 19
21 51 VNĚJŠÍ OBTÉKÁNÍ SVAZKU TRUBEK 511 Výpočet maximální rychlosti ST 0,04m Vmax = V = 1,15 m / s S d (0,045 0,03) m V max T = 3,94m / s 51 Výpočet Reynoldsova kritéria 3 ρvmax D 0,94kg / m 3,94m / s0,030m ReD,max = = 6 η 1,5710 N s / m Re D,max = Výpočet Nusseltova kritéria Pr w = 0,704 Nu Nu D D = CRe = 5,1 m D,max Pr 0,36 Pr Pr w 1 4 = 0,7516 0,63 0, Výpočet střední hodnoty součinitele přestupu tepla 3 k 5,410 W / m K h0 = Nu d = 11, D 0,030m h 0 = 10W / m K 0,36 0,707 0,704 0,5 0
22 5 VNITŘNÍ PROUDĚNÍ TRUBKOU Zadáno: d i = 0,08m Celkový počet trubek ve svazku N = 1716 Objemový průtok svazkem trubek Q v,c = 8,0m 3 /s Hmotnostní průtok m c = Q v,c ρ = 8,0 m/s 1,05 kg/m 3 = 8,405kg/s Součinitel tepelné vodivosti vzduchu λc = 5, Výpočet Reynoldsova kritéria Re Re d d 4 mc = π d η N i 4 8,405kg / s = 6 π0,08m0,1010 N s / m Re > 300, jedná se o turbulentní proudění = Výpočet Nusseltova kritéria Pro plně vyvinuté turbulentní proudění platí: Nu Nu L L = 0,03Re = 35,7 4 / 5 L Pr 0,3 = 0,03 ( 11080) 4 / 5 0,713 0,3 53 Výpočet střední hodnoty součinitele přestupu tepla 3 λ 8,03 10 W / mk hi = NuL = 35,7 d 0,08m h = 35,7W / m K i i 1
23 53 VÝPOČET VÝKONU VÝMĚNÍKU METODOU,,ε - NTU" Efektivnost tepelných výměníků je dána vztahem: ε = q q MAX [ ] Číslo,,NTU" (Number of Transfer Unit) je dána vztahem: U h Ah NTU = C MIN 531 Výpočet toku tepelných kapacit Pro chladicí vzduch: C C c c = m c c p, c = 8548W / K C = 8,405kg / s1017j / kg s MAX m c = Q V, c 3 3 ρ = 8,0m / s1,05kg / m c = 8,405kg / s Pro teplý vzduch: C C h c = m c h p, h = 3760W / K C = 4,40kg / s1013j / kg s MIN m h = Q V, h 3 3 ρ = 3,91m / s0,94kg / m h = 3,683kg / s 53 Výpočet poměru tepelných kapacit Cr CMIN 3760W / K Cr = = = 0,44 C 8548W / K MAX 533 Výpočet maximálního tepelného výkonu q q 534 Výpočet součinitel prostupu tepla 1 1 U h = = 1/ hi + 1/ h 1 1 o + 357W / m K 5,1W / m K U MAX MAX h = C MIN = 1,W / m ( T T ) = 3760W / K ( ) h, i = 17670W = 176,7kW K c, i C
24 535 Výpočet efektivnosti,,ε" q 143kW ε = = = 0,81 q 176kW MAX 536 Výpočet,,NTU" 1 NTU = ln Crln( 1 ε ) + 1 Cr 1 NTU = ln 0,44 NTU =,981 [ ] [ 0,44 ln( 1 0,81) + 1] 537 Výpočet délky trubky U h Ah NTU = C L = 3,7m MIN NTU C L = U π D N h o MIN A NTU C = U = π D N L MIN h o h, W / K = 1,W / m K π0,03m1716 3
25 54VÝPOČET TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI VNĚJŠÍM OBTÉKÁNÍ SVAZKU TRUBEK Zadáno: Re D,MAX = 516 S T = 0,04m S L = 0,030m D o = 0,030m Výpočet hodnot potřebných pro odečtení koeficientů z diagramu: SL 0,036m PL = = = 1, D 0,030m o ST 0,04m P T = = = 1,4 Do 0,030m Poměr P T /P L ( PT 1) ( 1,4 1) = = P 1 1, 1 ( ) L ( ) ρv p = N Lχ p = 66,1Pa max f 3 1,05kg / m = 6 0,8 ( 3,94m / s) 0,40 4
26 55 VÝPOČET TAKOVÉ ZTRÁTY PŘI VNITŘNÍM PROUDĚNÍ TRUBKOU Zadáno: Re d = m c = 8,405kg/s ρ c = 1,05kg/m 3 Celkový počet trubek N=1716 Pro tlakovou ztrátu užijeme vztah: ρcumax L p = f d o 51 Výpočet střední rychlosti proudění v trubce u = m m 4 8,405kg / s = = 3 ρ A ρ π d N 1,05kg / m 1716 c u = 4,4m / s c o ( 0,08m) Pro zjednodušení užijeme vztah pro výpočet maximální rychlosti proudění v trubce Pro proudění v kruhové trubce platí: u MAX = u vyjádříme: u MAX = u = 4,4m / s = 48,4m / s 5 Výpočet součinitele tření f pro Re d > 10 4 platí vztah: 1/ 4 = 0,316 Re = 0, f D f = 0,030 0,5 53 Výpočet tlakové ztráty 3 ρcumax L 1,05kg / m 48,8m / s p = f = 0,030 d p = 438Pa o ( ) 3,7m 0,08m 5
27 6 DOPORUČENÍ PRO KONSTRUKCI CHLADIČŮ 1 Počet řad trubek ve směru proudění je dobré volit větší než 0, poté není nutná korekce při výpočtu přestupu tepla u vnějšího obtékání svazku trubek Vhodně zvolit rozmístění trubek S ohledem na požadované vlastnosti chladiče Jsou možné dvě varianty uspořádání trubek ve svazku Zákryt nebo šachovnice Výhodou zákrytu je menší tlaková ztráta, ale horší přestup tepla Šachovnice má lepší přestup tepla při obtákání svazku chladicím vzduchem, ale větší tlakovou ztrátu 3 Vnitřní průměr trubky Do volit v závislosti na rychlosti tak, aby bylo vždy turbulentní proudění Re> Materiál trubky pro malé tlošťky stěn trubky nehraje roli, tepelná vodivost stěny trubky je zanedbatelná 6
28 7 Seznam použitých zdrojů [1] Jícha, Miroslav Přenos tepla a látky Skripta FSI VUT Akademické nakladatelství CEREM Brno 001, ISBN [] Pavelek, Milan Termomechanika Skripta FSI VUT Akademické nakladatelství CEREM Brno 003, ISBN [3] Incropera, FP, De Witt DP: Fundamentals of Heat and Mass Transfer 6rd ed John Wiley & Sonst, New York 007, ISBN : X [4] Hak, Josef Ošlejšek, Oldřich Výpočet chlazení elektrických strojů Výzkumný ústav elektrických strojů točivých v Brně, 1973 DT
29 8 Seznam použitých symbolů ρ Měrná hmotnost [Kg/m 3 ] c p Měrná tepelná kapacita [J/kgK] η Dynamická viskozita [Ns/m ] ν Kynematická viskozita [m /s] λ Součinitel tepelné vodivosti [W/mK] Pr Prandtlovo číslo [-] N Celkový počet trubek [ks] Re Reynoldsovo číslo [-] Nu Nusseltovo číslo [-] C c, C h Toky tepelných kapacit [J/kgs] h o, h i Střední hodnota součinitele prostupu tepla [W/m K] U h Součinitel prostupu tepla [W/m K] A h Celková plocha chladících trubek [m ] ε Efektivnost [-] q Tepelný tok [W] q MAX Maximální tepelný tok [W] L Délka trubek [m] N L Počet řad trubek ve směru proudění [-] f Součinitel tření [-] p Tlaková ztráta [Pa] d i Vnitřní průměr trubky [mm] d o Vnější průměr trubky [mm] T h,i Vstupní teplota teplého vzduchu do chladiče [ C] T h,o Výstupní teplota teplého vzduchu z chladiče [ C] T c,i Vstupní teplota chladiciho vzduchu do chladiče [ C] T c,o Výstupní teplota chladicího vzduchu z chladiče [ C] 8
TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceMiloslav Dohnal 1 PROCESNÍ VÝPOČTY TECHNOLOGIÍ
Miloslav Dohnal 1 PROCESNÍ VÝPOČTY TECHNOLOGIÍ Tento článek je věnován odborné stáži, která vznikla v rámci projektu MSEK Partnerství v oblasti energetiky. 1. ÚVOD Projekt MSEK Partnerství v oblasti energetiky
VíceU218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. ! t 2 :! Stacionární děj, bez vnitřního zdroje, se zanedbatelnou viskózní disipací
VII. cená konvekce Fourier Kirchhoffova rovnice T!! ρ c p + ρ c p u T λ T + µ d t :! (g d + Q" ) (VII 1) Stacionární děj bez vnitřního zdroje se zanedbatelnou viskózní disipací! (VII ) ρ c p u T λ T 1.
VíceTermomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceTERMOMECHANIKA PRO STUDENTY STROJNÍCH FAKULT prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. Brno 2013
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí TERMOMECHANIKA PRO STUDENTY STROJNÍCH FAKULT prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. Brno
VíceUniverzita obrany. Měření na výměníku tepla K-216. Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA. Protokol obsahuje 13 listů. Vypracoval: Vít Havránek
Univerzita obrany K-216 Laboratorní cvičení z předmětu TERMOMECHANIKA Měření na výměníku tepla Protokol obsahuje 13 listů Vypracoval: Vít Havránek Studijní skupina: 21-3LRT-C Datum zpracování: 7.5.2011
VíceZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ
ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ Rok vzniku: 29 Umístěno na: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního ženýrství, Technická 2, 616 69 Brno, Hala C3/Energetický ústav
VíceČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov. Modelování termohydraulických jevů 3.hodina. Hydraulika. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D.
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov Modelování termohydraulických jevů 3.hodina Hydraulika Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Letní semestr 008/009 Pracovní materiály pro výuku předmětu.
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 2
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 2 Přestup tepla nucená konvekce beze změny skupenství v trubkových systémech Hana Charvátová,
VíceNávrh deskového výměníku sirup chladicí voda (protiproudové uspořádání)
Návrh deskového výměníku sirup chladicí voda (protiproudové uspořádání) Postup výpočtu Studijní podklady pro předměty ZSPZ a PRO III. Zpracoval: Pavel Hoffman Datum: 9/2004 1. Zadané hodnoty Roztok ochlazovaný
VíceTermomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV 11
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV 11 Dagmar Janáčová, Hana Charvátová, Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE SAMONASÁVACÍ ČERPADLO SELF-PRIMING PUMP DIPLOMOVÁ
VíceOptimalizace teplosměnné plochy kondenzátoru brýdových par ze sušení biomasy
Optimalizace teplosměnné plochy kondenzátoru brýdových par ze sušení biomasy Jan HAVLÍK 1,*, Tomáš Dlouhý 1 1 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 16607
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH PŘÍPRAVKŮ PRO ZMĚNU VÝROBNÍHO POSTUPU TLAKOVÝCH ZÁSOBNÍKŮ COMMON RAIL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MACHINE AND INDUSTRIAL DESIGN DESIGN PC MONITORU
VíceVýpočtové nadstavby pro CAD
Výpočtové nadstavby pro CAD 4. přednáška eplotní úlohy v MKP Michal Vaverka, Martin Vrbka Přenos tepla Př: Uvažujme pro jednoduchost spalovací motor chlazený vzduchem. Spalováním vzniká teplo, které se
VíceMĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU
MĚŘENÍ EMISÍ A VÝPOČET TEPELNÉHO VÝMĚNÍKU. Cíl práce: Roštový kotel o jmenovitém výkonu 00 kw, vybavený automatickým podáváním paliva, je určen pro spalování dřevní štěpky. Teplo z topného okruhu je předáváno
VíceN_SFB. Stavebně fyzikální aspekty budov. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích N_ Stavebně fyzikální aspekty budov Přednáška č. 3 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Cvičení: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: prof. Ing. Ingrid
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
Více5.4 Adiabatický děj Polytropický děj Porovnání dějů Základy tepelných cyklů První zákon termodynamiky pro cykly 42 6.
OBSAH Předmluva 9 I. ZÁKLADY TERMODYNAMIKY 10 1. Základní pojmy 10 1.1 Termodynamická soustava 10 1.2 Energie, teplo, práce 10 1.3 Stavy látek 11 1.4 Veličiny popisující stavy látek 12 1.5 Úlohy technické
VíceKondenzace brýdové páry ze sušení biomasy
Kondenzace brýdové páry ze sušení biomasy Jan HAVLÍK 1,*, Tomáš DLOUHÝ 1 1 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 16607 Praha 6, Česká republika * Email:
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9 Nestacionární vedení tepla v rovinné stěně Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento
VícePříklad 1: V tlakové nádobě o objemu 0,23 m 3 jsou 2 kg vodní páry o tlaku 1,6 MPa. Určete, jestli je pára sytá, mokrá nebo přehřátá, teplotu,
Příklad 1: V tlakové nádobě o objemu 0,23 m 3 jsou 2 kg vodní páry o tlaku 1,6 MPa. Určete, jestli je pára sytá, mokrá nebo přehřátá, teplotu, případně suchost a měrnou entalpii páry. Příklad 2: Entalpická
VíceTermomechanika 9. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 9. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceNávrh trubkového zahřívače kapalina - kapalina (protiproudové uspořádání) Postup výpočtu
Návrh trubkového zahřívače kapalina - kapalina (protiproudové uspořádání) Postup výpočtu Studijní podklady pro předměty ZSPZ a PO III. Zpracoval: Pavel Hoffman Datum: 10/00 1. Zadané hodnoty oztok proudící
VíceŠíření tepla. Obecnéprincipy
Šíření tepla Obecnéprincipy Šíření tepla Obecně: Šíření tepla je výměna tepelné energie v tělese nebo mezi tělesy, která nastává při rozdílu teplot. Těleso s vyšší teplotou má větší tepelnou energii. Šíření
VíceOtázky pro Státní závěrečné zkoušky
Obor: Název SZZ: Strojírenství Mechanika Vypracoval: Doc. Ing. Petr Hrubý, CSc. Doc. Ing. Jiří Míka, CSc. Podpis: Schválil: Doc. Ing. Štefan Husár, PhD. Podpis: Datum vydání 8. září 2014 Platnost od: AR
VíceU218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. Seminář z PHTH. 3. ročník. Fakulta strojní ČVUT v Praze
Seminář z PHTH 3. ročník Fakulta strojní ČVUT v Praze U218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky 1 Přenos tepla 2 Mechanismy přenosu tepla Vedení (kondukce) Fourierův zákon homogenní izotropní prostředí
VíceDynamická viskozita oleje (Pa.s) Souřadný systém (proč)?
Viskozimetr kužel-deska S pomocí rotačního viskozimetru s uspořádáním kužel-deska, viz obrázek, byla měřena dynamická viskozita oleje. Při použití kužele o průměru 40 mm, který se otáčel úhlovou rychlostí
VíceMěření prostupu tepla
KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO V OLOMOUCI FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Z MOLEKULOVÉ FYZIKY A TERMODYNAMIKY Měření prostupu tepla Úvod Prostup tepla je kombinovaný případ
VíceOPTIMALIZACE HYDRAULICKÉ ČÁSTI CHLAZENÍ HORKOVZDUŠNÉHO ŠOUPÁTKA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE OPTIMALIZACE HYDRAULICKÉ ČÁSTI CHLAZENÍ HORKOVZDUŠNÉHO
Více17. Základy přenosu tepla - přenosu tepla vedením, přenos tepla prouděním, nestacionární přenos tepla, prostup tepla, vyměníky tepla
1/14 17. Základy přenosu tepla - přenosu tepla vedením, přenos tepla prouděním, nestacionární přenos tepla, prostup tepla, vyměníky tepla Příklad: 17.1, 17.2, 17.3, 17.4, 17.5, 17.6, 17.7, 17.8, 17.9,
VícePřehled základních fyzikálních veličin užívaných ve výpočtech v termomechanice. Autor Ing. Jan BRANDA Jazyk Čeština
Identifikátor materiálu: ICT 2 41 Registrační číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0796 Název projektu Vzděláváme pro život Název příjemce podpory SOU plynárenské Pardubice název materiálu (DUM) Mechanika
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV FYZIKÁLNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PHYSICAL ENGINEERING PŘÍPRAVA 2D HETEROSTRUKTUR
VíceSDÍLENÍ TEPLA A ÚSPORY ZATEPLENÍM I.
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 SDÍLENÍ TEPLA A ÚSPORY ZATEPLENÍM
VícePŘEPOČET KOTLE PŘI DÍLČÍM VÝKONU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE PŘEPOČET KOTLE PŘI DÍLČÍM VÝKONU RECALCULATION
VíceEXPERIMENTÁLNÍ METODY I. 2. Zpracování měření
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechanik a technik prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. EXPERIMENTÁLNÍ METODY I OSNOVA. KAPITOLY. Zpracování měření Zpracování výsledků měření (nezávislých
Více1 Zatížení konstrukcí teplotou
1 ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ TEPLOTOU 1 1 Zatížení konstrukcí teplotou Časově proměnné nepřímé zatížení Klimatické vlivy, zatížení stavebních konstrukcí požárem Účinky zatížení plynou z rozšířeného Hookeova zákona
VíceAutokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce
Vysoká škola chemicko technologická v Praze Ústav organické technologie (111) Autokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce Vypracoval : Bc. Tomáš Sommer Předmět: Vícefázové reaktory (prof. Ing.
VíceHydromechanické procesy Obtékání těles
Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak
VíceTeorie přenosu tepla Deskové výměníky tepla
Teorie přenosu tepla Deskové výměníky tepla Teorie přenosu tepla Následující stránky vám pomohou lépe porozumnět tomu, jak fungují výměníky tepla. Jasně a jednoduše popíšeme základní principy přenosu tepla.
VíceTechnologie a procesy sušení dřeva
strana 1 Technologie a procesy sušení dřeva 3. Teplotní pole ve dřevě během sušení Vytvořeno s podporou projektu Průřezová inovace studijních programů Lesnické a dřevařské fakulty MENDELU v Brně (LDF)
VíceStavební tepelná technika 1 - část A Jan Tywoniak ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A48 tywoniak@fsv.cvut.cz součásti stavební fyziky Stavební tepelná technika Stavební akustika Denní osvětlení. 6 4
VícePROCESNÍ INŽENÝRSTVÍ cvičení 5
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESNÍ INŽENÝRSTVÍ cvičení 5 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
Více125ESB 1-B Energetické systémy budov
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra technických zařízení budov 15ESB 1-B Energetické systémy budov doc. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Pracovní materiály pro výuku předmětu 1 Dimenzování
VíceProudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie.
Proudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie. 37. Škrcení plynů a par 38. Vznik tlakové ztráty při proudění tekutiny 39. Efekty při proudění vysokými rychlostmi 40.
VíceTERMIKA II. Stacionární vedení s dokonalou i nedokonalou izolací; Obecná rovnice vedení tepla; Přestup a prostup tepla;
TERMIKA II Šíření tepla vedením, prouděním a zářením; Stacionární vedení s dokonalou i nedokonalou izolací; Nestacionární vedení tepla; Obecná rovnice vedení tepla; Přestup a prostup tepla; 1 Šíření tepla
VíceZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY
ZÁKLADY STAVEBNÍ FYZIKY Doc.Ing.Václav Kupilík, CSc. První termodynamická věta představuje zákon o zachování energie. Podle tohoto zákona nemůže energie samovolně vznikat nebo zanikat, ale může se pouze
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceProudění vody v potrubí. Martin Šimek
Proudění vody v potrubí Martin Šimek Zadání problému Umělá vlna pro surfing Dosavadní řešení pomocí čerpadel Sestrojení modelu pro přívod vody z řeky Vyčíslení tohoto modelu Zhodnocení výsledků Návrh systému
VíceU218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. Seminář z PHTH. 3. ročník. Fakulta strojní ČVUT v Praze
U218 Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVU v Praze Seminář z PHH 3. ročník Fakulta strojní ČVU v Praze U218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky 1 Seminář z PHH - eplo U218 Ústav procesní
VíceTERMOMECHANIKA 1. Základní pojmy
1 FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 1. Základní pojmy OSNOVA 1. KAPITOLY Termodynamická soustava Energie, teplo,
VíceVáclav Uruba home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF
Václav Uruba uruba@fst.zcu.cz home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF 14.12.14 Mechanika tekuln 12/13 1 Mechanika teku,n - přednášky 1. Úvod, pojmy,
Víceþÿ PY e s t u p t e p l a
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a b e z p e n o s t n í i n~ e n ý r s t v í / S a f e t y E n gþÿx i n eae dr ia n g b es zep re i ens o s t n í i n~ e n ý r s t v í. 2 0 1 0, r o. 5 /
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VÝMĚNÍKY TEPLA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE VÝMĚNÍKY TEPLA HEAT EXCHANGERS BAKALÁŘSKÁ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŢENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS
VíceNÁZEV ZAŘÍZENÍ: EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH
NÁZEV ZAŘÍZENÍ: EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ (ATMOSFÉRICKÝ STAND) ROK VZNIKU: 203 UMÍSTĚNÍ: VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ, FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ, TECHNICKÁ
VíceVI. Nestacionární vedení tepla
VI. Nestacionární vedení tepla Nestacionární vedení tepla stagnantním prostředím, tj. tělesy a kapalinou, ve které se neprojevuje přirozená konvekce. F. K. rovnice " ρ c p = q + Q! = λ + Q! ( g) 2 ( g)
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceCVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM
CVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM Místní ztráty, Tlakové ztráty Příklad č. 1: Jistá část potrubí rozvodného systému vody se skládá ze dvou paralelně uspořádaných větví. Obě potrubí mají průřez
VíceMĚŘENÍ SOUČINITELE PŘESTUPU TEPLA V KRUHOVÝCH MINIKANÁLECH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE MĚŘENÍ SOUČINITELE PŘESTUPU TEPLA V KRUHOVÝCH
VíceZákladní části teplovodních otopných soustav
OTOPNÉ SOUSTAVY 56 Základní části teplovodních otopných soustav 58 1 Navrhování OS Vstupní informace Umístění stavby Účel objektu (obytná budova, občanská vybavenost, průmysl, sportovní stavby) Provoz
VíceBH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Průběh zkoušky, literatura Tepelně
VíceIdentifikátor materiálu: ICT 2 58
Identifikátor materiálu: ICT 58 Registrační číslo projektu Název projektu Název příjemce podpory název materiálu (DUM) Anotace Autor Jazyk Očekávaný výstup Klíčová slova Druh učebního materiálu Druh interaktivity
VíceVÝSLEDKY OVĚŘOVÁNÍ ZEMNÍHO MASIVU JAKO ZDROJE ENERGIE PRO TEPELNÁ ČERPADLA. Technická fakulta České zemědělské univerzity v Praze
VÝSLEDKY OVĚŘOVÁNÍ ZEMNÍHO MASIVU JAKO ZDROJE ENERGIE PRO TEPELNÁ ČERPADLA Radomír Adamovský Pavel Neuberger Technická fakulta České zemědělské univerzity v Praze H = 1,0 2,0 m; D = 0,5 2,0 m; S = 0,1
VíceTECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI FAKULTA STROJNÍ
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI FAKULTA STROJNÍ Katedra energetických zařízení PATRIK BULÍŘ Výkonové charakteristiky vytápěcí jednotky SAHARA Power characteristics of unit heater SAHARA Vedoucí bakalářské
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PROCESS AND ENVIRONMENTAL
VíceDimenzování teplovodních otopných soustav
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra technických zařízení budov Dimenzování teplovodních otopných soustav Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Základní fyzikální vztahy Množství tepla Q (W) Hmotnostní průtok (kg/s)
VíceFLUENT přednášky. Turbulentní proudění
FLUENT přednášky Turbulentní proudění Pavel Zácha zdroj: [Kozubková, 2008], [Fluent, 2011] Proudění skutečných kapalin - klasifikujeme 2 základní druhy proudění: - laminární - turbulentní - turbulentní
VícePŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -2.
PŘÍKLADY Z HYDRODYNAMIKY Poznámka: Za gravitační zrychlení je ve všech příkladech dosazována přibližná hodnota 10 m.s -. Řešené příklady z hydrodynamiky 1) Příklad užití rovnice kontinuity Zadání: Vodorovným
Více5b MĚŘENÍ VISKOZITY KAPALIN POMOCÍ PADAJÍCÍ KULIČKY
Laboratorní cvičení z předmětu Reologie potravin a kosmetických prostředků 5b MĚŘENÍ VISKOZITY KAPALIN POMOCÍ PADAJÍCÍ KULIČKY 1. TEORIE: Měření viskozity pomocí padající kuličky patří k nejstarším metodám
VíceVytápění budov Otopné soustavy
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra technických zařízení budov Vytápění budov Otopné soustavy 109 Systémy vytápění Energonositel Zdroj tepla Přenos tepla Vytápění prostoru Paliva Uhlí Zemní plyn Bioplyn
VíceZáklady vakuové techniky
Základy vakuové techniky Střední rychlost plynů Rychlost molekuly v p = (2 k N A ) * (T/M 0 ), N A = 6. 10 23 molekul na mol (Avogadrova konstanta), k = 1,38. 10-23 J/K.. Boltzmannova konstanta, T.. absolutní
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN tepelně-fyzikální parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN tepelně-fyzikální parametry Vedení tepla v látkách: vedením (kondukcí) předání kinetické energie neuspořádaných tepelných pohybů. Přenos z míst vyšší
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VÝBĚR VHODNÉHO USPOŘÁDÁNÍ TOKU PRACOVNÍCH LÁTEK S LAMINÁRNÍM REŽIMEM PROUDĚNÍ V TRUBKOVÉM CHLADIČI
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PROCESS AND ENVIRONMENTAL
VíceVybrané technologie povrchových úprav. Základy vakuové techniky Doc. Ing. Karel Daďourek 2006
Vybrané technologie povrchových úprav Základy vakuové techniky Doc. Ing. Karel Daďourek 2006 Střední rychlost plynů Rychlost molekuly v p = (2 k N A ) * (T/M 0 ), N A = 6. 10 23 molekul na mol (Avogadrova
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY OF TURBINE WITH SIDE CHANNEL RUNNER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY
VíceMechanika tekutin. Tekutiny = plyny a kapaliny
Mechanika tekutin Tekutiny = plyny a kapaliny Vlastnosti kapalin Kapaliny mění tvar, ale zachovávají objem jsou velmi málo stlačitelné Ideální kapalina: bez vnitřního tření je zcela nestlačitelná Viskozita
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 11
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 11 Termodynamika reálných plynů část 1 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní
VíceTEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE
TEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE Autoři: Ing. David LÁVIČKA, Ph.D., Katedra eneegetických strojů a zařízení, Západočeská univerzita v Plzni, e-mail:
VíceCVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE
CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE Výtok z nádoby, Průtok potrubím beze ztrát Příklad č. 1: Určete hmotnostní průtok vody (pokud otvor budeme považovat za malý), která vytéká z válcové nádoby s průměrem
VíceKLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II.
KLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II. (DIMENZOVÁNÍ VĚTRACÍHO ZAŘÍZENÍ BAZÉNU) Ing. Jan Schwarzer, Ph.D.. Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
VíceMechanika tekutin. Hydrostatika Hydrodynamika
Mechanika tekutin Hydrostatika Hydrodynamika Hydrostatika Kapalinu považujeme za kontinuum, můžeme využít předchozí úvahy Studujeme kapalinu, která je v klidu hydrostatika Objem kapaliny bude v klidu,
VíceTermomechanika 8. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 8. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 3, 4
UNIVERZITA TOMÁŠE ATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE UDOV cvičení 3, 4 část Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského
VíceVLASTNOSTI KAPALIN. Část 2. Literatura : Otakar Maštovský; HYDROMECHANIKA Jaromír Noskijevič; MECHANIKA TEKUTIN František Šob; HYDROMECHANIKA
HYDROMECHANIKA LASTNOSTI KAPALIN Část 2 Literatura : Otakar Maštovský; HYDROMECHANIKA Jaromír Noskijevič; MECHANIKA TEKUTIN František Šob; HYDROMECHANIKA lastnosti kapalin: Molekulární stavba hmoty Příklad
VíceAnemometrie - žhavené senzory
Anemometrie - žhavené senzory Fyzikální princip metody Metoda je založena na ochlazování žhaveného senzoru proudícím médiem. Teplota senzoru: 50 300 C Ochlazování závisí na: Vlastnostech senzoru Fyzikálních
Víceh nadmořská výška [m]
Katedra prostředí staveb a TZB KLIMATIZACE, VĚTRÁNÍ Cvičení pro navazující magisterské studium studijního oboru Prostředí staveb Cvičení č. 1 Zpracoval: Ing. Zdeněk GALDA Nové výukové moduly vznikly za
VíceVýměna tepla může probíhat vedením (kondukcí), prouděním (konvekcí) nebo sáláním (zářením).
10. VÝMĚNÍKY TEPLA Výměníky tepla jsou zařízení, ve kterých se jeden proud ohřívá a druhý ochlazuje sdílením tepla. Nezáleží přitom na konečném cíli operace, tj. zda chceme proud ochladit nebo ohřát, ani
VíceSpalovací zařízení a výměníky tepla Podklady pro cvičení
Spalovací zařízení a výměníky tepla Podklady pro cvičení Základní teorie a řešené příklady VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ODBOR ENERGETICKÉHO INŽENÝRSTVÍ Ing. Michal Špiláček
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice. - laminární tok -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice - laminární tok - Základní pojmy 2 Tekutina nemá vlastní tvar působením nepatrných tečných sil se částice tekutiny snadno uvedou do pohybu (výjimka některé
VíceOperační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Název projektu: Inovace magisterského studijního programu Fakulty ekonomiky a managementu
Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Název projektu: Inovace magisterského studijního programu Fakulty ekonomiky a managementu Registrační číslo projektu: CZ.1.07/2.2.00/28.0326 PROJEKT
Více= [-] (1) Přednáška č. 9 Využití sluneční energie pro výrobu tepla 1. Úvod Součinitel znečištění atmosféry Z: Kde: I 0
Přednáška č. 9 Využití sluneční energie pro výrobu tepla 1. Úvod Součinitel znečištění atmosféry Z: Z ln I ln I ln I ln I 0 n = [-] (1) 0 n, č Kde: I 0 sluneční konstanta 1 360 [W.m -2 ]; I n intenzita
VíceDimenzování vodní otopné soustavy - etážová soustava s nuceným oběhem -
ČVUT v PRAZE, Fakulta stavební - katedra technických zařízení budov Dimenzování vodní otopné soustavy - etážová soustava s nuceným oběhem - Ing. Roman Musil, Ph.D. katedra technických zařízení budov Princip
VíceVytápění BT01 TZB II cvičení
CZ.1.07/2.2.00/28.0301 Středoevropské centrum pro vytváření a realizaci inovovaných technicko-ekonomických studijních programů Vytápění BT01 TZB II cvičení Zadání U zadaného RD nadimenzujte potrubní rozvody
Více