Jak je z názvu článku zřejmé, navazujeme
|
|
- Nela Němcová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Blahoslav REJENT, Michal ZÁSTĚRA* Prostředky k prodloužení životnosti potrubní technologie KS - II. čásť Jak je z názvu článku zřejmé, navazujeme na publikaci SLOVGAS 2/2006 [1] (ale i další naše články, především [2, 3, 4, 5]), vztahující se ke stejnému tématu. Prodloužení životnosti a spolehlivosti nákladného technologického zařízení, jakým bezesporu doprava plynu je, je pro provozovatele tématem dne. Provozovatel kompresní stanice (KS), společnost SPP - preprava, a. s., hledá rychlá a účinná opatření, která se naším řešením nabízí. Včasná oprava provozních poškození a do pevnostních kvalifikací zahrnutí dalších, dříve braných jako nedůležitých - a tedy neuvažovaných druhů zatížení - jako jsou účinek větru/orkánu a seismicity, nadměrných rozpětí polí, pominutí zásady dominantních hmot, zajištění potrubí proti vzedmutí při zaplavení kolektorů, a pod., jsou totiž významnými podílníky na celkové spolehlivosti provozu potrubní technologie. V článku budeme sledovat cestu oprav potrubní technologie a jejího uložení, jako jednoho ze základních principů dalšího zastavení intenzivního mechanického poškozování technologie spojené se snížením provozní globální, ale především lokální - špičkové napjatosti v místech koncentrace, při důkladné povrchové kontrole potrubí i připojených ocelových konstrukcí. Zaměříme se na opravy prováděné firmou Redyst v posledních dvou letech, především na technologii potrubí tzv. E-hal na KS02 a KS03, uváděných do provozu začátkem 90. let minulého století. Provozovatel si je vědom, že doba provozu a stav potrubní technologie ji již předurčuje k důkladné opravě se zahrnutím poznatků a opatření současnosti, protože úvahy o větších výměnách jednotlivých komponentů nejsou dosud odůvodněné. Opravy a úpravy k prodloužení spolehlivosti potrubní technologie prosazuje provozovatel ve třech oblastech: okamžitou opravu technologie strojní i stavební s odstraněním koncentrátorů napjatosti, opravy nefunkčních uložení s jejich inovacemi jako je pružné tlumené uložení s funkcí omezovačů nadměrných kmitavých pohybů, dále stálou snahou o optimální provozní regulaci ve stávajícím systému technologie komprimace s minimalizací nepříznivých zatěžovacích stavů, a s kontrolou, vyhledáváním a sledováním exponovaných konstrukčních uzlů analytickým i experimentálním studiem dříve systematicky neprováděným, vyúsťujícím v pokyny pro způsob diagnostického sledování. K tomu si provozovatel přizval i přední externí odborníky z vysokých škol, výzkumu i praxe [6]. V této složité proceduře prodlužování životnosti potrubní technologie se Redyst řadí do první oblasti s okamžitým a kombinovaným pozitivním účinkem. Hlavními uzly ovlivňující životnost celé technologie dopravy plynu jsou místa s významnou koncentrací statické a dynamické napjatosti (místa podepření, potrubní diskontinuity - odbočky s širokým poměrem nominálních průměrů D/d = 1-100, redukce, svarové spoje, atd.) na která se soustřeďuje naše pozornost především. Naší výhodou jsou dlouhodobé a přenositelné zkušenosti s opravami plynárenské technologie v Čechách [7, 8] i na Slovensku, mezi jednotlivými komplexy komprimace plynu (KS, PZP) včetně ověřených prostředků pro opravy upravované na míru konstrukčního Obr. 1 Schéma a výpočtový model potrubní technologie E-haly dílu při specifických postupech instalace. Vedle expertního systému obsáhlé kontroly stavu strojní i stavební technologie předchází opravám početně - experimentální analýza stavu na úrovni současných procedur známých z oblasti jaderných elektráren, vč. kontroly potrubí a připojené technologie (spojené se zjištěním úbytků tloušťek) s následnou nominací vhodných typů vibroizolačních prvků (VIP), resp. vývoj zcela specifických VIP pro daný konstrukční uzel. Po opravě je vždy sledována efektivita oprav, především v oblasti provozních kmitů, vše spojené s doporučeními (určení referenčních míst a návrh mezních úrovní) pro útvar provozní diagnostiky provozovatele zařízení. Upozorníme na typické případy a stavy významně ovlivňující spolehlivost provozu. Jedním z prvních jsou kluzné podpěry DN a tzv. centrální uzel kolektoru u E-hal, jejichž stávající provedení jdou proti všem zákonitostem pevnosti a pouze prozíravostí technických složek provozovatele nedošlo k významnější poruše. Uvedeme si provedené opravy, které vedly k odstranění nejvíce nepříznivých vlivů na snižování spolehlivosti provozu. Oprava kluzné podpěry DN a centrálního uzlu kolektoru E-hal Na obr. 1 je schéma a výpočtový model potrubní technologie E-haly (3 x 25 MW s elektropohony) s vyznačením sledovaných případů uložení potrubí. Oprava kluzných podpěr Původně realizované uložení tvořené betonovým pilířem, normalizovaným sedlem (ON sedlo přivařené k plášti potrubí) a kluznou komponentou (buď sada koulí, na kterých sedlo spočívá [1], nebo teflonová fólie - metaloplast) je v současnosti často na konci své funkčnosti. Příčiny jsou: zcela nepřijatelné provedení spojení sedlových podpěr s potrubním pláštěm, narušení betonu pilířů a jejich kotevních desek vlivem atmosférických vlivů (mráz), resp. odkapem oleje, opotřebení - poškození kluzných komponent, koroze (hlavně v uzavřených podzemních prostorách kolektorů, kde je po většinu roku 100 % vlhkost nebo dokonce je potrubí trvale ve vodě) atd. Situaci názorně demonstrují fotografie na obr. 2, u sedel DN Hlavní důvod pro opravu spočíval ve sku- 6/2007 Slovgas 17
2 Obr. 2 Vady na sedlech DN 1200: sedlo utržené a posunuté ze svaru, menší poloměr sedla, než je vnější průměr potrubí, potrubí není sedlem podepíráno, sedlo podepírá potrubí pouze na okrajích (mezera cca 2 cm ) tečnosti, že styk mezi potrubím a sedlem, a tedy přenos reakce z podepření byl realizován pouze svarovým kovem (s malou délkou). Způsob připojení sedel k potrubí způsobuje významný nárůst lokálního napětí oproti nominálnímu napětí v plášti potrubí od přetlaku, od tíhy potrubí a účinků kompenzace z teplotní dilatace. Důkazem přetěžování je existence prasklin ve svarovém kovu spoje potrubí a sedla (utržené sedlo od potrubí je na obr. 2) Oprava spočívala v odstranění původních sedel a jejich nahrazení novým typem uložení (objímky Redyst + VIP) montované podle tzv. KPM (komplexní postup montáže) [2]. Místa přivaření byla po odbroušení svarového kovu podrobena defektoskopické kontrole a vrypy byly vyvařeny. Vzhledem k naprosté ojedinělosti popsaného spojení (přivaření) sedla k plášti potrubí byla provedena numerická analýza napětí v okolí místa svaru, a to jak pro běžné kluzné uložení, tak pro dále v textu popsanou konstrukci příčného vedení, tzv. centrálního uzlu, obr. 1. K napěťové analýze byl užit program RFEM3, prvek typu skořepina, elastický výpočet. Proto vypočítaná špičková napětí přesahují mez kluzu, jak je zřejmé z obr. 3. Výpočet byl proveden pro potrubí s vnějším průměrem mm a tloušťkou stěny 29 mm. Uvažovaný materiál potrubí je ocel X60 (mez kluzu Re = 420 MP. Materiál sedla je konstrukční ocel (11 373, resp. St 235) s mezí kluzu Re = 240 MPa. Sedlo je vyrobeno z plechů o tloušťce 15 mm. Uvažován je vnitřní přetlak 7MPa a tíhová reakce za provozu cca 150 kn (vyplývá z výpočtu systému potrubí). Případné vertikální přitížení uložení od svislých složek dilatací je možné pro danou konfiguraci potrubí zanedbat. Výpočet je proveden bez zahrnutí koeficientů přitížení, sledujeme skutečný stav po cyklickém zpevnění lokální oblasti. Výpočtový model a výsledky (pole redukovaných napětí HMH) jsou zachyceny na obr. 3. Je patrné, že maximální napětí na vlastním potrubí dosahuje hodnot cca 180 MPa (což představuje cca 30% nárůst oproti membránovému napětí od přetlaku). Jedná se o hodnotu pod mezí kluzu oceli X60 (cca 43 %), a proto lze předpokládat, že vlivem daného provedení uložení nedochází k poškození materiálu vlastní trubky silovým účinkem. Tento předpoklad byl potvrzen de- 18 fektoskopickou kontrolou (magnetka, ultrazvuk), kterou provedli specialisté ze společnosti SPP - preprava. Naopak, v materiálu doměrku, v místě jeho přivaření k sedlu, vzniká významná napjatost (HMH až 330 MP, což je hodnota výrazně nad mezí kluzu materiálu sedla i svaru. Lze tedy předpokládat, že v tomto místě, v interakci s provozními kmity, dojde k poškození. Tento závěr jednoznačně potvrzují fotografie na obr. 2, kde je vidět totální lom v materiálu doměrku (v oblasti svaru). Oprava podpěr příčného vedení centrálního uzlu Přibližně ve středu potrubního kolektoru, obr. 1, je zřízeno příčné vedení za účelem podepření a jednoznačného rozdělení teplotových dilatací potrubí při libovolné kombinaci chodu strojů. Zachycuje i rázy při případné pumpáži, resp. při záměně chodu strojů, které bývá doplněné tlakovými pulzacemi při funkci zpětné klapky. Konstrukce příčného vedení z obr. 4 byla vytvořena z plechu o tloušťce 20 mm (z oceli s mezí kluzu 240 MP. Dimenze trubky je stejná jako v předchozím případě. Při pevnostní analýze příčného vedení je třeba, na rozdíl od kluzného uložení, navíc uvažovat zatížení v ose potrubí (zadáno 100 kn) a ohybový moment působícím okolo svislé tíhové osy (zadáno 40 knm). Zásadním konstrukčním nedostatkem byl i zde odlišný průměr sedla a potrubí. Výsledky napěťové analýzy původní konstrukce (autoři článku se něčím podobným na vysokotlakých potrubích dosud nesetka- li) jsou na obr. 5. Pro přehlednost je uvedeno pouze pole redukovaného napětí na vlastním potrubí. Je vidět, že v místech napojení sedla k potrubí dochází k nárůstu napětí, a to výrazně přes mez kluzu materiálu (tmavě červená oblast). Konečná podoba nového příčného vedení je zřejmá z fotografie na obr. 6. Vzhledem k tomu, že tento specifický typ uložení představuje významně zatíženou komponentu, byla provedena pevnostní kontrola navrženého sedla. Výpočtový model s uvažovaným zatížením je na obr. 7, pole redukovaných napětí pak na dvojici obrázků obr. 8: v místě osového nárazníku a na vnitřní ploše sedla (vpravo). Průběh redukované napjatosti v příčném řezu potrubí při zatížení vnitřním přetlakem a silou reakce pro původní uložení (s koncentrátory napjatosti) a po opravě Redyst s vibroizolací (bez koncentrátorů) zachycuje obr. 9. Význam nahrazení původního, nevhodného a pevnostně nevyhovujícího, příčného vedení novým typem, obr. 9, spočívá především: v zásadním snížení lokálních napětí v potrubním plášti v místech původních svarových spojů sedla a potrubí z hodnoty cca 600 MPa na úroveň napětí od vnitřního přetlaku. Je evidentní, že nové uložení Redyst nevnáší do pláště potrubí nadbytečné koncentrace, a je tedy z hlediska možné iniciace únavové trhliny mnohem bezpečnější, ve významném zlepšení funkčnosti uložení, kdy dochází k příčným pohybům, a tak vzniku přídavných kompenzačních napětí, v pružném opření při změně postavení pot- Obr. 3 Napěťová analýza: výpočtový model, rozložeí redukované napjatosti, redukované napätí HMH [MPa] Slovgas 6/2007
3 Obr. 4 Oprava podpěr: původní provedení, systém opravy s vibroizolací rubí v kolektoru pro různé případy chodu jednotlivých strojů, s tlumením a s dorazem v podélné ose potrubí, obr. 1, v instalaci omezovače proti vzedmutí potrubí pro případ zaplavení kolektoru vodou atd. Zhodnocení: Výpočet pevnosti ukázal, že u původní konstrukce příčného vedení pravděpodobně dochází k lokálně omezené plastizaci. Výraz pravděpodobně používáme proto, že velikost osové síly byla sice určena poměrně přesně na základě výpočtového modelu celého potrubního dvora E-haly, avšak s velkou mírou nejistoty ohledně deformační charakteristiky uložení té části potrubí, která je v zásypu mimo kolektor, obr. 1. Přesné hodnoty reakčních sil v místě příčného uložení by bylo možné získat, např. provozním měřením pomocí tenzometrů na plášti potrubí [6]. (Pozn.: Podobně nevyhovující provedení příčných vedení je také na KS01, kde oprava zatím neproběhla. Zde se tedy otevírá prostor pro provedení patřičného experimentálního šetření skutečných silových a napěťových poměrů v popisované oblasti). Ke zhodnocení vlivu výpočtem určených napěťových stavů vyjdeme z následujících předpokladů: v místě připojení sedla k potrubnímu plášti bylo dosaženo napětí nad mezí kluzu a s tím je spojená existence plastické deformace a příslušná redistribuce napětí, počet případných plných elasto-plastických cyklů v daném místě je pro dobu provozu E-hal (18 let) cca 200 (hrubý odhad), pečlivě provedená defektoskopická kontrola exponovaných míst - po odstranění původní konstrukce - neprokázala existenci trhlin v materiálu potrubí. Únavový proces (který je vždy spojený s existencí plastické deformace) se většinou pojímá jako děj složený ze tří fází: 1. stádium mechanických změn v materiálu (deformační zpevnění), 2. stádium iniciace mikrotrhlin z pokračující cyklické plastické deformace, 3. stádium vytvoření centrální trhliny a její růst. Lze předpokládat, že ve sledovaném případě se pohybujeme ve stádiu 1., popř. 2. Negativní výsledek defektoskopie neznamená, že v materiálu nedošlo k mechanickým změnám; uplatněný způsob defektoskopie neodhalí existenci mikrotrhlin. Změna v konstrukčním uspořádání, u obou typů uložení, jednoznačně přispěla k celkovému odlehčení původně nejvíce pevnostně exponovaných míst podepření. Nyní dominantní složkou napjatosti zůstává membránové (obvodové) napětí od přetlaku. Pro přetlak 7 MPa činí 140 MPa (33 % meze kluzu). Pokusme se naznačit, jak by se chovala případná povrchová (půleliptická) trhlina o hloubce 2 mm a šířce 5 mm orientovaná v podélném směru potrubí v místě svarové- Obr. 5 Výsledky napěťové analýzy: model pro analýzu napjatosti, detail napěťového koncentrátoru, redukované napětí HMH [MPa] 6/2007 Slovgas ho spojení. Rozkmit faktoru intenzity napětí činí při předpokladu 10 % kolísání provozního tlaku K a = 0,83 MPa m pro místo uprostřed trhliny a K b = 0,82 MPa m pro místo na okraji trhliny. Pozn.: Faktor intenzity napětí K se určí ze vzorce: K = σ n π a Y kde: σ n - nominální napětí [MPa], a - hloubka povrchové vady [m], Y - kalibrační faktor [-]. Prahová hodnota rozkmitu faktoru intenzity napětí je pro daný materiál a danou velikost asymetrie cyklu (R = 0,9): K prah = 1, 7 MPa m. Z porovnání je patrné že platí K a < K prah, resp. K b < K prah. Trhlina dané velikosti bude za daných napěťových podmínek stabilní (nedojde k jejímu růstu). Je ovšem pravděpodobné, že takto velká trhlina by byla defektoskopií odhalena, [9]. Dynamická stabilizace kmitání potrubí v místě centrálního uzlu v podélné ose Jedním z výhod opravy příčného vedení centrálního uzlu je využití nelineární charakteristiky metalické pružiny (MK) ve VIP pro omezení amplitudy kmitů potrubí. Význam konstrukčního provedení pro zachycení časově proměnných sil v potrubí si ukážeme na dynamické analýze modelu symbolizujícího chování potrubí v místě uzlu při osových kmitech. Základem VIP Redyst jsou metalické pružiny [10], které vykazují výraznou silově deformační (F - s) nelinearitu. Na obr. 10 je znázorněna charakteristika MK160, použitá pro stabilizaci centrálního uzlu. Efekty dynamické stabilizace si ukážeme na zjednodušeném modelu uzlu, pro případ nestacionárního kmitavého procesu, jako jsou přechodové kmity při regulaci (záměně chodu jednotlivých strojů E-haly, pumpáži a pod.). (F - s) charakteristiku metalické pružiny lze poměrně přesně popsat exponenciální funkcí F ( s ) = A e B s. Pro okamžitou tuhost 19
4 (tuhost v okolí pracovního bodu) platí, df( s) B s k( s) = = A B e = B F( s), ds 20 Obr. 6 Konečná podoba nového příčného vedení resp. k( F) = B F. Okamžitá tuhost tedy lineárně roste se zatížením (viz obr. 10) Ve většině případů je možné chápat MK jako lineární pružinu s tuhostí k, která závisí na předem vyvozeném předpětí. Pro malé deformace je tento přístup korektní a umožňuje provádět analýzy založené na principu modálního rozkladu systému (kde podmínkou je linearit. Princip frekvenčního ladění kmitavého systému je pak založen na zvýšení předpětí MK z hodnoty F 1 na F 2, které vede i ke zvýšení tuhosti z k 1 na k 2. - obr. 10. Změnu chování systému si můžeme představit stejně jako kdybychom lineární pružinu o tuhosti k 1 zaměnili za pružinu s tuhostí k 2. Při vyšších úrovních deformačních pohybů na MK (cca nad 10 % hodnoty předpětí) je nutné vliv nelinearity uvažovat. Na obr. 11 je grafické znázornění přenosové charakteristiky uzlu jako jednohmotového harmonicky buzeného systému (s parametry kmitání potrubí DN 1200 ve směru osy) pro různě velké amplitudy budících účinků. Osový omezovač kmitů uzlu je tvořený 4 ks VIP R 160/1 instalovaných šikmo pod úhlem 45º, s montážním předpětím 4 mm, obr. 6. Tomu odpovídá celková tuhost cca 22 MN/m. V grafu na obr. 11 jsou porovnány frekvenční závislosti jak pro skutečnou pracovní charakteristiku VIP, tak pro linearizovanou tuhost odpovídající počátečnímu stlačení po přijaté bezrozměrné viskozního tlumení 5 %, při různé amplitudě působící síly 5, 50 a 100 kn. Pozn.: Parametry (uzlu) na obr. 11: hmotnost 50 tun, bezrozměrná hodnota tlumení D= 5 % pro oba porovnávané případy, montážní tuhost 22 MN/m ( předpětí 4 mm), rezonanční frekvence 3,4 Hz. Je logické, že čím větší bude amplituda budící síly (a tedy deformace MK) tím více se přenosová charakteristika liší od lineárního oscilátoru s následujícími projevy: dojde k posunu maxima odezvy do vyšších hodnot frekvencí oproti linearizované pružině, výrazně se omezí velikost max. odezvy v oblasti rezonance, dojde k výskytu oblastí, kde dochází k lokálnímu zesílení kmitání (souvisí s existencí tzv. subharmonických a ultraharmonických frekvencí, podrobněji viz např. [11]. Zatímco pro nízkou amplitudu budící síly 5 kn je odchylka mezi lineární a nelineární pružinou malá (červené průběhy), je pro hodnotu řádově vyšší, 50 kn, zásadní (příznivé snížení max. hodnoty výkmitu na cca 1/6 s posunem rezonanční frekvence z 3,4 Hz na cca 6-7 Hz). Popsané jevy souvisí s vzrůstem nelinearity MK se zatížením. Některé pojmy používané v lineární dynamice mění smysl: např. pojem vlastní frekvence - frekvence volně kmitajícího systému s MK postupně klesá s klesající amplitudou. Proto je i pojem rezonance nutné chápat modifikovaně: s růstem velikosti výchylky roste tuhost podepření (zvyšuje se vlastní frekvence) a kmitající systém z rezonance samovolně vypadává. Obr. 12 ukazuje volné dokmitání lineárního a nelineárního oscilátoru s MK pro stejnou velikost bezrozměrného viskotlumení. Je vidět, že u MK nejde o tlumenou sinusovku - perioda kmitu se postupně prodlužuje s klesající amplitudou. Z FFT analýzy signálu vpravo je patrné, proč u nelineárního kmitání není možné ve větší míře aplikovat běžná pravidla modálního rozkladu. Zatím co lineárnímu oscilátoru odpovídá zřetelný rezonanční vrchol, je ve frekvenční oblasti (FFT) obrazu nelineárního dokmitání zastoupeno amplitudově podstatně Obr. 7 Výpočtový model s uvažovaným zatížením nižší, ale široké frekvenční pásmo bez výrazného vrcholu, jak ukazuje obr. 12 vpravo. Výhoda VIP s nelineární charakteristikou v praxi záleží na typu úlohy a projeví se: při uložení strojů, potrubí vč. centrálního uzlu atp., kde lze s výhodou využít změny tuhosti s předpětím a tak vhodně přeladit systém, jako omezovač rázu a různých přechodových dejů, obr. 13. Např. kompresor uložený na MK při stacionárních provozních kmitech se chová jako systém na lineárních pružinách. Avšak při vzniklé provozní nestabilitě se změnou budících sil (rychlá změna otáček, náhlé odstavení) se výhodně projeví nelinearita s funkcí omezujícího dorazu (použití lineárních pružin vede k značnému rozkmitání systému = jev známý právě z kompresorových E hal). Pozn.: Pochopitelně existují aplikace, kde Obr. 8 Pole redukovaných napětí: v místě osového nárazníku na vnitřní ploše sedla Obr. 9 Průběh redukované napjatosti Obr. 10 Pracovní charakteristika MK 160 Slovgas 6/2007
5 Obr. 11 Grafické znázornění přenosové charakteristiky uzlu jako jednohmotového harmonicky buzeného systému Obr. 13 Časový průběh výchylky - dokmitu u opraveného uzlu (pro osové kmity) s 4 x MK 160/45 při rázu (max. síla 100 kn, doba rázu 0,5 s, charakter rázu: půlsínus) Obr. 12 Volné dokmitání z úchylky 5 mm u lineárního a nelineárního oscilátoru s MK pro stejnou velikost viskotlumení D = 5 % v časové (vlevo) a frekvenční (vpravo) závislosti existence deformační nelinearity není vhodná: např. tam, kde je potřeba zajistit konstantní vlastní frekvenci bez ohledu na velikost amplitud kmitání (např. dynamické tlumiče, jejichž naladění musí být konstantní v širokém rozpětí amplitud pohybu). Vzhledem k použitému konstrukčnímu řešení dynamické stabilizace centrálních uzlů E-haly a předložené výpočtové verifikaci (vysoká hmotnost uzlu neumožňuje jiný způso můžeme zopakovat hlavní dvě přednosti VIP Redyst s MK: pro malé amplitudy vibrací, až do cca 10 % hodnoty předpětí, lze s MK nakládat jako s lineárními pružinami s výhodou možnosti změny tuhosti (i za provozu). Kritérium malých deformací je splněno vždy pro běžný pracovní režim strojní technologie, protože volba typů a uspořádání MK ve VIP je provedena s ohledem na dosažení bezpečně mimorezonančního provozního stavu, pro velké amplitudy kmitání (přechodové stavy, nestabilita typu pumpáž a pod.) se s MK musí nakládat jako s nelineárním členem s významnou omezující funkcí výkmitu. Na závěr této kapitoly nabízíme pohled do potrubního kolektoru E-hal před (vlevo) a po komplexně provedené opravě s vibroizolací (vpravo), obr. 14. Závěr Touto druhou částí našeho, shodně tematicky zaměřeného, příspěvku k části I (Slovgas 2/2006), týkající se prostředků a způsobů prodlužujících životnost potrubní technologie KS, jsme vybrali nové aktuální konstrukční případy vycházející z oprav uložení potrubí E-hal, dosud na tranzitu plynu neprováděných. Ty se ukázaly natolik závažné, že Obr. 14 Kolektor E-haly zatopený vodou: před opravou, po opravě 6/2007 Slovgas jsme považovali za povinnost provozovatele se zjištěným stavem blíže seznámit a zároveň ukázat na prozíravost technických složek jednotlivých KS problém urychleně a komplexně řešit. Lektori: Ing. Tibor Krššák, SPP - preprava, a. s., Ing. Vladimír Chmelko, PhD., STU v Bratislave *Ing. Blahoslav Rejent, CSc., Ing. Michal Zástěra, Redyst Vibroizolace redyst@redyst.cz Literatura [1] REJENT, B. a kol.: Prostředky k prodloužení životnosti potrubní technologie KS. Slovgas 2/2006 [2, 3] REJENT, B. a kol.: Opravy a údržba uložení plynovodních potrubí na kompresních stanicích. Slovgas 1/2000 a 3/2000 [4] REJENT, B. a kol.: Zkušenosti s opravami uložení vysokotlakých potrubí plynu KS Ivanka pri Nitre. Slovgas 2/2002 [5] REJENT, B. a kol.: Procesy optimalizace ukládání potrubí při rekonstrukcích kompresních stanic. Slovgas 5/2004 [6] TREBUŇA, F. a kol.: Hodnotenie životnosti potrubí na kompresorových staniciach numerickými a experimentálnymi metódami pružnosti Slovgas 2/2004 [7, 8] ZÁSTĚRA, M. a kol.: Dynamická stabilizace technologie komprimace v plynárenství. Část I (podzemní zásobníky), část II (kompresní stanice). PLYN 8/ 2007, 9/2007 [9] LINHART, V.: Podmínky rozvoje trhlin v ocelích pro dálkové plynovody při proměnlivém namáhání. Strojírenství 39, 11/1989 [10] REJENT, B. a kol.: Vibroizolace potrubní technologie. Konference DYNA 2006 Dynamicky namáhané konstrukce, Brno 2005 [11] BREPTA, R., PŮST, L., TUREK, F.: Mechanické kmitání, Technický průvodce 71,
Příklady řešení dynamické stabilizace potrubní technologie na typických konstrukcích
Příklady řešení dynamické stabilizace potrubní technologie na typických konstrukcích. 1. Vibroizolace potrubních rozvodů na kompresních stanicích tranzitního plynovodu a podzemních zásobních plynu (PZP)
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceTéma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Vícedoc. Dr. Ing. Elias TOMEH Elias Tomeh / Snímek 1
doc. Dr. Ing. Elias TOMEH e-mail: elias.tomeh@tul.cz Elias Tomeh / Snímek 1 DEFINICE Vibrace: je střídavý pohyb kolem určité referenční polohy, který je popsán časem a amplitudou počtu - frekvence vztažená
Více6. Viskoelasticita materiálů
6. Viskoelasticita materiálů Viskoelasticita materiálů souvisí se schopností materiálů tlumit mechanické vibrace. Uvažujme harmonické dynamické namáhání (tzn. střídavě v tahu a tlaku) materiálu v oblasti
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceBEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceMechanické kmitání - určení tíhového zrychlení kyvadlem
I N V E S T I C E D O R O Z V O J E V Z D Ě L Á V Á N Í TENTO PROJEKT JE SPOLUFINANCOVÁN EVROPSKÝM SOCIÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY Laboratorní práce č. 9 Mechanické kmitání - určení
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceSta Stabilizace kmitajícíc bilizace kmitající h c potr potrubníc ubní h k ch omponent komponent REDYST Praha, 2007
Stabilizace kmitajících potrubních komponent REDYST Praha, 2007 REDYST Praha působí již téměř dvě desetiletí na poli potrubních systémů v jaderné i klasické energetice, v plynárenství a chemii i v dalších
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceKancelář stavebního inženýrství s. r. o.
2017 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s r o Sídlo spol:, IČ: 25 22 45 81 DIČ: CZ25 22 45 81 Akce: SPECIÁLNÍ PROHLÍDKA OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Vřídelní kolonáda Karlovy Vary Dokument: TECHNICKÁ ZPRÁVA
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceSnižování hlukové emise moderní automobilové převodovky. Prezentace: Pojednání ke státní doktorské zkoušce Ing. Milan Klapka
Snižování hlukové emise moderní automobilové převodovky Prezentace: Pojednání ke státní doktorské zkoušce Ing. Milan Klapka VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ v BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ 2008 Obsah Úvod do
Vícemezinárodní konference 60 LET PRO JADERNOU ENERGETIKU 60 let jaderného průmyslu a 65 let vysokého technického školství v Plzni
mezinárodní konference 60 LET PRO JADERNOU ENERGETIKU 12. a 13. května 2016, angelo HOTEL PILSEN, Plzeň 60 let jaderného průmyslu a 65 let vysokého technického školství v Plzni Nezanedbatelná pozice společností
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceMILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceTrapézový plech... ako nosná súčast ľahkej plochej strechy. Ing. Miloš Lebr, CSc., Kovové profily, spol. s r.o., Praha
Trapézový plech... ako nosná súčast ľahkej plochej strechy Ing. Miloš Lebr, CSc., Kovové profily, spol. s r.o., Praha 1 (0) Trochu historie... (1) Charakteristika nosných konstrukcí plochých střech (2)
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VíceMOŽNOSTI OPRAVY VAD KOTLOVÝCH TĚLES VE SVARECH PLÁŠŤ - NÁTRUBEK
MOŽNOSTI OPRAVY VAD KOTLOVÝCH TĚLES VE SVARECH PLÁŠŤ - NÁTRUBEK Ondřej Bielak, Jan Masák BiSAFE, s.r.o., Malebná 1049, 149 00 Praha 4,, e-mail: bielak@bisafe.cz Ve svarových spojích plášť nátrubek se vyskytují
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
VíceTéma: Dynamika - Úvod do stavební dynamiky
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamika - Úvod do stavební dynamiky 1) Úlohy stavební dynamiky 2) Základní pojmy z fyziky 3) Základní zákony mechaniky 4) Základní dynamická zatížení Katedra
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceSummer Workshop of Applied Mechanics. Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního kloubu
Summer Workshop of Applied Mechanics June 2002 Department of Mechanics Faculty of Mechanical Engineering Czech Technical University in Prague Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního
VíceIng. Jaromír Kejval, Ph.D.
Výzkum a vývoj v automobilovém průmyslu 2011 Numerické simulace a zkušebnictví ve vývojovém cyklu automobilu Lázně Bělohrad, 10.11.2011 Únavové vibrační zkoušky ve SWELL Ing. Jaromír Kejval, Ph.D. SPEKTRUM
VíceUrčení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny
Určení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny Název projektu: Věda pro život, život pro vědu Registrační číslo: CZ.1.07/2.3.00/45.0029 V
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
VíceStroboskopické metody vibrační diagnostiky
Inovovaná přednáška/seminář studijního programu Strojní inženýrství Stroboskopické metody vibrační diagnostiky Zpracoval: Pracoviště: Pavel Němeček Katedra vozidel a motorů, Fakulta strojní, TU v Liberci
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceZvýšení kvality jízdní dráhy ve výhybkách pomocí zpružnění
Zvýšení kvality jízdní dráhy ve výhybkách pomocí zpružnění Ing. Smolka, M. Doc. Ing. Krejčiříková, H., CSc. Prof. Ing. Smutný, J., Ph.D. DT - Výhybkárna a strojírna, a.s., Prostějov www.dtvm.cz Konference
VíceInterakce stavebních konstrukcí
Interakce stavebních konstrukcí Interakce hlavních subsystémů budovy Hlavní subsystémy Hlavní subsystémy budovy: nosné konstrukce obalové a dělící konstrukce technická zařízení Proč se zabývat interakcemi
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceMECHANICKÉ KMITÁNÍ POJMY K ZOPAKOVÁNÍ. Testové úlohy varianta A
Škola: Autor: DUM: Vzdělávací obor: Tematický okruh: Téma: Masarykovo gymnázium Vsetín Mgr. Jitka Novosadová MGV_F_SS_3S3_D19_Z_OPAK_KV_Mechanicke_kmitani_T Člověk a příroda Fyzika Mechanické kmitání Opakování
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceNovinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN
Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Karel Mikeš České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební
VíceOTÁZKY KE STÁTNÍ ZÁVĚREČNÉ ZKOUŠCE (NAVAZUJÍCÍ STUDIUM) OBOR 3901T APLIKOVANÁ MECHANIKA. Teorie pružnosti
OTÁZKY KE STÁTNÍ ZÁVĚREČNÉ ZKOUŠCE (NAVAZUJÍCÍ STUDIUM) OBOR 3901T003-00 APLIKOVANÁ MECHANIKA Teorie pružnosti 1. Geometrie polohových změn a deformace tělesa. Tenzor přetvoření Green-Lagrangeův, Cauchyho.
VíceZapojení odporových tenzometrů
Zapojení odporových tenzometrů Zadání 1) Seznamte se s konstrukcí a použitím lineárních fóliových tenzometrů. 2) Proveďte měření na fóliových tenzometrech zapojených do můstku. 3) Zjistěte rovnici regresní
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VícePorušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1
Porušení hornin Předpoklady pro popis mechanických vlastností hornin napjatost masivu je včase a prostoru proměnná nespojitosti jsou určeny pevnostními charakteristikami prostředí horniny ovlivňuje rychlost
VíceRBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Úterý 12:00-13:40, C -219 Přednášky a cvičení:
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceIng. Ondřej Kika, Ph.D. Ing. Radim Matela. Analýza zemětřesení metodou ELF
Ing. Ondřej Kika, Ph.D. Ing. Radim Matela Analýza zemětřesení metodou ELF Obsah Výpočet vlastních frekvencí Výpočet seizmických účinků na konstrukci Výpočet pomocí metody ekvivalentních příčných sil (ELF
VíceVzpěr, mezní stav stability, pevnostní podmínky pro tlak, nepružný a pružný vzpěr Ing. Jaroslav Svoboda
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Název: Téma: Autor: Číslo: Anotace: Mechanika, pružnost pevnost Vzpěr,
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceVýpočet skořepiny tlakové nádoby.
Václav Slaný BS design Bystřice nad Pernštejnem 1 Výpočet skořepiny tlakové nádoby. Úvod Indukční průtokoměry mají ve své podstatě svařovanou konstrukci základního tělesa. Její pevnost se musí posuzovat
VíceVýukové texty pro předmět Měřící technika (KKS/MT) na téma Podklady k principu měření vibrací a tlumicích vlastností
Výukové texty pro předmět Měřící technika (KKS/MT) na téma Podklady k principu měření vibrací a tlumicích vlastností Autor: Doc. Ing. Josef Formánek, Ph.D. Podklady k principu měření vibrací a tlumicích
VíceBIOMECHANIKA ŠLACHY, VAZY, CHRUPAVKA
BIOMECHANIKA ŠLACHY, VAZY, CHRUPAVKA FUNKCE ŠLACH A VAZŮ Šlachy: spojují sval a kost přenos svalové síly na kost nebo chrupavku uložení elastické energie Vazy: spojují kosti stabilizace kloubu vymezení
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VíceNosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce II - AF01 1. přednp ednáška Navrhování betonových prvků
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VícePružné spoje 21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03-TP ing. Jan Šritr ing. Jan Šritr 2 1 ohybem
Více1 ÚVOD 14 2 KDEZAČÍT SE SPOLEHLIVOSTÍASYNCHRONNÍCH ELEKTROMOTORŮ 16 3 BEZDEMONTÁŽNÍ TECHNICKÁDIAGNOSTIKA 17
Obsah 1 ÚVOD 14 2 KDEZAČÍT SE SPOLEHLIVOSTÍASYNCHRONNÍCH ELEKTROMOTORŮ 16 3 BEZDEMONTÁŽNÍ TECHNICKÁDIAGNOSTIKA 17 3.1 MOŽNOSTI POSUZOVÁNÍ TECHNICKÉHO STAVU ASYNCHRONNÍCH ELEKTROMOTORŮ 23 3.2 ZAČLENĚNÍ
VícePostup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA
Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy
VíceZATÍŽENÍ KŘÍDLA - I. Rozdělení zatížení. Aerodynamické zatížení vztlakových ploch
ZATÍŽENÍ KŘÍDLA - I Rozdělení zatížení - Letová a pozemní letová = aerodyn.síly, hmotové síly (tíha + setrvačné síly), tah pohon. jednotky + speciální zatížení (střet s ptákem, pozemní = aerodyn. síly,
VíceElektromechanický oscilátor
- 1 - Elektromechanický oscilátor Ing. Ladislav Kopecký, 2002 V tomto článku si ukážeme jeden ze způsobů, jak využít silové účinky cívky s feromagnetickým jádrem v rezonanci. I člověk, který neoplývá technickou
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VícePředsazené -předsazené před obvodový plášť - kotvené k vnitřními nosnému plášti pomocí ocelových spojek - svislý styk tvořen betonovou zálivkou -
Radim Kokeš Předsazené -předsazené před obvodový plášť - kotvené k vnitřními nosnému plášti pomocí ocelových spojek - svislý styk tvořen betonovou zálivkou - zejména soustavy VVÚ ETA a T08B Zapuštěné -
VíceMechanické kmitání a vlnění
Mechanické kmitání a vlnění Pohyb tělesa, který se v určitém časovém intervalu pravidelně opakuje periodický pohyb S kmitavým pohybem se setkáváme např.: Zařízení, které volně kmitá, nazýváme mechanický
VíceLaboratorní úloha č. 4 - Kmity II
Laboratorní úloha č. 4 - Kmity II Úkoly měření: 1. Seznámení s měřením na přenosném dataloggeru LabQuest 2 základní specifikace přístroje, způsob zapojení přístroje, záznam dat a práce se senzory, vyhodnocování
VíceTVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry
TVÁŘENÍ KOVŮ Cíl tváření: dát polotovaru požadovaný tvar a rozměry získat výhodné mechanické vlastnosti ve vztahu k funkčnímu uplatnění tvářence Výhody tváření : vysoká produktivita práce automatizace
VíceZVIDITELŇOVÁNÍ VIBRACÍ STROJNÍCH ZAŘÍZENÍ
25 let společných mezinárodních sympozií TU v Liberci TU Dresden 1976 2001 ZVIDITELŇOVÁNÍ VIBRACÍ STROJNÍCH ZAŘÍZENÍ Pavel NĚMEČEK Josef LAURIN Úvod Diagnostika strojních zařízení je proces, při kterém
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
Více