BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK CEMENTU CEMENT WORM CONVEYOR BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR S THESIS AUTOR PRÁCE JAN WEINGÄRTNER AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 2009 doc. Ing. MIROSLAV ŠKOPÁN, CSc.

2 Šnekový dopravník ceentu Anotace Tato bakalářská práce pojednává o konstrukční řešení šnekového dopravníku ceentu. Je zde proveden návrhový výpočet hlavních částí dopravníku, návrh pohonné soustavy, pevnostní kontrola funkčních částí, probleatika tepelné dilatace při vyšších teplotách přepravovaného ateriálu a způsob provedení uložení hřídele. Klíčová slova: šnekový dopravník, tepelná dilatace, ceent, výkon otoru, dopravní délka, šnekovice Annotation This bechelor s thesis deal with constructional analysis of the wor conveyor. I describe here design calculation of ain parts of conveyer, design of propulsive syste, solidity control of functional parts, proble of heat dilatation while higher teperatures transported aterials and way of ode iposition shaft. Key words: wor conveyor, the heat dilatation, ceent, the perforance of the engine, trafic lenght, the wor screw ~4~

3 Šnekový dopravník ceentu Bibliografická citace: WEINGÄRTNER, J. Šnekový dopravník ceentu. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí bakalářské práce doc. Ing. Miroslav Škopán, CSc. ~5~

4 Šnekový dopravník ceentu Čestné prohlášení: Prohlašuji, že jse tuto bakalářskou práci vypracoval saostatně pod vedení vedoucího doc. Ing. Miroslava Škopána CSc. a použití uvedené literatury.. podpis autora ~6~

5 Šnekový dopravník ceentu Poděkování: Touto cestou bych chtěl předevší poděkovat vedoucíu é bakalářské práce panu doc. Ing. Miroslavu Škopánovi, CSc. a panu doc. Ing. Jiříu Maláškovi, Ph.D. za udělení cenných rad a odbornou pooc. Dále bych chtěl poděkovat rodičů a přítelkyni za vytrvalou podporu při studiu. ~7~

6 Šnekový dopravník ceentu Obsah 1. Úvod Žlab Šnekovice Pohon 9 2. Výpočet základních rozěrů Výpočet objeového dopravního výkonu Výpočet průěru šnekovice Výpočet stupání šnekovice Návrh pohonu Elektrootor Převodovka Spojka Výpočet axiální síly Zaplnění šnekovice ateriále Hotnost šneku Hotnost hřídele Hotnost šnekovice Návrh ložisek Radiálně-axiální ložisko Radiální ložisko Kluzné ložisko Pevnostní kontrola Kontrola čepu Kontrola pera Tepelná dilatace Závěr Sezna použité literatury Sezna použitých zkratek a sybolů 24 ~8~

7 Šnekový dopravník ceentu 1. Úvod: Šnekové dopravníky slouží k přeístění a zároveň proíchávání sypkého ateriálu o různé zrnitosti poocí rotujícího šneku. Šnekové dopravníky řadíe k dopravníků bez tažného eleentu. Používají se pro dopravu ve vodorovné i šiké sěru. Vyznačují se jednoduchou konstrukcí a tí i zárukou spolehlivé funkce. Skládají se prakticky pouze ze tří základních částí: 1) Žlab 2) Šnekovice 3) Pohon Obr. 1 Schéa šnekového dopravníku 1.1 Žlab Tvoří nosnou část dopravníku. Jeho velikost je závislá na velikosti šneku a na nožství přepravovaného ateriálu. V horní části žlabu je plech ohraněn což zvyšuje tuhost žlabu a uožňuje připevnění víka. Miniální vůle ezi šneke a žlabe bývá 5 až 10. Aby se zabránilo příčení ateriálu ezi šneke a žlabe, protože se vůle ezi nii ve syslu otáčení zvyšuje, uísťujee šnek ve žlabu excentricky. Žlab je zhotoven z ocelového plechu o tloušťkách 2 až Šnek Šnek do značné íry určuje vlastnosti dopravníku. Skládá se z hřídele a šnekovice. Hřídel bývá plný i trubkový s plnýi čepy pro uložení v ložiscích. Výhodu trubkového hřídele je, že á díky své alé hotnosti značnou ohybovou pevnost. Šnekovice bývá na hřídeli přivařena a ůže ít pravé i levé stoupání. Podle provedení ůže být šnekovice a) plná, b) obvodová, c) lopatková. 1.3 Pohon K pohonu šnekových dopravníků se nejčastěji používá elektrootor. Hnací skupina se skládá z elektrootoru, převodovky, spojky a je obvykle uložena na konzolu spojenou s čele žlabu nebo přírubový spojení přío na čelo žlabu. ~9~

8 Šnekový dopravník ceentu 2. Výpočet základních rozěrů: 2.1 Výpočet objeového dopravního výkonu: Q 40 t/h γ 1200 kg/ Q Q ,33 /h γ 1200 (1) Další tabulkové hodnoty pro ceent: skupina ateriálů.2 z [1] Str.209, tab. 9.1 součinitel plnění..ψ 0,3. z [1] Str.209, tab. 9.1 otáčky šneku n 1,5 s..z [1] Str. 209, tab. 9.1 sypná objeová hotnost...γ 1200 kg/.. z [4] Str.182, tab Výpočet průěru šnekovice: Po úpravě rovnice pro výpočet objeového dopravního výkonu (1) získá vztah (2) ze kterého vypočtu teoretický průěr šnekovice. Q D π. D π. D. s. ψ. n. c ,8. D. ψ. n. c 720. π. D. ψ. n. c > 4 4 Q 720. π. ψ. n. c 33,33 0, π. 0,3.1,5.1 (2) Teoretický průěr Dt 0,3199, jenovitý průěr šnekovice volí dle noralizované řady ČSN ISO 1050 > D 0, Výpočet stoupání šnekovice: s 0,8. D 0,8.0,32 0,256 (3) > dle noralizované řady ČSN ISO 1050 volí stoupání šnekovice s 0,25 ~ 10 ~

9 Šnekový dopravník ceentu 3. Návrh pohonu: 3.1 Elektrootor: Než provedu výpočet dalších paraetrů šnekového dopravníku je třeba zjistit potřebný výkon elektrootoru ze vztahu (4). Globální součinitel odporu w volí z [1] Str. 210, tab. 9.2 pro ceent > w 3,0. P Q. g ,81. (l. w ± h). (12.3 ± 0) 3924W (4) Ze vztahu (4) jse vypočítal iniální příkon elektrootoru P 3924W. Volí tedy výkonově nejbližší vyšší, trojfázový, asynchronní, 4 pólový elektrootor Sieens [7]. elektrootor: Sieens 1LA AA60 paraetry: P 5,5kW n 24,25 s 4 pól Rozěrové paraetry elektrootoru: - přírubový, tvar IM B 5 Obr. 2 Elektrootor Sieens [7] Tab. 1 Rozěry elektrootoru [7] Vel. AC HF HG L 132S N P S T W ,5 4 32,3 LA 12 D 45 LB 374 DA 45 ~ 11 ~ LC 552 E 80 LD 128,5 EA 80 LF 426 F 14 LG 140 FA 14 LK 42 G 39,5 M 265 GD 9

10 Šnekový dopravník ceentu 3.2 Převodovka: K navrženéu elektrootoru jse vybral adekvátní převodovku, na jejíž výstupní hřídeli bude požadovaný krouticí oent a otáčky. Zvolil jse dvoustupňovou, plochou, čelní převodovku od firy TOS Znojo [6] typ MTC 62AD1780. převodovka: MTC 62AD1780 paraetry: i 15,19 Rozěrové paraetry převodovky: MTC 62 - patková Obr. 3 Převodovka TOS Znojo [6] Tab. 2 Rozěry převodovky [6] Typ A AB B BB 62A K L M Nj7 S M8x19 CA 35 S2 M16 CB 7,5 T 3,5 D 45 V1 295 E 100 V2 334 F 14 J 14,85 G 52 H. 58 H 180 HA 35 Převodovku TOS a elektrootor SIEMENS volí, protože výrobci na sebe vzájeně odkazují a všechny připojovací rozěry jsou navrženy tak, aby otor a převodovka k sobě seděli ve všech typových provedeních. Výpočet skutečných hodnot na výstupu převodovky: -výpočet výstupních otáček n2: n n ,48 in i 15,19 1,57 s ~ 12 ~ (5)

11 Šnekový dopravník ceentu -výpočet skutečného krouticího oentu Mk: M P P ,5 N. ω 2. π. n 2. π. 1,57 (6) Nyní jse vypočítal skutečné hodnoty a usí zkontrolovat objeový dopravní výkon, jestli se přibližně shoduje se zadaný. Q ,09 /ℎ π. D π. 0,32. s. ψ. n. c ,25.0,3.1, ,09 /h ,33 (7) /ℎ > dopravní výkon se přibližně shoduje, návrh pohonu tedy odpovídá daný paraetrů. 3.3 Spojka: Přenos krouticího oentu z výstupního hřídele převodovky na hřídel šnekovice bude realizován poocí pružné spojky s pryžovou obručí. Tento typ hřídelových spojek zajišťuje klidný a plynulý chod, tluí rázy a dobře vyrovnává nerovnoěrnosti otáček. Volí pryžovou spojku od firy Sigad [12] typ 250. Tab. 3 Paraetry spojky [12] Paraetry spojky Mt1 Mt2 nax D1 D2 L N. N. in Typ 250 Obr. 4 Pružná spojka Sigad [12] 4. Výpočet axiální síly Fa: Axiální síla vzniká vlive působení ateriálu na šnek. Tuto axiální sílu zachycuje soudečkové ložisko uístěné na stejné straně dopravníku, jako elektrootor. -stanovení účinného poloěru šnekovice: R (0,35 0,4). D 0,35.0,32 0,112 ~ 13 ~ (8)

12 Šnekový dopravník ceentu -výpočet úhlu stoupání šnekovice α: tgα S 0,25 13, π. R 2. π. 0,16 (9) Obr. 5 Stoupání šnekovice -výpočet třecího úhlu ezi šneke a ateriále: součinitel tření ezi ceente a ocelí z [11] f 0,9 φ arctg(f) arctg 0,9 41,9872 (10) -výpočet axiální síly Fa: F M 557,5 3364N R. tg(α + φ) 0,112. tg(13, ,9872 ) (11) 5. Výpočet zaplnění šnekovice: -plochu zaplnění volí ψ 0,3 dle [1] str. 209, tab. 9.1 pro ateriál ceent. ψ S π. D 4 > π. ψ. D π. 0,3. 0,32 0, (12) -ze vztahu (12) jse vypočítal plochu zaplnění šnekovice ceente. Nyní provedu výpočet celkového nožství ceentu v celé dopravované délce l 12,jeho hotnost a sílu, kterou působí na žlab. Obr. 6 Zaplnění šnekovice V. γ S. l. γ 0, ,5kg ~ 14 ~ (13)

13 Šnekový dopravník ceentu -síla působící na žlab: F. g 347,5. 9, N (14) 6. Hotnost šneku: 6.1 Hotnost hřídele: Hřídel šnekovice tvoří ocelová bezešvá trubka tvářená za tepla dle ČSN z ateriálu Dle [2] str.296, volí trubku TR PR 70 x 8. 12,2kg/ D 70 t 8 l 12 l ,2 146,4kg (16) Obr. 7 Hřídel šnekovice 6.2 Hotnost šnekovice: -poloěr ezikruží šnekovice: R D+D 0,32 + 0,07 0, (17) Na toto poloěru nyní vypočítá délku šnekovice, její celkový obje a hotnost. -délka šnekovice na jedno stoupání S: l s + (2. π. R ) 0,25 + (2. π. 0,0975) 0,6616 (18) Obr. 8 Délka stoupání šnekovice ~ 15 ~

14 Šnekový dopravník ceentu -plocha příčného průřezu šnekovice: x R R 0,16 0,035 0,125 (19) t 0,008 S x. t 0,125.0,008 0,001 (20) Obr. 9 Segent šnekovice -počet segentů šnekovice: l 12 l 12 i 48 s 0,25 (21) s 0,25 >šnekovice je tvořena 48 segenty na délce 12 -celkový obje šnekovice: V S. l. 48 0,001.0, ,03176 (22) -hotnost šnekovice: V. ρ 0, ,3 kg (23) -celková hotnost šnekovice a trubky: , , kg (24) Zanedbal jse hotnosti čepů a ložisek z toho důvodu přidává k celkové váze 15 kg navíc. Šnek bude složen celke ze čtyř částí z nichž délka každé části je Návrh ložisek 7.1 Radiálně-axiální ložisko: Z důvodu zatížení axiální i radiální síly na straně elektrootoru volí z katalogového listu firy ZKL [8] dvouřadé soudečkové ložisko, typ 22212EKW33J, které je schopné přenášet oba druhy zatížení. Tyto ložiska jsou také naklápěcí a ohou tedy vyrovnávat nesouosost hřídele vzhlede k tělesu a jeho průhyb. ~ 16 ~

15 Šnekový dopravník ceentu -výpočet radiální síly: F. g 411.9,81 806,3 N i 5 -paraetry ložiska: C F F n 140 kn 3364 N 806,3 N 1,57 s (25), e 0,24, Y 2,8, Y 4,2, p 3,33 -poěr axiální a radiální síly: F ,17 > F 806,3 (26) -dynaické ekvivalentně radiální zatížení: P 0,67. F + Y. F 0,67.0, ,2.3,364 14,669 kn (27) -výpočet trvanlivosti ložiska: L C P ( ) 60. n , hod ,5 (28) Ložisko bude azáno tlakovou aznicí a uloženo v ložiskové doečku. Vybral jse ložiskový doek FNL 512 B od firy SKF [13], protože splňuje technické a únosnostní paraetry a jeho zakoupení bude levnější než výroba nou navrženého. Těsnění doečku je provedeno těsnícíi anžetai. Obr. 10 Ložiskový doeček [13] ~ 17 ~

16 Šnekový dopravník ceentu 7.2 Radiální ložisko: Na koncové straně dopravníku bude hřídel uložen v jednořadé kuličkové ložisku, které zachycuje radiální sílu. Vybral jse kuličkové ložisko z katalogového listu firy ZKL [8],typ Toto ložisko usí uožnit pohyb hřídele v axiální sěru (axiálně volné). -paraetry ložiska: C 43 kn F 0N F 806,3 N n 1,57 s p3 -dynaické ekvivalentně radiální zatížení: P F 806,3 N (29) -výpočet trvanlivosti ložiska: L C P ( ). 60. n 806,3 10 2, hod ,5 (30) Protože jse nenašel vhodný doeček, který by nezachycoval axiální sílu, navrhuji vlastní. Doeček bude při ontáži naplněn azive a vyrovnání ztráty aziva bude prováděno poocí tlakové aznice. K utěsnění doečku použiji gufero typu GP z nitrilové pryže. Volí gufero G60x90x13GP NBR z katalogového listu firy PIKRON [10]. Výpočet ložisek jse zkontroloval dle on-line výpočtů pro konstruktéry na stránkách firy ZKL Group a.s. [8]. 7.3 Kluzného ložisko: Pro zachycení radiálních sil na hřídeli uvnitř dopravníku využiji kluzných ložisek, která budou uložena v ložiskových doečcích. Vybral jse ložiska SKF PBM M1G1 od firy EXVALOS [9]. Tyto ložiska jsou z ateriálu solid bronz a odolávají teplotá až do 250 C. Ložiska budou azána poocí tlakové aznice s plastický azive SKF LGHP 2, které á vynikající azací vlastnosti v široké rozsahu teplot. Utěsnění doečku je provedeno gufery z akrylátové pryže, která také dobře snáší i vyšší teplotní zatížení. Volí gufera G55x72x8GP ACM z katalogového listu firy PIKRON [10]. -kontrola ložiska na otlačení: l 70 d 55 F 806,3N p 20 MPa ~ 18 ~

17 Šnekový dopravník ceentu p F 806,3 0,209 MPa p l.d (31) Tlak v ložisku je enší než tlak dovolený, kontrola na otlačení tedy vyhovuje. 8. Pevnostní kontrola: V této části práce se zaěří na pevnostní kontrolu a výpočet jednotlivých částí dopravníku. Jedná se předevší o spoje pro přenos krouticího oentu na hřídel šnekovice. 8.1 Kontrola čepu: Provádí kontrolu čepového spoje dle [2] str paraetry spoje: d D d τ p p MPa 110MPa 95MPa Obr. 11 Průřez čepu -výpočet průěru čepu: d (0,2 0,3). d 0, (32) >volí čep o průěru d 12 -syk kolíku: τ 4. M ,8MPa τ π. d.d.n π (33) >vyhovuje na íjivé i nejnáročnější střídavé zatížení -tlak v hřídeli: p 6. M ,05 MP p d.d.n (34) Obr. 12 Naáhání čepu >kontrola tlaku v hřídeli vyhovuje ~ 19 ~

18 Šnekový dopravník ceentu -tlak v náboji: p 4. M ,8MPa p 12. (70 54 ). 2 d. (D d ). n (35) >kontrola tlaku v náboji vyhovuje Všechny kontroly čepového spoje vyhovují. Volí dva čepy, které jsou vzájeně pootočeny o 90. Dle [3] str. 463 volí ČEP 12x80x3,2 B ČSN Dovolené hodnoty jednotlivých napětí p, p volí z [2] str. 51 tab Kontrola pera: Nejdříve usí vypočítat, jaký nejenší průěr hřídele je schopen přenést krouticí oent Mk. Materiál hřídele volí dle [2] str.12 > τ 65 MPa. -výpočet průěru hřídele: d 16. M τ.π , π (36) Vypočítal jse, že vzhlede k zatížení potřebuji hřídel o iniální průěru d 35,21. -výpočet průěru ds: Obr. 13 Příčný průřez hřídele d d + 2. t 35, ,5 42,21 (37) >volí tedy průěr hřídele ds45 Provádí návrhový a kontrolní výpočet pera dle [2] str. 10. Jedná se o spojení výstupního hřídele převodovky a hřídele šnekovice s náboje spojky. -paraetry spoje: d M p n 45 > b 14, h 9, t 3,5 557,5 N. 60MPa -dovolenou hodnotu napětí volí z [2] str. 51 tab ~ 20 ~

19 Šnekový dopravník ceentu -výpočet potřebné délky pera: l 2.M ,3 t.d.p.n 3, (38) >volí tedy 3 pera vzájeně pootočená po 120 o délce l 45 -kontrola pera (hřídele) na otlačení: p 2. M ,4 MPa p d.t.l.n 45. 3, (39) Kontrola na otlačení pera (i hřídele) vyhovuje. Otlačení hřídele se nepočítá, protože jeho ateriál je stejný, jako ateriál pera (11 600). Dle [3] str. 463 volí PERO 14e7x9x45 ČSN Tepelná dilatace: Na vstupu dopravníku á ceent teplotu 150 C to znaená, že usí počítat i s tepelnou dilatací jednotlivých částí dopravníku. Aby nedošlo k poškození šnekovice vlive tepelné dilatace zhotovují se na šnekovici,vždy po několika segentech úhlové výřezy. Tyto konstrukční úpravy se provádí u větších teplotních zatížení, než i bylo zadáno. Budu se tedy zabývat pouze tepelnou roztažností trubkového hřídele, na které bude šnekovice přivařena. -počítá s teplotní rozdíle C : ΔT (150 C + 273,15 K) (0 C + 273,15 K) 150 (40) -hřídel je dělený, vypočítá tedy prodloužení jednotlivých částí: Δl l. ΔT. α , ,4 (41) -výpočet prodloužení hřídele na celé dopravní délce: Δl Δl.4 5, ,6 (42) Celkové dopravní délky dosáhnee složení čtyř trubkových hřídelů o délce 3, které jsou vzájeně spojeny čepy, jejichž délka dotvoří celkovou délku šneku. Výpočet prodloužení vlive tepelné dilatace je důležitý z hlediska axiálního posuvu na koncové kuličkové ložisku (ložisko usí být axiálně volné). Pokud bycho neuvažovali tento posuv, ohlo by dojít při alé vůli ložiska v axiální sěru k poškození doečku a dalších částí dopravníku. ~ 21 ~

20 Šnekový dopravník ceentu 10. Závěr Cíle této práce bylo provést kontrolní a návrhový výpočet šnekového dopravníku ceentu s ohlede na paraetry, které i byly zadány. Dle vypočtených základních hodnot jse volil jednotlivé prvky dopravníku tak, aby byly konstrukčně co nejjednodušší, cenově přijatelné a vyhovovaly daný podínká. Vzhlede k vyšší teplotě ceentu na vstupu ( 150 C ) jse vybíral ateriál ložisek a těsnění tak, aby splňoval i vyšší teplotní kritéria. Teplotní zatížení se také projeví na dilataci hřídele, která je popsána v saostatné kapitole. Návrh pohonu jse provedl na základě výpočtu iniálního potřebného výkonu elektrootoru. Jelikož je dopravovaný ateriále ceent je třeba, aby byl dopravník kopletně utěsněn proti vniku kapaliny. Zdůvodnění volby jednotlivých prvků dopravníku je popsáno v příslušných kapitolách. ~ 22 ~

21 Šnekový dopravník ceentu 11. Sezna použité literatury: [1] GAJDŮŠEK, Škopán: Teorie dopravních a anipulačních zařízení, vydalo VUT 1988 [2] KŘÍŽ: Stavba a provoz strojů, 1. vyd. Praha: Scientia, s. [3] LEINVEBER, Vávra: Strojnické tabulky, 1 vyd. Praha: ALBRA, s. [4] DRAŽAN, Voštová, Jeřábek, Brandl: Teorie a stavba dopravníků, vydalo ČVUT 1983 [5] JANÍČEK, Florian, Vrbka: Pružnost a pevnost, VUT Brno, 1992 [6] TOS Znojo, čelní převodovka MTC Dostupné z URL: [7] SIEMENS, katalog asynchronních otorů Dostupné z URL: [8] ZKL Group a.s., katalog soudečkových ložisek dvouřadých Dostupné z URL: [9] EXVALOS, katalog ložisek SKF Dostupné z URL: [10] PIKRON, katalog gufer Dostupné z URL: [11] Součinitel tření ezi ateriály Dostupné z URL: [12] Spojka perplex, fira SIGAD Dostupné z URL: [13] Ložiskové jednotky, fira SKF Dostupné z URL: Tables.jsp?link22_12_14&aincatalogue1&langen [14] Katalog labyrintových těsnění, fira NILOS s.r.o. Dostupné z URL: ~ 23 ~

22 Šnekový dopravník ceentu 12. Sezna použitých zkratek a sybolů: Veličina Jednotky Popis Q t/h Hotnostní dopravní výkon Qv /h Objeový dopravní výkon γ kg/ Sypná objeová hotnost n s 1 Otáčky šnekovice ψ - Součinitel plnění šnekovice s Stoupání šnekovice ch - Součinitel snižující dopravované nožství v závislosti na stoupání h Dopravní výška w - Globální součinitel odporu Dt Teoretický průěr šnekovice D Jenovitý průěr šnekovice Pin W Miniální příkon elektrootoru P W Skutečný výkon elektrootoru l Vodorovná dopravní vzdálenost s 1 Otáčky elektrootoru s 1 Otáčky výstupního hřídele převodovky i - Mk N. g. s Převodový poěr Skutečný krouticí oent Gravitační zrychlení ~ 24 ~

23 Šnekový dopravník ceentu Veličina Jednotky Popis R Účinný poloěr šnekovice α Úhel stoupání šnekovice φ Třecí úhel ezi šneke a ateriále f - Součinitel tření ezi ocelí a ceente Fa N Axiální síla vznilká účinke pohybujícího se ateriálu na šnek Fz N Síla působící na žlab vlive váhy ateriálu z kg Hotnost ateriálu po celé délce šnekovice S 2 Plocha zaplnění šnekovice v příčné průřezu kg Hotnost jednoho etru hřídele šnekovice Dh Průěr bezešvé trubky tvořící hřídel šnekovice th Tloušťka bezešvé trubky tvořící hřídel šnekovice t kg Celková hotnost bezešvé trubky tvořící hřídel šnekovice Rs Poloěr ezikruží šnekovice ls1 Délka šnekovice na jedno stoupání Ss 2 Plocha příčného průřezu šnekovice x Výška ezikruží vzniklého šnekovice t Tloušťka šnekovice is - Počet segentů šnekovice potřebných pro dosažení l Vc 3 Celkový obje šnekovice ~ 25 ~

24 Šnekový dopravník ceentu Veličina Jednotky Popis s kg Celková hotnost šnekovice c kg Celková hotnost hřídele a šnekovice Fr N Radiální síla vzniklá hotností c Cr N Dynaická únosnost ložiska Y - Koeficient axiálního dynaického zatížení X - Koeficient radiálního dynaického zatížení Lh hod P N Dynaické ekvivalentně radiální zatížení e - Poěr axiální a radiální síly lc Průěr kluzného ložiska dc Průěr kluzného ložiska Trvanlivost ložiska p MPa Dovolený tlak kluzného ložiska d Průěr hřídele kluzného ložiska d Průěr čepu p MPa Dovolené hodnota napětí v hřídeli p MPa Dovolené hodnota napětí v náboji τ MPa Dovolené hodnota sykového napětí čepu MPa Sykové napětí čepu MPa Maxiální hodnota tlaku na hřídeli ~ 26 ~

25 Šnekový dopravník ceentu Veličina Jednotky Popis MPa Velikost tlaku v náboji n ks Počet kolíků d Průěr výstupního hřídele převodovky p MPa Dovolená hodnota tlaku v peru np ks Počet per b Šířka pera h Výška pera t1 Hloubka drážky pera v náboji lp Délka pera pp MPa ΔT K K dt Tlak na pero Teplotní zatížení Teplotní součinitel délkové roztažnosti u tuhých látek Miniální průěr hřídele Δ Celkové prodloužení hřídele Δ Prodloužení jednotlivých dílů hřídele ~ 27 ~