ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK DROBNÉHO KAMENIVA
|
|
- Libor Valenta
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK DROBNÉHO KAMENIVA WORM CONVEYOR OF FINE AGGREGATE BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR S THESIS AUTOR PRÁCE JAN VOSIKA AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 2008 doc. Ing. MIROSLAV ŠKOPÁN, CSc.
2
3
4 Anotace: Prvotním úkolem této práce je konstrukčně a pevnostně navrhnout vodorovný šnekový dopravník na dopravu drobného kameniva o maximální zrnitosti 45 mm. V návrhu se zaobírá realizací vhodného pohonu a bezpečnostní spojky na hřídeli mezi pohonem a dopravní jednotkou vzhledem k přepravovanému množství kameniva. Ve výpočtové části se zabývá pevnostní kontrolou poháněné soustavy, to znamená především kontrolou hřídele, jejího spojení s ostatními částmi a uložení ložisek. V poslední části se zabývá konstrukčním řešením s ohledem na bezpečnost provozu a snadnou údržbu. Summary: The main aim of the thesis was to design a horizontal worm-conveyor for the transport of fine aggregate of maximum aggregate gradation of 45 mm, both in terms of construction and strength. The design section of the thesis deals with the problem of an appropriate conveyor driving gear and skidding clutch between the gear and the transport unit according to the amount of transported aggregate. In the computation section, strength check of the drive system is addressed, namely the shaft check, its coupling with the other parts, and the bearing housing. In the last section, the structural design is addressed with respect to safety of operation and ease of maintenance. Klíčová slova: šnekový dopravník, kamenivo, koncepce Key words: worm conveyor, aggregate, koncept
5 Bibliografická citace mé práce: VOSIKA, J. Šnekový dopravníku drobného kameniva. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, s. Vedoucí bakalářské práce doc. Ing. Miroslav Škopán, CSc.
6 Prohlášení: Prohlašuji, že jsem tuto práci vypracoval samostatně, a že jsem dodržel pokyny pro tvorbu bakalářské práce. Literatura ze které jsem čerpal je uvedena na konci práce. V Brně dne
7 Poděkování: Touto cestou bych chtěl poděkovat učitelům z ústavu dopravní techniky a především vedoucímu své práce panu Doc. Ing. Miroslavu Škopánovi, Csc. za odbornou pomoc, cenné rady, připomínky a svůj vzácný čas, který mi ochotně věnoval.
8 Obsah: Obsah 6 Seznam použité symboliky 7 1. Úvod Šnekový dopravník všeobecné podmínky Návrh šnekového dopravníku Druh a parametry dopravovaného materiálu Konstrukční řešení Výpočet hlavních parametrů Průměr šnekovice Výkon motoru Axiální síla Pevnostní výpočet hnacích elementů Hřídel šnekovice Hnací hřídel Kolíkový spoj šnekovice Ložiska Kuličkové ložisko s kosoúhlým stykem Kuličkové ložisko radiální Tepelná dilatace Kontrola pera Ložiska Pohonná soustava Kotoučová spojka Závěr Seznam použité literatury Příloha Příloha Příloha
9 Seznam použité symboliky amax Bx Cx C0x ch [N] [N] [-] D DLx Dt da db dč dlx dt E ex Fax Fog Frx f g h ič ip Jo k L Lhx l lp MK1 MOmax mš mt n P Px p pd px QV Q RS r s t1 tt [MPa] [-] [N] [N] [N] [-] [m/s2] [-] [-] [mm4] [-] [hod] [Nm] [Nm] [kg] [kg/m] [ot/min] [W] [N] [MPa] [MPa] [-] [m3/h] [kg/h] max. zrnitost dopravovaného kamene šířka ložiska dynamická únosnost statická únosnost součinitel snižující dopravované množství vzhledem ke sklonu dopravníku průměr šnekovice vnější průměr ložiska vnější průměr trubky průměr průřezu A-A průměr průřezu B-B průměr čepu vnitřní průměr ložiska vnitřní průměr trubky modul pružnosti pomocný koeficient ložiska axiální síla tíhová síla nejdelší šnekovice radiální síla součinitel tření pro daný materiál tíhové zrychlení dopravní výška počet čepů počet per kvadratický moment průřezu v ohybu součinitel bezpečnost dopravní délka trvanlivost ložiska délka mezi působišti reakčních sil nejdelší šnekovice délka pera kroutící moment od pohonu maximální ohybový moment hmotnost šnekovice, vč. spojovacích hřídelí hmotnost trubky na 1 m otáčky šneku výkon motoru ekvivalentní dynamické radiální zatížení tlak na peru dovolený tlak exponent pro výpočet trvanlivosti ložiska objemový dopravní výkon dopravované množství účinný poloměr šnekovice poloměr šnekovice stoupání šnekovice výška záběru pera tloušťka stěny -7-
10 v w WO Wk Xx Yx α αkx αt βx γ ϕ σo σdx τd τkx τs ψ l T [m/s] [-] [mm3] [mm3] [-] [-] [ ] [-] [-] [-] [kg/m3] [ ] [MPa] [MPa] [Mpa] [Mpa] [MPa] [-] [ ] střední dopravní rychlost celkový součinitel odporu modul průřezu v ohybu modul průřezu v krutu koeficient zohledňující radiální sílu na ložisko koeficient zohledňující axiální sílu na ložisko úhel stoupání šnekovice vrubový součinitel napětí součinitel teplotní roztažnosti vrubový součinitel zhuštění napětí sypná objemová hmotnost dopravovaného materiálu třecí úhel mezi materiálem a šnekem napětí v ohybu dovolené napětí v (xo) ohybu, (xt) tahu, tlaku dovolené napětí na krut napětí na krut počítaného elementu smykové napětí součinitel plnění, (stupeň zaplnění průřezu žlabu) změna délky vlivem tepla rozdíl hraničních provozních teplot -8-
11 1. Úvod: 1.1 Šnekový dopravník všeobecné podmínky: Šnekové dopravníky jsou určeny k dopravě sypkých látek ve vodorovném nebo mírně skloněném směru. Materiál je posouván v pevném plechovém žlabu otáčejícím se šnekem jako neotočná posuvná matice pohybového šroubu. Patří k nejstarším dopravníkům, jsou velmi jednoduché, skládají se ze 3 hlavních částí dopravního žlabu, šneku a poháněcí jednotky. Síla potřebná k transportu dopravovaného materiálu je vyvolaná otáčejícím se šnekem. Podmínkou pohybu je, aby tření materiálu o stěny žlabu bylo větší než tření materiálu o povrch šneku. V důsledku tření materiálu o povrch šneku nekonají částice dopravovaného materiálu přímočarý pohyb rovnoměrně s osou šneku, ale křivočarý (k přímočarému pohybu se na sebe klade pohyb otáčivý). To přispívá k vzájemnému promíchávání částic materiálu. Dopravní materiál se pohybuje v dopravním žlabu, který je možné kromě běžného provedení, vyrobit také jako prachotěsný, vodotěsný či vzduchotěsný. To umožňuje dopravovat prašné, jedovaté i výbušné materiály. Kryt žlabu chrání kromě toho před úrazem, na povrchu nejsou žádné pohyblivé díly. Praxe prokázala, že šnekovými dopravníky lze dopravovat takřka všechny druhy sypkých látek. Nehodí se však pro dopravu lepivých, hrubozrnných a silně abrazivních materiálů. Výhody jsou malá poruchovost i při nepřetržitém provozu, kompaktnost, uzavřenost, jednoduchost a nasazení v prostorově obtížných podmínkách. Nevýhody jsou značné opotřebování pracovních částí, velká spotřeba energie pro pohon a možnost drcení dopravovaného materiálů. Parametry: 1 až 300 m3/h délka do 60m 10 až 250 ot/min rychlost do 0,5m/s Citace viz. str. 205 [1] -9-
12 1.2 Návrh šnekového dopravníku Druh a parametry dopravovaného materiálu Dopravovaným materiálem je drobné kamenivo (štěrk), který je tříděn přes děrované síto s kruhovými průřezy o průměrech 45 mm. Uvažuji v této práci s horší variantou, že tento štěrk je mokrý, tudíž má vyšší sypnou objemovou hmotnost γ, vyšší celkový součinitel odporu w a horší sypné vlastnosti (jednotlivá zrna se shlukují). Proto je dále potřeba uvažovat s častější údržbou možných korodujících prvků nebo jejich výměny, u násypky s použitím např. třesadel nebo vibračních motorů. Tuto konstrukci střásání však tato práce neobsahuje. Vlastnosti dopravovaného materiálu: sypná objemová hmotnost [γ] 2000 kg/m3 celkový součinitel odporu [w] 5 součinitel zaplnění [ψ] 0,15 (respektující stupeň zaplnění průřezu žlabu) zrnitost [amax] 45 mm viz. str. 210 [1], tab. 9.2 viz. str. 210 [1], tab. 9.2 viz. str. 209 [1], tab Konstrukční řešení Mým úkolem je navrhnout konstrukci šnekového dopravníku k jeho výrobě. Šnekový dopravník budu konstruovat uzavřený horní přírubou umístěnou na žlab, rozebíratelný na 4 dílce, tedy při dopravované délce 12m, každý bude přibližně 3m. Šnek je ukotven ve žlabu na stranách dopravníku kuličkovými ložisky, z toho jedno musí zachycovat axiální sílu od tlačeného materiálu, použil jsem radiálně axiální ložisko. Motor jsem umístil na stranu u násypky, přišroubovaný na svařovanou konzolu. To znamená, že radiálně axiální ložisko bude na stejně straně a doprava je směrem od pohonu. Dále je šnek uložen kluznými ložisky v místech rozebíratelných spojů žlabu. Kluzná ložiska jsou mazána pomocí tlakové maznice, která je umístěna na horní části dopravníku. Šnekovice je orientovaná s pravým stoupáním, tedy otáčení proti směru hodinových ručiček, proto musíme dbát na správně točení motoru, popř. motor přepólovat. Dopravník je opatřen nohami s otvory pro šrouby k zajištění pozice na pracovním místě
13 2. Výpočet hlavních parametrů 2.1 Průměr šnekovice Zadané hodnoty: Q kg/h L 12 m amax 45 mm γ 2000 kg/m3 viz. [1] str. 210, tab. 9.2 Objemový dopravní výkon: QV Q γ viz. [1] str m 3 / h 2000 Průměr šnekovice: (1) viz. [1] str pro tříděný materiál: D (8 10 ) a max mm (2) -dle ČSN ISO 1050 volím z řady R10 průměr šnekovice D 0,5 m... viz. Příloha 1 Stoupání šnekovice: viz. [1] str. 208 s 0,8 D 0, mm.. na 1 otáčku (3) -dle ČSN ISO 1050 z řady R20 stoupání s 0,4 m vyhovuje.. viz. Příloha 1 Kontrola objemového dopravního výkonu: viz [1] str. 208 Zadané a volené hodnoty: ψ 0,15 viz. [1] str. 209, tab. 9.1 ch 1 viz. [1] str. 209, obr. 9.7 n 28 ot/min 0,4667 ot/s dle volené soustavy motor + převodovka, viz kapitola: 5.Pohonná soustava QV 3600 π D2 4 s ψ n c H 3600 π 0, ,4 0,15 0, ,79m 3 / h (4) QV kontrola QV zadání Vyhovuje!
14 Kontrolovaný objemový dopravní výkon QV podle (4) je přibližně stejný s objemovým dopravním výkonem QV vypočtený ze zadaných údajů podle (1), tudíž ho považuji za vyhovující. Parametr otáček a stoupání považuji proto za směrodatný ke konstrukci šneku. Střední dopravní rychlost: viz. [1] str. 209 v s n 0,4 0,4667 0,187 m / s (5) dle [1] str. 209, tab. 9.1 je rychlost VYHOVUJÍCÍ. Dovětek k výpočtu 2.1 Průměr šnekovice: Tento postup řešení jsem volil z důsledku velké zrnitosti materiálu. Při odvození průměru šneku ze vzorce (4) totiž může dojít k předimenzování velikosti šneku. Tomuto jsem se vyvaroval vhodnou volbou otáček pohonu. 2.2 Výkon motoru Vstupní hodnoty: QV 19,79 m3/h L 12 m h0m w5 pro dopravu do výšek (+ nahoru, - dolu) viz. str. 210 [1], tab. 9.2 Minimální potřebný výkon k dopravě: P Q γ g Q g 19, ,81 (L w ± h ) V (L w ± h ) (12 5 ± 0 ) 6472W (6) Volím sestavení motoru s převodovkou NORD 7,5kW. Další údaje viz. kapitola 5. Pohonná soustava. 2.3 Axiální síla Kroutící moment minimální k přepravě Vstupní hodnoty: P 6472 W n 28 ot/min 0,4667 ot/s P M ω M P ω P ,3 Nm 2π n 2 π 0, (7)
15 Stoupání šneku: viz. obr.1. Vstupní hodnoty: s 0,4 m r 0,25 m tgα s 2 π r α arctg s 2 π r arctg 0,4 14,3 2 π 0,25 (8) Obr. 1 Třecí úhel mezi materiálem a šnekem: Vstupní hodnoty: f 0,8 viz. [6] ϕ arctg ( f ) arctg (0,8) 38,66 (9) Účinný poloměr šnekovice: viz. [1] str. 210 R S (0,35 0,4 ) D 0,35 0,5 0,175m (10) Fa M 2207,3 9518,5 N R S tg (α + ϕ ) 0,175 tg (14,3 + 38,66) (11) Tato síla je minimální hodnota potřebná k přesunu materiálu, podle této hodnoty budu volit odpovídající ložisko
16 3. Pevnostní výpočet hnacích elementů V této části řeším zejména pevnost hnacích elementů směřující přenos kroutícího momentu od pohonu. Tyto elementy tvoří hnací hřídel od kotoučové spojky, uložená v ložiskovém domečku na přírubě žlabu. Dále pak na tuto hřídel napojující se přes dva kolíky ocelová bezešvá trubka, na které je přivařena šnekovice a čepy, které jsou v místech přerušení šnekovice uloženy v kluzných ložiscích. 3.1 Hřídel šnekovice Hřídel šnekovice tvoří ocelová bezešvá trubka tvářená za tepla, kterou jsem vybíral z dodavatelského katalogu firmy Ferona viz. [7]. Tuto hřídel dimenzuji dle maximálního kroutícího momentu, který vytvoří pohon viz. kapitola Pohonná soustava. Tuto šnekovici považuji, díky své tenkostěnnosti za kritickou v celé poháněné soustavě. Proto ji kontroluji ze všech možných hledisek. Kontrola na krut: - trubka dle ČSN Vyhledané parametry: materiál viz. [7] pro míjové zatížení: τd Mpa viz. [3] str. 53 volím τd 50 Mpa mt 14,2 kg/m dt 75 mm Dt 89 mm tt 14 mm Mk Nmm Obr. 2 τk 16 Dt M K 1 M K1 M K ,28MPa WK π ( Dt d t ) π ( Dt d t ) π ( ) 16 Dt τ K τ D 37,3MPa 50MPa VYHOVUJE! - bezpečnost: τ 50 k D 1,34 τ K 37,28 (13) (12)
17 Kontrola na ohyb: viz. [3] str. 43 Na ohyb kontroluji průhyb šnekovice a ohybové napětí. Protože všechny čtyři šnekovice nejsou stejné, počítám pouze s nejdelší, tudíž i nejtěžší. Ostatní šnekovice tuto kritickou hodnotu nepřekročí. Zadané hodnoty: mš 118,08 kg g 9,81 m/s2 l 3353 mm E MPa Dt 89 mm dt 75 mm σdo MPa viz. [3] str. 52 Obr. 3 Fog m š g 118,08 9, ,4 N (14) Jo (15) y π (Dt4 d t4 ) 64 Fog l 3 48EJ π ( ) mm , ,84mm (16) Dle této vypočtené hodnoty z (16) volím mezeru mezi šnekovicí a dnem žlabu. Tuto hodnotu díky vysoké zrnitosti a abrazivnosti volím 20 mm z hlediska menšího zadírání dopravovaného materiálu mezi šnekovicí a žlabem. Max. moment: M O max Fog l , ,8 Nmm 4 (17) Modul průřezu v ohybu: WO π (Dt4 d t4 ) 32 D π ( ) ,8mm 3 (18) Napětí v ohybu: σo M O max ,8 28,3MPa WO 34307,8 (19) bezpečnost v ohybu: k σ DO 60 2,12 σo 28,3 VYHOVUJE! (20) Šnekovice je pevnostně funkční se vzniklým ohybovým napětím
18 Kontrola na tlak: Tuto kontrolu provádím kvůli vzniklému redukovanému napětí ve šnekovici. Zadané hodnoty: Fa 9518,5 N Dt 89 mm dt 75 mm σt MPa viz. [3] str. 52 Napětí v tlaku tahu: σt Fa Fa 9518,5 5,28MPa 2 2 π S π Dt π d t ) (21) VYHOVUJE! (22) ( bezpečnost v tlaku tahu: k σ Dt 80 15,2 5,28 σt Kontrola redukovaného napětí: Protože tato kritická hřídel (šnekovice) je zároveň namáhána konstantním kroutícím momentem, ohybovým napětím a tlakovým napětím, je zapotřebí ji zkontrolovat i na dovolené redukované napětí. Redukované napětí: σ RED (α o σ o + α T σ T )2 + 3 (α k τ k )2 (1 28, ,28)2 + 3 (1 37,28)2 72,8MPa (23) Podmínka bezpečnosti redukovaného napětí: Zadané hodnoty: Re MPa volím Re 210 MPa volím k 2 viz. [3] str.52 k σ RED Re 2 72, ,6MPa 210MPa (24) VYHOVUJE!
19 3.2 Hnací hřídel V důsledku funkce dopravníku je na tuto hřídel kladena jak radiální, tak i axiální síla. Hnací hřídel je proto uložena v domečku pro ložisko s kosoúhlým stykem na straně násypky dopravníku. Tato hřídel přenáší kroutící moment pohonu na šnek. Ze strany od pohonu je spojena kotoučovou spojkou a na trubku šneku dvěma kolíky dle obr. 4. Obr.4 obr
20 Kontola na krut: - dle obr. 5 volím nebezpečné průřezy A-A, B-B a C-C Zadané hodnoty: volba materiál pro míjivé zatížení: τd MPa volím τd 105 MPa MK Nm da 75 mm db 74,5 mm viz. [3] str.53 Kontrola průřezu A-A: τ KA M K1 M K ,5MPa 3 WK π da π (25) Nárůstek napětí vlivem drážky pera: Zadané hodnoty: αk1 2,9 viz. Příloha 2 τ KA α K 1 τ D 33,5 2, ,2MPa 105MPa (26) VYHOVUJE! Kontrola řezu B-B: M K1 M K ,5MPa 3 WK π d B π 74, Nárůstek napětí vlivem vrubu na přechodu průměrů: τ KB Zadané hodnoty: αk2 1,9 (27) viz. Příloha 3 τ KB α K 2 τ D 31,5 1, ,9MPa 105MPa (28) VYHOVUJE!
21 Kontrola řezu C-C: τ KC τ KB 31,5MPa Nárůstek napětí vlivem díry na kolík: Zadané hodnoty: β1 1,7 viz. [3] str.51 τ KC β 1 τ D 31,5 1, ,6MPa 105MPa (29) VYHOVUJE! Na tuto hřídel, díky jejím parametrům, mohu zanedbat výpočet na ohyb. Nepřekročí kritické hodnoty počítané na šnekovici viz. kapitola Kolíkový spoj šnekovice Tento kolíkový spoj umožňuje přenos kroutícího momentu z hnací hřídele na šnekovici dopravníku. Spojení realizuji dvěma čepy s hlavou vzájemně pootočené o 90 okolo podélné osy šnekovice viz. obr. 6. obr.6 Kontrola na smyk: viz. [2] str.51 Zadané hodnoty: materiál čepu pro míjivé zatížení: τd 63 MPa viz. [2] str.53 dč 20 mm db 74,5 mm ič 2 MK Nmm
22 4 M K ,65MPa 2 π d č d B i π ,5 2 τ 63 τ S τ D 54,7 MPa 63MPa ; k D 1,15 τ S 54,65 τs (30) (31) VYHOVUJE! Řešení spojení jednotlivých částí šneku (viz. obr.7) mezi sebou je totožně řešeno dvěma čepy, jako zde u hnací hřídele. Proto tuto kontrolu v další části již neuvádím. obr Ložiska Tato část se zabývá kontrolou únosnosti a životnosti kuličkového ložiska s kosoúhlým stykem, které je umístěno v přední části dopravníku viz. obr.4. A také kontrolou kuličkového ložiska (radiálního), které je umístěno na konci dopravníku v zadní části Kuličkové ložisko s kosoúhlým stykem Ložisko volím dle ČSN , typ 73 viz. kapitola 4.Ložiska. Zadané hodnoty: dl1 80 mm DL1 170 mm B1 39 mm C N C N - viz. [9]
23 e1 1,14 X1 0,35 - viz. [8] Y1 0,57 p1 3 pro bodový styk (kuličková ložiska) Fr1 537,35 N Fa1 9518,5 N Výpočet ekvivalentního dynamického radiálního zatížení: P1 X 1 Fr1 + Y1 Fa1 0,35 537,35 + 0, ,5 5613,62 N (32) Výpočet trvanlivosti: p C Lh1 1 P1 60 n 5613, ,13hod (33) Avšak toto ložisko je předimenzováno, v katalogové řadě firmy, ze které jsem vybíral, nebylo vhodnější ložisko s odpovídajícím vnitřním průměrem Kuličkové ložisko radiální Toto ložisko je ukotveno v domečku volně, tak aby na něj nepůsobila axiální síla. typ ložiska: 6316 Zadané hodnoty: Fa2 0 N Fr2 506,94 N C N Co N p2 3 pro bodový styk (kuličková ložiska) dl2 80 mm DL2 170 mm B2 39 mm F 0 e2 a 2 0 e2 0,014 dle [3] str. 503, tab. 4 (34) C Fa 2 0 0<e X2 1, Y2 0 dle [3] str. 503, tab. 4 (35) Fr 2 506,94 Výpočet ekvivalentního dynamického radiálního zatížení: P2 X 2 Fr 2 + Y2 Fa , N (36) Výpočet trvanlivosti: p 3 C hod. Lh 2 2 (37) P2 60 n 506, Toto ložisko jsem vybral zejména z rozměrových důvodů a geometrické podobnosti obou domečků
24 3.5 Tepelná dilatace V této části určím pracovní teplotu, ze které bude vyplývat konstruování potřebných dilatačních vůlí. Kritickou hodnotu spočítám pro díl, na kterém se mi tepelná dilatace projeví nejvíce. Tento díl je opět nejdelší část šnekovice. Pro toto zařízení volím teplotu v rozmezí C. Zadané hodnoty: αt 0, l 3353 mm T 80 C viz. [4] str.14fy l α t T l 0, ,353 3,22mm (38) Ve výkresové části jsem proto volil vůle mezi stykovými plochami 5mm. 5mm>3,22mm VYHOVUJE! 3.6 Kontrola pera viz. [2] str. 7, část 2. Kontroluji pero na hnacím hřídeli, které ji spojuje s kotoučovou spojkou Periflex. Zadané hodnoty: Mk Nm da 75 mm lp 75 mm pd MPa volím pd 80 MPa t1 5,3 mm ip 3 p viz. [2] str. 12, část 2. viz. [3] str Mk pd 57,2 MPa 80 MPa d A t1 l p i p 75 5, VYHOVUJE! (39)
25 4. Ložiska V důsledku přesouvání dopravovaného materiálu v podélném směru osy šnekovice vzniká na tuto hřídel axiální napětí a zároveň vlivem tíhy šnekovice radiální napětí. Toto axiální napětí eliminuje kuličkové ložisko s kosoúhlým stykem. Šnek je s pravým stoupáním, otáčení proti směru hodinových ručiček, doprava směrem od pohonu, proto je uloženo ložisko s kosoúhlým stykem nepohyblivě v domečku u násypky. Radiální zatížení eliminují kluzná ložiska, která jsou umístěna v místech přerušení žlabu a radiální kuličkové ložisko uloženo pohyblivě na konci dopravníku. Parametry: kuličkové ložisko s kosoúhlým stykem: - firma: SKF - distributor: ARKOV, spol. s.r.o. - označení: 7316 BEM - únavové zatížení Pu 4150 N - hmotnost: 3,8 kg - kosoúhlý styk: α 40 kuličkové radiální ložisko: - dle normy: ČSN firma: SKF - distributor: ARKOV, spol. s.r.o. - označení: hmotnost: 3,63 kg kluzná ložiska: - dle normy: ČSN materiál: šedá litina, ČSN hmotnost: 0,46 ks - počet: 3ks Obr. 8 Schéma uložení ložiska s kosoúhlým stykem Mazivo: Pro mazání všech ložisek lze použít všechny klasicky používané plastická maziva. Použito: -univerzální mazivo pro ložiska, označení: LV 2 3 firma: TOBEX Praha Parametry: C 450g
26 Uložení radiálního ložiska je pohyblivě viz. obr.9. Tomu tak je z ohledu na tepelnou dilataci a snížení axiálních napětí. Těsnění je zajištěno těsnícími kroužky Gufero. Obr. 9 Schéma uložení ložiska s kosoúhlým stykem Kluzná ložiska jsou zavěšena na T profilu umístěném na vrchní části žlabu. Od této vrchní části je umístěna maznice a svedena trubičkou k mazacímu kanálku kluzného ložiska. Pouzdro kluzného je opatřeno víčky, kvůli možnému vychýlení ložiska od pouzdra. Těsnění je zajištěno těsnícími kroužky pro pohyblivé spoje, které jsou umístěny na hřídeli. Obr. 10 Schéma uložení ložiska s kosoúhlým stykem
27 5. Pohonná soustava Motor jsem volil s ohledem na vypočtenou hodnotu ze vzorce (7) a předem stanovenou hodnotu otáček. Volil jsem větší výkon (kroutící moment) z důvodu zadírání materiálu mezi šnekovicí a žlabem a také z důvodu snazšího rozběhu z nulové rychlosti. Převodovka je přímo zabudovaná s motorem jako kompaktní celek. Parametry: Převodovka + motor fa: NORD označení:sk M/4 P 7,5 kw 4 pólový nmotor 1500 [1/min] nvýstupní 28 [1/min] Mk 2558 Nm náplň 20,5 l oleje olej: viz. katalog firmy NORD, např. Shell Tivela S220 ( C) m 263 kg Obr. 11 Rozměrové schéma pohonu Údržba, doba výměny maziva a provozní parametry jsou obsaženy v katalogu pohonné jednotky dodávaného při koupi
28 6. Kotoučová spojka Volil jsem pružnou spojku - Periflex. Jejich vlastnosti zaručují tlumení torzních kmitů a rázů. Spojky Periflex zajišťují plynulý rozběh strojů, tichý a klidný chod s rovnoměrným průběhem otáček. Dovolují vzájemnou dilataci spojovaných hřídelů. Maximální přenositelný kroutící moment: MKmax 2500 Nm Průměr náboje (hřídele): d 75 mm Obr. 12 Schéma provedení bezpečnostní kotoučové spojky z hlediska momentového zatížení Obr. 13 Schéma provedení kotoučové spojky periflex Jak vyplývá z obr.10 je zřejmé, že kotoučová spojka přenese maximální kroutící moment, který přenese více dopravovaného množství než je požadováno. Proto je vyhovující, avšak se musí dbát zvýšené opatrnosti před přehlcením dopravníku
29 7. Závěr V této práci jsem navrhoval vodorovný šnekový dopravník na dopravu drobného kameniva o zrnitosti 45 mm. Tato zrnitost byla mým hlavním hlediskem při konstruování tohoto dopravníku. Potřebné návrhové výpočty jsem vybíral z konkrétní literatury, zabývající se touto tématikou. Dále jsem takto navržený dopravník pevnostně kontroloval a to zejména výpočtem na krut, ohyb, střih kolíků, tepelnou dilataci a pevnost těsných per. V kreslené formě jsem bral nejvíce ohled na jednoduchost, nízkou spotřebu materiálu a dobrou smontovatelnou. Výkresovou část jsem vytvořil v programu SolidWorks
30 8. Seznam použité literatury a odkazů [3] Gajdůšek J., Škopán M.: Teorie dopravních a manipulačních zařízení, skripta 1988 Kříž R.: Stavba a provoz strojů 1, části strojů pro 2.roč. SPŠ, Scientia, 1995, část 1,2 Leiveber J., Řasa J., Vávra P.: Strojnické tabulky, Scientia, 2000 [4] Janyš B., Glanc F.: Kapesní dílenské tabulky, SNTL, 1967 [5] Janíček P., Ondráček E., Vrbka J.: Pružnost a pevnost,, 1992 [6] [7] m4&norma&r1&r2&r3&r4&search5# [8] [9] [10] [1] [2]
31 Příloha
32 - 30 -
33 - 31 -
34 - 32 -
35 Příloha
36 Příloha
ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU ZRNA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU ZRNA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK WORM CONVEYOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VíceVODOROVNÝ ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceFAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Vícebezosý spirálový dopravník, spirála, pohonná jednotka, pružná bezvůlová spojka, žlab, ložisko, konstrukce dopravníku
ABSTRAKT, KLÍČOVÁ SLOVA ABSTRAKT Předmětem této bakalářské práce je návrh a konstrukční řešení vodorovného bezosého spirálového dopravníku pro dopravu cukru na dopravní vzdálenost 7,5 m. Úvodní část je
Vícekolík je v jedné nebo více spojovaných součástech usazen s předpětím způsobeným buď přesahem naráženého kolíku vůči díře, nebo kuželovitostí
KOLÍKOVÉ SPOJE KOLÍKOVÉ SPOJE Spoje pevné - nepohyblivé (výjimku může tvořit spoj kolíkem s konci pro roznýtování). Lze je považovat za rozebíratelné, i když častější montáž a demontáž snižuje jejich spolehlivost.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceFAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VíceLineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem
Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem Charakteristika MTV Lineární jednotky (moduly) MTV s pohonem kuličkovým šroubem a integrovaným kolejnicovým vedením umožňují díky své kompaktní konstrukci
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceVýpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny
Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceStrojní součásti ČÁSTI STROJŮ R
Strojní součásti ČÁSTI STROJŮ CÍLE PŘEDNÁŠKY Seznámení studentů se základními stavebními prvky strojů a strojního zařízení hřídele, uložení a spojky. OBSAH PŘEDNÁŠKY 1. Strojní součásti. 2. Hřídele a čepy.
VíceObr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče
Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK DRCENÉHO KAMENIVA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePOJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceKA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA
KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA Ing. Zdeněk Raab, Ph.D. Tyto podklady jsou spolufinancovány Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Obsah 1. Výstupní
VíceOperační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)
1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
Vícei Lineární moduly MRJ se dodávají pouze s dlouhými vozíky. Lineární modul MRJ s pohonem ozubeným řemenem 03 > Lineární jednotky serie MRJ
Příslušenství Lineární jednotky Lineární modul MRJ s pohonem ozubeným řemenem 1. hnací příruba s řemenicí 2. krycí pásek (těsnící pásek) z korozivzdorné ocele 3. polyuretanový ozubený řemen AT s ocelovým
VíceZvyšování kvality výuky technických oborů
Zvyšování kvality výuky technických oborů Klíčová aktivita V. 2 Inovace a zkvalitnění výuky směřující k rozvoji odborných kompetencí žáků středních škol Téma V. 2. 10 Základní části strojů Kapitola 31
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Součásti točivého a přímočarého pohybu Kluzná ložiska
Více19 21 DETAIL C MĚŘÍTKO 1 : H7/n a5 632 ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK ÚADI 0-SD-00. 4x2670 D x
16765 15960 100 2640 66 4x2670 2640 684 H E1 D 5 2 9 10 11 3 5 328 40 C F 22 927 B 5 4 479 660 H 15 16 6 7 8 6x70 2604 17 D 2676 23 45 18 200 445 36 46 49 52 19 ŠNEKOVÝ HŘÍDEL VE ŽLABU ULOŽEN EXCENTRICKY
VíceHřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje
Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje C 1 INFORMACE O VÝROBKU Určení velikosti hřídelových kloubů Pro výběr hřídelových kloubů není rozhodující pouze největší přenášený kroutící
Více21.6.2011. Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují
Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje Modul 03 - TP ing.jan Šritr ing.jan Šritr 2 1 KOLÍKY
VíceOrganizace a osnova konzultace III-IV
Organizace a osnova konzultace I-IV Konzultace : 1. Zodpovězení problémů učební látky z konzultace I 2. Úvod do učební látky Části strojů umožňujících pohyb 3. Úvod do učební látky Mechanické převody a
VícePlán přednášek a úkolů z předmětu /01
Plán přednášek a úkolů z předmětu 347-0304/01 ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ Rozsah... 20, zápočet, kombinovaná zkouška, 6 kreditů Ročník... 2. ročník kombinovaného bakalářského studia Studijní program... B2341
VíceČÁSTI STRO JÚ. 1. svazek
ČÁSTI STRO JÚ. 1. svazek Páté, prepracované vydání Prof. Ing. Dr. Alfred Bolek Prof. Ing. Josef Kochman a kol Kolektiv: Ing. Jan Frohlich, prof. Ing. Stefan Glézl, DrSc., Ing. Jifí Houkal, Ing. Václav
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INTSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceŠnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.
.. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena
VíceŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK DRCENÉHO KAMENIVA THE SCREW CONVEYOR OF AGGREGATE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
CTJ Lineární moduly CTJ Charakteristika Lineární jednotky (moduly) řady CTJ jsou moduly s pohonem ozubeným řemenem a se dvěma paralelními kolejnicovými vedeními. Kompaktní konstrukce lineárních jednotek
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pevnostní výpočet šroubů
VíceMODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST
MODERNÍ TECHNOLOGIE A DLOUHOLETÁ ZKUŠENOST CVX ODSTŘEDIVÁ, RADIÁLNÍ ČLÁNKOVÁ, HORIZONTÁLNÍ ČERPADLA SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární č.p. 605, 753 01 Hranice I - Město, Česká republika tel.: 581 661
VíceKATALOGOVÝ LIST. VENTILÁTORY AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÉ APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče
KATALOGOVÝ LIST VENTILÁTORY AXIÁLNÍ PŘETLAKOVÉ APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče KM 12 2521 Vydání: 12/10 Strana: 1 Stran: 6 Ventilátory axiální přetlakové APMB 1600 a 2400 pro mikrochladiče (dále jen
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VíceDovolené napětí, bezpečnost Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Iva Procházková
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
Vícespirální šnekový dopravník, šnekovnice, žlab, pohonná jednotka, slad, konstrukce dopravníku
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceRůzné druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje)
Různé druhy spojů a spojovací součásti (rozebíratelné spoje) Kolíky, klíny, pera, pojistné a stavěcí kroužky, drážkování, svěrné spoje, nalisování aj. Nýty, nýtování, příhradové ocelové konstrukce. Ovládací
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVýpočet silové a energetické náročnosti při obrábění
Cvičení číslo: 5 Stud. skupina: Pořadové číslo: Téma cvičení: Výpočet silové a energetické náročnosti při obrábění Vypracoval: Datum: Počet listů: Zadání: - vypočítejte příklady č. 1,, 3, 4, a 5 - uveďte
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
MTJZ Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika Lineární moduly řady MTJZ jsou v první řadě určeny pro svislou zástavbu a použití jako osy Z lineárních víceosých X-Y-Z systémů. Lineární
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceNamáhání v tahu a ohybu Příklad č. 2
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Složená namáhání normálová : Tah (tlak) a ohyb 2 Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Namáhání v tahu a ohybu Příklad
Více(lze je rozpojit i za běhu) přenáší pohyb prostřednictvím kapaliny. rozpojovat hřídele za běhu
zapis_casti_stroju_spojky08/2012 STR Bc 1 z 6 13. Hřídelové spojky Rozdělení: spojují #1 a přenáší mezi nimi otáčivý #2 Schéma zapojení spojky #4 Další funkce spojek vyrovnávají vyosení spojovaných hřídelů
VíceHřídelové klouby, kloubové hřídele / Drážkové hřídele a náboje
Strana Informace o produktu.2 Hřídelové klouby a kloubové hřídele Hřídelové klouby.6 Kloubové hřídele.12 Prachovky. Drážkové hřídele a náboje.18 stroj.elementy@haberkorn.cz www.haberkorn.cz.1 Informace
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceLineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika MTJZ Lineární moduly řady MTJZ jsou v první řadě určeny pro svislou zástavbu a použití jako osy Z lineárních víceosých X-Y-Z systémů. Lineární
Vícetrubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem.
Namáhání krutem Uvažujme přímý prut neměnného kruhového průřezu (Obr.2), popřípadě trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek : Prut namáhaný kroutícím momentem.
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
Více14. JEŘÁBY 14. CRANES
14. JEŘÁBY 14. CRANES slouží k svislé a vodorovné přepravě břemen a jejich držení v požadované výšce Hlavní parametry jeřábů: 1. jmenovitá nosnost největší hmotnost dovoleného břemene (zkušební břemeno
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
VíceLineární jednotky MTJ ECO s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky ECO s pohonem ozubeným m Charakteristika ECO Lineární jednotky (moduly) ECO nabízí cenově výhodnou, ekonomickou variantu lineárních posuvů při zachování vysokých požadavků na technické
VíceNAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT
Φd Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT KRUT KRUHOVÝCH PRŮŘEZŮ Součást je namáhána na krut
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích
ŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů
VíceZkoušky těsnosti převodovek tramvajových vozidel (zkušební stand )
Zkoušky těsnosti převodovek tramvajových vozidel (zkušební stand ) SVOČ FST 2009 Jáchymovská 337 373 44 Zliv mmachace@seznam.cz ABSTRAKT Navrhnout zkušební stand tramvajových vozidel simulující běžné provozní
VíceNávrh krmného závěsného valníku
Česká zemědělská univerzita Technická fakulta Návrh krmného závěsného valníku Semestrální práce Konstruování s podporou počítačů I 1. Úvod... 2 2. Krmný valník... 2 2.1 Popis... 2 2.2 Základní požadavky...
VíceŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU OCELOVÝCH BROKŮ DO OTRYSKÁVAČE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 2013 Aktualizováno: 2015 Použitá
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STABILNÍ ŠIKMÝ PÁSOVÝ DOPRAVNÍK STATIONARY INCLINED BELT CONVEYOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILOVÉHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
VíceProfil Typ Popis Rozsah teplot ( C) Vodicí pás z tvrzené polyesterové tkaniny. Vynikající parametry únosnosti. Profil Typ Popis Rozsah teplot ( C)
KONSTRUKÈNÍ ÚDAJE STANDARDNÍ SORTIMENT Profil Typ Popis Rozsah teplot ( C) F 506 Vodicí pás z tvrzené polyesterové tkaniny. Vynikající parametry únosnosti. +120 +100-40 Číslo stránky 5.7 4.1 F 87 Vodicí
VíceOrganizace a osnova konzultace I,II
Organizace a osnova konzultace I,II 1. Úvodní seznámení s předmětem MKP (ČSM) a organizací jeho studia 2. Úvod do učební látky Spoje a spojovací části 3. Učební látka Spoje a spojovací části je uvedena
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY SVISLÝ KOREČKOVÝ DOPRAVNÍK VERTICAL BUCKET CONVEYOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING SVISLÝ
VíceVY_32_INOVACE_C 08 14
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceProjection, completation and realisation. MHH Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla
Projection, completation and realisation Horizontální odstředivá kondenzátní článková čerpadla Horizontální kondenzátní čerpadla řady Čerpadla jsou určena k čerpání čistých kondenzátů a horké čisté vody
VíceLineární jednotky MTJ s pohonem ozubeným řemenem
Lineární jednotky MTJ s pohonem ozubeným řemenem Charakteristika MTJ Lineární jednotky (moduly) MTJ s pohonem ozubeným řemenem a kompaktní konstrukcí umožňují přenášet vysoké výkony, dosahují vysokých
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
Více1. Standardní katalogové modely pro obvyklé aplikace.
Zubová spojka PRUŽNÁ OCELOVÁ SPOJKA, opracovaná s vysokou přesností, zahrnuje dva ocelové náboje s vnějším čelním ozubením a dva kusy ocelových objímek s vnitřním čelním ozubením. Objímky jsou spojené
VíceFAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Součásti točivého a přímočarého pohybu. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Součásti točivého a přímočarého pohybu Pevné spojky
VícePOHÁNĚNÁ HORIZONTÁLNÍ VÁLEČKOVÁ DRÁHA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní K 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL 2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA doc. Ing. Martin Hynek, PhD. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován
VíceSTROJNÍ SOUČÁSTI. Podle účelu a použití se strojní součásti rozdělují na:
STROJNÍ SOUČÁSTI Podle účelu a použití se strojní součásti rozdělují na: části spojovací (šrouby, klíny, pera, kolíky); části pružicí (pružiny, torzní tyče); části točivého a posuvného pohybu a jejich
VíceŘetězové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Třecí převody Ing. Magdalena
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceKreslení strojních součástí. 1. Čepy. Rozdělení čepů: a) normalizované kreslení dle norem b) nenormalizované nutno nakreslit výrobní výkres
Kreslení strojních součástí Obsah: 1) Čepy 2) Kolíky 3) Závlačky 4) Pojistné kroužky 5) Šrouby, matice, podložky 6) Šroubové spoje 7) Hřídele a jejich základní plochy 8) Klíny, pera, drážkování 9) Ložiska
VíceČelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 12
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 12 Lanové převody Výhody a nevýhody. Druhy převodů. Ocelová lana. Lanové kladky. Lanové bubny. Pevnostní
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceOKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ
OKRUHY K MATURITNÍ ZKOUŠCE - STROJNICTVÍ 1. Spoje a spojovací součásti rozdělení spojů z hlediska rozebíratelnosti rozdělení spojů z hlediska fyzikální podstaty funkce 2. Spoje se silovým stykem šroubové
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH PRŮBĚŽNÉHO MÍSIČE O VÝKONU 1-3 TUN/HOD THE DESIGN OF SAND MIXER WITH OUTPUT RANGE 1-3 TPH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více