Výpočet sedání kruhového základu sila

Podobné dokumenty
Namáhání ostění kolektoru

Výpočet sedání terénu od pásového přitížení

Posouzení stability svahu

Numerické řešení pažící konstrukce

Kapitola 24. Numerické řešení pažící konstrukce

Numerické modelování tunelu metodou NRTM

Návrh nekotvené pažící stěny

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

Inženýrskémanuály. Díl3

Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace

Návrh rozměrů plošného základu

Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.

V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.

Posouzení mikropilotového základu

Posouzení záporové stěny kotvené ve více úrovních

Výpočet svislé únosnosti a sedání pilot vyšetřovaných na základě zkoušek CPT

Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny

Návrh kotvené pažící stěny

Výpočet sedání osamělé piloty

Pružné oblasti (oblasti bez plasticity) Program: MKP

Nejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení

Pilotové základy úvod

Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot

Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny

Nastavení výpočtu a Správce nastavení

Vytvoření a úpravy geologického modelu

, základovou půdu tvoří písčitá hlína (třída F3, tuhá konzistence). Úhel tření mezi zeminou a rubem zdi je uvažován 18

Zajištění svahu stabilizačními pilotami

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

Výpočet vodorovné únosnosti osamělé piloty

Tvorba výpočtového modelu MKP

ČVUT v Praze Fakulta stavební. Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 2005/2006 STUDIE CHOVÁNÍ PILOT. Jméno a příjmení studenta :

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

Výpočet prefabrikované zdi Vstupní data

Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty

Interakce ocelové konstrukce s podložím

Zadání geometrie načtením souboru DXF

Program předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )

Betonové konstrukce II - BL09. Studijní podklady. Příručka na vytvoření matematického modelu lokálně podepřené desky pomocí programu Scia Engineer

Inženýrskémanuály. Díl2

Beton 3D Výuková příručka Fine s. r. o. 2010

Betonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.

Interpretace zkoušek a vytvoření geologického modelu

ENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU

4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA

Téma 12, modely podloží

P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ

Inženýrskémanuály. Díl1

NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ A SKUTEČNOST. Alexandr Butovič Tomáš Louženský SATRA, spol. s r. o.

K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku

VŠB- Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti. Úvod do MKP Deformační analýza stojanu na kuželky

písemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.

Matematické modelování v geotechnice - Plaxis 2D (ražený silniční/železniční tunel)

Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.

Přijímací zkoušky na magisterské studium, obor M

STATICA Plzeň s.r.o. statika konstrukcí. V Obilí 1180/12, , Plzeň OPRAVA OPĚRNÉ ZDI. Mezholezy. C.01 Technická zpráva a statický výpočet

1.1 Shrnutí základních poznatků

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

FIN3D Výukovápříručka

Ve výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:

FAKULTA STAVEBNÍ. Stavební statika. Telefon: WWW:

1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.

P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Posouzení stability svahu

Libor Kasl 1, Alois Materna 2

OHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test

NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:

Manual Scia Engineer. Manuál pro zadávání rámové konstrukce. Václav Buršík

Tutoriál programu ADINA

Přijímací zkouška do navazujícího magisterského programu FSv ČVUT

Skořepinové konstrukce. tloušťka stěny h a, b, c

Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí

list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

STRUČNÝ NÁVOD PRO POUŽÍVÁNÍ PROGRAMU SCIA ENGINEER (RÁMOVÉ KONSTRUKCE)

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM

PRUŽNOST A PLASTICITA I

Skupina piloty. Cvičení č. 6

Vnitřní síly v prutových konstrukcích

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Mechanika s Inventorem

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

Výpočet stability svahu

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Transkript:

Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody konečných prvků a modulu osová symetrie. Zadání úlohy Určete sednutí kruhového základu sila (tloušťky 0,5 m a průměru 20,0 m) vyvolané jeho celkovým naplněním, tj. přitížením o velikosti q 150 kpa. Dále stanovte celkové sednutí sila po následném vyprázdnění. Geologický profil včetně parametrů zemin je stejný jako v předchozí úloze (21. Výpočet sedání terénu od pásového přitížení). Pro tento případ využijte osovou symetrii. Kruhový základ sila je proveden z vyzrálého ŽB třídy C 20/25. Schéma zadání úlohy kruhový základ sila z železobetonu 1

Hodnoty celkové svislé deformace, tj. sednutí d z mm zde budeme uvažovat pouze pro Mohr- Coulombův materiálový model. Porovnání ostatních materiálových modelů s různou hustotou sítě bylo provedeno v předchozí kapitole (21. Výpočet sedání terénu od pásového přitížení). Řešení K výpočtu této úlohy použijeme program GEO 5 MKP. V následujícím textu postupně popíšeme řešení příkladu po jednotlivých krocích: Topologie: nastavení a modelování úlohy (volné body) Fáze budování 1: primární geostatická napjatost, Fáze budování 2: modelování a zatížení nosníkových prvků, výpočet sedání, Fáze budování 3: výpočet sedání terénu (deformace) po odtížení, vnitřní síly. Vyhodnocení výsledků: porovnání, závěr. Poznámka: K výpočtu této úlohy zvolíme postup modelování pomocí nosníkových prvků, kdy základ kruhového sila budeme uvažovat jako ŽB nosník bez přidaných kontaktů. Problematika kontaktních prvků bude více rozebrána v kapitole 24. Numerické řešení pažící konstrukce. Topologie: zadání úlohy V rámu Nastavení zvolíme typ úlohy s možností Osově symetrická. Ostatní údaje ponecháme beze změn. Rám Nastavení Poznámka: Osová symetrie je vhodná pro řešení rotačně souměrných úloh. Tomuto předpokladu musí vyhovovat jak geometrické uspořádání konstrukce, tak i zatížení. Vhodným příkladem je proto řešení této úlohy kruhového základu sila. 2

Řešení je vztaženo na 1 rad délky obloku o poloměru x (r). Osa symetrie vždy představuje počátek souřadnice x (r). Smykové složky deformace ve směru rotace lze zanedbat. Vedle složek napětí a deformace v rovině řezu se uvažuje také vznik obvodové normálové složky napětí a deformace (více viz Help F1). V rámu Rozhraní nejprve nastavíme nové rozměry světa a poté zadáme souřadnice prvního bodu rozhraní 0,0. Další bod rozhraní (na okraji) program již doplní automaticky. Rám Rozhraní + dialogové okno Rozměry světa Poté definujeme parametry zemin a přiřadíme je do oblasti rozhraní č. 1. Tuhá tělesa ani typy kontaktů v tomto případě uvažovat nebudeme. Pro generování sítě budeme nejprve uvažovat délku hrany prvků sítě 2,0 m. 3

Rám Generování sítě Trojúhelníková síť s délkou hrany prvků 2,0 m Po vyhlazení a vygenerování sítě jsme došli k závěru, že vzhledem k rozsahu dané úlohy je síť příliš hrubá, a proto upravíme délku hrany prvků sítě na 1,0 m. 4

Rám Generování sítě Trojúhelníková síť s délkou hrany prvků 1,0 m Poznámka: Pro řešenou oblast pod kruhovým základem sila by bylo vhodné provést zahuštění linií, resp. prvků sítě (více viz Help F1). Tuto funkci podrobněji popíšeme v následující kapitole 23. Namáhání ostění kolektoru. Fáze budování 1: primární geostatická napjatost Po vygenerování sítě KP přepneme do 1. fáze budování a poté provedeme výpočet primární geostatické napjatosti. Nastavení výpočtu ponecháme jako Standardní (více viz Help F1). 5

Rám Výpočet Fáze budování 1 Fáze budování 2: modelování a zatížení nosníkových prvků V dalším kroku přidáme 2. fázi budování. Poté v rámu Nosníky definujeme následující parametry umístění nosníku, materiál a třída betonu, výšku průřezu (0,5 m) a uložení konců nosníku (více viz Help F1). 6

Dialogové okno Nové nosníky Fáze budování 2 Následně přejdeme do rámu Zatížení nosníků, kde zadáme velikost zatížení které uvažujeme jako tíhu stěn kruhového sila působící na jeho základ. f 100 kn m, 7

Dialogové okno Nová zatížení nosníků zatížení stěnami na kruhový základ sila Dále zde zadáme rovnoměrně spojité zatížení o hodnotě q 150 kn m naplnění kruhového sila a působí na jeho dno, resp. vrchní hranu základu. 2, které představuje 8

Dialogové okno Nová zatížení nosníků zatížení kruhového základu naplněním sila V této fázi budování opět provedeme výpočet a prohlédneme si výsledky pro sednutí d z mm. Z obrázku plyne, že maximální svislá deformace je 101,9 mm. Pro lepší představu o chování konstrukce si zobrazíme deformovanou síť (tlačítko v horní části obrazovky). 9

Rám Výpočet Fáze budování 2 (svislá deformace d z s poklesovou kotlinou) Pro vykreslení poklesové kotliny klikneme na tlačítko Nastavení a v záložce Poklesová kotlina zatrhneme možnosti Hodnoty (více viz Help F1). Fáze budování 3: sedání terénu po odtížení, vnitřní síly V dalším kroku přidáme 3. fázi budování. V této fázi budování odstraníme rovnoměrně spojité zatížení. Dále budeme uvažovat pouze zatížení nosníku od stěn kruhového sila, které je stejné jako v předchozí fázi budování, tj. f 100 kn m. 10

Rám Zatížení nosníků Fáze budování 3 Poté znovu provedeme výpočet a zjistíme hodnoty deformací. Celkové sednutí povrchu terénu je 28,8 mm. d z po odtížení 11

Rám Výpočet Fáze budování 3 (svislá deformace d z s poklesovou kotlinou) Nyní si prohlédneme průběhy radiálních momentů M r knm m pro 2., resp. 3. fázi budování (pomocí tlačítka Zobrazit v záložce Průběhy ) a velikost lokálních extrémů zaznamenáme do tabulky. Na tyto hodnoty lze v libovolném statickém programu (např. FIN EC BETON 2D) navrhnout a posoudit hlavní nosnou výztuž kruhového základu sila. 12

Rám Výpočet Fáze budování 2 (průběhy radiálních momentů M r ) 13

Rám Výpočet Fáze budování 3 (průběhy radiálních momentů M r ) Vyhodnocení výsledků: V následující tabulce jsou zobrazeny hodnoty celkového sednutí d z mm a radiálních momentů knm m M r pro 2. a 3. fázi budování, ve kterých jsme modelovali zatížení, resp. odtížení kruhového základu sila. Tento výpočet jsme provedli pro Mohr-Coulombův materiálový model s délkou hrany sítě trojúhelníkových prvků 1,0 m. Materiálový Fáze 2 Fáze 3 Fáze 2 Fáze 3 model d z mm d z mm M r knm m M r knm m Mohr-Coulomb (1,0 m) 101,9 28,8 + 161,6 --- 34,1 161,8 Výsledky celkového sednutí d z a radiálních momentů M r pro jednotlivé fáze budování 14

Závěr Z výsledků zkoumaných veličin lze vyvodit několik následujících závěrů: Při naplnění síla (vlivem působení rovnoměrného spojitého zatížení) převládá po délce nosníku kladný ohybový moment, kdy jsou tažena jeho spodní vlákna. Při vyprázdnění sila (vlivem následném odtížení) dochází k zatížení kruhového základu pouze od působení jeho stěn. Po délce nosníku převládá záporný ohybový moment, tj. k tahu dochází v jeho horních vláknech. 15