Lomová houževnatost. plastická deformace. R e = K C

Podobné dokumenty
Funkce hustoty pravděpodobnosti této veličiny je. Pro obecný počet stupňů volnosti je náhodná veličina


Hydraulická schémata zapojení nástěnných elektrokotlů

L HOSPITALOVO PRAVIDLO

Hodnocení tepelné bilance a evapotranspirace travního porostu metodou Bowenova poměru návod do praktika z produkční ekologie PřF JU






Přijímací zkoušky do NMS 2013 MATEMATIKA, zadání A,


Část 5.4 Tlačený a ohýbaný nosník


Přijímací zkouška do navazujícího magisterského oboru FSv ČVUT


1. Určíme definiční obor funkce, její nulové body a intervaly, v nichž je funkce kladná nebo záporná.

Předpjatý beton Přednáška 12







NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL



Použitelnost. Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření.

VY_32_INOVACE_G 21 01

Posouzení za požární situace

Navazující magisterské studium MATEMATIKA 2016 zadání A str.1 Z uvedených odpovědí je vždy



Řetězy Bezúdržbové IWIS MEGAlife DIN 8187

Staticky určité případy prostého tahu a tlaku

České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Dynamická pevnost a životnost & Mezní stavy konstrukcí - Jur II. Dynamická pevnost a životnost

Předpjatý beton Přednáška 6

TEXTILNÍ UPÍNACÍ PROSTŘEDKY

Základní parametry PSM

Řešený příklad - Nechráněný nosník zajištěný proti klopení


Předmět: SM 01 Rovinné příhradové konstrukce

4. PRŮBĚH FUNKCE. = f(x) načrtnout.



ε, budeme nazývat okolím bodu (čísla) x




4. Přechodné děje. 4.1 Zapínání střídavého obvodu





2.6.6 Sytá pára. Předpoklady: 2604

2.3.6 Práce plynu. Předpoklady: 2305

2. Frekvenční a přechodové charakteristiky

České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. DPŽ + MSK Jurenka, příklad I. Dynamická pevnost a životnost. Jur, příklad I

kde je rychlost zuhelnatění; t čas v minutách. Pro rostlé a lepené lamelové dřevo jsou rychlosti zuhelnatění uvedeny v tab. 6.1.


Výpočty za použití zákonů pro ideální plyn

Výpočet svislé únosnosti osamělé piloty



Zjednodušený návrh plnícího systému přeplňovaného vznětového motoru II

M a l t é z s k é n á m. 1, P r a h a 1

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

3.1.8 Přeměny energie v mechanickém oscilátoru

Výpočet svislé únosnosti osamělé piloty

Základní principy fyziky semestrální projekt. Studium dynamiky kladky, závaží a vozíku


I N V E S T I C E D O R O Z V O J E V Z D Ě L Á V Á N Í


Protokol o provedeném měření

DOPLŇKOVÉ TEXTY BB01 PAVEL SCHAUER INTERNÍ MATERIÁL FAST VUT V BRNĚ ENERGIE



Šroubová válcová pružina. Tato pružina se používá nejčastěji, může být tažná (má oka) a tlačná (rovné zakončení závitů). Je.

Závislost indexů C p,c pk na způsobu výpočtu směrodatné odchylky

Fyzika V. Rupert Leitner ÚČJF MFF UK 838A, l Doporučená literatura: W.S.C. Williams: Nuclear and Particle Physics

Rentgenová strukturní analýza


Řetězy Vysokovýkonné IWIS DIN 8187


1.5.5 Potenciální energie




FYZIKA 3. ROČNÍK. Nestacionární magnetické pole. Magnetický indukční tok. Elektromagnetická indukce. π Φ = 0. - magnetické pole, které se s časem mění




Způsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie


Řetězy 5.1. Informace o produktu 5.2 Řetězy. Vysokovýkonné IWIS DIN Standardní DIN Ekonomické DIN



Seznámíte se s pojmem primitivní funkce a neurčitý integrál funkce jedné proměnné.

HODNOCENÍ PEVNOSTI A ŽIVOTNOSTI ŠROUBŮ DLE NORMY ASME BPV CODE, SECTION VIII, DIVISION 2

Větrání hromadných garáží

Transkript:

Loová houžvntost UM - 5 Loová houžvntost Jéno: St. suin: Dtu cviční: ) Stručně oišt, co vyjdřují ojy ) nětí - z luzu b) součinitl intnzity nětí - loová houžvntost. Disutujt oužití vzthu ro výočt součinitl intnzity ro násldující řídy - urční trnzitní vliosti trhliny t, - urční loového nětí σ, - urční riticé dély trhliny, - urční loové houžvntosti. ) Nětí vyjdřuj njtost v zušbní tyči. Všchny tyto něřné závislosti s djí znázornit řivou, trá j dán závislostí síly n rodloužní. d j dfinován vličin nětí (F/S o ) dforci ( L/L o ). J vyjádřno v MP. V nětí xistuj hodnot, od tré vdl lsticé dforc vzniá i lsticá dforc. Mz luzu (růtžnost)- j to triálová chrtristi dfinován jo zní stv nětí, ři tré zčíná vznit lsticá dforc (j zěn vnitřní strutury triálu, d dochází trhání zi olulárníi vrstvi). Nchází s nd zí ružností. Při výočtu ltí vzth: σ d: - > j oficint bzčnosti. b) Součinitl intnzity nětí vyjdřuj njtost v ístě, d lou dochází vyjdřuj intnzitu nětí v oolí šičy trhliny. J dá: σ d: - σ j nětí v MP - dél trhliny Loová houžvntost j triálovou chrtristiou, trá vyjdřuj vntittivně odolnost triálu roti inicici lou v řídě, ž v triálu j říton trhlin. - urční trnzitní vliosti trhliny t - t. - urční loového nětí σ - σ. - urční riticé dély trhliny -. - urční loové houžvntosti. - σ. ) onstruční rv, u trého s ohou vysytnout trhliny (dfty), bud v rovozních odínách náhán thový nětí. Výočt bylo zjištěno, ž v řídě oužití ůvodně nvržného triálu (loová houžvntost ) j ři nětí σ riticá dél trhliny. Trhlinu dély vš nní ožné dftosoicý zřízní solhlivě zjistit. Miniální dtovtlná dél trhliny j.. Problé lz vyřšit volbou triálu s vyšší loovou houžvntostí >. Odhdnět

Loová houžvntost ) o oli rocnt usí být iniálně b) vyočtět vít-li, ž >, 0 MP. /. ) : σ σ σ σ σ b) 4% z 0MP* / ;8,MP* / 3) Oclová ds j ztížn thový nětí, tré odovídá olovině z luzu. Já j njvětší říustná dél trhliny v dsc ( 400 MP, 40 MP./ )? σ 40M σ 400 M 00M 3,4 40 00,7 4) lou dsy s trhlinou o délc 50 došlo ři síl 300 N. Odhdnět loovou houžvntost triálu dsy ( šíř dsy W 00, tloušť dsy, 600 MP, njdřív zjistí, zd ůsobící nětí j nší nž z luzu). σ σ F S < F 300000 P 5M W 00 σ 5 3,4 0,05 49,5M

Loová houžvntost 5) N obr j uvdn závislost loové houžvntosti n hodnotě z luzu. Jdná s o zlnou různě ouštěnou lgovnou ocl. ) Odčtět hodnoty, tré odovídjí zi luzu 800 600 MP, b) Pro obě hodnoty z luzu určt trnzitní riticou délu trhliny t vysvětlt význ zísných hodnot. 85MP 800 MP 600M 43MP t t 3,4 3,4 86 800 45 600 0,3 0,05 0,073 7,3 0,3 0,00079 0,0005 0,5 Z výočtů vylývá, ž s rostoucí zí luzu, lsá trnzitivní dél trhliny. 6) N obr. 3 jsou uvdny tlotní závislosti z luzu loové houžvntosti ocli oužívné ro výrobu tlové nádoby jdrného rtoru. N záldě grfů n obrázu ) odhdnět hodnoty loové houžvntosti odovídjící hodnoty z luzu dné ocli ro tloty 50 0, b) ro ždou tlotu sstrojt závislost nětí σ n délc trhliny ; určt hodnoty trnzitních dél trhliny t, c) z srovnání zísných dvou závislostí nětí-dél trhliny disutujt oužití této ocli ro onstruc rcující ři tlotách 50 0. 3

Loová houžvntost 4 M M M M t t,07 0,0007 0,00333 0,3 70 4 3,4 7,7 0,077 0,087 0,3 50 53 3,4 45 70 50 50 50 0 50 0

Loová houžvntost t 50 t0 5