RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz LIMES Opěrná stěn V:18.0 16052018 Souor: SVISLAUHLOVAOPERKA Název projektu: Úhlová opěrk Systém A 20 4.00 5.00 2.00 Zemin vlevo 1 1.00 5.00 180 Zemin12 11.00 Použité normy: CSN 1997-1, Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2016 Vl.tíh přiřzen(giony): 25.00 kn/m3 Dílčí součinitelé pro účinky nmáhání: Návrhové situce: NS-P(1q) NS-T(2) NS-A(3) ------------------------------------------------------------------------------ STR/GEO-2: Posudek v konstruktivních mezních stvech: stálé, všeoecně: 1.35 1.20 1.10 nepříznivé proměnné: 1.50 1.30 1.10 stálé, klid.tlk zeminy: 1.20 1.10 1.00 EQU: Posudek sttické rovnováhy příznivé, stálé: 0.90 0.90 0.95 nepříznivé, stálé 1.10 1.05 1.00 příznivé, proměnné: 0.00 0.00 0.00 nepříznivé, proměnné: 1.50 1.25 1.00 GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice) stálé: 1.00 1.00 1.00 nepříznivé, proměnné: 1.30 1.20 1.00 STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stilit podloží, návrhy ŽB) Odolnost zeminy: 1.40 1.30 1.20 Odolnost usmyknutí: 1.10 1.10 1.10 strn: 1
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz GEO-3: Geotechnické prmetry (smyková kružnice) tn phi': 1.25 1.15 1.10 Koheze c': 1.25 1.15 1.10 Protokol zdání: Geometrie stěny: 0.40 > 1 2 < 4.60 0.40 > 3.00 > < 4.60 < 0.40 3 4 6 5 < 0.40 3.40 > Č. x [m] z [m] ------------------------- 1 0.000 0.000 2 0.400 0.000 3 0.400 4.600 4 3.400 4.600 5 3.400 5.000 6 0.000 5.000 Vrstvy zeminy: Zemin vlevo 1 Zemin12 strn: 2
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz Prmetry vrstvy zeminy Tíh výplně z stěnou: Zohlednit výplň z stěnou: Úhel tření n stěně: 18.00 [kn/m3] roven sklonu terénu Název phi[ ] delt Kohez. gm gm' Es ------------------------------------------------------------------------- Zemin vlevo 1 30.00 0.00 0.00 20.00 10.00 0 Zemin12 30.00 20.00 0.00 18.00 8.00 10000 Ztížení: Jednotky... pásová [kn/m2], liniová [kn/m] ztížení Typ zť. NS x1 z1 q1 q2 Redist. ph S' [m] [m] [m] [kn/m] [kn/m] --------------------------------------------------------------------------- Pás NS-P(1q) 0.40 0.00 --- 20.00 20.00 - - Výsledky: Zemní tlk: Voly tlku zeminy: Itertivní výpočet ztížení: Zohlednění koheze dle klsické proximce (kch=2*(sqrt(kh))*cos(delt) Výpočet ktivního tlku Tlk zeminy n: kolmý řez Zohlednit odolnost zeminy? s 50% Existuje konzol? Úhel tření n stěně: roven sklonu terénu Součinitele tlku zeminy: Č. Název ϕ[ ] δ[ ] α[ ] β[ ] --------------------------------------------------------------------------- 1 Zemin12 30.00 20.00 0.00 0.00 2 Zemin vlevo 1 30.00 0.00 0.00 0.00 Č. Kh Kch K0h Kph Kpch --------------------------------------------------------------------------- 1 0.279 --- --- --- --- 2 0.333 --- --- 3.000 --- chrkteristická horizontální složk neredistriuovných tlků zeminy: Zohlednit odolnost zeminy s 50%: Souř. Z[m] eh[kn/m2] ---------------------------- 4.000 0.000 5.000 30.000 5.000 0.000 strn: 3
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz NS-P(1g): 75.00 30.00 30.00 Souř. Z[m] eh[kn/m2] ---------------------------- 0.000 0.000 5.000 30.000 5.000 0.000 NS-P(1q): 6.67 108.33 30.00 36.67 Souř. Z[m] eh[kn/m2] ---------------------------- 0.000 0.000 0.000 6.667 5.000 36.667 5.000 0.000 strn: 4
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz Návrhy n MSÚ MSP: Norm: ČSN EN 1992-1-1:2016 Beton, stěn: C25/30 Beton, zákld: C25/30 Výztuž: B500S Tíh etonu: 25.00 kn/m3 Stěn, osovékrytí etonem hd: 5.00 cm Zákld, osové krytí etonem hd: 5.00 cm Stěn, osové krytí etonem hh: 5.00 cm Zákld, osové krytí etonem hh: 5.00 cm Voly posudků: Zohlednit odolnost zeminy: Zohlednit zhutněný tlk zeminy: Zohlednit ztížení před stěnou: Zohlednit tíhu výplně z stěnou: Zohlednit tlk zeminy z vlstní tíhy: Zohlednit ztížení vprvo: Zohlednit zdné tlky zeminy: Zohlednit hydrosttický tlk hldinou vody vprvo: Zohlednit hydrosttický tlk hldinou vody vlevo: Zohlednit zdné ztížení vodou vprvo: Posudek stěny s klid. tlkem zeminy: Konstrukční tříd: Dílec: Typ ojektu: Tříd expozice: XC4: střídvě vlhko sucho XD1: Mírná vlhkost Návrh n MSÚ: Min. podélná výztuž Min.výztuž n posouvjící sílu Návrh stěny jko tlčený prvek Návrh ostruhy jko tlčený prvek Tříd E Nosník Pozemní stvy/pozemní stvy Návrhy n MSP: Stilní trhliny - přímý výpočet šířky trhlin Minimální výztuž n široké trhliny: Střední šířk trhliny 0.15 mm Mezní průměr horní 16.00 mm Mezní průměr dolní 16.00 mm Souč.spolehlivosti: Stálá/dočsná mimořádná Součinitel životnost Beton 1.50 1.20 1.00 Výztuž 1.15 1.00 strn: 5
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz 3.03 67.48 3.82 85.21 4.50 82.62 5.66 103.83 333.84 399.46 ex: 0.42 ex: 0.54 24.28 4.90 168.90 30.86 4.44 223.57 53.72 1.18 NS NS-P(1g), NS-P(1q), Npětí, které půsoí n stěnový systém: 60.00 248.40 248.40 80.00 80.00 30.67 63.48 63.48 15.00 11.52 15.00 11.52 2.67 NS NS-P(1g), NS-P(1q), Síly, které půsoí n stěnový systém: Návrhové řezy: vztženo n 1m šířky stěny Č. Poloh xm[m] zm[m] d[cm] ----------------------------------------------------- - Ptk 0.40 4.80 40.00 - Stěn 0.20 4.60 40.00 strn: 6
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz Návrhové řezy: NS-P(1) 46.00 48.28 229.03 30.00 12.26 10.27 5.40 56.62 23.13 264.24 NS-P(1g), Síly v řezu prvkem 46.00 83.97 73.08 279.68 30.00 15.10 15.24 5.40 28.72 304.12 NS-P(1q), Síly v řezu prvkem γg... dílčí součinitel MS1B stálé účinky γq... dílčí součinitel MS1B proměnné účinky Mkg... stálý chrkteristický moment Mkq... proměnný chrkteristický moment Md... návrhový moment Md Nkg... stálá chrkteristická normálová síl Nkq... proměnná chrkteristická normálová síl Nd... návrhová normálová síl Qkg... stálá chrkteristická posouvjící síl Qkq... proměnná chrkteristická posouvjící síl Qd... návrhová posouvjící síl Md = Mkg*γG + Mkq*γQ Nd = Nkg*γG + Nkq*γQ Qd = Qkg*γG + Qkq*γQ psi1... kominční součinitel pro čsté ztížení psi2... kominční součinitel pro kvzistálé ztížení M,Q,N_chr... chrkteristické vnitřní účinky, chrkteristické ztížení M,Q,N_freq... chrkteristické vnitřní účinky, čsté ztížení M,Q,N_kvzi... chrkteristické vnitřní účinky, kvzistálé ztížení M_rre = Mkg+ Mkq M_freq = Mkg+ Mkq*psi1 strn: 7
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz M_qusi = Mkg+ Mkq*psi2 Vnitřní účinky n MSÚ Č. γg γq Mkg Mkq Md Nkg Nkq Nd -------------------------------------------------------------------------- - 1.35 1.50-102.09-64.73-234.92 26.48 17.17 61.51-1.35 1.50 76.63 57.25 189.32-65.37-9.36-102.28 Č. Qkg Qkq Qd ---------------------------------- - -1.02 11.74 16.24 - -47.81-25.70-103.09 Vnitřní účinky n MSP Č. psi1 psi2 γg γq M,chrkt M,freq M,kvzi -------------------------------------------------------------------------- - 0.75 0.20 1.35 1.50-166.82-150.64-115.04-0.75 0.20 1.35 1.50 133.88 119.56 88.08 Č. N,chrkt N,freq N,kvzi Q,chrkt Q,freq Q,kvzi ----------------------------------------------------------------- - 43.66 39.36 29.92 10.73 7.79 1.33 - -74.72-72.38-67.24-73.51-67.08-52.95 Nutná podélná výztuž z MSÚ MSP: sh [cm2]... nut. podélná výztuž horní sd [cm2]... nut. podélná výztuž dolní epsz[o/oo]... přetvoření výztuže epsd[o/oo]... stlčení etonu zi[m]... vnitřní rmeno Č. sh sd epsz epsd zi -------------------------------------------------------- - 16.67 0.00 24.08-3.50 0.33-11.61 12.23 25.49-3.50 0.31 Nutná smyková výztuž z MSÚ MSP ss[cm2/m]... nut. smyková výztuž, pod 90 VRdct[kN]... smyková únosnost ohyově vyztuženého prvku VRdmx[kN]... smyková únosnost etonové tlčené digonály vsd [kn]... rozhodující posouvjící síl VRd,s[kN]... smyková únosnost smykově vyztuženého prvku ró[%]... stupeň podélného vyztužení thet[ ]... sklon tlčených digonál dle DAfSt/H.425 Č. ss vsd VRdct VRdmx VRd,s ró thet ---------------------------------------------------------------- - 8.00 16.24 160.33 1480.50 114.43 0.476 45.0-8.00 103.09 165.31 1413.00 109.22 0.349 45.0 Geotechnické posudky vnější stility polohy: vztženo n 1m šířky stěny Posudek sttické rovnováhy n EQU: vnější, levý, dolní uzlový od stěny: x=0.00 z=5.00 [m] P... velikost vektoru ztížení v [kn] Pv... vertikální složk P v[kn] Ph... horizontální složk P v [kn] WEQU... účinek pro EQU příznivý=přízn nepříznivý=nepří WSTR... účinek pro STR příznivý=přízn nepříznivý=nepří Druh... druh ztížení proměnné=q, stálé=g, odolnost zeminy=ep gm... dílčí součinitele spolehlivosti pro EQU STR M,k... chrkteristický moment k uzlovému odu stěny strn: 8
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz M,EQU... návrhový moment k uzlovému odu stěny NS-P(1q): P[kN] Typ Souř.X Souř.Z Pv[kN] Ph[kN] WEQU γequ M,k M,EQU ------------------------------------------------------------------------------- 15.00 GEp 0.00 4.67 0.00-15.00 přízn 0.90 5.00 4.50 63.48 G 3.40 3.07 0.00 63.48 nepří 1.10-122.73-135.00 30.67 Q 3.40 2.30 0.00 30.67 nepří 1.50-82.80-124.20 11.52 G 3.40 4.80 0.00 11.52 nepří 1.10-2.27-2.50 2.67 Q 3.40 4.80 0.00 2.67 nepří 1.50-0.53-0.80 80.00 G 0.84 3.36 80.00 0.00 přízn 0.90 67.00 60.30 60.00 Q 1.90 0.00 60.00 0.00 přízn 0.00 114.00 0.00 248.40 G 1.90 2.30 248.40 0.00 přízn 0.90 471.96 424.76 ------------------------------------------------------------------------------- 388.40 93.33 449.63 227.06 Md, příznivé= 489.56 >= Md,nepříznivé=262.50... Posudek vyhovuje e= sum_mk/sum_pv= 449.63/388.40= 1.16 vorh_e=l/2-e= 0.54 m Npětí v zákl.spáře pro GEO-2: NS-P(1q): P[kN] Typ Souř.X Souř.Z Pv[kN] Ph[kN] γstr Rvd Rhd ------------------------------------------------------------------------------- 15.00 GEp 0.00 4.67 0.00-15.00-0.00 0.00 63.48 G 3.40 3.07 0.00 63.48 1.35 0.00 85.70 30.67 Q 3.40 2.30 0.00 30.67 1.50 0.00 46.00 11.52 G 3.40 4.80 0.00 11.52 1.35 0.00 15.55 2.67 Q 3.40 4.80 0.00 2.67 1.50 0.00 4.00 80.00 G 0.84 3.36 80.00 0.00 1.35 108.00 0.00 60.00 Q 1.90 0.00 60.00 0.00 1.50 90.00 0.00 248.40 G 1.90 2.30 248.40 0.00 1.00 248.40 0.00 ------------------------------------------------------------------------------- 388.40 93.33 446.40 151.25 Chrkteristická výslednice Rk=399.46 kn z Rvk=388.40 Rhk=93.33 Výslednice ztížení pro STR ez Ep Rd=471.33 kn... Rv,d=446.40 Rh,d=151.25 Hlouk vetknutí: Citlivost n sedání: Vzká zemin? Předepst dovolená npětí: redukovná šířk ' 1.00 m Stv citlivá n sedání Sypká zemin '= 2* (/2- e) e...excentricit LF NS-P(1q) Sklon tlkové výslednice v zákldové spáře H/V=93.33 kn /388.40 kn = 0.24 POSUDEK NENÍ MOŽNÝ: Sklon tlkové výslednice v zákldové spáře > 0.2 Posudek klopení pro EQU, stálá ztížení Délk spodní hrny zákldu : 3.400 m Dov. excentricit pro stálá ztížení /6: 0.567 m Rk [kn]... výsledné chrkteristické ztížení Azákl [%]... přetlčená zákl. ploch NS Rk[kN] stáv.e[m] dov.e[m] Azákl[%] Posudek vyhovuje ---------------------------------------------------------------------- NS-P(1g) 333.84 0.42 0.57 100.00 Posudek klopení pro EQU, stálá + proměnná ztížení Dov. excentricit /3: 1.133 m Rk [kn]... výsledné chrkteristické ztížení Azákl [%]... přetlčená zákl. ploch NS Rk[kN] stáv.e[m] dov.e[m] Azákl[%] Posudek vyhovuje ---------------------------------------------------------------------- strn: 9
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz NS-P(1q) 399.46 0.54 1.13 100.00 Posudek usmyknutí pro GEO-2: N R T Bezpečnost usmyknutí: Součinitel tření pod zákldem: Zohlednit odolnost zeminy: vážené phi okolních vrstev zeminy: 30.00 Sklon zákldu: 0.00 přiřzeno rovno phi Ep[kN]... neredukovná odolnost zeminy Epk[kN]... chrkteristická, ktivovná hodnot odolnosti zeminy γepk... dílčí součinitelé pro odolnost zeminy Epd[kN]... návrhová hodnot odolnosti zeminy Rtd[kN]... návrhová hodnot smykové odolnosti Rtk[kN]... chrkteristická smyková odolnost γgl... dílčí součinitelé n MS1B Nk[kN]... kolmo půsoící složk chrkteristického nmáhání δsk[ ]... chrkteristická hodnot úhlu tření pod zákldem Td[kN]... návrhová hodnot nmáhání rovnoěžného se zákldem TGk[kN]... způsoeno stálým ztížením TQk[kN]... způsoeno proměnným ztížením γg... dílčí součinitel stálých účinků MS1B γe0g... dílčí součinitel při klidovém tlku zeminy MS1B γq... dílčí součinitel nepříznivých proměnných účinků MS1B NS-P(1q): Epk = Ep*0.50= 0.00*0.50 = 0.00 kn Epd = Epk/γEp = 0.00/1.40 = 0.00 kn Rtk = Nk*tnδSk = 388.40*tn(30.00 ) = 224.24 kn Rtd = Rtk/γGl = 224.24/1.10 = 203.86 kn Td = TGk*γG + TQk*γQ = 75.00*1.35 + 33.33*1.50 = 151.25 kn Td <= Rtd + Epd 151.25<=203.86+0.00... Posudek vyhovuje NS-P(1q) strn: 10
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz Posudek stility podloží pro GEO-2: 399.46 ex: 0.54 Schém usmyknutí, ZS 1(q) Vzorec odolnosti stility podloží: Rnk ='*'* [γ2*'*n + (γ1*d+q) *Nd + c*nc]... DIN 4017 Uvžuje se jko zákldový ps. ' = -2e N = N0 * ν * i * λ * ξ Nd = Nd0 * νd * id * λd * ξd Nc = Nc0 * νc * ic * λc * ξc Sklon terénu n strně výkopu: 0.00 Sklon zákldu: 0.00 Zohlednit odolnost zeminy: NE Nk... chrkteristické nmáhání kolmé n zákldovou spáru Tk... chrkteristické ztížení rovnoěžně se zákldovou spárou Epk... redukovná odolnost zeminy Bk... rekce v zemině ( Bk= Fktor[%]*Epk ) delt... úhel ztížení tn(delt)= Tk/Nk Rnk... chrkteristická odolnost stility podloží Rnd... návrhová hodnot odolnosti stility podloží = Rnk / Bezpečnost NS Tvr Sklon Únosnost Sklon terénu Sklon zákldu Návrhová síl ----------------------------------------------------------------------------------- NS-P( νc: 1.00 ic: 0.49 Nc0: 30.14 λc: 1.00 ξc: 1.00 N: 533.34 νd: 1.00 id: 0.52 Nd0: 18.40 λd: 1.00 ξd: 1.00 T: 151.25 ν: 1.00 i: 0.37 N0: 10.05 λ: 1.00 ξ: 1.00 e: 0.56 delt =15.58 <= ϕk=30.00 Nd=NG,k*γG + NQ,k*γQ = 328.40*1.35 + 60.00*1.50= 533.34 kn Td=TG,k*γG + TQ,k*γQ = 75.00*1.35 + 33.33*1.50= 151.25 kn Rnk=1.00*2.29* [18.00*2.29*3.77 + (20.00*1.00+0.00) *9.57 + 0.00*14.84]= 793.52 kn Rnd= Rnk / γgr= 793.52/1.40= 566.80 kn Rnd >= Nd... Posudek vyhovuje Posudek vyhovuje pro návrhovou situci NS-P(1q) strn: 11
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz Posudek usmkynutí pro GEO-3: Zemin vlevo 1 5.00 Zemin12 Smyková kružnice s nejnižší ezpečností Počet vyšetřených kružnic: 968 Rozteč rstru středů kružnic: x:0.15 m z:0.10 m Rozhodující smyková kružnice: NS x [m] Souř. Z[m Rdius[m] Rd Ed Rd/Ed vyhovuj -------------------------------------------------------------------------- NS-P(1g) -0.18-2.30 8.13 317.12 204.43 1.55 NS-P(1q) -0.18-2.30 8.13 396.45 315.18 1.26 Posudek sedání pro GEO-3 Sedání levého (A) prvého odu (B) dolní hrny stěny. Rozevíráná spár vzniká, pokud leží výslednice npětí v zákldové spáře uvnitř plochy jádr. zdná hlouk vetknutí: nic vypočtená hlouk: 1.00 m Zdná mezní hlouk: nic vypočtená hlouk: 6.80 m NS Bod A[cm] Bod B[cm] Rozvírná spár: ---------------------------------------------------------------- NS-P(1q) 3.96 1.30 neexistuje strn: 12
RIB stvení softwre s.r.o. CZ-140 00, Prh 4 emil: info@ri.cz http://www.ri.cz Přehled posudků Přehled posudků vnější ezpečnosti Posudek sttické rovnováhy n EQU: NS-P(1q): Md, příznivé= 489.56 >= Md,nepříznivé=262.50... Posudek vyhovuje e= sum_mk/sum_pv= 449.63/388.40= 1.16 vorh_e=l/2-e= 0.54 m Npětí v zákl.spáře pro GEO-2: LF NS-P(1q) Sklon tlkové výslednice v zákldové spáře H/V=93.33 kn /388.40 kn = 0.24 POSUDEK NENÍ MOŽNÝ: Sklon tlkové výslednice v zákldové spáře > 0.2 Posudek klopení pro EQU, stálá + proměnná ztížení NS Rk[kN] stáv.e[m] dov.e[m] Azákl[%] Posudek vyhovuje ---------------------------------------------------------------------- NS-P(1q) 399.46 0.54 1.13 100.00 Posudek klopení pro EQU, stálá ztížení NS Rk[kN] stáv.e[m] dov.e[m] Azákl[%] Posudek vyhovuje ---------------------------------------------------------------------- NS-P(1g) 333.84 0.42 0.57 100.00 Posudek usmyknutí pro GEO-2: Td <= Rtd + Epd 151.25<=203.86+0.00... Posudek vyhovuje NS-P(1q) Posudek stility podloží pro GEO-2: NS-P(1q): Rnd >= Nd = 566.80>=533.34... Posudek vyhovuje Posudek vyhovuje pro návrhovou situci NS-P(1q) Posudek usmkynutí pro GEO-3: Rozhodující smyková kružnice: NS x [m] Souř. Z[m Rdius[m] Rd Ed Rd/Ed vyhovuj -------------------------------------------------------------------------- NS-P(1g) -0.18-2.30 8.13 317.12 204.43 1.55 NS-P(1q) -0.18-2.30 8.13 396.45 315.18 1.26 Nutná podélná výztuž z MSÚ MSP: (LF NS-P(1)) Č. sh sd epsz epsd zi -------------------------------------------------------- - 16.67 0.00 24.08-3.50 0.33-11.61 12.23 25.49-3.50 0.31 Nutná smyková výztuž z MSÚ MSP (LF NS-P(1)) Č. ss vsd VRdct VRdmx VRd,s ró thet ---------------------------------------------------------------- - 8.00 16.24 160.33 1480.50 114.43 0.476 45.0-8.00 103.09 165.31 1413.00 109.22 0.349 45.0 strn: 13