- P R O J E K Č N Í Č I N N O S T V E V Ý S T A V B Ě - S T A T I K A S T A V E B Pražská konzervatoř Na Rejdišti 1, Praha 1 Rekonstrukce podlahy v tanečním sále Statické posouzení stropu Stavebník : Objednatel : Pražská konzervatoř Na Rejdišti 1 110 00Praha 1 Ing. Karel Sehyl K Noskovně 148 164 00 Praha 6 Vypracoval : KUPROS s.r.o. Ing. Karel Šatava Vlkova 23 130 00 Praha 3 WWW.KUPROS-SRO.CZ Datum: 02/2016 Celkem stran:
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 2 1 PODKLADY... 3 2 POSOUZENÍ NOSNÉ KONSTRUKCE STROPU... 4 2.1 PODKLADY... 4 2.2 ZATÍŽENÍ... 6 2.3 POSOUZENÍ ZÁKLOUPU... 7 2.4 POSOUZENÍ STROPNÍCH TRÁMŮ... 10 2.5 POSOUZENÍ OCELOVÝCH PRŮVLAKŮ... 13 3 POSOUZENÍ SYLOMERU MEZI CETRIS DESKOU A PODLAHOVÝMI TRÁMKY... 17 4 ZÁVĚR... 21
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 3 1 PODKLADY Pro vypracování dokumentace sloužily následující podklady: Návrh skladby podlah vypracoval Prof. Ing. Krel Sehyl. K Noskovně 148, Praha 6 Statická část dokumentace pro provedení stavby Pražská konzervatoř, č.p. 77, Na Rejdišti 1, Praha 1 oprava podlahové plochy a pokládka nového povrchu, vypracoval: Ing. Jan Zima, Rekonstrukce památkově chráněných objektů, ateliér statiky spol s.r.o. Dolni 14, Praha 4 ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991 Zatížení konstrukcí ČSN EN 1992 Navrhování betonových konstrukcí ČSN EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí ČSN EN 1995 Navrhování dřevěných konstrukcí ČSN EN 1994 Navrhování spřaženích ocelobetonových konstrukcí ČSN EN 1996 Navrhování zděných konstrukcí ČSN EN 1997 Navrhování geotechnických konstrukcí
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 4 2 POSOUZENÍ NOSNÉ KONSTRUKCE STROPU 2.1 PODKLADY půdorys
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 5 navrhovaná skladba stropu
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 6 Stálé 2.2 ZATÍŽENÍ norm.hodn. (kn/m2) PVC tl. 5mm 12*0,005= 0,060 laťovka tl. 20mm 4,0*0,02= 0,080 pryž tl. 15mm 14*0,015= 0,210 CETRIS 18mm 14,5*0,018= 0,261 WOLF PHONESTAR PROFESSIONAL 0,180 CETRIS 20mm+16mm 14,5*0,036= 0,522 podlahové tramky 100/140 po 0,8m 4,0*0,1*0,14/0,85= 0,066 stavební suť tl. 140mm 13*0,14= 1,820 stropní trámy 170/220 á 950mm 4,0*0,17*0,22/0,95= 0,157 podbití tl. 30mm 4*0,03= 0,120 rákosová omítka tl. 25mm 15*0,025= 0,375 podhled cca 0,500 celkem stálé 4,351 Nahodilé užitné kategorie C4 5,00
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 7 2.3 POSOUZENÍ ZÁKLOUPU Záklop proveden z CETRIS P+D desek tl. 20mm + tl. 16mm, desky boudou sešroubovány v rastru 300x300mm Stálé norm.hodn. (kn/m2) PVC tl. 5mm 12*0,005= 0,060 laťovka tl. 20mm 4,0*0,02= 0,080 pryž tl. 15mm 14*0,015= 0,210 CETRIS 18mm 14,5*0,018= 0,261 WOLF PHONESTAR PROFESSIONAL 0,180 CETRIS 20mm+16mm 14,5*0,036= 0,522 1,313 Nahodilé užitné kategorie C4 5,000 Posudek RIB dřevěný spojitý nosník 2016 RIB Software AG zaklop-cetris g,q s A B C 0.85 0.85 Návrhová norma : ČSN EN 1995-1 Druh dřeva : cetris Užitná třída : 1 Kategorie proměnných zatížení: C Emean / Gmean = 4500 / 2250 N/mm2, gama.m = 1.30 fm,k / fc,k / fc90,k / fv,k = 9.0 / 9.0 / 0.5 / 3.8 N/mm2 dov. průhyb w,inst = L/250, w,fin = L/200, kdef = 0.60 Průřez b/h = 100 / 4 cm Zatížení
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 8 Stálé zať. g1 = 1.31 kn/m (x = 0.00 až 1.70 m) Proměnné zať. q1 = 5.00 kn/m (x = 0.00 až 1.70 m) r.pole Součinitele:gam.sup gam.inf psi.0 psi.1 psi.2 Stálé 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Proměn.zať. 1.50 0.00 0.70 0.70 0.60 Posouzení průhybu w,inst : wg,inst + wq,inst,s wg,fin : wg,inst * (1 + k,def) wq,fin,s : wq,inst,s * (1 + k,def * psi.2) w,fin.s : wg,fin + wq,fin,s w,fin.q : wg,fin + wq,fin,q Pole L' x w,inst dov.l'/w x w,fin.s dov.l'/w x w,fin.q L'/w [m] [m] [cm] [cm] [-] [m] [cm] [cm] [-] [m] [cm] [-] Komb. maximum 1 0.85 0.42 0.16 0.34 540 0.42 0.22 0.42 388 0.42 0.16 518 2 0.85 0.42 0.16 0.34 540 0.42 0.22 0.42 388 0.42 0.16 518 Komb. minimum 1 0.85 0.59-0.04 0.34 1979 0.59-0.06 0.42 1534 0.59-0.03 2558 2 0.85 0.26-0.04 0.34 1979 0.26-0.06 0.42 1534 0.26-0.03 2558 Posudek rozkmitu (DIN 1052:2008 9.3) w,perm: Průhyb od zatížení po polích g + psi.2 * q Pole x w,perm dov. w/dov. [m] [cm] [cm] 1 0.34 0.02 0.60 0.04 2 0.51 0.02 0.60 0.04 Posudek podélného napětí, posudek stability Rozteč stabilitních podpor a = 1.000 m Pole 1: l,ef = 0.765 m lambda,rel = 0.03 km = 1.00 a1 = 1.13 a2 = 1.44 Pole 2: l,ef = 0.765 m lambda,rel = 0.03 km = 1.00 a1 = 1.13 a2 = 1.44 Průřezové hodnoty: A = 360 cm2 Wy = 216 cm3 Iy = 389 cm4 Pole x Md sig-h/dov. <= 1.00 x Md sig-d/dov. <= 1.00 [m] [knm] [N/mm2] [m] [knm] [N/mm2] Komb. maximum - max Eta 1 0.85-0.8 3.87/ 6.23 = 0.62 0.37 0.6 2.81/ 6.23 = 0.45 2 0.00-0.8 3.87/ 6.23 = 0.62 0.48 0.6 2.81/ 6.23 = 0.45 Komb. minimum - max Eta 1 0.37 0.6-2.81/ 6.23 = 0.45 0.85-0.8-3.87/ 6.23 = 0.62 2 0.48 0.6-2.81/ 6.23 = 0.45 0.00-0.8-3.87/ 6.23 = 0.62 Komb. maximum - max Md 1 0.37 0.6-2.81/ 6.23 = 0.45 0.37 0.6 2.81/ 6.23 = 0.45 2 0.48 0.6-2.81/ 6.23 = 0.45 0.48 0.6 2.81/ 6.23 = 0.45 Komb. minimum - max Md 1 0.85-0.8 3.87/ 6.23 = 0.62 0.85-0.8-3.87/ 6.23 = 0.62 2 0.00-0.8 3.87/ 6.23 = 0.62 0.00-0.8-3.87/ 6.23 = 0.62 Posudek smykových napětí Pole x Vd tau/dov.<= 1.00 (kcr = 0.67) [m] [kn] [N/mm2] max Eta 1 0.85-4.93 0.31/ 2.63 = 0.12 2 0.00 4.93 0.31/ 2.63 = 0.12 max tau 1 0.85-4.93 0.31/ 2.63 = 0.12 2 0.00 4.93 0.31/ 2.63 = 0.12 Reakce Podpora ZS max Ak min Ak max Myk min Myk [kn] [kn] [knm] [knm]
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 9 A g 0.42 0.42 0.00 0.00 B g 1.39 1.39 0.00 0.00 C g 0.42 0.42 0.00 0.00 A q 1.86-0.27-0.00-0.00 B q 5.31-0.00-0.00-0.00 C q 1.86-0.27-0.00-0.00 A sum 2.28 0.15-0.00-0.00 B sum 6.71 1.39-0.00-0.00 C sum 2.28 0.15-0.00-0.00 Kontaktní napětí Podpora ZS max Ad L-ef kc.alfa kmod sig-90 / dov.<= 1.00 [kn] [cm] [N/mm2] [N/mm2] A max Eta 3.35 8.0 1.50 0.90 0.04 0.52 = 0.08 B max Eta 9.85 16.0 1.50 0.90 0.06 0.52 = 0.12 C max Eta 3.35 8.0 1.50 0.90 0.04 0.52 = 0.08 A max Ad 3.35 8.0 1.50 0.90 0.04 0.52 = 0.08 B max Ad 9.85 16.0 1.50 0.90 0.06 0.52 = 0.12 C max Ad 3.35 8.0 1.50 0.90 0.04 0.52 = 0.08 Výsledková grafika -0.15-0.1-0.05 0 0.05 0.1 0.15 max 0.16 min -0.04 Průběh průhybů [cm] -0.5-0.4-0.3-0.2-0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 max 0.41 min -0.57 Ohybový moment [knm] -3-2 -1 0 1 2 3 max 3.35 min -3.35 Průběh posouv.síly [kn]
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 10 2.4 POSOUZENÍ STROPNÍCH TRÁMŮ teoretické rozpětí trámů: L = 2,9m zatížení stálé: gk= 4,35 kn/m zatížení nahodilé qk = 5,00 kn/m Posudek RIB dřevěný spojitý nosník 2016 RIB Software AG baletni sal - tramy g,q s A B Návrhová norma : ČSN EN 1995-1 Druh dřeva : C22 Užitná třída : 1 Kategorie proměnných zatížení: C 2.90 Emean / Gmean = 10000 / 630 N/mm2, gama.m = 1.30 fm,k / fc,k / fc90,k / fv,k = 22.0 / 20.0 / 2.4 / 3.8 N/mm2 dov. průhyb w,inst = L/250, w,fin = L/200, kdef = 0.60 Průřez b/h = 17 / 22 cm Zatížení Stálé zať. g1 = 4.35 kn/m (x = 0.00 až 2.90 m) Proměnné zať. q1 = 5.00 kn/m (x = 0.00 až 2.90 m) r.pole Součinitele:gam.sup gam.inf psi.0 psi.1 psi.2 Stálé 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Proměn.zať. 1.50 0.00 0.70 0.70 0.60 Posouzení průhybu w,inst : wg,inst + wq,inst,s wg,fin : wg,inst * (1 + k,def) wq,fin,s : wq,inst,s * (1 + k,def * psi.2) w,fin.s : wg,fin + wq,fin,s w,fin.q : wg,fin + wq,fin,q Pole L' x w,inst dov.l'/w x w,fin.s dov.l'/w x w,fin.q L'/w [m] [m] [cm] [cm] [-] [m] [cm] [cm] [-] [m] [cm] [-] Komb. maximum 1 2.90 1.45 0.61 1.16 473 1.45 0.90 1.45 321 1.45 0.77 376 Komb. minimum 1 2.90 0.00 0.00 1.16 0 0.00 0.00 1.45 0 0.00 0.00 0
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 11 Posudek rozkmitu (DIN 1052:2008 9.3) w,perm: Průhyb od zatížení po polích g + psi.2 * q Pole x w,perm dov. w/dov. [m] [cm] [cm] 1 1.45 0.28 0.60 0.47 Posudek podélného napětí, posudek stability Rozteč stabilitních podpor a = 1.000 m Pole 1: l,ef = 1.000 m lambda,rel = 0.21 km = 1.00 a1 = 1.00 a2 = 0.00 Průřezové hodnoty: A = 374 cm2 Wy = 1371 cm3 Iy = 15085 cm4 Pole x Md sig-h/dov. <= 1.00 x Md sig-d/dov. <= 1.00 [m] [knm] [N/mm2] [m] [knm] [N/mm2] Komb. maximum - max Eta 1 0.00 0.0 0.00/ 9.23 = 0.00 1.45 14.1 10.25/15.23 = 0.67 Komb. minimum - max Eta 1 1.45 14.1-10.25/15.23 = 0.67 0.00 0.0-0.00/ 9.23 = 0.00 Komb. maximum - max Md 1 1.45 14.1-10.25/15.23 = 0.67 1.45 14.1 10.25/15.23 = 0.67 Komb. minimum - max Md 1 0.00 0.0 0.00/ 9.23 = 0.00 0.00 0.0-0.00/ 9.23 = 0.00 Posudek smykových napětí Pole x Vd tau/dov.<= 1.00 (kcr = 0.67) [m] [kn] [N/mm2] max Eta 1 0.00 19.39 1.16/ 2.63 = 0.44 max tau 1 0.00 19.39 1.16/ 2.63 = 0.44 Reakce Podpora ZS max Ak min Ak max Myk min Myk [kn] [kn] [knm] [knm] A g 6.31 6.31 0.00 0.00 B g 6.31 6.31 0.00 0.00 A q 7.25-0.00-0.00-0.00 B q 7.25-0.00-0.00-0.00 A sum 13.56 6.31-0.00-0.00 B sum 13.56 6.31-0.00-0.00 Kontaktní napětí Podpora ZS max Ad L-ef kc.alfa kmod sig-90 / dov.<= 1.00 [kn] [cm] [N/mm2] [N/mm2] A max Eta 19.39 10.0 1.50 0.90 1.14 2.49 = 0.46 B max Eta 19.39 10.0 1.50 0.90 1.14 2.49 = 0.46 A max Ad 19.39 10.0 1.50 0.90 1.14 2.49 = 0.46 B max Ad 19.39 10.0 1.50 0.90 1.14 2.49 = 0.46
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 12 Výsledková grafika -0.6-0.5-0.4-0.3-0.2-0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 max 0.61 min 0.00 Průběh průhybů [cm] -5 0 5 max 9.83 min 0.00 Ohybový moment [knm] -10-5 0 5 10 max 13.56 min -13.56 Průběh posouv.síly [kn] STROPNÍ TRÁMY VYHOVUJÍ
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 13 2.5 POSOUZENÍ OCELOVÝCH PRŮVLAKŮ teoretické rozpětí trámů: L = 9,6*1,05= 10,08 m zatížení stálé: gk= 2,9*4,35 = 12,62 kn/m zatížení nahodilé qk =2,9*5 14,50 kn/m Průřez 2 x U350 + 2 x P14/240, spojeno nýty Ø23 každá pásovina 2ks po 120mm (u tažené pásoviny odečteny díry 2x25mm) PRŮVLAKY VYHOVUJÍ, 1.Materiály Jméno S 235 2.Průřezy Jednotková hmotnost [kg/m 3] E [MPa] 7850,0 2,1000e+ 05 Poisson - nu G [MPa] 0,3 8,0769e+ 04 Jméno 2xU350+2x14/240 Typ Obecný průřez Materiál S 235 Výroba svařovaný Posudek rovinného vzpěru y-y b Posudek rovinného vzpěru z-z c Klopení Výchozí Použít 2D MKP výpočet Tep.rozt až. [m/mk] 0,00 0 40 Dolní mez [mm] Horní mez [mm] 40 80 Fy (rozsah) [MPa] 235,0 215,0 Fu (rozsah) [MPa] 360,0 360,0 A [m 2] 2,1353e-02 A y, z [m 2] 1,4635e-02 1,0453e-02 I y, z [m 4] 4,5267e-04 4,3952e-05 I w [m 6], t [m 4] 1,2041e-06 6,4686e-06 Wel y, z [m 3] 2,3218e-03 3,6627e-04 Wpl y, z [m 3] 2,8710e-03 6,9139e-04 d y, z [mm] 0 25 c YUSS, ZUSS [mm] 0 6 α [deg] 0,00 A L, D [m 2/m] 1,5264e+00 1,5264e+00 Mply +, - [Nm] 6,75e+05 6,75e+05 Mplz +, - [Nm] 1,62e+05 1,62e+05 3.Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Směr Působení Řídicí zat. stav LC1 vl tiha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2 stale Stálé LG1 Standard LC3 uzitne Proměnné LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný 4.Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Typ LG1 Stálé LG2 Proměnné Standard Kat C : shromáždění 5.Kombinace Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč.
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 14 CO1 CO2 EN-MSÚ (STR/GEO) Soubor B EN-MSP charakteristická LC1 - vl tiha LC2 - stale LC3 - uzitne LC1 - vl tiha LC2 - stale LC3 - uzitne [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 6.Klíč kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1,35 +LC2*1,35 2 LC1*1,15 +LC2*1,15 +LC3*1,50 3 LC1*1,00 +LC2*1,00 +LC3*1,00 4 LC1*1,00 +LC2*1,00 7.Liniové síly na prutu Jméno Prvek Typ Směr P1 x1 Souř. Poč Exc ey [kn/m] [m] Zatěžovací stav Systém Rozložení P2 [kn/m] x2 Poloha Úhel [deg] Exc ez [m] LF1 B1 Síla Z -12,62 0,000 Rela Od počátku 0,000 LC2 - stale LSS Rovnoměrné 1,000 Délka 0,000 LF2 B1 Síla Z -14,50 0,000 Rela Od počátku 0,000 LC3 - uzitne LSS Rovnoměrné 1,000 Délka 0,000 8.Vnitřní síly na prutu Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO1 Prvek Stav dx [m] N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B1 CO1/1 0,000 0,00 0,00 96,28 0,00 0,00 0,00 B1 CO1/2 10,000 0,00 0,00-190,63 0,00 0,00 0,00 B1 CO1/2 0,000 0,00 0,00 190,63 0,00 0,00 0,00 B1 CO1/2 5,000 0,00 0,00 0,00 0,00 476,57 0,00 9.Deformace na prutu Lineární výpočet, Extrém : Lokální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO2 Stav Prvek dx ux uy uz fix fiy fiz [m] [mm] [mm] [mm] [mrad] [mrad] [mrad] CO2/3 B1 0,000 0,0 0,0 0,0 0,0 12,6 0,0 CO2/3 B1 5,000 0,0 0,0-39,8 0,0 0,0 0,0 CO2/3 B1 5,000 0,0 0,0-39,8 0,0 0,0 0,0 CO2/3 B1 10,000 0,0 0,0 0,0 0,0-12,6 0,0 10.Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Prvek Výběr : Vše Kombinace : CO1 EN 1993-1-1 posudek Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B1 10,000 m Obecný průřez S 235 CO1/2 0,87 - Dílčí souč. spolehlivosti Gamma M0 pro únosnost průřezu 1,00 Gamma M1 pro únosnost na 1,00 nestabilitu
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 15 Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu 1,25 Materiál Mez kluzu fy 235,0 MPa Mezní pevnost 360,0 MPa fu Výroba Svařovan é Varování: Redukce pevnosti ve funkci tloušťky není pro tento typ průřezu povolena....::posudek PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 5.000 Vnitřní síly Vypočtené Jednotka N,Ed 0,00 kn Vy,Ed 0,00 kn Vz,Ed 0,00 kn T,Ed 0,00 knm My,Ed 476,57 knm Mz,Ed 0,00 knm m Klasifikace pro návrh průřezu Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Varování: Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Posudek ohybového momentu pro My Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.14) Wel,y,min 2,3218e- m^3 03 Mel,y,Rd 545,62 knm Jedn. posudek 0,87 - Prvek splňuje podmínky posudku průřezu....::posudek STABILITY::... Posudek klopení Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení Metoda pro křivku Art. 6.3.2.2. klopení Wy 2.3218e-03 m^3 Pružný kritický moment 16915.26 knm Mcr Relativní štíhlost 0.18 Lambda,LT Mezní štíhlostlambda,lt,0 0.40 Parametry Mcr Délka klopení 1.000 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.02 C2 0.00 C3 1.00 Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. 11.Relativní deformace
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 16 Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO2 Stav - kombinace Prvek dx [m] uz [mm] Rel uz [1/xx] Posudek uz [-] CO2/3 B1 5,000-39,8 1/251 0,80 CO2/4 B1 0,000 0,0 0 0,00
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 17 3 POSOUZENÍ SYLOMERU MEZI CETRIS DESKOU A PODLAHOVÝMI TRÁMKY
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 18 Zatížení: stálé nahodilé PVC tl. 5mm 12*0,005= 0,060 laťovka tl. 20mm 4,0*0,02= 0,080 pryž tl. 15mm 14*0,015= 0,210 CETRIS 18mm 14,5*0,018= 0,261 WOLF PHONESTAR PROFESSIONAL 0,180 CETRIS 20mm+16mm 14,5*0,036= 0,522 1,313 užitné 5,00 f d =(1,313+5)*0,85 = 5,37 kn/m Napětí v tlaku: σ = 5370/(100*1000)=0,054 MPa Uvažován Sylomer SR42 pásy tl. 25mm, šířky 100mm. délky 10m faktor tvaru: q = 100*10000/(2*25*(100+10000))=1,98 =2,00
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 19 porovnání napětí s limity materiálu
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 20 stlačení při faktoru tvaru 3 nárůst stlačení při tvarovém faktoru 2 Celkové stlačení Sylomeru 4,25*1,04 = 4,4mm
Akce: Pražská konzervatoř Strana: 21 4 ZÁVĚR Jako nosná vrstva podlahy vyhovuje záklop z desek CETRIS P+D tl.20mm+tl.16mm, kladené na sebe vystřídaně sešroubované k sobě v rastru 300x300mm. Stávající stropní trámy 170/220 po cca 1,0m na rozpětí 2,9m VYHOVUJÍ požadovanému zatížení. Stávající průvlaky po2,9m na rozpětí 10m z dvojice ocelových válcovaných nosníků U350 s pásnicemi nahoře i dole propojenými přinýtovanou pásovinou VYHOVUJÍ požadovanému zatížení. Jako akustická izolace mezi záklopem a podlahovými trámky byl navržen SYLOMER SR42 - pruhy šíře 100mm na trámcích podlahy. Při maximálním zatížení nesenými podlahovými vrstvami a užitným zatížením 5,0 kn/m2 bude stlačení SYLOMERU SR42 4,4mm.