D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Zak. č. 129/09/2014 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Název stavby: Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Místo stavby: Nádražní 306 793 76 Zlaté Hory Zhotovitel projektových prací: ASA Expert a. s. Konečného 1919/12 715 00 Ostrava IČ: 27791891 Investor: Stupeň projektové dokumentace: Vypracoval: Zodpovědný projektant: Autorizovaná osoba: Město Zlaté hory nám. Svobody 80 793 76 Zlaté hory Dokumentace pro provádění stavby Ing. Veronika Zarecká Ing. Zuzana Dvořáková Ing. Pavel Petruška

OBSAH D.1.2.a Technická zpráva ke statickému posouzení 3 1. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.140mm 3 2. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.190mm 3 3. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.80mm 4 4. Posouzení přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště 4 5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO 3 4 6. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce S2Z 4 7. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce - S3Z 5 8. Statické posouzení žebříků 5 9. Statické posouzení ochranného zábradlí u oken 6 10. Použitá literatura a software 6 D.1.2.c Statické posouzení 8 1. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.140mm 8 2. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.190mm 11 3. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.80mm 12 4. Přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště 14 5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO 3 15 6. Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S2Z 16 7. Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S3Z 21 8. Statické posouzení žebříků 26 9. Posouzení ochranného zábradlí u oken 42 Dokumentace pro provádění stavby 2

D.1.2.a Technická zpráva ke statickému posouzení 1. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.140mm Kotvení do cihly plné TI tl.140mm Tepelný izolant (EPS) fasády tloušťky 140 mm bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (10ks/m 2, na plochu 1m 2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 6 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 215mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickou únosností N Rk =0,73kN stanovenou dle ČSN 73 2902 ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F 1 = 1,22 kn), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint =0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Pro zateplení soklu tloušťky 120 mm budou použity stejné hmoždinky délky 195mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN 1991-1-4 zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! 2. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.190mm Kotvení do cihly plné TI tl.190mm Tepelný izolant (EPS) fasády tl.140mm v kombinaci s minerální vlnou tl.50mm mezi svislými nosníky bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (10ks/m 2, na plochu 1m 2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 6 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 275 mm, s průměrem dříku 8 mm, průměr talířku 60 mm, s minimální kotevní hloubkou 25 mm, s charakteristickou únosností N Rk =0,73kN stanovenou dle ČSN 73 2902 ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F 1 = 1,22 kn), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint =0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN 1991-1-4 zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! Dokumentace pro provádění stavby 3

3. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.80mm Kotvení do cihly plné TI tl.80mm Tepelný izolant (EPS) fasády tl.80mm bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (8ks/m 2, na plochu 1m 2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 4 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 155 mm, s průměrem dříku 8 mm, průměr talířku 60 mm, s minimální kotevní hloubkou 25 mm, s charakteristickou únosností N Rk =0,73kN stanovenou dle ČSN 73 2902 ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F 1 = 1,22 kn), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint =0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN 1991-1-4 zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! 4. Posouzení přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště Byl proveden výpočet navýšení svislého přitížení na nosné svislé prvky lišty LRPO 3. Vypočtená hodnota je následně porovnávána s hodnotou maximálního návrhového přitížení stávajícího obvodového pláště, která je uvedena v prospektu [1]. Přitížení je v doporučených mezích do 3,4%, z tohoto plyne, že provedení nové skladby zateplení nebude mít negativní vliv na nosnou konstrukci obvodového pláště. 5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO 3 Pro mechanické upevnění plechového profilu CW tl. 0,6 mm bude použit samovrtný šroub do plechu o průměru 6,3mm a schopnosti provrtání až 6mm. Spoj je namáhán střihovým zatížením od nové skladby zateplení a tahovým zatížením od sání větru. Pro upevnění předsazené konstrukce zateplení je nutné použít 4ks na 1m 2 (min. 2ks) samovrtného šroubu do plechu s průměrem dříku 6,3mm s únosnosti v tahu a ve střihu 0,9kN. Šroub je vyroben z nízkouhlíkové oceli, povrchově tvrzený, z žárově pozinkovaného ocelového plechu s šestihrannou hlavou 10 mm (3/8º). 6. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce S2Z Střecha bude zateplena kombinací izolantu EPS tl.20-180mm (spádové klíny) a minerální vlny MV 80mm, ta bude kotvena do nosného podkladu z betonu, který je součástí skladby střešního pláště. Tloušťka skladby pro kotvení se mění se spádem 2%. Vrstvy izolací na střeše budou kotveny dle technologie prováděcí firmy. Ve výpočtu je navržen kotevní systém pro kotvení hydroizolací a tepelných izolací talířová teleskopická podložka + šroub do betonu s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Šroub je z tvrzené pozinkované oceli s povrchovou úpravou Climadur, s čočkovou hlavou s drážkou T30, s průměrem dříku 6,3mm a podložka má průměr 15 mm, průměr talířku 50 mm. Návrh kotev bude v rohových Dokumentace pro provádění stavby 4

oblastech v počtu 3ks/m 2, 3ks/m 2 v okrajových oblastech a 3ks/m 2 v ploše střechy (schéma oblastí viz. výpočtová část).. Minimální kotevní délka v nosném materiálu je 30 mm. Kotevní systém bude aplikován s předvrtáním s průměrem 5mm. Délky kotev pro jednotlivé oblasti jsou uvedeny v následující tabulce: Kotevní oblasti Celková délka kotvy Kotevní systém Délka šroubu Délka podložky Kotevní hloubka Návrhové zatížení Počet kotev - [mm] [mm] [mm] min. [mm] [kn] na m 2 Oblast I. 265 100 165 30 3 Oblast II. 285 120 165 30 3 Oblast III. 305 140 165 30 3 Oblast IV. 325 100 225 30 1,289 3 Oblast V. 345 120 225 30 3 Oblast VI. 365 140 225 30 3 Oblast VII. 385 220 165 30 3 Veškeré komponenty z povrchově upravené oceli odolávají 15 cyklům zkoušky Kesternicha a vykazují max. 15% povrchové koroze a mají návrhové zatížení dle výtažné zkoušky 1,29kN. Výsledky zkoušky rázové pevnosti a křehkosti komponent z polyamidu vykazovaly rozdíl úrovní více jak 1,0m před a po teplotním stárnutí těchto komponentů. V případě, že bude izolace kotvena v pásech, je nutné tento počet kotev přepočítat na délku 1bm podle šířky pásů. Hodnoty únosnosti kotev a nosné materiály pro kotvení byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! 7. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce - S3Z Střecha bude zateplena kombinací izolantu EPS 180 a minerální vlny MV 60. Celková tloušťka skladby pro kotvení je 250mm, ta bude kotvena do nosného podkladu z betonu, který je součástí skladby střešního pláště. Vrstvy izolací na střeše budou kotveny dle technologie prováděcí firmy. Ve výpočtu je navržen kotevní systém pro kotvení hydroizolací a tepelných izolací talířová teleskopická podložka + šroub do betonu s pevností f yk 450N/mm 2 a f uk 700N/mm 2. Šroub z tvrzené pozinkované oceli s povrchovou úpravou Climadur, s čočkovou hlavou s drážkou T30, s průměrem dříku 6,3mm a délkou 140 mm. Podložka s průměrem 15 mm a s průměrem talířku 50 mm má délku 165 mm. Návrh kotev bude v rohových oblastech v počtu 3ks/m 2, 3ks/m 2 v okrajových oblastech a 3ks/m 2 v ploše střechy (schéma oblastí viz. výpočtová část).. Minimální kotevní délka v nosném materiálu je 30 mm. Kotevní systém bude aplikován s předvrtáním s průměrem 5mm. Veškeré komponenty z povrchově upravené oceli odolávají 15 cyklům zkoušky Kesternicha a vykazují max. 15% povrchové koroze a mají střední hodnotu výtažných sil v tahu 1,61kN (dle výrobce). Výsledky zkoušky rázové pevnosti a křehkosti komponent z polyamidu vykazovaly rozdíl úrovní více jak 1,0m před a po teplotním stárnutí těchto komponentů. V případě, že bude izolace kotvena v pásech, je nutné tento počet kotev přepočítat na délku 1bm podle šířky pásů. Pro ověření statické únosnosti kotev je nutné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!!! 8. Statické posouzení žebříků Na objektu budou navrženy dva nové ocelové žebříky. Pro vstup na plochou střechu 1.NP bude sloužit žebřík Z4 celkové délky 3350mm, který bude opatřen bezpečnostním košem a spodním odnímatelným žebříkem délky 2250mm. Pro vstup na střechu 2.NP s nástupní Dokumentace pro provádění stavby 5

úrovní na 1.NP bude sloužit žebřík Z3 celkové délky 8400mm, který bude opatřen bezpečnostním košem. Nové ocelové žebříky budou vytvořeny z oceli s pevností S235 a to z profilu L 50/5mm (štěříny) a tyčí Ø22 mm, které budou tvořit jednotlivé příčle. Kotvení ocelových desek žebříku Z4 bude provedeno před zateplením a po zateplení se na vyčnívající konzoly (ocelová pásovina 60/8mm), přivařených koutovým svarem 4mm ke kotevní desce, připevní žebřík pomocí 2ks šroubů M8 s pevností 5.6 (na jeden přípoj) a budou zajištěny maticemi M8. Žebříky budou kotveny v každé úrovni vždy pomocí dvojice přípojů. Kotvení žebříku Z3 do zdiva z cihly plné Žebřík bude do nosné konstrukce kotven minimálně ve 3 úrovních vždy přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků s průměrem dříku 10 mm, s únosností v tahu minimálně 1,7 kn a s minimální kotevní délkou 75 mm v kombinaci s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z CPP M10x130 a chemická malta (hybridní vinylesterová pryskyřice). Kotevní svorník je z nerez oceli A4 s pevností f yk =560N/mm 2. Otvor o průměru 12mm pro osazení svorníku bude předvrtán do hloubky 80mm. Pro bezpečný přenos zatížení musí být dodržena minimální kotevní hloubka 75mm. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. Kotvení žebříku Z4 do zdiva z cihly plné Žebřík bude do nosné konstrukce kotven minimálně ve 2 úrovních vždy přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků s průměrem dříku 10 mm, s únosností v tahu minimálně 1,7 kn a s minimální kotevní délkou 75 mm v kombinaci s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z CPP M10x130 a chemická malta (hybridní vinylesterová pryskyřice). Kotevní svorník je z nerez oceli A4 s pevností f yk =560N/mm 2. Otvor o průměru 12mm pro osazení svorníku bude předvrtán do hloubky 80mm. Pro bezpečný přenos zatížení musí být dodržena minimální kotevní hloubka 75mm. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. 9. Statické posouzení ochranného zábradlí u oken Zábradlí v oknech bude řešeno jako jednotlivé ocelové otevřené spojité rámy, které budou uchyceny do nosné konstrukce nad sebou celkem ve 3 úrovních. Vodorovné rámy jsou tvořeny prvky z profilu jäkl 20x20x2mm. Ty budou samostatně kotveny do svislých lišt LRPO3 systému KORD. Kotvení bude provedeno svařením koutovým svarem 4mm. Část montáže bude provedena před zateplením a to přivařením vyčnívajících konzol délky 250mm na něž se po provedení KZS přivaří vodorovná příčel zábradlí. Všechny prvky budou z oceli S235. V části statického výpočtu je posouzen jeden z rámů o největším rozpětí pole 1500mm a to na mezní stav únosnosti a použitelnosti. Zábradlí je posouzeno na zatížení svislé i vodorovné o hodnotě 0,2kN/m. 10. Použitá literatura a software [1] Produkt ČEA č. 38.2/2000 Školy v regionu Severní Moravy a Slezska, A. Stavební soustava KORD [2] ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí [3] ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [4] ČSN 74 3282 Ocelové žebříky, Základní ustanovení [5] ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-4: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Dokumentace pro provádění stavby 6

[6] ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem [7] ČSN EN 199-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [8] ČSN 74 3282 Pevné kovové žebříky pro stavby Scia Engineer 2009 Dokumentace pro provádění stavby 7

D.1.2.c Statické posouzení 1. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.140mm Rozměry budovy Šířka b= 33,80 m Délka d= 46,42 m Výška h= 12,02 m Vlastnosti kotev pro TI tl.140mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,73 kn Navržená délka kotvy L= 215 mm Výpočet zatížení Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru: v b,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru: v b = c dir *c season *v b,0 = 30,0 m/s kde c dir = 1,0 c season = 1,0 Základní tlak větru: q b = 0,5*ρ*v b 2 = 562,5 Pa Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem: v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 23,85 m/s kde c 0 (z) = 1,0 (součinitel ortografie) c r (z) = kr*ln(z/z 0 ) = 0,795 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) Kategorie terénu III : z 0 = 0,3 m z min = 5 m z 0,II = 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z): q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 1,030 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,271 (intenzita turbulence) kde k I = 1,0 (součinitel turbulence) Dokumentace pro provádění stavby 8

r = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu) Refereční výška z e: z e = max (h, z min ) = 12,02 m Příčný vítr e = min(b;2h) = 24,04 m e/5 = 4,808 m e > d => oblasti A,B c pe A = -1,400 c pi + = 0,2 h/d = 0,356 c pe B = -1,100 c pi - = -0,3 c pe D = 1,000 c pe E = -0,328 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,647 knm -2 w B = -1,338 knm -2 w D = 0,824 knm -2 w E = -0,544 knm -2 w A = -1,133 knm -2 w B = -0,824 knm -2 w D = 1,338 knm -2 w E = -0,029 knm -2 Podélný vítr e = min(b;2h) = 24,04 m e/5 = 4,808 m e < d => oblasti A,B,C A c pe = -1,400 c + pi = 0,2 h/d = 0,259 B c pe = -1,100 - c pi = -0,3 C c pe = -0,500 D c pe = 1,000 E c pe = -0,302 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,647 knm -2 w B = -1,338 knm -2 w C = -0,721 knm -2 w D = 0,824 knm -2 w E = -0,517 knm -2 Dokumentace pro provádění stavby 9

w A = -1,133 knm -2 w B = -0,824 knm -2 w C = -0,206 knm -2 w D = 1,338 knm -2 w E = -0,002 knm -2 Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -2,471 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami 10ks/m 2 (6 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (1) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ g Mc vzorec (2) R panel = 0,51 kn pro povrchovou montáž do EPS R joint = 0,40 kn pro povrchovou montáž do EPS k k = 0,8 n panel = 6 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren g Mc = 2,1 pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem N Rk = 0,73 kn z výtažných zkoušek R d = 3,107 kn/m 2 vzorec (1) R d = 3,476 kn/m 2 vzorec (2) platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 3,107 kn/m 2 > 2,471 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m -2. Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 140mm - dle doporučení výrobce Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 205 mm kde tloušťka izolace h D = 140 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 20 mm L a,min < L a 205 mm < 215 mm.. vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 10

2. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.190mm Vlastnosti kotev pro TI tl.190mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,73 kn Navržená délka kotvy L= 275 mm Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -2,471 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami 10ks/m 2 (6 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (1) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ g Mc vzorec (2) R panel = 0,51 kn pro povrchovou montáž do EPS R joint = 0,40 kn pro povrchovou montáž do EPS k k = 0,8 n panel = 6 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren g Mc = 2,1 pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem N Rk = 0,73 kn hodnota z výtažných zkoušek R d = 3,107 kn/m 2 vzorec (1) R d = 3,476 kn/m 2 vzorec (2) platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 3,107 kn/m 2 > 2,471 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m -2. Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 190mm - dle doporučení výrobce Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 255 mm kde tloušťka izolace h D = 190 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 20 mm L a,min < L a 255 mm < 275 mm.. vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 11

3. Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.80mm Rozměry budovy Šířka Délka Výška b= 3,86 m d= 8,84 m h= 6,34 m Vlastnosti kotev pro TI tl.80mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,73 kn Navržená délka kotvy L= 155 mm Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -1,920 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami 8ks/m 2 (4 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (1) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ g Mc vzorec (2) R panel = 0,51 kn pro povrchovou montáž do EPS R joint = 0,40 kn pro povrchovou montáž do EPS k k = 0,8 n panel = 4 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren g Mc = 2,1 pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem N Rk = 0,73 kn z výtažných zkoušek R d = 2,427 kn/m 2 vzorec (1) R d = 2,781 kn/m 2 vzorec (2) platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 2,427 kn/m 2 > 1,920 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m -2. Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Dokumentace pro provádění stavby 12

Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 80mm - dle doporučení výrobce Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 145 mm kde tloušťka izolace h D = 80 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 20 mm L a,min < L a 145 mm < 155 mm.. vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 13

4. Přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště Byl proveden výpočet navýšení svislého přitížení na nosné svislé prvky lišty LRPO 3. Vypočtená hodnota je následně porovnávána s hodnotou maximálního návrhového přitížení stávajícího obvodového pláště, která je uvedena v prospektu [1]. Výpočet je proveden na základě nové skladby zateplení viz. projektová dokumentace D.1.1.b - 14 : Svislé přitížení Tepelná izolace tl. [mm] ρ [kg/m] ρ [kg/m 2 ] po vzd.[m] γ [-] g d [kn/m 2 ] EPS 50-120 - 1,35 0,081 MV 140-50 - 1,35 0,095 Pomocný rastr kotvený do svislé nosné kce. LRPO 3 horizontální lišta CW 50/50/50 0,6 0,73-0,9 1,35 0,011 vertikální lišta UW 40/50/40 0,6 0,6-0,9 1,35 0,009 Systémové lišty pro uchycení EPS horizontální lišta tvaru L - 0,7-1 1,35 0,009 vertikální lišta tvaru T - 0,7-0,5 1,35 0,019 CELKEM 0,224 kn/m 2 Výňatek z kapitoly A 1.3 Konstrukční možnosti zlepšení některých parametrů stávajících konstrukcí viz.[1] : Posouzení: Max. orientační svislé přitížení: g max,ed = 0,480 kn/m 2 Skutečné svislé přitížení: g skut,ed = 0,224 kn/m 2 Závěr: g max,ed > g skut,ed 0,480 kn/m 2 > 0,225 kn/m 2 Vyhovuje Přítížení je v doporučených mezích do 3,4%, z tohoto plyne, že provedení nové skladby zateplení nebude mít negativní vliv na nosnou konstrukci obvodového pláště. Dokumentace pro provádění stavby 14

5. Posouzení spoje horizontální lišta nosný svislý prvek LRPO 3 Pro mechanické upevnění plechového profilu CW tl. 0,6 mm bude použit samovrtný šroub do plechu o průměru 6,3mm a schopnosti provrtání až 6mm. Spoj je namáhán střihovým zatížením od nové skladby zateplení a tahovým zatížením od sání větru. Maximální hodnota vodorovného zatížení od větru: Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w d,a = -2,471 knm -2 Únosnost spojovacího prostředku (stanovená výrobcem): Výpočtová únosnost na vytržení: N rd = 0,9 kn Výpočtový únosnost ve střihu: V rd = 0,9 kn Posouzení: Počet vrutů na 1m 2 : n = 4ks Ve střihu: V ed = 0,225 kn/m 2 < V rd = 4 x 0,9 kn = 3,6 kn/m 2 Vyhovuje V tahu: N ed = 2,471 kn/m 2 < N rd = 4 x 0,9 kn = 3,6 kn/m 2 Vyhovuje Závěr: Pro upevnění předsazené konstrukce zateplení je nutné použít 4ks na 1m 2 (min. 2ks) samovrtného šroubu do plechu s průměrem dříku 6,3mm s únosnosti v tahu a ve střihu 0,9kN. Dokumentace pro provádění stavby 15

6. Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S2Z Zatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4 Větrná oblast : oblast IV v b,0 = 30 ms -1 Kategorie terénu : III Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek(jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) Typ střechy : Plochá střecha s atikou Základní rozměry budovy Šířka b = 11,85 m Délka d = 22,12 m Výška h = 4,28 m Výška atiky h p = 0,38 m Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : v b,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru v b = c dir *c season *v b,0 = 30,0 m/s kde c dir = 1,0 součinitel směru větru - doporučená hodnota dle národní přílohy c season = 1,0 součinitel ročního období - doporučená hodnota dle národní přílohy Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 17,17 m/s kde c 0 (z) = 1,000 (součinitel ortografie) c r (z) = k r *ln(z/z 0 ) = 0,572 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) kde z 0 = 0,3 m z min = 5 m z 0,II = 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z) q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 0,670 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,376 (intenzita turbulence) k I = 1,0 - (součinitel turbulence - dle národní přílohy) ρ = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu dle NP) Dokumentace pro provádění stavby 16

Refereční výška z e z e = max (h, z min ) = 4,28 m Podélný vítr b = 11,9 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 22,1 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) e = min(b;2h) = 8,56 m e/2 = 4,28 m e/4 = 2,140 m e/10 = 0,856 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I- c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,402 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,268 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,067 knm -2 w I- = 0,000 knm -2 w I- = 0,335 knm -2 Příčný vítr b = 22,1 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 11,9 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) Dokumentace pro provádění stavby 17

e = min(b;2h) = 8,56 m e/2 = 4,28 m e/4 = 2,14 m e/10 = 0,86 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,293 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,203 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,021 knm -2 Návrh kotev Teleskopická talířová podložka 50mm + šroub do betonu 6,3mm Únosnost kotev Únosnost jedné kotvy a součinitele bezpečnosti: F Rd,1 = 1,289 kn Dokumentace pro provádění stavby 18

Posudek kotvení v rohových oblastech F Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast F w ed,f = -1,608 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 1,289 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 3,867 knm-2 N Rd > w ed 3,87 knm -2 > 1,61 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení v okrajových oblastech G Zatížení větrem v okrajových oblastech G Oblast G w ed,g = -1,105 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 1,289 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 3,867 knm-2 N Rd > w ed 3,87 knm -2 > 1,11 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení na zbytku střechy Zatížení větrem v oblasti H Oblast H w ed,h = -0,904 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 1,289 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 3,867 knm-2 Kotevní oblasti N Rd > w ed 3,87 knm -2 > 0,90 knm -2 vyhovuje Celková délka kotvy Kotevní systém Délka šroubu Délka podložky Kotevní hloubka Návrhové zatížení Počet kotev - [mm] [mm] [mm] min. [mm] [kn] na m 2 Oblast I. 265 100 165 30 3 Oblast II. 285 120 165 30 3 Oblast III. 305 140 165 30 3 Oblast IV. 325 100 225 30 1,289 3 Oblast V. 345 120 225 30 3 Oblast VI. 365 140 225 30 3 Oblast VII. 385 220 165 30 3 Navržené hmoždinky Ø6,3mm v kombinací s teleskopickou podložkou průměru 50mm vyhoví pro dané zatížení v počtech uvedených v předcházejícím výpočtu. Jsou uvedeny v tabulce a na následujícím obrázku rozměry částí kotev a jejich uspořádání do jednotlivých oblastí. Dokumentace pro provádění stavby 19

Dokumentace pro provádění stavby 20

7. Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce S3Z Větrná oblast : oblast III v b,0 = 30 ms -1 Kategorie terénu : III Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek(jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) Typ střechy : Plochá střecha s atikou Základní rozměry budovy Šířka b = 2,39 m Délka d = 6,90 m Výška h = 4,28 m Výška atiky h p = 0,33 m Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : v b,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru v b = c dir *c season *v b,0 = 30,0 m/s kde c dir = 1,0 součinitel směru větru - doporučená hodnota dle národní přílohy součinitel ročního období - doporučená hodnota dle národní c season = 1,0 přílohy Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 17,17 m/s kde c 0 (z) = 1,000 (součinitel ortografie) c r (z) = k r *ln(z/z 0 ) = 0,572 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) kde z 0 = 0,3 m z min = 5 m z 0,II = 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z) q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 0,670 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,376 (intenzita turbulence) Refereční výška z e k I = 1,0 - (součinitel turbulence - dle národní přílohy) ρ = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu dle NP) z e = max (h, z min ) = 4,28 m Dokumentace pro provádění stavby 21

Podélný vítr b = 2,4 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 6,9 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) e = min(b;2h) = 2,39 m e/2 = 1,195 m e/4 = 0,598 m e/10 = 0,239 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I- c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,402 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,268 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,067 knm -2 w I- = 0,000 knm -2 w I- = 0,335 knm -2 Příčný vítr b = 6,9 m (délka strany kolmé na směr větru) d = 2,4 m (délka strany rovnoběžné se směrem větru) e = min(b;2h) = 6,9 m e/2 = 3,45 m oblast I se neuplatní!!! Dokumentace pro provádění stavby 22

e/4 = 1,73 m e/10 = 0,69 m F c pe = -1,4 c + pi = 0,2 G c pe = -0,9 c - pi = -0,3 c H pe = -0,7 I c pe = -0,2 I+ c pe = 0,2 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w F- = -1,072 knm -2 w F- = -0,737 knm -2 w G- = -0,737 knm -2 w G- = -0,293 knm -2 w H- = -0,603 knm -2 w H- = -0,203 knm -2 w I- = -0,268 knm -2 w I- = 0,021 knm -2 Návrh kotev a) Kotva pro skladbu S3Z, tl.246mm Teleskopická talířová podložka 50x165mm + šroub do betonu 6,3x140mm Únosnost kotev Únosnost jedné kotvy a součinitele bezpečnosti: F Rk,1 = Součinitel g M = 3 Návrhová únosnost n=1 kotev: F Rd = n*f Rk,1 /g M = 1,61 kn 0,537 kn Dokumentace pro provádění stavby 23

Posudek kotvení v rohových oblastech F Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast F w ed,f = -1,608 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 0,537 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 1,610 knm-2 N Rd > w ed 1,61 knm -2 1,61 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení v okrajových oblastech G Zatížení větrem v okrajových oblastech G Oblast G w ed,g = -1,105 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 0,537 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 1,610 knm-2 N Rd > w ed 1,61 knm -2 1,11 knm -2 vyhovuje Posudek kotvení na zbytku střechy Zatížení větrem v oblasti H Oblast H w ed,h = -0,904 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m 2 Únosnost jedné hmoždinky N Rd,1 = 0,537 kn Únosnost na 1m 2 N Rd = 3*N Rd,1 = 1,610 knm-2 N Rd > w ed 1,61 knm -2 0,90 knm -2 vyhovuje Pro ověření statické únosnosti kotev je vhodné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!! Délka hmoždinek Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 276 mm kde tloušťka izolace h D = 246 mm hloubka kotvení h nom = 30 mm (dle výrobce) celková délka kotvy L a = 305 mm (délka šroubu+podložky) L a,min < L a 276 mm < 305 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 24

Navržené hmoždinky Ø6,3mm, délky 246 mm vyhoví pro dané zatížení v počtech uvedených v předcházejícím výpočtu a na následujícím obrázku. Dokumentace pro provádění stavby 25

8. Statické posouzení žebříků Žebřík Z3 8.1. Geometrie a výpočtový model 8.2. Zatížení a) Stálé zatížení (součinitel stálého zatížení f = 1,35) - vlastní tíha - generována programem b) Užitné zatížení (součinitel nahodilého zatížení f = 1,5) - na štěříny - rovnoměrné vodorovné na štěříny 0,25kN/m - svislé rovnoměrné zatížení na štěříny 0,50kN/m - na příčle - bodové svislé zatížení 1,5kN - bodové vodorovné 0,5kN Dokumentace pro provádění stavby 26

8.3. Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Směr Působení LC1 vl. tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2 užitné na příčle Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé LC3 užitné na štěříny Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé LC4-a užitné jedné osoby na štěříny Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé LC4-b užitné jedné osoby na štěříny Nahodilé LG2 Statické Krátkodobé Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Kat A : obytné Kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1.00 +LC3*1.00 +LC4-a*1.00 2 LC1*1.00 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 3 LC1*1.00 +LC2*1.00 4 LC1*1.00 5 LC1*1.35 +LC2*1.50 6 LC1*1.35 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 7 LC1*1.35 8.4. Posouzení štěřínů z profilu L50x50x5 Jméno CS8 Typ L50x50x5 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z b Posudek oceli MSP Mezní průhyb štěřínů z roviny žebříku ve směru kolmém je maximálně L/200. u max = L/200 = 950/200 = 4,8mm u y = 0,9 mm u y = 0,9 mm u max = 4,9 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 27

Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B640 L50X5 S 235 CO0-1/2 0.70 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] -2.90 0.94 0.14-0.00 0.39 0.18 Kritický posudek v místě 1.30 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost 68.28 5.11 Redukovaná štíhlost 0.73 0.05 Vzpěr. křivka b b Imperfekce 0.34 0.34 Redukční součinitel 0.77 1.00 Délka 1.30 0.05 m Součinitel vzpěru 1.00 1.00 Vzpěrná délka 1.30 0.05 m Kritické Eulerovo zatížení 213.39 38053.25 kn LTB Délka klopení 0.05 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.01 C2 0.00 C3 1.00 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.21 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.19 < 1 M 0.62 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.03 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.04 < 1 Klopení 0.34 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 28

8.5. Posouzení příčlí z profilu RD 22mm Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS1 RD22 S 235 13.7.1 Posudek oceli MSP Maximální průhyb příčlí je L/200. u max = L/200 = 500/200 = 2,5mm u z = 0,6 mm u z = 0,6 mm u max = 2,5mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 29

Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B587 RD22 S 235 CO2-3/5 0.76 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] -0.85 0.00 1.35 0.00 0.18-0.00 Kritický posudek v místě 0.25 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost 91.85 91.85 Redukovaná štíhlost 0.98 0.98 Vzpěr. křivka c c Imperfekce 0.49 0.49 Redukční součinitel 0.55 0.55 Délka 0.50 0.50 m Součinitel vzpěru 1.00 1.00 Vzpěrná délka 0.50 0.50 m Kritické Eulerovo zatížení 93.33 93.33 kn LTB Délka klopení 0.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.69 C2 1.44 C3 2.64 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.73 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.74 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.73 < 1 Tlak + moment 0.76 < 1 Tlak + moment 0.76 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 30

8.6. Posouzení ocelových přípojů z profilu FL60X8 Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS7 FL60X8 S 235 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B647 FL60X8 S 235 CO0-1/6 0.25 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] -1.17 0.00 1.90-0.00 0.26-0.00 Kritický posudek v místě 0.25 m Parametry vzpěru yy zz typ neposuvné posuvné Štíhlost 14.43 108.25 Redukovaná štíhlost 0.15 1.15 Vzpěr. křivka c c Imperfekce 0.49 0.49 Redukční součinitel 1.00 0.46 Délka 0.25 0.25 m Součinitel vzpěru 1.00 1.00 Vzpěrná délka 0.25 0.25 m Kritické Eulerovo zatížení 4775.31 84.89 kn LTB Délka klopení 0.25 m k 1.00 kw 1.00 C1 2.70 C2 0.00 C3 0.68 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.15 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.24 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.23 < 1 Tlak + moment 0.24 < 1 Tlak + moment 0.25 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 31

8.7. Posouzení kotvení žebříku do fasády Vnitřní síly Podpora Stav Rx [kn] Rz [kn] My [knm] Sn46/N858 CO0-1/7-0,09 0,45-0,10 Sn46/N858 CO0-1/2 1,20 1,80-0,19 Sn18/N347 CO0-1/4 0,00 0,07 0,00 Sn45/N857 CO0-6/6 1,17 1,92-0,22 Sn45/N857 CO0-1/6 1,17 1,92-0,22 Sn17/N346 CO0-1/7 0,00 0,11 0,00 Výsledná smyková síla: Výsledná tahová síla: Výsledný moment (svislý) Maximální tahová síla Maximální smyková síla V Ed = 1,92 kn N Ed = 0,09 kn M Ed = 0,22 knm F tah = 0,22 knm / (2*0,15m) = 0,73 kn F střih = 1,92 kn / 4ks =0,48 kn Posouzení Žebřík bude do nosné konstrukce kotven ve 3 úrovních přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků o průměru dříku 10mm s minimální kotevní hloubkou 75mm a s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z cihel plných M10x130 a chemická malta. Maximální doporučené zatížení tahem a střihem hodnota udávaná výrobcem pro zdivo z cihel plných F rec = 1,7 kn Posouzení pro n kotev n = 1 F rec = 1,7 kn F skut = 0,73 kn Vyhovuje Minimální vzdálenosti svorníků: Osová vzdálenost mezi svorníky p min = 50 mm Vzdálenost od hrany zdiva e min = 50 mm Dokumentace pro provádění stavby 32

Obr. Detail kotevního bodu žebříku Z3 Dokumentace pro provádění stavby 33

Žebřík Z4 8.8. Geometrie a výpočtový model POZN. Součástí žebříku je odnímatelná část délky 2250mm, šířky 500mm, příčky v osové vzdálenosti 300mm. Profily jednotlivých částí budou stejné jako u pevného žebříku. 8.9. Zatížení a) Stálé zatížení (součinitel stálého zatížení f = 1,35) - vlastní tíha - generována programem b) Užitné zatížení (součinitel nahodilého zatížení f = 1,5) - na štěříny - rovnoměrné vodorovné na štěříny 0,25kN/m - svislé rovnoměrné zatížení na štěříny 0,50kN/m - na příčle - bodové svislé zatížení 1,5kN - bodové vodorovné 0,5kN Dokumentace pro provádění stavby 34

8.10. Zatěžovací stavy Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Kat A : obytné Kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1.00 +LC3*1.00 +LC4-a*1.00 2 LC1*1.00 +LC3*1.00 3 LC1*1.00 +LC4-a*1.00 4 LC1*1.35 +LC4-a*1.50 5 LC1*1.00 +LC2*1.00 6 LC1*1.00 7 LC1*1.35 +LC2*1.50 8 LC1*1.35 9 LC1*1.00 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 10 LC1*1.35 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 8.11. Posouzení štěřínů z profilu L50x50x5 Jméno CS8 Typ L50x50x5 Materiál S 235 Výroba tvářený za studena Vzpěr y-y, z-z b Posudek oceli MSP Mezní průhyb štěřínů z roviny žebříku ve směru kolmém je maximálně L/200. u max = L/200 = 1800/200 = 9,0mm u y = 0,2 mm u y = 0,2 mm u max = 9,0 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 35

Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B641 L50X5 S 235 CO0-4/4 0.29 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] -0.38 0.32 0.09 0.01 0.03-0.07 Kritický posudek v místě 0.40 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost 200.57 4.93 Redukovaná štíhlost 2.14 0.05 Vzpěr. křivka b b Imperfekce 0.34 0.34 Redukční součinitel 0.19 1.00 Délka 1.80 0.05 m Součinitel vzpěru 2.12 0.97 Vzpěrná délka 3.82 0.05 m Kritické Eulerovo zatížení 24.73 40936.07 kn Upozornění : štíhlost 200.57 je větší než 200.00! LTB Délka klopení 0.05 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.06 C2 0.00 C3 1.00 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.00 < 1 Posouzení kroucení 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.08 < 1 M 0.14 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.02 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.28 < 1 Tlak + moment 0.29 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 36

8.12. Posouzení příčlí z profilu RD 22mm Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS1 RD22 S 235 13.7.1 Posudek oceli MSP Maximální průhyb příčlí je L/200. u max = L/200 = 500/200 = 2,5mm u z = 0,6 mm u z = 0,6 mm u max = 2,5mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 37

Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B580 RD22 S 235 CO2-1/7 0.79 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] 1.65 0.00 1.35 0.00 0.19-0.00 Kritický posudek v místě 0.25 m LTB Délka klopení 0.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.69 C2 1.46 C3 2.64 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na osovou sílu 0.02 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.77 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.79 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.77 < 1 Tlak + moment 0.77 < 1 Tlak + moment 0.77 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 38

8.13. Posouzení ocelových přípojů z profilu FL60X8 Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál CS7 FL60X8 S 235 Posudek oceli MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B648 FL60X8 S 235 CO0-4/4 0.31 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] -0.20-0.03 0.92 0.00-0.27-0.00 Kritický posudek v místě 0.00 m Parametry vzpěru yy zz typ neposuvné posuvné Štíhlost 22.52 168.87 Redukovaná štíhlost 0.24 1.80 Vzpěr. křivka c c Imperfekce 0.49 0.49 Redukční součinitel 0.98 0.23 Délka 0.39 0.39 m Součinitel vzpěru 1.00 1.00 Vzpěrná délka 0.39 0.39 m Kritické Eulerovo zatížení 1962.24 34.88 kn LTB Délka klopení 0.39 m k 1.00 kw 1.00 C1 2.34 C2 0.00 C3 0.85 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.16 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.02 < 1 M 0.27 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.01 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.01 < 1 Klopení 0.24 < 1 Tlak + moment 0.30 < 1 Tlak + moment 0.31 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 39

8.14. Posouzení kotvení žebříků a spojovacích prostředků Posouzení spojovacích prostředků Závitořezné šrouby pro přichycení žebříku budou namáhány smykovou silou V max = 0,95 kn Navrženy šrouby M8/16mm s pevnosti min 5.6, 2ks na každém přípoji A s = 50,24 mm 2 f ub = 500 MPa n = 1 a v = 0,6 M2 = 1,25 Únosnost šroubu ve střihu: v f ub As 0,6 500 50,24 Fv, Rd 12, 06kN 1,25 M 2 Posudek pro n šroubů: n = 2 F v,rd = 24,12 kn V max = 0,95 kn...vyhovuje Minimální vzdálenosti šroubů: Vzdálenost mezi šrouby p min = 25 mm Vzdálenost od okraje destičky e min = 15 mm Vnitřní síly 8.15. Posouzení kotvení žebříku do fasády Podpora Stav Rx [kn] Rz [kn] My [knm] Sn48/N881 CO0-1/8-0,10 0,34-0,10 Sn48/N881 CO0-1/9 0,77 0,86-0,23 Sn18/N347 CO0-1/6 0,00 0,07 0,00 Sn48/N881 CO0-1/10 0,74 0,95-0,25 Sn48/N881 CO0-1/4 0,20 0,92-0,27 Sn17/N346 CO0-1/8 0,00 0,11 0,00 Výsledná smyková síla: Výsledná tahová síla: Výsledný moment (svislý) Maximální tahová síla Maximální smyková síla V Ed = 0,95 kn N Ed = 0,10 kn M Ed = 0,27 knm F tah = 0,27 knm / (2*0,15m) = 0,90 kn F střih = 0,95 kn / 4ks =0,24 kn Dokumentace pro provádění stavby 40

Posouzení Žebřík bude do nosné konstrukce kotven ve 2 úrovních přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků o průměru dříku 10mm s minimální kotevní hloubkou 75mm a s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z cihel plných M10x130 a chemická malta. Maximální doporučené zatížení tahem a střihem hodnota udávaná výrobcem pro zdivo z cihel plných F rec = 1,7 kn Posouzení pro n kotev n = 1 F rec = 1,7 kn F skut = 0,90 kn Vyhovuje Minimální vzdálenosti svorníků: Osová vzdálenost mezi svorníky p min = 50 mm Vzdálenost od hrany zdiva e min = 50 mm Obr. Detail kotevního bodu žebříku Z4 Dokumentace pro provádění stavby 41

9. Posouzení ochranného zábradlí u oken Zábradlí v oknech bude řešeno jako jednotlivé ocelové otevřené spojité rámy, které budou uchyceny do nosné konstrukce nad sebou celkem ve 3 úrovních. Vodorovné rámy jsou tvořeny prvky z profilu jäkl 20x20x2mm. Ty budou samostatně kotveny do svislých lišt LRPO3 systému KORD. Kotvení bude provedeno svařením koutovým svarem 4mm. Část montáže bude provedena před zateplením a to přivařením vyčnívajících konzol délky 250mm na něž se po provedení KZS přivaří vodorovná příčel zábradlí. Všechny prvky budou z oceli S235. V části statického výpočtu je posouzen jeden z rámů o největším rozpětí pole 1500mm a to na mezní stav únosnosti a použitelnosti. Zábradlí je posouzeno na zatížení svislé i vodorovné o hodnotě 0,2 kn/m. 9.1. Geometrické a výpočtové schéma 9.2. Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Směr Působení Řídicí zat. stav LC1 vl. tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2-a užitné na zábradlí Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný svislé LC2-b užitné na zábradlí Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný vodorovné Dokumentace pro provádění stavby 42

9.3. Skupiny zatížení Jméno Zatížení Vztah Součinitel 2 LG1 Stálé LG2 Nahodilé Standard Kat A : obytné 9.4. Kombinace Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 - vl. tíha LC2-a - užitné na zábradlí svislé 1,00 1,00 CO2 EN - MSÚ (STR) LC1 - vl. tíha LC2-b - užitné na zábradlí vodorovné 1,00 1,00 CO3-msp2 EN-MSP char. LC1 - vl. tíha LC2-b - užitné na zábradlí vodorovné 1,00 1,00 CO3-msp1 EN-MSP char. LC1 - vl. tíha LC2-a - užitné na zábradlí svislé 1,00 1,00 9.5. Klíč kombinace Jméno Popis kombinací 1 LC1*1.00 2 LC1*1.00 +LC2-a*1.00 3 LC1*1.00 +LC2-b*1.00 4 LC1*1.35 +LC2-a*1.50 5 LC1*1.35 +LC2-b*1.50 6 LC1*1.35 9.6. Posouzení oceli MSP Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO3-msp1 Stav - kombinace Prut dx [mm] uy [mm] uz [mm] CO3-msp1/1 B642 0,000 0,0 0,0 CO3-msp1/2 B651 705,880 0,0-3,4 CO3-msp1/2 B650 250,000 0,0-1,2 Dokumentace pro provádění stavby 43

u max = L/250 = 1500/250 = 6,0mm u z = 3,4 mm u z = 3,4 mm u max = 6,0 mm vyhovuje Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO3-msp2 Stav - kombinace Prut dx [mm] uy [mm] uz [mm] CO3-msp2/3 B651 705,880-2,1-0,2 CO3-msp2/3 B642 125,010 0,0 0,0 CO3-msp2/1 B651 705,880 0,0-0,2 CO3-msp2/1 B642 0,000 0,0 0,0 CO3-msp2/1 B650 250,000 0,0-0,1 u max = L/250 = 1500/250 = 6,0mm u y = 2,1 mm u y = 2,1 mm u max = 6,0 mm vyhovuje Dokumentace pro provádění stavby 44

9.7. Posouzení oceli MSÚ Kombinace CO1 EC3 : posouzení EN 1993 Prut B650 QRO20X2 S 235 CO1/4 0.59 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] 0.00 0.00 0.50-0.00-0.12 0.00 Kritický posudek v místě 0.00 m LTB Délka klopení 0.25 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.92 C2 0.00 C3 0.94 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posouzení kroucení 0.02 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.06 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.59 < 1 M 0.59 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.59 < 1 Tlak + moment 0.59 < 1 Tlak + moment 0.35 < 1 Dokumentace pro provádění stavby 45

Kombinace CO2 EC3 : posouzení EN 1993 Prut B651 QRO20X2 S 235 CO2/5 0.30 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] 0.27-0.23-0.01-0.00-0.00-0.06 Kritický posudek v místě 1.50 m LTB Délka klopení 1.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.39 C2 1.14 C3 1.73 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na osovou sílu 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.29 < 1 M 0.13 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.01 < 1 Tlak + moment 0.19 < 1 Tlak + moment 0.30 < 1 V Ostravě dne: 5. 11. 2014 Ing. Veronika Zarecká Ing. Pavel Petruška, autorizovaný inženýr Dokumentace pro provádění stavby 46