Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST... 2 1.1 Evidenční údaje...2 1.2 Podklady pro výpočet...2 1.3 Použitá literatura...2 1.4 Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce...2 1.5 Předmět statického výpočtu...3 1.6 Specifické požadavky na obsah dokumentace zajišťované zhotovitelem...3 1.7 Popis konstrukce...3 2 VÝPOČTOVÁ ČÁST... 6 2.1 Postup výpočtu a výpočtové modely...6 2.2 Materiálové charakteristiky...6 2.3 Zatížení...7 2.4 Posouzení...9 2.4.1 Základy...9 2.4.1.1 Základový pas pod obvodovou nosnou zdí...9 2.4.1.2 Základový pas pod vnitřní nosnou zdí...11 2.4.1.3 Základy - patky...13 2.4.2 Železobetonové konstrukce...14 2.4.2.1 Žb věnec ve 2.NP...14 2.4.2.2 Stropní deska nad 1.NP...15 2.4.2.3 ŽB Průvlak...20 2.4.2.4 Schodiště...22 2.4.3 Krov...23 2.4.3.1 Krokev...23 2.4.3.2 Středová vaznice...24 2.4.3.3 Úžlabní krokev...25 2.4.3.4 Kleštiny...25 2.4.3.5 Pozednice...25 2.4.3.6 Sloupek...25 2.4.3.7 Schéma s vyznačenými podporami krovu...25 2.5 Závěr...26 3 PŘÍLOHY... 26 Strana 1
1 VŠEOBECNÁ ČÁST 1.1 Evidenční údaje Akce : Novostavba RD Okrouhlo Lokalita: parc. č. 46/2, 46/6 v katastrálním území Okrouhlo Investor : Ivan Vavrek, Sibirska 24, Prešov Kateřina Topinková, Nuslova 45, Stodůlky Projektant: Ing.arch. Jana Syrovátková Statika: Ing. Vlastimil Bárta, Bezručova 1, 67801 Blansko, mob.: 604 342 442, ČKAIT 1004858 Autorizovaný inženýr pro obor mosty a inž. konstrukce, statika a dynamika staveb 1.2 Podklady pro výpočet Podkladem pro zpracování jsou: - výkresová dokumentace Ing.arch. Jana Syrovátková - Podrobný inženýrskogeologický průzkum, Okrouhlo Rodinný dům na p.č. 46/2 a 46/6 - Mgr. Jeroným Lešner 1.3 Použitá literatura ČSN EN 1990 Eurokód: ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: ČSN EN 1992-1 Eurokód 2: ČSN EN 1993-1 Eurokód 3: ČSN EN 1995-1 Eurokód 5: ČSN EN 1997-1 Eurokód 7: Zásady navrhování konstrukcí Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb Navrhování betonových konstrukcí Navrhování ocelových konstrukcí Navrhování dřevěných konstrukcí Navrhování geotechnických konstrukcí Uvedené normy jsou základním výčtem norem použitých zejména při zpracování projektové dokumentace. Obecně platí, že veškeré konstrukce jsou navrženy v souladu s platnými normami, právními předpisy a nařízeními pro území ČR v době zpracování projektové dokumentace. 1.4 Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce Statickým výpočtem, je mimo jiné prokázáno, že v rámci tímto projektem uvažovaných konstrukcí a zadaných parametrů IG podloží : 1. Nedojde ke zřícení stavby nebo její části. 2. Nedojde k většímu stupni nepřípustného přetvoření. Přetvoření konstrukce bude úměrné plánované stavební činnosti. Způsob zajištění, demontáží konstrukčních prvků nebo celků, bourání a následné výstavby bude proveden na návrh a zodpovědnost dodavatele stavby, který případně zpracuje na jednotlivé činnosti odpovídající technologický postup. Okolní stavby ani pozemky nesmí být pracemi nikterak ovlivněny. 3. Nedojde k poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení anebo instalovaného vybavení v důsledku většího přetvoření nosné konstrukce. Jedná se části konstrukcí a konstrukce známé a přesně identifikované v průběhu projekčních prací či následných prohlídek a dopřesnění dodavatelem. 4. Nedojde k poškození v případě, kdy je rozsah neúměrný původní příčině. Návrh zajišťující konstrukce počítá s jejím neustálým působením při dodržení všech projekčních předpokladů, řádných udržovacích prací, při dodržení vypočteného statického schématu (bez jeho modifikací v budoucnosti), při řádném a kvalitním provedení a při řádném odvodnění rubu stěny. Strana 2
1.5 Předmět statického výpočtu Předmětem statického výpočtu je návrh a posouzení zásadních prvků nosných konstrukcí řešené stavby. Tato dokumentace slouží pouze pro účely stavebního řízení, neslouží pro realizaci stavby nutno vypracovat realizační dokumentaci stavby!!! 1.6 Specifické požadavky na obsah dokumentace zajišťované zhotovitelem Technologický postup prací bude proveden zhotovitelem. Před započetím prací budou identifikovány přesné polohy, průběhy a výšky všech inženýrských sítí v dosahu staveniště. Tyto budou předány zhotoviteli a bude o tomto kroku učiněn zápis ve Stavebním deníku. Výrobní a dílenská dokumentace ocelových a kovových konstrukcí. Pažení stavebních jam a výkopů. Autorský dozor ani následné konzultace projektanta nejsou součástí této dokumentace a budou objednávány zvlášť. Toto je dokumentace zpracovaná v podrobnosti pro stavební povolení, ověřuje tedy základní předpoklady nosných konstrukcí a předpokládá se vytvoření dokumentace pro provedení stavby, dokumentace zajišťovaní zhotovitelem stavby a dalších projekčních stupňů. 1.7 Popis konstrukce všeobecný popis Dům má tvar T půdorysu, kde v hlavní části se nachází obytné přízemí, v přilehlé garáž. Celá hmota domu je přízemní s obytným podkrovím. V obytném podkroví se nacházejí ložnice a pokoje se zázemím koupelny, v přízemí pak obytný prostor s kuchyní, technické místnosti a pracovna. Dům je omítnut světlou omítkou jemně žluté barvy, na střeše je použita skládaná krytina (pálená, betonová) v cihlové barvě. Střecha je sedlová. Okolí domu bude doplněno navážkami a terénními úpravami z důvodu většího terénního rozdílu mezi ulicí a pozemkem viz PD. základové konstrukce - Základová spára bude vytvořena na potřebné výškové úrovni a zemní pláň nesmí být znehodnocena deštěm, pojezdem či jinak. V takovém případě je nutné znehodnocenou pláň odtěžit. Základy budou tvořeny betonovými pasy a nosnou podlahovou deskou v tloušťce 150mm. Obvodový základový pas byly určen v dimenzi 600mm šířky. Vnitřní základový pas byly určen v dimenzi 700mm šířky. Základové patky pod ostěními v místě balkónu jsou vysoké min. 500mm a min. půdorysné rozměry jsou 1,4m x 1,4m. Základové konstrukce budou vytvořeny z betonu C 20/25 - XC2 a vždy se základovou spárou minimálně 1200mm pod upraveným terénem a zároveň 400mm pod stávajícím terénem. Založení pasů a patek rodinného domu bude vždy na jílech hlinitých třídy F6-tuhé konzistence (parametry viz. geologický průzkum). Hladina podzemní vody byla zastižena v sondách v hloubce od cca 2,50m. Jedná se o dlouhodobé málo vydatné zvodnění. Podlahová deska bude vytvořena na vrstvě hutněných násypů. Požadovaný E def,2 = min. 40 MPa při poměru E def,2 /E def,1 = max 2,5 na horním líci této zhutněné vrstvy štěrkodrtě. Betonáž základů bude prováděna z prostého betonu C 20/25 - XC2 přímo do vykopaných rýh. Betonáž musí být provedena v období, kdy teplota neklesne pod 5 C. V průběhu zrání bude zajištěno příslušné ošetření betonu. Před započetím betonáže je nutno provést kontrolu umístění prostupů v základech. svislé nosné konstrukce - Svislé konstrukce domu budou vyzděny z tvarovek POROTHERM 24, P10, M5 a po obvodě zatepleny 180mm tepelnou izolací. Nenosné vnitřní dělicí svislé konstrukce jsou řešené převážně jako keramické těžké nebo sádrokartonové. vodorovné konstrukce Podkladní betonová konstrukce: Desky budou tl. 150 mm, z betonu C20/25 XC2, vyztuženy KARi sítěmi ØR6, oka 150/150 mm, při spodním i horním okraji. Strop nad 1.NP: Stropní deska nad 1.NP, tl. 160, 200 mm, beton C20/25 XC1, vyztuženy betonářskou výztuží dle výkresové dokumentace. Vykonzolovaná část stropní desky bude zateplena. Schodiště: Schodiště mezi 1.NP a 2.NP, tl. 150 mm, beton C20/25 XC1, vyztuženy betonářskou výztuží dle výkresové dokumentace. Věnce: Věnce ve 2.NP budou z monolitického betonu C20/25 XC1. Dimenze viz. kapitola Posouzení. Překlady 1.NP: Překlady jsou systémové. U větších rozpětí nebo při větším zatížení bude překlad součástí železobetonového stropu. Min. počet POROTHERM překlad 7 v napřažích otvorů jsou 3 ks. Překlady 2.NP: Překlady jsou systémové. Min. počet POROTHERM překlad 7 v napřažích otvorů jsou 3 ks. Střecha Sedlová střecha vaznicové soustavy půdorysného tvaru T je tvořena krokvemi a kleštinami v každé vazbě. Krokve jsou přikotveny na středovou vaznici a pozednici. Vaznice jsou uloženy na obvodových, vnitřních nosných zdech a dřevěných sloupcích. Tyto sloupky leží na stropní žb desky, která je na dané přitížení nadimenzovaná. Pozednice budou přikotveny k žb věnci pomocí chem. kotev po vzdálenosti max. 2m. Prostorová tuhost je zajištěna konstrukčním systémem. Strana 3
Půdorys 1.NP Půdorys 2.NP Strana 4
Řez A-A Strana 5
2 VÝPOČTOVÁ ČÁST 2.1 Postup výpočtu a výpočtové modely Zatížení je uvažováno dle EN 1991. Posouzení nk je provedeno pomocí metody mezních stavů. Jsou vyhodnoceny odpovídající vnitřní síly v nejnepříznivějších řezech. 2.2 Materiálové charakteristiky model stropní konstrukce nad 1.NP Strana 6
2.3 Zatížení Sníh Okrouhlo II.sněhová oblast - charakteristická hodnota zatížení sněhem sk = 1,00 kn/m - součinitel expozice Ce = 1,0 - tepelný součinitel Ct = 1,0 - tvarový součinitel µ1 = 0,6 2 sd = 1,00 * 1,0 * 1,0 * 0,6 = 0,60 kn/m 2 Vítr Okrouhlo - II.větrová oblast - výchozí základní rychlost větru vb,0 = 25,0 m/s - výška nad terénem z = 7,7 m - kategorie terénu II 2 - qb = 0,391 kn/m ce = 2,189 2 - qp(ze) = 0,855 kn/m 2 - wn(h) = 0,50 * 0,855 = 0,450kN/m - střecha - tlak 2 - wn(i) = -0,30 * 0,855 = -0,250 kn/m - střecha - sání Proměnné užitné 2 - obytné kat.a qk = 1,5 kn/m - stropní konstrukce 2 - obytné kat.a qk = 3,0 kn/m - schodiště, balkón 2 - příčky q = 1,5 kn/m Strana 7
STÁLÉ ZATÍŽENÍ NA STROPNÍ DESKU NAD 1.NP OZN. POPIS HODNOTA (kn/m2) Souč. zatížení γ HODNOTA (kn/m2) 1 vlastní tíha - - 1,35-2 PVC 0,010 x 21,0 x 1,00 0,21 1,35 0,28 3 anhydrit 0,060 x 22,0 x 1,00 1,32 1,35 1,78 4 zvuková izolace 0,03 x 1,0 x 1,00 0,03 1,35 0,04 5 hydroizolace 0,01 x 21,0 x 1,00 0,14 1,35 0,18 6 podhled 0,30 1,35 0,41 2,00 2,70 STÁLÉ ZATÍŽENÍ ZDIVEM V 1.NP OZN. POPIS VÝPOČET VÝPOČET HODNOTA (kn/m) Souč. zatížení γ HODNOTA (kn/m) 1 zdivo tl.250mm 0,25 x 10,0 x 2,75 6,88 1,35 9,28 2 tepelná izolace tl.180mm 0,18 x 1,0 x 2,75 0,50 1,35 0,67 3 omítka tl.2x10mm 0,02 x 20,0 x 2,75 1,10 1,35 1,49 8,47 11,43 ZATÍŽENÍ NA KROKEV OZN. POPIS VÝPOČET HODNOTA Souč. zatížení HODNOTA (kn/m) γ (kn/m) 1 vlastní tíha - - 1,35-2 krytina - betonová taška 0,020 x 24,0 x 1,0 0,48 1,35 0,65 3 laťování 0,020 x 6,0 x 1,0 0,12 1,35 0,16 4 tepelná izolace tl.200mm 0,20 x 1,0 x 1,0 0,20 1,35 0,27 5 SDK podhled 0,020 x 10,0 x 1,0 0,20 1,35 0,27 6 proměnné - vítr 7 proměnné - sníh 1,00 1,35 Strana 8
2.4 Posouzení 2.4.1 Základy 2.4.1.1 Základový pas pod obvodovou nosnou zdí Rozměr: š. = 600mm, v.=500mm Materiál: beton C20/25 XC2 Poznámka: Posudek Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 17.00 12.00 0.30 18.50 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 4.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 19.50 - - 9.50 Hladina podzemní vody je v hloubce 2.00 m od původního terénu. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 60.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 50.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.60 m Tlouštka pasu = 0.50 m Šírka sloupu ve směru x = 0.25 m Objem 1bm pasu = 0.30 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.30 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 0.80 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.50 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Strana 9
Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 7.92 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 9.10 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Nehomogenni zemina pod základem: Uvažováno vytvoření Prandtlovy smykové plochy. Hloubka smykové plochy zsp = 0.64 m Dosah smykové plochy lsp = 1.61 m Spočtené průměrné charakteristiky prostředí: Úhel vnitřího tření zeminy fi = 17.00 stup. Soudržnost zeminy c = 12.00 kpa Objemová tíha zeminy pod základem = 18.50 kn/m3 Objemová tíha zeminy nad základem = 18.50 kn/m3 Výpočtová únosnost zákl. půdy = 174.66 kpa Extrémní kontaktní napětí = 128.37 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 2.77 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 17.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 12.00 kpa Horizontální únosnost základu = 24.15 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 7.20 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 7.00 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 4.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=4702.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=1015.6) Sednutí středu délkové hrany = 1.8 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3.4 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3.4 mm Sednutí středu základu = 4.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 4.0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.87 m Sednutí základu = 4.0 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 10
2.4.1.2 Základový pas pod vnitřní nosnou zdí Rozměr: š. = 700mm, v.=500mm Materiál: beton C20/25 XC2 Poznámka: Posudek Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název fi c m gama [st.] [kpa] [-] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 17.00 12.00 0.30 18.50 Název Edef Eoed ny Sigma,c [MPa] [MPa] [-] [MPa ] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 4.00-0.40 - Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 19.50 - - 9.50 Hladina podzemní vody je v hloubce 2.00 m od původního terénu. Zatížení Název Typ N Mx My Hx Hy [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 90.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Zatížení číslo: 1 - Provozní 70.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.70 m Tlouštka pasu = 0.50 m Šírka sloupu ve směru x = 0.25 m Objem 1bm pasu = 0.35 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.35 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu = 0.80 m Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu = 1.50 m Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m3 Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky = 1.10 Výpočtový součinitel tíhy nadloží = 1.30 Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = 24.00 kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Strana 11
Ocel příčná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 420.00 MPa Modul pružnosti Es = 210000.00 MPa Posouzení únosnosti čís.1-1.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 9.24 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 11.70 kn/m Posouzení svislé únosnosti: Nehomogenni zemina pod základem: Uvažováno vytvoření Prandtlovy smykové plochy. Hloubka smykové plochy zsp = 0.75 m Dosah smykové plochy lsp = 1.88 m Spočtené průměrné charakteristiky prostředí: Úhel vnitřího tření zeminy fi = 17.00 stup. Soudržnost zeminy c = 12.00 kpa Objemová tíha zeminy pod základem = 18.50 kn/m3 Objemová tíha zeminy nad základem = 18.50 kn/m3 Výpočtová únosnost zákl. půdy = 174.30 kpa Extrémní kontaktní napětí = 158.49 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu (Sp/1.3) Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 2.77 kn Úhel tření základ-základová spára psi = 17.00 stup. Soudržnost základ-základová spára a = 12.00 kpa Horizontální únosnost základu = 32.58 kn Extrémní horizontální síla = 0.00 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost patky VYHOVUJE Výpočet sednutí čís.1-2.ms: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 8.40 kn/m Spočtená tíha nadloží Z = 9.00 kn/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 4.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=2961.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=1015.6) Sednutí středu délkové hrany = 2.7 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 5.1 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 5.1 mm Sednutí středu základu = 7.4 mm Sednutí charakteristického bodu = 5.8 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.41 m Sednutí základu = 5.8 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 12
2.4.1.3 Základy - patky Rozměr: min. půdorysné rozměry = 1,4x1,4m, v. = 500mm Materiál: beton C20/25 XC2 Poznámka: Při dolním povrchu kari síť 8/150, krytí 60mm Schéma půdorys 1.NP Strana 13
2.4.2 Železobetonové konstrukce 2.4.2.1 Žb věnec ve 2.NP Rozměry: min. 250 x 200mm Materiál: beton C20/25 XC1, betonářská výztuž B 500B (10 505R) betonářská výztuž podélná - horní: 2x φr12, krytí 31mm betonářská výztuž podélná - střední: 2x φr12, krytí 31mm betonářská výztuž podélná - dolní: 2x φr12, krytí 31mm betonářská výztuž příčná: třmínek φr6 po 200mm, krytí 25mm Poznámky: rohy věnců musí být řádně provázené. V místě nad otvory od rozpětí 1,7m bude přidáno 1x φr12 k dolnímu povrchu s přesahem 200mm za líc podpory. Schéma výztuže příčný řez Strana 14
2.4.2.2 Stropní deska nad 1.NP Rozměry: tl. 200mm Materiál: beton C20/25 XC1, betonářská výztuž B 500B (10 505R) betonářská výztuž v poli (spodní) směr Y: R10 po 150mm, krytí 25mm betonářská výztuž v poli (spodní) směr X: R10 po 150mm, krytí 35mm betonářská výztuž nad podporou (horní) směr Y: R10 po 100mm, krytí 25mm betonářská výztuž nad podporou (horní) směr X: R10 po 150mm, krytí 35mm Poznámky: Výše uvedená výztuž je navržena v rozhodujících řezech. Vnitřní síly - spodní moment myd- Vnitřní síly - spodní moment mxd- Strana 15
Posouzení spodní výztuže: směr Y Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Odezva N-M-M 0,00 27,50 0,00 78,44 Vyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00 27,50 0,00 74,94 Vyhovuje Odezva N-M-M 0,00 27,50 0,00 78,44 Vyhovuje Smyk 0,00 0,00 0,00 Vyhovuje Kroucení 0,00 0,00 Vyhovuje Interakce 0,00 27,50 0,00 0,00 0,00 78,44 Vyhovuje Šířka trhlin 0,00 20,40 0,00 49,01 Vyhovuje Konstrukční zásady 0,00 27,50 0,00 42,21 Vyhovuje Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Posouzení spodní výztuže: směr X Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Odezva N-M-M 0,00 29,00 0,00 88,27 Vyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00 29,00 0,00 84,26 Vyhovuje Odezva N-M-M 0,00 29,00 0,00 88,27 Vyhovuje Smyk 0,00 0,00 0,00 Vyhovuje Kroucení 0,00 0,00 Vyhovuje Interakce 0,00 29,00 0,00 0,00 0,00 88,27 Vyhovuje Šířka trhlin 0,00 21,50 0,00 65,23 Vyhovuje Konstrukční zásady 0,00 29,00 0,00 39,73 Vyhovuje Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Strana 16
Vnitřní síly - horní moment myd+ Vnitřní síly - horní moment mxd+ Strana 17
Posouzení spodní výztuže: směr Y Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Odezva N-M-M 0,00-30,00 0,00 84,79 Vyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00-30,00 0,00 82,25 Vyhovuje Odezva N-M-M 0,00-30,00 0,00 84,79 Vyhovuje Smyk 0,00 0,00 0,00 Vyhovuje Kroucení 0,00 0,00 Vyhovuje Interakce 0,00-30,00 0,00 0,00 0,00 84,79 Vyhovuje Šířka trhlin 0,00-22,50 0,00 44,97 Vyhovuje Konstrukční zásady 0,00-30,00 0,00 25,00 Vyhovuje Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Posouzení spodní výztuže: směr X Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Odezva N-M-M 0,00-25,00 0,00 75,97 Vyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00-25,00 0,00 72,64 Vyhovuje Odezva N-M-M 0,00-25,00 0,00 75,97 Vyhovuje Smyk 0,00 0,00 0,00 Vyhovuje Kroucení 0,00 0,00 Vyhovuje Interakce 0,00-25,00 0,00 0,00 0,00 75,97 Vyhovuje Šířka trhlin 0,00-18,50 0,00 53,52 Vyhovuje Konstrukční zásady 0,00-25,00 0,00 39,73 Vyhovuje Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Strana 18
Tloušťky desek Strana 19
2.4.2.3 ŽB Průvlak Rozměry: 250 x 450mm Materiál: beton C20/25 XC1, betonářská výztuž B 500B (10 505R) betonářská výztuž podélná - horní: 3x φr14, krytí 33mm betonářská výztuž podélná - dolní: 3x φr14, krytí 33mm betonářská výztuž příčná: třmínek φr8 po 150(200)mm, krytí 25mm Poznámky: uložení na nosném zdivu min. 300mm Vnitřní síly - ohybový moment My Vnitřní síly - smyková síla Vz Strana 20
Vnitřní síly kroutící moment Mx Posouzení: podpora Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Interakce 0,00-40,00 0,00 82,00 4,00 100,00 Vyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00-40,00 0,00 52,06 Vyhovuje Odezva N-M-M 0,00-40,00 0,00 53,93 Vyhovuje Smyk 0,00 82,00 47,82 Vyhovuje Kroucení 4,00 38,48 Vyhovuje Interakce 0,00-40,00 0,00 82,00 4,00 100,00 Vyhovuje Šířka trhlin 0,00-30,00 0,00 46,98 Vyhovuje Konstrukční zásady 0,00-40,00 0,00 62,44 Vyhovuje Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % Strana 21
Posouzení: pole Posudek Rozhodující typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Omezení napětí 0,00 40,00 0,00 99,46 Vyhovuje Typ posudku N Ed M Ed,y M Ed,z V Ed T Ed Využití Posudek [ kn ] [ knm ] [ knm ] [ kn ] [ knm ] [ % ] Únosnost N-M-M 0,00 53,00 0,00 68,97 Vyhovuje Odezva N-M-M 0,00 53,00 0,00 71,58 Vyhovuje Smyk 0,00 10,00 23,00 Vyhovuje Kroucení 4,00 38,48 Vyhovuje Interakce 0,00 53,00 0,00 10,00 4,00 94,56 Vyhovuje Omezení napětí 0,00 40,00 0,00 99,46 Vyhovuje Šířka trhlin 0,00 40,00 0,00 69,85 Vyhovuje Konstrukční zásady 0,00 53,00 0,00 65,04 Vyhovuje Mezní hodnota využití průřezu 100,00 % 2.4.2.4 Schodiště Rozměry: min. tl. 150mm Materiál: beton C20/25 XC1, Poznámky: betonářská výztuž podélná: R12 po 150mm, krytí 33mm betonářská výztuž příčná: R8 po 200mm, krytí 25mm Strana 22
2.4.3 Krov 2.4.3.1 Krokev Rozměr: 100 x 160mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: osová vzdálenost prvku je maximálně 900mm Vnitřní síly Prut Stav dx [m] N [kn] Vz [kn] My [knm] B4 CO1/1 0,000-3,54 1,54-0,95 B1 CO1/1 2,860 4,49-3,46-1,61 B2 CO1/1 0,000-3,14 2,73-1,61 B1 CO1/1 1,271 2,72-0,24 1,33 Mezní stav únosnosti Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla -3.1[kN] 0.0[kN] 2.7[kN] 0.0[kNm] -1.6[kNm] 0.0[kNm] Návrhové napětí -0.2[MPa] 0.0[MPa] 0.3[MPa] 0.0[MPa] -3.8[MPa] 0.0[MPa] Limitní napětí 13.8[MPa] 1.7[MPa] 1.7[MPa] 1.7[MPa] 15.2[MPa] 15.2[MPa] Jedn. posudek 0.01 0.00 0.15 0.00 0.25 0.00 Ohyb : 0.25 (5.1.6b) Smyk : 0.15 (5.1.7.1) Tlak + ohyb : 0.25 (5.1.10b) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.38 (5.2.1e) kcy=0.28 kcz=0.11 Ohyb (5.2.2) : 0.25 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = 0.38 - průřez vyhovuje. Maximální jednotkový posudek je 0,38 < 1,0.. vyhovuje Mezní stav použitelnosti w = 2,8 mm < w lim = l / 250 = 2900 / 250 = 11,6 mm. Vyhovuje Strana 23
2.4.3.2 Středová vaznice Rozměr: 180 x 260mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: Vnitřní síly Prut Stav dx [m] N [kn] Vz [kn] My [knm] B6 CO1/4 0,000 0,00 11,36 0,00 B6 CO1/1 4,500 0,00-30,32-13,64 B7 CO1/5 0,000 0,00 25,93-19,45 B6 CO1/5 4,500 0,00-30,16-19,45 B6 CO1/1 1,929 0,00 0,87 24,23 Mezní stav únosnosti Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla 0.0[kN] 0.0[kN] 0.9[kN] 0.0[kNm] 24.2[kNm] 0.0[kNm] Návrhové napětí 0.0[MPa] 0.0[MPa] 0.0[MPa] 0.0[MPa] 11.9[MPa] 0.0[MPa] Limitní napětí 13.8[MPa] 1.7[MPa] 1.7[MPa] 1.7[MPa] 15.2[MPa] 15.2[MPa] Jedn. posudek 0.00 0.00 0.02 0.00 0.78 0.00 Ohyb : 0.78 (5.1.6b) Smyk : 0.02 (5.1.7.1) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.78 (5.2.1f) kcy=0.11 kcz=0.23 Ohyb (5.2.2) : 0.78 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = 0.78 - průřez vyhovuje. Maximální jednotkový posudek je 0,78 < 1,0.. vyhovuje Mezní stav použitelnosti w = 16,7 mm < w lim = l / 250 = 4500 / 250 = 18,0 mm. Vyhovuje Strana 24
2.4.3.3 Úžlabní krokev Rozměr: 120 x 180mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: 2.4.3.4 Kleštiny Rozměr: 80 x 160mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: v každé vazbě 2.4.3.5 Pozednice Rozměr: 140 x 140mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: 2.4.3.6 Sloupek Rozměr: 160 x 160mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: 2.4.3.7 Schéma s vyznačenými podporami krovu Strana 25
2.5 Závěr Na dokumentaci a podrobnostech nelze bez předchozího souhlasu zodpovědného projektanta statika nic měnit ani upravovat. Stavba bude prováděna odbornou firmou nebo za účasti odborného technického dozoru (autorizované osoby). Při provádění stavebních prací je nutno dodržovat všechny předpisy o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Při výskytu jakýchkoliv nejasností nebo při výskytu zvýšených deformací v konstrukcích budou konstrukce ihned dočasně zabezpečeny a projektant bude ihned přizván ke konzultacím. Při zajištění všech výše uvedených podmínek a doporučení bude projektovaná novostavba konstrukčně stabilní a bezpečná, bude zajištěna její prostorová stabilita a nebude mít negativní statický vliv na stávající okolní objekty. Tato dokumentace nenahrazuje v žádné své části projektovou dokumentaci pro provedení stavby. V Blansku, dne 11.02.2015 Vypracoval : Ing. Vlastimil Bárta Ing. David Kubín 3 PŘÍLOHY - Podrobný inženýrskogeologický průzkum, Okrouhlo Rodinný dům na p.č. 46/2 a 46/6 - Mgr. Jeroným Lešner Strana 26