TEPELNÁ ZÁTĚŽ VOZU MĚSTSKÉ HROMADNÉ DOPRAVY
|
|
- Zdeňka Machová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Simulac budov a tchniky prostřdí konfrnc IBPSA-CZ Praha, 6. a TEPELNÁ ZÁTĚŽ VOZU MĚSTSKÉ HROMADNÉ DOPRAVY Vladimír Zmrhal ČVUT v Praz Fakulta strojní, Ústav tchniky prostřdí -mail: Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz ABSTRAKT Klimatizační zařízní vozů hromadné dopravy jsou z hldiska instalovaného chladicího výkonu často přdimnzovaná, což v důsldku znamná vyšší hmotnost clého vozidla a násldně jho spotřby. Článk popisuj stanovní tplné zátěž vozu městské hromadné dopravy s použitím nrgtického simulačního výpočtu. Zkoumány byly 3 lokality možného provozu soupravy: Houston, Rijád a Sydny. Výsldky byly analyzovány a porovnány s manuálním výpočtm. Klíčová slova: tplná zátěž, větrání, hromadná doprava COOLING LOAD OF THE PUBLIC TRANSPORT VEHICLE Cooling capacity of air-conditioning systms in public transport body ar oftn ovrsizd. It mans gratr wight of th vhicl and consquntly its powr consumption. Th papr dscribs th hat load calculation of public transport body using nrgy simulation. Th thr possibl locations of opration wr xamind: Houston, Riyadh and Sydny. Th rsults wr ar analysd and compard with th manual calculation. Kywords: cooling load, vntilation, public transport ÚVOD Příspěvk popisuj stanovní tplné zátěž vozu hromadné dopravy (tramvaj) s použitím nrgtického simulačního softwaru ESP-r [6] v různých lokalitách světa s zaměřním na prostor určný pro pasažéry. Kabina řidič nní v příspěvku řšna. Výsldky výpočtu slouží pro stanovní výkonu klimatizačního zařízní (zdroj chladu). I když s softwar ESP-r používá výhradně pro řšní tplných bilancí v budovách, jví s jho použití pro zadaný účl jako možné. Výstupm simulačního výpočtu j maximální tplná zátěž vozu za njnpříznivějšího stavu. Takovým stavm j vůz stojící na křižovatc (s zavřnými dvřmi). Jdoucí souprava bud ochlazována proudícím vzduchm (vyšší přstup tpla) a tplná zátěž jdoucího vozu bud pravděpodobně nižší, nž vozu stojícího. J jisté, ž rálný provoz vozu bud poněkud odlišný. Problémm j zjména nkontrolovatlný přívod vnkovního vzduchu v zastávkách při otvřní vstupních dvří, kdy můž do vozu vnikat vnkovní vzduch. V době otvřní dvří nlz komfortní podmínky v voz prakticky zajistit. Zmíněné aspkty provozu nbyly v rámci analýzy řšny. Dalším problémm j špatná dostupnost tchnických informací, ktré výrobci dopravních prostřdků úzkostlivě tají. Dodavatlé transportní klimatizac tak stojí přd poněkud nlhkým úkolm, a to navrhnout klimatizační zařízní bz dtailních tchnických podkladů. METODIKA VÝPOČTU Zjdnodušný modl vozu byl podrobn nrgtickému simulačnímu výpočtu v programu ESP-r. V rámci simulac byly řšny násldující orintac vozu vůči světovým stranám svr jih (S-J) východ západ (V-Z) svrozápad jihovýchod (SZ-JV) svrovýchod jihozápad (SV-JZ) Výstupm simulačního výpočtu j průběh tplné zátěž z vnkovního prostřdí (od oslunění a prostupm tpla obvodovou konstrukcí). K výsldku byly připočtny vnitřní tplné zisky (pro plný provoz) a stanovna tplota přiváděného vzduchu pro odvod citlné tplné zátěž. Problmatika větrání byla řšna samostatně. Přdpokládá s použití vzduchového klimatizačního systému s využitím oběhového vzduchu. Právě směšování črstvého a oběhového vzduchu vd k nutnosti větrání řšit samostatně (itračně). Chladicí výkon klimatizačního zařízní byl stanovn na základě psychromtrických výpočtů z rozdílu ntalpií podl mtodiky uvdné v litratuř [2]. Q& = Q& + Q& = V& i i [W] (1) ρ ( ) ch ch,cit ch,váz s p kd V j clkový průtok vzduchu klimatizačním zařízním (součást zadání), i p j ntalpi přiváděného vzduchu a i s j ntalpi vzduchu po smísní oběhového a vnkovního vzduchu. MODEL VOZU HROMADNÉ DOPRAVY Na obr. 1 j uvdno schéma (bokorys, půdorys a řz) modlm vozu s vyznačním hlavních rozměrů a
2 os symtri. Podlahová plocha vozu rsp. části určné pro pasažéry j 67,33 m 2 a vnitřní objm vozu činí 174,3 m 3. Clková plocha zasklní na jdné straně vozu činí 2,39 m 2. Do programu ESP-r byl zadán zjdnodušný modl, kdy zasklní j tvořno jdnou souvislou plochou na každé straně vozu (obr. 2). Vzhldm k tomu, ž výplně otvorů njsou tvořny klasickým rámm, j toto zjdnodušní nasnadě. stěnu tvoří sndvičová konstrukc (plch s nátěrm izolac plch s nátěrm). Tab. 1 Souč. prostupu tpla obvodových konstrukcí Konstrukc U [W/m 2 K] Vnější stěna, podlaha, strop 2,2 Výplně otvorů jdnoduché zasklní 5,7 Chodba mzi vozy tkanina 6,6 Použité zasklní Jdiným údajm z hldiska použitého zasklní j údaj clkové propustnosti slunčního zářní při kolmém dopadu slunčních paprsků. Z dostupné databáz [8] bylo vybráno zasklní používané pro dopravní prostřdky, ktré splňuj zadanou podmínku a navíc dosahuj nízkých hodnot odrazivosti. Optické vlastnosti použitého zasklní jsou uvdny na obr. 3. Obr. 1 Rozměry modlu Optické vlastnosti zasklní (-),8,7,6,5,4,3,2,1, T - propustnost přímá Td - propustnost difůzní A - pohltivost R - odrazivost Úhl mzi normálou okna a slunčními paprsky θ ( ) Obr. 3 Optické vlastnosti použitého zasklní Obr. 2 Zjdnodušný modl vozu v prostřdí ESP-r Tplně-tchnické vlastnosti vozu V tab. 1 jsou uvdny dostupné údaj o součinitli prostupu tpla obvodovými konstrukcmi vozu. Bohužl dtailní informac o složní obvodové konstrukc soupravy njsou známy. Do modlu byla zadána taková konstrukc, aby výsldný součinitl prostupu tpla byl shodný s zadáním. Matriály byly volny s ohldm na účl použití. Např. obvodovou Tplné a vlhkostní podmínky v voz Požadované podmínky v voz byly přdmětm zadání a jsou uvdny v tab. 3. Výsldná rlativní vlhkost vzduchu v voz byla stanovna v hodinovém kroku itračně na základě produkc vlhkosti od přítomných osob (pro 24 C j 98 g/hod). Tab. 2 Tplně-vlhkostní podmínky v voz Období Tplota vzduchu Rlativní vlhkost Zima 21,1 C - Léto 24, C 55 % Vnitřní tplné zisky Analýza tplné zátěž v voz, byla dl požadavku zadavatl prováděna pro rálný xtrémní provoz. Působní vnitřní tplné zátěž s přdpokládá npřtržité. Hodnoty vnitřních tplných
3 zisků pro variantu rálného provozu jsou shrnuty v tab. 3. Tab. 3 Vnitřní tplné zisky vozu Zdroj tplných zisků Počt Citlné tplo [W/os.] Tplné zisky Q i [kw] Osoby sdící 6 Osoby stojící ,69 Osvětlní - - 1,1 Clkm 14,79 Větrání Přdmětm zadání byl průtok vnkovního vzduchu na osobu a clkový průtok vzduchu dopravovaný klimatizačním zařízním. V tab. 4 jsou uvdny příslušné hodnoty vč. intnzity větrání a intnzity výměny vzduchu. Tab. 4 Průtoky vzduchu v vozidl Průtok vzduchu na osobu [m 3 /h.os] 11,3 Průtok vnkovního vzduchu [m 3 /h] 2 4 Clkový průtok vzduchu [m 3 /h] 1 Intnzita větrání [h -1 ] 11,7 Intnzita výměny vzduchu [h -1 ] 57,5 Klimatická data Pro účly stanovní tplné zátěž byla použita volně dostupná hodinová klimatická data [7]. Zkoumány byly násldující lokality: Houston, Ellington (USA) TMY Sydny (AUS) IWEC Rijád (SA) IWEC Základní údaj zkoumaných lokalit jsou uvdny v tab. 6. Na obr. 4 j zobrazno porovnání tploty rlativní vlhkosti, ntalpi vnkovního vzduchu a globálního ozářní vodorovné roviny pro zkoumané lokality. Z pohldu tploty vnkovního vzduchu j xtrémní lokalitou Rijád, kdy běhm léta tploty běžně přkračují hranici 4 C. Z hldiska vlhkosti lz však vzduch v Rijádu považovat za suchý (vnitrozmí), kdy rlativní vlhkost v létě (při vysokých tplotách) zřídka přkračuj hodnotu 3 % (obr. 4). Naproti tomu v Houstonu (na břhu Mxického zálivu) ndosahuj tplota vnkovního vzduchu tak vysokých hodnot jako v zbylých dvou lokalitách, ovšm vzduch j zd vlmi vlhký, což má vliv na ntalpii vnkovního vzduchu, ktrá dosahuj stabilně běhm léta 8 až 9 kj/kg. V Sydny (přímořská oblast) jsou běhm tamního léta dosahovány vyšší ntalpi vzduchu nž v Rijádu. Z hldiska úpravy vnkovního vzduchu s dá přdpokládat, ž njnáročnější z hldiska výkonu zařízní bud situac v Houstonu a to právě z důvodu vysoké ntalpi vzduchu. Hodnoty maximálního slunčního ozářní jsou vícméně srovnatlné, rozdíly jsou samozřjmě v časovém rozložní běhm roku. Tplota vnkovního vzduchu [ C] Rlativní vlhkost vzuchu [%] Entalpi vnkovního vzduchu [kj/kg] Globální ozářní vodorovné roviny [W/m 2 ] Sydny - IWEC -1 Dn v roc Sydny - IWEC Dn v roc Sydny - IWEC Dn v roc Sydny - IWEC 7 Dn v roc Obr. 4 Porovnání vstupních klimatických údajů pro zkoumané lokality (shora: tplota, rlativní vlhkost, ntalpi vnkovního vzduchu, globální slunční ozářní vodorovné roviny)
4 Tab. 5 Základní údaj zkoumaných lokalit Nadmořská výška [m] Změpisná šířka [ ] Max. tplota vzduchu [ C] Max. globální ozářní [W/m 2 ] VÝSLEDKY Houston Sydny Rijád ,57-33,95 24,7 35, Tplné zisky z vnkovního prostřdí S použitím simulačního výpočtu byly stanovny tplné zisky od oslunění a prostupm tpla vnějším pláštěm vozu v hodinových intrvalch. Maxima pro zkoumané orintac vozu jsou uvdny v tab. 6. Podl přdpokladu j z hldiska citlné tplné zátěž způsobné vnkovními klimatickými podmínkami njnpříznivější oblastí Rijád. Z pohldu orintac na světovou stranu nastávají maxima shodně pro orintaci vozu V-Z. Tab. 6 Výsldky výpočtu tplných zisků od oslunění a prostupm tpla vnějším pláštěm vozu Orintac Tplné zisky Q,max [kw] Houston Sydny Rijád S-J 21,62 18,93 24,84 SV-JZ 21,6 19,16 23,99 SZ-JV 2,2 18,59 24,84 V-Z 22,43 19,58 27,52 Citlná tplná zátěž vozu Clková citlná tplná zátěž vozu j dána součtm vnitřních a vnějších tplných zisků Q = Q + Q (2) z,max,max i kdy vnitřní tplné zisky jsou uvažovány konstantní. Maximální citlná tplná zátěž vozu (bz větrání) j uvdna v tab. 7. Clková citlná tplná zátěž vozu v Rijádu j o cca 5 kw vyšší, nž v Houstonu a o 8 kw vyšší nž v Sydny. Tab. 7 Maximální citlná tplná zátěž vozu Q,max Místo Datum Q i Q z,max [kw] [kw] [kw] Houston ,43 37,22 Sydny ,58 14,79 34,37 Rijád ,52 42,31 Tplná zátěž klimatizačního zařízní Tplná zátěž klimatizačního zařízní přdstavuj maximální chladicí výkon klimatizac (zdroj chladu). Uvdná hodnota zahrnuj výkon potřbný k odvodu tplné zátěž a k pokrytí tplné zátěž přiváděného vzduchu tzn., ž obsahuj citlný i vázaný tplný tok. S ohřátím vzduchu v přívodním vntilátoru nní při výpočtu uvažováno. Výsldky potřbného chladicího výkonu klimatizačního zařízní jsou uvdny v tab. 8. J jistě zajímavé, ž z hldiska zatížní klimatizačního zařízní j njnáročnější provoz v lokalitě Houston, což způsobuj vysoká ntalpi vzduchu. Zatímco lokality Sydny a Rijád jsou z hldiska nároků na chladicí výkon srovnatlné. Rovněž si lz povšimnout, ž maximální chladicí výkon klimatizac nastává v jinou dobu, nž maximální citlná tplná zátěž. V tab. 8 jsou současně uvdny paramtry vzduchu, při nichž dochází k xtrémům. Tab. 8 Potřbný chladicí výkon klimatizačního zařízní v xtrémních dnch Místo Datum t [ C] ϕ [%] Q ch,max [kw] Houston ,6 53 8,32 Sydny ,85 Rijád ,7 Manuální výpočt Vzhldm k tomu, ž tramvajový vůz nobsahuj matriály, ktré mají výraznou akumulační schopnost, nabízí s možnost stanovit tplnou zátěž manuálně (s použitím tabulkového procsoru). Manuální výpočt j založn na postupu uvdném v normě [5] s tím, ž byl ralizován v průběhu clého roku v hodinových intrvalch (klimatické údaj jsou známy). Jdinou výjimkou bylo zohldnění odrazu slunční radiac od zmského povrchu (albdo =,2). Výpočt chladicího výkonu j ralizován na základě mtodiky uvdné v článku [2]. Výsldný chladicí výkon zařízní s stanoví dl rovnic (1). Hldanou hodnotou j ntalpi vzduchu po smísní i s rsp. ntalpi vnitřního vzduchu i i, ktrou j nutno stanovit itračně (nznámou j vlhkost vzduchu v voz). Směr změny při chlazní vzduchu j dán povrchovou tplotou chladič t ch, ktrá s běhm výpočtu nmění. Při využití přímého výparníku lz přdpokládat t ch = 5 C (x ch = 5,4 g/kg při p b = konst). Přdpokládám-li, ž směr změny stavu vzduchu při chlazní probíhá po přímc, lz rozdíl ntalpií i sp = (i s - i p ) stanovit na základě faktoru citlného tpla ϑ, kdy platí tsp isp = i t sch sch (3) kd t sp j rozdíl mzi tplotou vzduchu po smísní t s a tplotou přiváděného vzduchu t p, obdobně t sch = t s - t ch apod. Prostup tpla vnkovní stěnou s stanoví s použitím rovnocnné slunční tploty. K jjímu stanovní lz využít vzorc uvdný v ASHRAE [1]
5 αg ε R tr = t + (4) h h Jak bylo zmíněno v úvodu příspěvku, výrobci dopravních prostřdků jsou skoupí při poskytování dtailních tchnických údajů. Součástí zadání pro lokalitu Rijád byly poměry α/h a ε R/h uvdné v rovnici (4). Pro vodorovnou stěnu (střchu) j dáno t = t +,26 G 3,9 (5) r a pro svislou stěnu t = t +,39 G r (6) Příručka ASHRAE [1] uvádí rozsah poměrů α/h od,26 (pro světlé barvy) až po,52 (tmavé barvy) což j obvyklé maximum, poměr ε R/h = = 4 K. Clkový součinitl přstupu tpla h bud rovněž závist na rychlosti větru a nbud pro všchny lokality shodný. V tab. 9 j uvdno porovnání výsldků výpočtu tplných zisků vozu z vnkovního prostřdí s použitím simulačního a manuálního výpočtu pro orintaci vozu s maximální tplnou zátěží (V-Z), vč. uvdní dn kdy nastává maximum. Tab. 9 Porovnání simulačního a manuálního výpočtu tplných zisků pro orintaci vozu V-Z Lokalita Manuálně ESP-r Q,max Datum Q,max Datum Houston 22, , Sydny 22, , Rijád 28, , Jak j patrno z výsldků uvdných v tab. 9 výsldky simulačního a manuálního výpočtu s poněkud liší a to jdnak v číslné hodnotě a také v době výskytu maxima. Porovnání výsldků manuálního a simulačního výpočtu pro všchny zkoumané lokality a orintac vozu j uvdno na obr. 5. Vzájmné rozdíly mzi výsldky Q,max jsou v rozmzí od 1 do 14 %. Tplná zátěž Q,max [kw] S-J SV-JZ JV-SZ V-Z Orintac na světovou stranu HOUSTON - Manuálně HOUSTON - ESP-r SYDNEY - Manuálně SYDNEY - ESP-r RIJAD - Manuálně RIJAD - ESP-r Obr. 5 Porovnání výsldků manuálního a simulačního výpočtu pro všchny zkoumané lokality a orintac vozu ZÁVĚR Článk przntuj možnosti využití nrgtického simulačního výpočtu, ktrý s využívá výhradně pro budovy, pro stanovní tplné zátěž vozu hromadné dopravy rsp. prostoru pro pasažéry. Pro účly výpočtu byl modl vozu značně zidalizován zjména z důvodu nznalosti něktrých tchnických údajů. Manuální výpočt dl běžně používané mtodiky vykazuj, v porovnání s simulačním výpočtm poněkud nadhodnocné výsldky. V příspěvku nní řšna kabina řidič, ktrá přdstavuj zónu s odlišným charaktrm tplné zátěž. LITERATURA [1] ASHRAE Handbook 29 Fundamntals. 29, Atlanta: ASHRAE. ISBN [2] ZMRHAL, V. Spotřba nrgi víczónových klimatizačních systémů. In: Vytápění, větrání, instalac. 211, roč. 2, č.4a, s ISSN [3] ČSN EN Žlzniční aplikac - Klimatizac pro městská a příměstská koljová vozidla - Část 1: Paramtry pohodlí [4] ČSN EN Žlzniční aplikac - Klimatizac pro městská a příměstská koljová vozidla - Část 2: Typové zkoušky [5] ČSN : 1985 Výpočt tplné zátěž klimatizovaných prostorů, Úřad pro normalizaci a měřní, Praha [6] Th ESP-r Systm for Building Enrgy Simulation Usr Guid Vrsion 1 Sris. Glasgow: Univrsity of Strathclyd. [7] Klimatická data dostupná z stránk: < [8] Program LBL window 6.3 dostupný na adrs < PŘEHLED OZNAČENÍ c měrná tplná kapacita [J kg 1 K 1 ] G clkové ozářní [W m 2 K 1 ] h součinitl přstupu tpla [W m 2 K 1 ] i ntalpi [kj/kg] t tplota [ C] I intnzita větrání [h 1 ] Q výkon [W] U součinitl prostupu tpla [W m 2 K 1 ] V objmový průtok vzduchu [m 3 h 1 ] α pohltivost povrchu pro sl. zářní [-] ε misivita povrchu [-] ρ hustota [kg m 3 ] R rozdíl mzi dlouhovlnnou radiací dopadající na povrch (z oblohy a okolí) a radiací vyzařovanou črným tělsm při tplotě vnkovního vzduchu [W/m 2 ]
ÚSPORY ENERGIE PŘI CHLAZENÍ VENKOVNÍHO VZDUCHU
2. Konference Klimatizace a větrání 212 OS 1 Klimatizace a větrání STP 212 ÚSPORY ENERGIE PŘI CHLAZENÍ VENKOVNÍHO VZDUCHU Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz
VícePOROVNÁNÍ VODNÍCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Z HLEDISKA SPOTŘEBY ENERGIE
19. Konference Klimatizace a větrání 21 OS 1 Klimatizace a větrání STP 21 POROVNÁNÍ VODNÍCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Z HLEDISKA SPOTŘEBY ENERGIE Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
VícePOTŘEBA TEPLA NA VĚTRÁNÍ PASIVNÍHO DOMU
Simulace budov a techniky prostředí 214 8. konference IBPSA-CZ Praha, 6. a 7. 11. 214 POTŘEBA TEPLA NA VĚTRÁNÍ PASIVNÍHO DOMU Jiří Procházka 1,2, Vladimír Zmrhal 2, Viktor Zbořil 3 1 Sokra s.r.o. 2 ČVUT
VíceMiloš Lain, Vladimír Zmrhal, František Drkal, Jan Hensen Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze
Simulace budov a techniky prostředí 2006 4. konference IBPSA-CZ Praha, 7. listopadu 2006 VYUŽITÍ AKUMULAČNÍ SCHOPNOSTI BETONOVÉ KONSTRUKCE BUDOVY PRO SNÍŽENÍ VÝKONU ZDROJE CHLADU Miloš Lain, Vladimír Zmrhal,
VícePŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA 1.1. GEOMETRICKÉ VLASTNOSTI BUDOVY 1.2. CHARAKTERISTIKA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA pro clkové zatplní panlového domu Běhounkova 2457-2462, Praha 5 Objkt má dvět nadzmní podlaží a jdno podlaží podzmní, částčně pod trénm. Objkt
VíceVýpočet potřeby tepla na vytápění
Výpočet potřeby tepla na vytápění Výpočty a posouzení byly provedeny při respektování zásad CSN 73 05 40-2:2011, CSN EN ISO 13789, CSN EN ISO 13790 a okrajových podmínek dle TNI 73 029, TNI 73 030. Vytvořeno
VíceOPERATIVNÍ TEPLOTA V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM
ANOTACE OPERATIVNÍ TEPLOTA V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 66 7 Praha 6 Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz Pro hodnocení
VíceObr. 1. Tepelné toky ve stáji pro dochov selat
1.Tplná blanc stáj: Čská změdělská unvrzta v Praz v Praz c + t p v = 0 [W] (1) c produkc ctlného tpla zvířaty [W], t výkon vytápěcího zařízní [W], p tplná ztráta prostupm tpla stavbním konstrukcm [W],
VíceKLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II.
KLIMATIZACE A PRŮMYSLOVÁ VZDUCHOTECHNIKA VYBRANÝ PŘÍKLAD KE CVIČENÍ II. (DIMENZOVÁNÍ VĚTRACÍHO ZAŘÍZENÍ BAZÉNU) Ing. Jan Schwarzer, Ph.D.. Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší
VíceHodnocení tepelné bilance a evapotranspirace travního porostu metodou Bowenova poměru návod do praktika z produkční ekologie PřF JU
Hodnocní tlné bilanc a vaotransirac travního orostu mtodou Bownova oměru návod do raktika z rodukční kologi PřF JU Na základě starších i novějších matriálů uravil a řiravil Jakub Brom V Čských Budějovicích,
VíceStacionární kondenzační kotle. Tradice, kvalita, inovace, technická podpora.
Stacionární kondnzační kotl Stacionární kondnzační kotl. Tradic, kvalita, inovac, tchnická podpora. VCC cocompact VSC cocompact VSC D aurocompact Kondnzační stacionární kotl 2/3 cocompact lgantní dsign
Více1. Okrajové podmínky pro tepeln technické výpo ty
1. Okrajové podmínky pro tpln tchncké výpo ty Správné stanovní okrajových podmínk j jdnou z základních součástí jakéhokol tchnckého výpočtu. Výjmkou njsou an tplně tchncké analýzy. V násldující kaptol
VíceDOKUMENTACE VĚTRACÍCH A KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ
Kontrola klimatizačních systémů 6. až 8. 6. 2011 Praha DOKUMENTACE VĚTRACÍCH A KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 166 07 Praha 6
VíceSPOTŘEBA ENERGIE VÍCEZÓNOVÝCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ
Konference k 60. výročí Ústavu techniky prostředí ČVUT v Praze, Fakulta strojní 14. září 2011 SPOTŘEBA ENERGIE VÍCEZÓNOVÝCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
VíceKomentovaný vzorový příklad výpočtu suterénní zděné stěny zatížené kombinací normálové síly a ohybového momentu
Fakulta stavbní ČVUT v Praz Komntovaný vzorový příklad výpočtu sutrénní zděné stěny zatížné kombinací normálové síly a ohybového momntu Výuková pomůcka Ing. Ptr Bílý, 2012 Tnto dokumnt vznikl za finanční
VíceMATEMATICKÝ MODEL POHODLÍ CESTUJÍCÍCH NA LINCE VEŘEJNÉ HROMADNÉ DOPRAVY
MATEMATICKÝ MODEL POHODLÍ CESTUJÍCÍCH NA LINCE VEŘEJNÉ HROMADNÉ DOPRAVY Jaroslav Klprlík 1 Anotac: Článk uvádí algoritmus pro přiřazní dopravních prostřdků na linky s cílm dosáhnout maximální pohodlí cstujících.
Více4. PRŮBĚH FUNKCE. = f(x) načrtnout.
Etrém funkc 4. PRŮBĚH FUNKCE Průvodc studim V matmatic, al i v fzic a tchnických oborch s často vsktn požadavk na sstrojní grafu funkc K nakrslní grafu funkc lz dns většinou použít vhodný matmatický softwar.
VíceVliv prostupů tepla mezi byty na spravedlivost rozúčtování nákladů na vytápění
Vlv prostupů tpla mz byty na spravdlvost rozúčtování nákladů na vytápění Anotac Fnanční částky úhrady za vytápění mz srovnatlným byty rozpočítané frmam používajícím poměrové ndkátory crtfkované podl norm
VíceTepelně vlhkostní bilance budov
AT 02 TZB II a technická infrastruktura LS 2012 Tepelně vlhkostní bilance budov 10. Přednáška Ing. Olga Rubinová, Ph.D. Harmonogram t. část Přednáška Cvičení 1 UT Mikroklima budov, výpočet tepelných ztrát
VíceSOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU
PROTOKOL Z VÝSLEDKŮ TESTOVÁNÍ PROGRAMU ENERGETIKA NA POTŘEBU ENERGIE NA VYTÁPĚNÍ A CHLAZENÍ DLE ČSN EN 15 265. SOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU Testována byla zkušební verze programu ENERGETIKA 3.0.0 z 2Q
VíceSIMULACE PŘIROZENÉHO VĚTRÁNÍ ADMINISTRATIVNÍ BUDOVY
Simulace budov a techniky prostředí 2008 5. konference IBPSA-CZ Brno, 6. a 7. 11. 2008 SIMULACE PŘIROZENÉHO VĚTRÁNÍ ADMINISTRATIVNÍ BUDOVY Vladimír Zmrhal, Miloš Lain, František Drkal Ústav techniky prostředí,
Více2.1 Vliv orientace budovy ke světovým stranám na její tepelnou bilanci
2.1 Vliv orientace budovy ke světovým stranám na její tepelnou bilanci Úloha 2.1.1 S přesností 45 určete orientaci budovy ke světovým stranám tak, aby tepelný zisk sluneční radiací okny o ploše A byl v
VíceI. MECHANIKA 8. Pružnost
. MECHANKA 8. Pružnost Obsah Zobcněný Hookův zákon. ntrprtac invariantů. Rozklad tnzorů na izotropní část a dviátor. Křivka dformac. Základní úloha tori pružnosti. Elmntární Hookův zákon pro jdnoosý tah.
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ ABSORPČNÍHO CHLAZENÍ PRO KLIMATIZACI BUDOVY
21. konference Klimatizace a větrání 2014 OS 01 Klimatizace a větrání STP 2014 MOŽNOSTI VYUŽITÍ ABSORPČNÍHO CHLAZENÍ PRO KLIMATIZACI BUDOVY Marek Begeni, Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní,
Více( ) , w, w EXPERIMENTÁLNÍ A SIMULAČNÍ STANOVENÍ TEPLOT URČUJÍCÍCH TEPELNÝ KOMFORT
EXPERIMENTÁLNÍ A SIMULAČNÍ STANOVENÍ TEPLOT URČUJÍCÍCH TEPELNÝ KOMFORT Ľubomír Hargaš, František Drkal, Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 166 07 Praha
VíceHODNOCENÍ VÝKONNOSTI SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ
Konference Alternativní zdroje energie 2010 13. až 15. července 2010 Kroměříž HODNOCENÍ VÝKONNOSTI SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní, ČVUT v Praze tomas.matuska@fs.cvut.cz
VíceNÁVRH A DIMENZOVÁNÍ CHLADIVOVÉHO KLIMATIZAČNÍHO SYSTÉMU
Chladivové klimatizační systémy Seminář OS 1 Klimatizace a větrání STP 27 NÁVRH A DIMENZOVÁNÍ CHLADIVOVÉHO KLIMATIZAČNÍHO SYSTÉMU Vladimír Zmrhal, František Drkal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
VíceTEPELNÁ STABILITA MÍSTNOSTI V LETNÍM OBDOBÍ (odezva místnosti na tepelnou zátěž)
TEPELNÁ STABILITA MÍSTNOSTI V LETNÍM OBDOBÍ (odezva místnosti na tepelnou zátěž) podle EN ISO 13792 Simulace 2017 Roubenka Název úlohy : Zpracovatel : Michael Pokorný Zakázka : Datum : 29.5.2018 ZADANÉ
Více1/ Vlhký vzduch
1/5 16. Vlhký vzduch Příklad: 16.1, 16.2, 16.3, 16.4, 16.5, 16.6, 16.7, 16.8, 16.9, 16.10, 16.11, 16.12, 16.13, 16.14, 16.15, 16.16, 16.17, 16.18, 16.19, 16.20, 16.21, 16.22, 16.23 Příklad 16.1 Teplota
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Laboratoře TZB. Ing. Daniel Adamovský, Ph.D. Katedra TZB, fakulta stavební, ČVUT v Praze
ČESKÉ YSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ PRAZE Fakulta stavbní Laboratoř TZB Cvční č. 3 Stanovní účnnost výměníku ZZT Ing. Danl Adamovský, Ph.D. Katdra TZB, fakulta stavbní, ČUT v Praz Praha 2011 Evropský socální fond
VícePROJEKT III. (IV.) - Vzduchotechnika 1. Popis výpočtu tepelné zátěže klimatizovaných prostor podle ČSN
PROJEKT III. (IV.) - Vzduchotechnika 1. Popis výpočtu tepelné zátěže klimatizovaných prostor podle ČSN Autor: Organizace: E-mail: Web: Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. České vysoké učení technické v Praze Fakulta
VíceTeoretické a praktické úspory tepla panelových domů po jejich zateplení 1. část
Tortické a praktické úspory tpla panlových domů po jjich zatplní 1. část Miloš Bajgar Autor s v dvoudílném příspěvku zamýšlí nad skutčnými přínosy zatplní panlových objktů. Tnto první díl j věnován analýz
VíceVliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
Více, je vhodná veličina jak pro studium vyzařování energie z libovolného zdroje, tak i pro popis dopadu energie na hmotné objekty:
Radiomtri a fotomtri Vyzařování, přnos a účinky nrgi lktromagntického zářní všch vlnových délk zkoumá obor radiomtri, lktromagntickým zářním v optické oblasti s pak zabývá fotomtri. V odstavci Přnos nrgi
VícePorovnání tepelných ztrát prostupem a větráním
Porovnání tepelných ztrát prostupem a větráním u bytů s parame try PD, NED, EUD, ST D o v ytápě né ploše 45 m 2 4,95 0,15 1,51 0,15 1,05 0,15 0,66 0,15 4,95 1,26 1,51 0,62 1,05 0,62 0,66 0,62 0,00 1,00
VíceIDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE ZAKÁZKY ZHOTOVITEL: Thákurova 7, Praha 6, IČO: , DIČ:
ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra technických zařízení budov 09/2013 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE ZAKÁZKY ZHOTOVITEL: ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra technických zařízení budov, Thákurova 7,166 29
VíceZjednodušený výpočet tranzistorového zesilovače
Přsný výpočt tranzistorového zsilovač vychází z urční dvojbranových paramtrů tranzistoru a pokračuj sstavním matic obvodu a řšním této matic. Při použití vybraných rovnic z matmatických modlů pro programy
VíceKAPILÁRNÍ SYSTÉM PRO VYTÁPĚNÍ A CHLAZENÍ Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. 1), Ing. Daniel Veselý 2) 1) ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí, Technická 4, 166 07 Praha 6 2) Instaplast AISEO
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceKomplexní vzdělávací program pro podporu environmentálně šetrných technologií ve výstavbě a provozování budov
Komplexní vzdělávací program pro podporu environmentálně šetrných technologií ve výstavbě a provozování budov Ing. Jan Schwarzer, Ph.D. ČVUT v Praze Ústav techniky prostředí Technická 4 166 07 Praha 6
VíceEFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO
EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO Pasivní rodinný dům v praxi Ing. Tomáš Moučka, TÜV SÜD Czech Investice do Vaší budoucnosti Projekt je spolufinancován Evropskou Unií prostřednictvím
Vícepavilon CH2 Technická zpráva
Ústřední vojenská nemocnice v Praze 6 - Střešovicích pavilon CH2 Posílení klimatizace angiografických vyšetřoven F1.4.b zařízení pro ochlazování staveb Technická zpráva INVESTOR : ÚVN Praha DATUM : 12/2012
VíceINOVACE PŘEDNÁŠEK KURZU Fyzikální chemie, KCH/P401
Fakulta životního prostřdí v Ústí nad Labm INOVACE PŘEDNÁŠEK KURZU Fyzikální chmi, KCH/P401 - ZAVEDENÍ EXPERIMENTU DO PŘEDNÁŠEK Vypracovala Z. Kolská (prozatímní učbní txt, srpn 2012) K několika kapitolám
VíceFyzikální podstata fotovoltaické přeměny solární energie
účinky a užití optického zářní yzikální podstata fotovoltaické přměny solární nri doc. In. Martin Libra, CSc., Čská změdělská univrzita v Praz a Jihočská univrzita v Čských Budějovicích, In. Vladislav
VíceSystémy pro využití sluneční energie
Systémy pro využití sluneční energie Slunce vyzáří na Zemi celosvětovou roční potřebu energie přibližně během tří hodin Se slunečním zářením jsou spojeny biomasa pohyb vzduchu koloběh vody Energie
VícePRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY. DLE VYHL.Č. 78/2013 Sb. RODINNÝ DŮM. čp. 24 na stavební parcele st.č. 96, k.ú. Kostelík, obec Slabce,
Miloslav Lev autorizovaný stavitel, soudní znalec a energetický specialista, Čelakovského 861, Rakovník, PSČ 269 01 mobil: 603769743, e-mail: mlev@centrum.cz, www.reality-lev.cz PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI
Vícezákladní pojmy základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie
Tori v strojírnské tchnologii Ing. Oskar Zmčík, Ph.D. základní pojmy používaná rozdělní vztahy, dfinic výpočty základní pojmy žádnou součást ndokážm vyrobit s absolutní přsností při výrobě součásti dochází
VíceÚstřední vojenská nemocnice, pavilon BIII STŘED 6/2012 objekt H, hematologická laboratoř
1. Všeobecně Jednostupňová dokumentace zařízení pro ochlazování staveb pro provedení stavby řeší vytvoření nového chladícího systému pro udržení požadované teploty v hematologické laboratoři po instalaci
VíceMěrná vnitřní práce tepelné turbíny při adiabatické expanzi v T-s diagramu
- 1 - Tato Příloha 307 j součástí článku: ŠKORPÍK, Jří. Enrgtcké blanc lopatkových strojů, Transformační tchnolog, 2009-10. Brno: Jří Škorpík, [onln] pokračující zdroj, ISSN 1804-8293. Dostupné z http://www.transformacn-tchnolog.cz/nrgtckblanc-lopatkovych-stroju.html.
VícePrůměrný součinitel prostupu tepla budovy
Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Praha Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VíceSimulace letního a zimního provozu dvojité fasády
Simulace letního a zimního provozu dvojité fasády Miloš Kalousek, Jiří Kala Anotace česky: Příspěvek se snaží srovnat vliv dvojité a jednoduché fasády na energetickou náročnost a vnitřní prostředí budovy.
Vícerekreační objekt dvůr Buchov orientační výpočet potřeby tepla na vytápění stručná průvodní zpráva
rekreační objekt dvůr Buchov orientační výpočet potřeby tepla na vytápění stručná průvodní zpráva Jiří Novák činnost technických poradců v oblasti stavebnictví květen 2006 Obsah Obsah...1 Zadavatel...2
VíceStanovení koncentrace Ca 2+ a tvrdost vody
Laboratorní úloha B/4 Stanovní koncntrac Ca 2+ a tvrdost vody Úkol: A. Stanovt koncntraci iontů Ca 2+ v mg/l v vzorku a určt tvrdost vody. Pomocí indikátoru a barvného přchodu stanovt bod kvivalnc (hodnota
VíceZadavatel: Jócsik Group Ing. Milan Toman 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h = Upas,20,d = Upas,d = Pa 139 Pa. pdi = pdse =
Posouzní konstruk podl ČSN -: TOB v... PROTECH spol. s r.o. Datum tisku:.. - Ing.Milan Toman - Plzň Tplný odpor, tplota rosného bodu a průběh kondnza. Stavba: Místo: Zpraovatl: Zakázka: Projktant: E-mail:
VícePOČÍTAČOVÝ PROGRAM KOLEKTOR 2.1 PRO MODELOVÁNÍ SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ
Simulace budov a techniky prostředí 2006 4. konference IBPSA-CZ Praha, 7. listopadu 2006 POČÍTAČOVÝ PROGRAM KOLEKTOR 2.1 PRO MODELOVÁNÍ SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ Tomáš Matuška, Vladimír Zmrhal Ústav techniky
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍCH ODPORŮ OCELÍ VYSOKORYCHLOSTNÍM VÁLCOVÁNÍM ZA TEPLA
STUDIUM DEFORMAČNÍCH ODPORŮ OCELÍ VYSOKORYCHLOSTNÍM VÁLCOVÁNÍM ZA TEPLA Martin Radina a, Ivo Schindlr a, Tomáš Kubina a, Ptr Bílovský a Karl Čmil b Eugniusz Hadasik c a) VŠB Tchnická univrzita Ostrava,
VíceAutor: Ing. Martin Varga
Zadání tepelných ztrát pro případy s VZT jednotkou 10. 5. 2018 Autor: Ing. Martin Varga V tomto článku blíže vysvětlíme na praktických příkladech, jak správně v modulu TEPELNÉ ZTRÁTY programu TZB zadat
Více= [-] (1) Přednáška č. 9 Využití sluneční energie pro výrobu tepla 1. Úvod Součinitel znečištění atmosféry Z: Kde: I 0
Přednáška č. 9 Využití sluneční energie pro výrobu tepla 1. Úvod Součinitel znečištění atmosféry Z: Z ln I ln I ln I ln I 0 n = [-] (1) 0 n, č Kde: I 0 sluneční konstanta 1 360 [W.m -2 ]; I n intenzita
Více1. Difuze vodní páry a její kondenzace uvnit konstrukcí
ř 1. Difuz vodní páry a jjí kondnzac uvnit konstrukcí Hodnocní ší ř ní vodní páry konstrukcí j jdnou z vlmi dů lžitých úloh stavbní tplné tchniky. Slouží k ově ní charaktru dlouhodobého tplně vlhkostního
VíceICS Listopad 2005
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91. 120. 10 Listopad 2005 Tepelná ochrana budov - Část 3: Návrhové hodnoty veličin ČSN 73 0540-3 Thermal protection of buildings - Part 3: Design value quantities La protection
VíceHODNOCENÍ TEPELNÉHO KOMFORTU V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM
HODNOCENÍ TEPELNÉHO KOMFORTU V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM Vladimír Zmrhal, František Drkal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 66 7 Praha 6 ANOTACE Klimatizace prostorů
VíceTEPELNÉ PROSTŘEDÍ V PROSTORU S KAPILÁRNÍMI ROHOŽEMI
TEPELNÉ PROSTŘEDÍ V PROSTORU S KAPILÁRNÍMI ROHOŽEMI Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 166 7 Praha 6 Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz ANOTACE Se
VíceEFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO
EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍ ČECHY DOLNÍ BAVORSKO Projektování nízkoenergetických a pasivních staveb konkrétní návrhy budov RD Martin Doležal, TÜV SÜD Czech Investice do Vaší budoucnosti Projekt
VícePorovnání energetické náročnosti pasivního domu, nízkoenergetického domu a energeticky úsporného domu
Porovnání energetické náročnosti pasivního domu, nízkoenergetického domu a energeticky úsporného domu Aby bylo možno provést porovnání energetické náročnosti pasivního domu (PD), nízkoenergetického domu
VíceTéma sady: Všeobecně o vytápění. Název prezentace: základní pojmy 3
Téma sady: Všeobecně o vytápění. Název prezentace: základní pojmy 3 Autor prezentace: Ing. Eva Václavíková VY_32_INOVACE_1203_základní_pojmy_3_pwp Název školy: Číslo a název projektu: Číslo a název šablony
VíceStředně a nízkoteplotní plynové zářiče (Tmavé zářiče)
Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Středně a nízkoteplotní plynové zářiče (Tmavé zářiče) Ing. Ondřej Hojer, Ph.D. Konstrukce 1. Skříň hořáku s automatikou (spalinového ventilátoru) 2. Hořáková trubka
Více(1) Známe-li u vyšetřovaného zdroje závislost spektrální emisivity M λ
Učbní txt k přdnáš UFY Tplné zářní. Zářní absolutně črného tělsa Tplotní zářní a Plankův vyzařovaí zákon Intnzita vyzařování (misivita) v daném místě na povrhu zdroj j dfinována jako podíl zářivého toku
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí. Protokol
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Protokol o zkoušce tepelného výkonu solárního kolektoru při ustálených podmínkách podle ČSN EN 12975-2 Ing. Tomáš Matuška,
VíceCvičení 11 Větrání kotelny a orientační návrh komína
Cvičení 11 ětrání otelny a orientační návrh omína BT0 otelně jsou instalovány nízoteplotní plynové otle o výonu 90 W a 1 otel s výonem 50 W v provedení B s atmosféricým hořáem. Kotelna je v 1.NP budovy,
VíceSOLÁRNÍ SYSTÉM S DLOUHODOBOU AKUMULACÍ TEPLA VE SLATIŇANECH ANALÝZA PROVOZU
SOLÁRNÍ SYSTÉM S DLOUHODOBOU AKUMULACÍ TEPLA VE SLATIŇANECH ANALÝZA PROVOZU Martin Kny student Ph.D., ČVUT v Praze, fakulta stavební, katedra technických zařízení budov martin.kny@fsv.cvut.cz Konference
VíceStudie oslunění a denního osvětlení. půdní vestavba objektu Tusarova 32, Praha 7
Studie oslunění a denního osvětlení půdní vestavba objektu Tusarova 3, Praha 7 Vypracovali : Petr Polanecký, Martin Stárka Datum:. května 014 1 předmět studie Předmětem této studie je posouzení oslunění
Vícetermín pasivní dům se používá pro mezinárodně uznávaný standard budov s velmi nízkou spotřebou energie a vysokým komfortem bydlení pasivní domy jsou
Michal Kovařík, 3.S termín pasivní dům se používá pro mezinárodně uznávaný standard budov s velmi nízkou spotřebou energie a vysokým komfortem bydlení pasivní domy jsou současně základem pro téměř nulové
Více2 e W/(m2 K) (2 e) = 0.74 0.85 0.2 1 (1 0.85)(1 0.2) = 0.193. Pro jednu emisivitu 0.85 a druhou 0.1 je koeficient daný emisivitami
Tplo skrz okna pracovní poznámky Jana Hollana Přnos okny s skládá z přnosu zářním, vdním a prouděním. Zářivý přnos Zářivý výkon E plochy S j dl Stfanova-Boltzmannova vyzařovacího zákona kd j misivita plochy
VíceSFA1. Oslunění a proslunění budov. Přednáška 3. Bošová- SFA1 Přednáška 2/1
SFA1 Oslunění a proslunění budov Přednáška 3 Bošová- SFA1 Přednáška 2/1 ORIENTACE BUDOV A DOBA OSLUNĚNÍ Možné polohy azimutu normály fasády severním směrem: Bošová- SFA1 Přednáška 3/2 ORIENTACE BUDOV A
VícePorovnání energetické náročnosti pasivního domu, nízkoenergetického domu a energeticky úsporného domu
Porovnání energetické náročnosti pasivního domu, nízkoenergetického domu a energeticky úsporného domu Aby bylo možno provést porovnání energetické náročnosti pasivního domu (PD), nízkoenergetického domu
VícePohled na energetickou bilanci rodinného domu
Pohled na energetickou bilanci rodinného domu Miroslav Urban Katedra technických zařízení budov Stavební fakulta, ČVUT v Praze Univerzitní centrum energeticky efektivních budov UCEEB 2 Obsah prezentace
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
Více1/64 Solární kolektory
1/64 Solární kolektory účinnost zkoušení optická charakteristika měrný zisk Solární kolektory - princip 2/64 Odraz na zasklení Odraz na absorbéru Tepelná ztráta zasklením Odvod tepla teplonosnou látkou
VíceStudie oslunění a denního osvětlení. půdní vestavba objektu Tusarova 32, Praha 7
Studie oslunění a denního osvětlení půdní vestavba objektu Tusarova 32, Praha 7 Vypracovali : Petr Polanecký, Martin Stárka Datum: 22. května 2014 2 1 předmět studie Předmětem této studie je posouzení
VíceABSORPČNÍ CHLAZENÍ JAKO ZDROJ CHLADU PRO KLIMATIZACI AUTOSALONU
Simulace budov a techniky prostředí 2014 8. konference IBPSA-CZ Praha, 6. a 7. 11. 2014 ABSORPČNÍ CHLAZENÍ JAKO ZDROJ CHLADU PRO KLIMATIZACI AUTOSALONU Marek Begeni, Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze Fakulta
VíceKIRSTEN BIEDERMANNOVÁ ANDERS FLORÉN PHILIPPE JEANJACQUOT DIONYSIS KONSTANTINOU CORINA TOMAOVÁ TLAKEM POD
40 KIRSTEN BIEDERMANNOVÁ ANDERS FLORÉN PHILIPPE JEANJACQUOT DIONYSIS KONSTANTINOU CORINA TOMAOVÁ TLAKEM POD POD TLAKEM míč, hmotnost, rovnováha, pumpička, tlak, idální plyn, pružná srážka, koficint rstituc
VíceStanovení koncentrace složky v roztoku potenciometrickým měřením
Laboratorní úloha B/1 Stanovní koncntrac složky v roztoku potnciomtrickým měřním Úkol: A. Stanovt potnciomtrickým měřním koncntraci H 2 SO 4 v dodaném vzorku roztoku. Zjistět potnciomtrickým měřním body
VíceUniverzita Tomáše Bati ve Zlíně
Univrzita omáš Bati v Zlíně LABORAORNÍ CVIČENÍ Z FYZIKY II Názv úlohy: Voltampérová charaktristika polovodičové diody a žárovky Jméno: Ptr Luzar Skupina: I II/1 Datum měřní: 14.listopadu 7 Obor: Informační
VíceMetodický pokyn pro návrh větrání škol
Metodický pokyn pro návrh větrání škol Metodicky pokyn obsahuje základní informace pro návrh větrání ve školách s důrazem na učebny. Je určen žadatelům o podporu z Operačního programu životní prostředí
Více347/2012 Sb. VYHLÁŠKA
347/2012 Sb. VYHLÁŠKA z dn 12. října 2012, ktrou s stanoví tchnicko-konomické paramtry obnovitlných zdrojů pro výrobu lktřiny a doba životnosti výrobn lktřiny z podporovaných zdrojů Změna: 350/2013 Sb.
VíceVýkon motoru je přímo úměrný hmotnostnímu toku paliva do motoru.
Řízní výkonu automobilového PSM Výkon motoru lz měnit (řídit) buď změnou točivého momntu, nbo otáčkami, příp. současnou změnou točivého momntu i otáčk. P M t 2 n 60 10 3 p V Z n p 2 2 V z M t V n Automobilový
VíceSTANOVENÍ SOUČINITELŮ MÍSTNÍCH ZTRÁT S VYUŽITÍM CFD
19. Konference Klimatizace a větrání 010 OS 01 Klimatizace a větrání STP 010 STANOVENÍ SOUČINITELŮ MÍSTNÍCH ZTRÁT S VYUŽITÍM CFD Jan Schwarzer, Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
Více5. Význam cirkulace vzduchu pro regulaci
Regulace v technice prostředí (staveb) (2161087 + 2161109) 5. Význam cirkulace vzduchu pro regulaci 27. 4. 2016 a 4. 5. 2016 Ing. Jindřich Boháč Regulace v technice prostředí Přednášky: Cvičení: Celkem:
VíceENERGETIKA. Téma prezentace
DEKSOFT ENERGETIKA Téma prezentace ZÓNOVÁNÍ BUDOVY: - zde zvoleny 2 zóny Z1 (obytná část) a Z2 (nevytápěná garáž) Z1 ZÓNOVÁNÍ BUDOVY: - zde zvoleny 2 zóny Z1 (obytná část) a Z2 (nevytápěná garáž) Z2
VíceIng. Václav Helebrant, Ing. Lada Turečková
WARMWASSER ERNEUERBARE ENERGIEN KLIMA RAUMHEIZUNG KONSTRUKCE, VÝZNAM OKEN A HOSPODAŘENÍ S TEPLEM U PASIVNÍCH DOMŮ Ing. Václav Helebrant, Ing. Lada Turečková Základní okruhy Výchozí podmínky pro úvahu Možností
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Obecní úřad Suchonice Ulice: 29 PSČ: 78357 Město: Stručný popis budovy Seznam
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
VíceKatedra konstrukcí pozemních staveb K124 KP2A, KP2C, KP2E - cvičení 2012/13. Konstrukce pozemních staveb 2. Podklady pro cvičení.
Cíl úlohy Konstrukce pozemních staveb 2 Podklady pro cvičení Úloha 3 Dilatace nosných konstrukcí Návrh nosné konstrukce zadané budovy (úloha 3 má samostatné zadání) se zaměřením na problematiku dilatací
VíceKlíčové faktory Průkazu energetické náročnosti budov
Klíčové faktory Průkazu energetické náročnosti budov 1 Vzor a obsah PENB Průkaz tvoří protokol a grafické znázornění průkazu Protokol tvoří: a) účel zpracování průkazu b) základní informace o hodnocené
VíceVLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,
VíceDemonstrace skládání barev
Vltrh nápadů učitlů fyziky I Dmonstrac skládání barv DENĚK NAVRÁTIL Přírodovědcká fakulta MU Brno Úvod Studnti střdních škol si často stěžují na nzáživnost nzajímavost a matmatickou obtížnost výuky fyziky.
VíceObnovitelné zdroje energie Solární energie
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov Obnovitelné zdroje energie Solární energie doc. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Pracovní materiály pro výuku předmětu. M.Kabrhel 1 Druhy energií
VíceOkrajové podmínky pro tepelně technické výpočty
Okrajové podmínky pro tepelně technické výpočty Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VícePRODUKCE TEPLA OSOB JAKO PODKLAD PRO ENERGETICKÉ SIMULAČNÍ VÝPOČTY
Simulace budov a techniky prostředí 16 9. konference IBPSA-CZ Brno, 1. a 11. 11. 16 PRODUKCE TEPLA OSOB JAKO PODKLAD PRO ENERGETICKÉ SIMULAČNÍ VÝPOČTY Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze Fakulta strojní, Ústav
Více