Pohyb vody v porézních stavebních materiálech II. Nasávání vody a sorptivita cihel a ostatních zdících materiálů
|
|
- Božena Dvořáková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Building and Environment, svazek 5, strany -8 Pergamon Press Ltd. 98. Vytisknuto ve Velké Británii Pohyb vody v porézních stavebních materiálech II. Nasávání vody a sorptivita cihel a ostatních zdících materiálů R. J. GUMMERSON* C. HALL* W. D. HOFF* Je diskutován Philipův parametr sorptivity (S) v souvislosti s porézními stavebními materiály. Jsou uvedeny experimentální hodnoty sorptivity pro řadu stavebních kamenů, cihel, malt a omítek. Jsou obsaženy údaje o teplotní závislosti sorptivity a absorpce organických kapalin.. ÚVOD Pohyb vody porézními materiály má mnoho důležitých dopadů na stavební konstrukci. V dokončených budovách ovlivňuje migrace vody porézními materiály kvalitu materiálu a v praxi se vyskytují takové problémy jako pronikání vody a stoupající vlhkost. V průběhu stavby dochází u některých řemeslných prací, zvláště pokládání cihel a omítání k pohybu vody mezi různými materiály, které jsou v hydraulickém kontaktu. Ve specifikaci takových prací je často kvalitativně popsána příslušná savost omítaných podkladů, mohou být uvedeny i výsledky jednoduchých testů k poskytnutí číselných hodnot nasávání volné vody některými zdicími materiály. U všech těchto procesů se obecně jedná o pohyb vody v materiálu, jejíž obsah je nižší než v nasyceném stavu a u kterého můžeme aplikovat teorii toku v nenasyceném prostředí, tak jak vznikla ve fyzice půdy. V části I [] jsme popisovali procesy, které probíhají při kapilárním vzlínání vody ve zpočátku suché hliněné nepálené cihle. Navzdory jejich složitosti by se absorpce vody u homogenního materiálu podle teorie toku v nenasyceném prostředí měla řídit jednoduchým zákonem. Tento materiál popisuje další experimentální ověřování teorie kapilární absorpce stavebními materiály a uvádí charakteristiky absorpce kapilární vody u řady stavebních materiálů. Jako pomůcka pro stanovení správné řemeslné praxe zkoumá tento dokument také užitečnost parametru sorptivity při popisu sání ve zdicích materiálech. *Department of Building, University of Manchester (Stavební fakulta, Univerzita v Manchesteru) Institute of Science and Technology (Vědecký a technologický institut), PO Box 88, Manchester M6 QD, Spojené království. TEORETICKÉ ZÁKLADY. Rozšířená Darcyho rovnice Současná teorie toku v nenasyceném prostředí v půdách byla značně rozšířena na základě analýzy rozšířené Darcyho rovnice, kterou lze napsat jako [] u = K Φ () Tok u v porézním materiálu je úměrný gradientu celkového hydraulického potenciálu Φ. Hydraulický potenciál zahrnuje jak vnější síly (jako je gravitace) působící na tekoucí kapalinu, tak kapilární síly (definované kapilárním potenciálem Ψ) plynoucím z interakce mezi kapalinou a porézní pevnou látkou. Užitečný výstupem z této rovnice tvořícím základ pro experimentální práci popsanou v tomto dokumentu je rovnice definující postup profilu obsahu vody, když je voda absorbovaná do původně suché porézní látky. Teorie toku v nenasyceném prostředí poskytuje teoretickou podporu pro zákony t / absorpce a penetrace vody, které byly uznány mnoha dřívějšími výzkumníky, jejichž práce byla v podstatě empirická [,3] nebo založená na jiných teoretických modelech [4,5,6]. Například platnost zákona o absorpci vody m = konstanta. t / () (kde m je měřený zisk hmoty za čas t) je dobře ověřená u mnoha stavebních materiálů, i když byly zaznamenány některé výjimky [, 7-]. Jestliže a je oblast vtokového povrchu (a průřezu), pak m/a = At / (3) kde A je charakteristická konstanta materiálu.
2 R. J. Gummerson, C. Hall a W. D. Hoff CIB pracovní skupina W-4 (transfer tepla a vlhkosti) doporučuje [8], aby se A nazývalo koeficientem absorpce vody. V roce 957, v souvislosti s fyzikou hydrologie a půdy, zavedl Philip [9] pojem sorptivita pro veličinu, která by mohla být definována pro jakýkoli porézní materiál, kde tok v nenasyceném prostředí je v souladu s rozšířenou Darcyho rovnicí. Jak je poznamenáno v části I, pro určité správně definované podmínky je popsána horizontální absorpce vody do takového porézního pevného materiálu rovnicí i=st / (4) kde i je objem vody absorbované jednotkovým průřezem a S je sorptivita. Tento vztah platí také pro krátkodobé vertikální pohyby vody tam, kde lze zanedbat gravitaci. Můžeme tak provést následující jednoduchou indentifikaci A Sρ Φ (kde ρ Φ je hustota vody) čímž se spojuje empirická konstanta A s veličinou S, sorptivitou v teorii toku v nenasyceném prostředí. Pokud se rovnice () skombinuje s rovnicí kontinuity (účetní rovnice vodní bilance objemového prvku) získáme základní dílčí diferenciální rovnici toku v nenasyceném prostředí. V těch případech, kdy řídí tok pouze kapilární síly (gravitační nebo hydrostatické síly jsou zanedbatelné), lze tuto rovnici psát jako θ = t ( D θ ) kde θ je redukovaný obsah vody a kde D, difuzivita vody, je definovaná jako Ψ D ( θ ) = K θ V tomto kontextu nás především zajímá řešení rovnice (5) pro jednodimenzionální toky vody (nebo jiných kapalin) z nasyceného povrchu do původně suchého polonekonečného pevného materiálu. Řešení (viz část I) je (5) x(θ, t) = φ(θ)t /. (6) Tato rovnice je obecnější formou jednoduchého vztahu t pro postup zvlhčující fronty a predikuje, že vztah t je pravdivý nejen pro penetraci strmé zvlhčující fronty, ale také pro rychlost postupu v jakémkoli místě penetrujícího profilu obsahu vody. Platnost těchto výsledků byla u některých stavebních materiálů ověřena []. Z toho ihned vyplývá, že objem i absorbovaný jednotkou plochy za uplynulý čas t je i ( v v) xdθ = ( v v φd t = θ / (7) Tudíž je sorptivita definována jako S (v- v) Φ dθ = Tato definice upozorňuje na skutečnost, že S závisí na počátečním a konečném volumetrickém obsahu vody v a v. Obsah vody v obecně odpovídá nasycení a v obsahu vody při vysušení na vzduchu nebo v peci. Pak (v - v ) f, poréznost objemové frakce. Jestliže je známo D(θ) lze spočítat φ (θ) například postupem odvozeným Philipem [] a tudíž spočítat S. Na druhé straně lze u mnohých materiálů stanovit samotné S rychle a přesně změřením absorpce vody při kapilárním vzlínání pomocí rovnic (3) a (4).. Vnitřní sorptivita Kapilární absorpce kapaliny porézním pevným materiálem závisí částečně na vlastnostech kapaliny a částečně na mikrostruktuře pevného materiálu. Jak je vidět v příloze (poznámka ), jsou určujícími vlastnostmi kapaliny povrchové napětí σ a její viskozita η. Tak můžeme definovat vnitřní difuzivitu D = Dη /σ, kde lze očekávat, že je to pouze vlastnost pevné látky. Z toho pak vyplývá (poznámka v příloze), že odpovídající vnitřní sorptivita [] S = S(η/σ) /. Tento výsledek může mít jistý praktický význam pro absorpci organických kapalin porézními materiály, jako jsou rozpouštědla barev a chemické impregnační látky..3 Závislost sorptivity na teplotě Tyto úvahy z. jsou také užitečné, protože nám umožňují předpovědět závislost S na teplotě. Zanedbáme-li velmi malý vliv tepelného rozpínání pevné látky a všechny možné změny úhlu smáčení, lze očekávat, že změna S v závislosti na teplotě bude řízena veličinou (σ/η) /. Obecně η klesá s narůstající teplotou rychleji, než je tomu u σ. Tak v případě vody způsobí změna teploty z na C nárůst (σ/η) / cca o 3 %..4 Význam sorptivity Pronikání vody do porézního pevného materiálu kapilárním vzlínáním je definováno postupujícím profilem obsahu vody θ se vzdáleností []. Rovnice (6) předpokládá, že u absorpce řídící se podle rozšířené Darcyho rovnice postupuje profil podle t / a zachovává stálý tvar φ (θ). Toto bylo u některých stavebních materiálů potvrzeno experimentálně []. Rovnice (8) říká, že sorptivita je oblast pod křivkou φ-θ násobená porézností objemové frakce f. Protože φ je určováno D(θ), vodní difuzivitou materiálu (viz část I, obr. 7), je zřejmé, že S je také závislé na D(θ). Z tohoto důvodu je sorptivita zvláště užitečnou a charakteristickou vlastností porézní pevné látky. (8)
3 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - II 3 Sorptivita, na rozdíl od permeability při nasycení, je citlivá na kolísání toku podle obsahu vody. Fyzikální význam sorptivity je dále vyjasněn následujícími podpůrnými vztahy. (i) Vtoková rychlost. Protože i= St / a di dt / = u = St (9) iu o = ½ S = konstanta. () u o je průtoková rychlost na vtokové vrstvě (x = ). u o představuje maximální rychlost absorpce vody porézní pevnou látkou, např. deště zdicím materiálem. (ii) Diferenciální vztah na vtokové vrstvě. Pro horizontální tok řídící se podle Darcyho zákona lze napsat rovnici () u x Ψ = K x Tudíž u x = -f D (θ)(δ θ /δx) kde θ je redukovaný obsah vody. Kombinací tohoto výsledku s rovnicemi (6) a (9) dostaneme θ θ S = fds = fds t φ x x= φ= kde D S je difuzivita vody při θ = (normální nasycení). Rychlost toku přes vtokovou vrstvu klesá podle t /, protože gradient obsahu vody při x = klesá podle t /. (iii) Vztah mezi sorptivitou a difuzivitou. Obecně sorptivita S složitě závisí na D(θ). Existují ovšem určité důkazy, že závislost D na θ může mít stejný tvar funkce pro několik materiálů. Je-li tomu tak, můžeme vyjádřit difuzivitu jako D(θ)=D F(θ), kde F(θ) je obecná (empirická) funkce. U takových materiálů (viz poznámka 3 v příloze) je S proporcionální k f D]/. V současné době jsou nezávislé údaje sorptivity a difuzivity sotva vhodné k tomu, aby mohl být tento výsledek otestován. (iv) Závislost sorptivity na mikrostruktuře. Již jsme uvedli, že S je proporcionální k (δ/η) / /. Toto lze porovnat s dobře známou Washburnovo rovnicí pro postup menisku v jednoduché válcové kapiláře o poloměru r. σrt z ( t) = η / / Odtud je zřejmé, že veličinu ½ (S / f ) je možné interpretovat jako efektivní hydraulický poloměr pórů pro systém pórů v uvnitř pevné látky. penetrace v čase t hypotetické strmé skokové funkce mokré fronty. Tedy S / f B je koeficient penetrace vody v terminologii CIB [8]. (vi) Postup těžiště absorbované vody. Jakkoli je sorptivita užitečná, nemůže poskytnout žádnou informaci o tvaru postupující mokré fronty. K získání tohoto profilu je třeba buď měřit přímo rozdělení vnitřního obsahu vody; nebo je spočítat z kompletních dat difuzivity vody, pokud jsou k dispozici. Dosud ani měření, ani výpočty nejsou zcela běžnou záležitostí. Ovšem některé informace o tvaru profilu lze získat změřením pohybu těžiště absorbované vody x. Nejprve konstatujeme, že když zvlhčující profil postupuje podle t / s konstantním tvarem φ (θ), těžiště x (=φ t / ) musí také postoupit podle t /. Tento vztah lze experimentálně ověřit. Za druhé posoudíme rychlost pohybu těžiště. Na prostých fyzikálních půdách nemůže být f φ /S menší než,5, což je limitující případ odpovídající skokové funkci mokré fronty. Další limitující případ lze vzít jako konstantní difuzivitu D, pro kterou θ = erfc(φ/d / ). V tomto případě fφ / S,8. Pro praktické účely u materiálů s difuzivitou vody, která s obsahem vody plynule klesá, platí,5<f φ /S<,8. Známe-li D(θ), je možné spočítat φ (rovnice A-7). 3. Postup 3. STANOVENÍ SORPTIVITY Rutinní stanovení sorptivity lze provést bez zvláštních opatření tak, že umožníme vodě (nebo jiné kapalině), aby byla absorbována do suchého materiálu kapilární vzlínavostí. Nejjednodušším typem zkušebního zařízení který je obecně docela vhodný pro cihly a podobné stavební materiály je nádoba s vodou dostatečně hluboká, aby došlo k zakrytí dvojice skleněných tyčí nebo podobných podpěrných prvků o výšce cca 5 mm. Vzorek se umístí na tyče a zjišťuje se množství absorbované vody v různých okamžicích vyjmutím vzorku z nádoby, osušením vody na povrchu a jeho zvážením. V průběhu testu se musí hladina vody udržovat, ale malé kolísání hladiny a další malé nepřesnosti se na přesnosti výsledků neprojeví. Experimentální testovací zařízení je přesně stejné jako zařízení doporučené pro stanovení rychlosti nasávání hliněných nepálených cihel [3]. Je třeba získat řadu měření, abychom se přesvědčili, že platí rovnice [] a sorptivita se pak spočítá ze sklonu nejlepší přímky. Pro přesnou práci je důležité materiál před testem připravit, aby bylo zajištěno, že počáteční obsah vody je jednak známý a také stejný. Postup přípravy závisí na povaze materiálu. Materiály z pálené hlíny a některé zdicí bloky lze vysušit v peci (např. při 5 C), ale materiál, který obsahuje chemicky vázanou, ale nestabilní vodu, mohou vyžadovat opatrnější přípravu při poněkud nižší teplotě v atmosféře s řízenou vlhkostí. (v) Postup strmé mokré fronty U mnoha porézních materiálů je přední část postupujícího mokrého profilu strmá a je často možné ji aproximovat skokovou funkcí. Na prostých fyzikálních půdách reprezentuje veličina St / / f vzdálenost
4 4 R. J. Gummerson, C. Hall a W. D. Hoff Při vlastním testu sorptivity by se měla udržovat konstantní teplota pokud možno na standardní hodnotě jako např. nebo 5 C. Při přesném provádění by se mělo co nejvíce zabránit ztrátě absobované vody evaporací z neponořených povrchů: uspokojivých výsledků lze dosáhnout prováděním testu v nádobě s volně přiklopeným víkem. Velmi vhodná je zahradnická nádoba na rychlení. Ta obecně chrání testovaný materiál před pohybem vzduchu a vytváří kolem něj atmosféru vlhkého, ale ne zcela nasyceného vzduchu. 3. Hodnocení faktorů ovlivňujících kolísání sorptivity 3.. Reprodukovatelnost výsledků. Provedli jsem podrobné studium sorptivity jednoho typu cihly z pálené hlíny, abychom mohli posoudit reprodukovatelnost sorptivity. Byla provedena série čtyř stanovení S při 5 C u jedné náhodně vybrané cihly. V každém testu byla voda přiváděna stejnou spodní stranou. Mezi testy byla cihla vysušena na konstantní váhu při 5 C. Obrázek ukazuje typický výsledný graf absorpce vody; hodnoty S ze všech testů jsou uvedeny v tabulce lzotropie: odchylky sorptivity podle směru toku. Test absorpce vody kapilárním vzlínáním (sorptivity) poskytuje citlivý, ale velmi jednoduchý způsob hodnocení prostorové a směrové homogenity vlastností toku (a tudíž struktury pórů) v materiálu. Lineární graf i-t / lze považovat za vhodný důkaz homogenity ve směru penetrace. Zřejmé, ale rozdílné hodnoty S získané pro toky v různých směrech svědčí o anizotropii. Tabulka 3 ukazuje výsledky kapilární absorpce u dvou stavebních cihel v různých směrech. 3.3 Teplotní závislost sorptivity a absorpce organických kapalin Z rovnice (A-5) vyplývá, že sorptivita závisí na (δ/η) /. K otestování této závislosti jsme provedli měření sorptivity u jedné hliněné cihly pro čtyři organické kapaliny a pro vodu při několika teplotách v rozmezí 5 36 C. Souhrn výsledků je na obr., kde je zakreslena S v závislosti na (δ/η) /. Pro zkoumaný materiál cihel vnitřní sorptivita S =, x -5 m /. 3.4 Pohyb těžiště K otestování předpokladu, že se těžiště absorbované vody posouvá podle t / byl proveden jednoduchý pokus ke stanovení tohoto pohybu v hliněné cihle. Metoda experimentu je vysvětlena v legendě k obr. 3, kde jsou zakresleny výsledky; příslušná měření jsou shrnuta v tabulce Hodnoty sorptivity Výsledky celé řady zjišťování sorptivity uskutečněných v laboratoři autora pro spektrum materiálů jsou shromážděny v tabulce DISKUZE A ZÁVĚRY Obr.. Kapilární absorpce vody spodní stranou u obyčejné hlíny při 5 C. Tabulka. Opakovaná stanovení sorptivity S stejnou spodní stranou pevné cihly z obyčejné hlíny při 5 C. S/mm min -/,533,554,54,559 Průměr =,547 mm. min -/ Směrodatná odchylka =, mm. min -/ 3.. Variabilita výsledků. Variabilitu sorptivity lze posoudit otestováním několika vzorků stejného materiálu. To má praktický význam, pokud např. používáme stavební cihly z pálené hlíny. Tabulka ukazuje výsledky získané u dvou druhů obyčejné hlíny, kdy se testovalo několik různých náhodně vybraných cihel od každého typu. Měření uvedená v tomto dokumentu o kapilární absorpci u řady stavebních materiálů potvrzují, že množství absorbované vody se mění lineárně se čtvercem času. Ačkoliv u testovaných stavebních materiálů leží experimentální body přesně na přímce, jak předpokládá rovnice (4), tyto přímky normálně neprochází počátkem a obvykle protínají osu v určité malé (kladné nebo záporné) vzdálenosti. Malé odchylky jsou zaznamenány u srovnatelných experimentů v oblasti fyziky půdy [4]. Opakovaná měření na jedné cihle jasně ukazují, že sorptivita je vysoce reprodukovatelný parametr a výsledky uvedené v tabulce také ukazují, že opakované zvlhčování a sušení neovlivňuje vlastnosti kapilární absorpce hliněné cihly. Variabilita sorptivita mezi jednotlivými cihlami stejného typu je uvedena ve výsledcích v tabulce. Jak lze očekávat, některé typy cihel vykazují větší odchylky než jiné; to je bezpochyby spojeno s odchylkami v kvalitě používaného materiálu a stupněm kontroly výrobního procesu. Obdobně stupeň kolísání sorptivity v závislosti na různých površích se mění v závislosti na různých typech cihel.
5 5 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech II Průměr =,5 mm. min -/ Směrodatná odchylka =,3 mm. min -/ Tabulka. Sorptivita u několika cihel od každého ze dvou typů pevných cihel z obyčejné hlíny S/mm min -/ Typ Typ,547,8,53,795,556,35,474,37,5,76 Průměr =, mm. min -/ Směrodatná odchylka =, mm. min -/ Tabulka 3. Průměrné hodnoty sorptivity u typických samostatných cihel ze dvou druhů obyčejné hlíny Spodní strana Delší úzká strana Čelní strana S/mm min -/ Typ Typ,49,9,95,6,,77 Obr. 3. Absorpce vody obyčejnou hlínou, pohyb těžiště x absorbované vody (7 C). Vložené schéma ukazuje uspořádání při experimentu. Moment celé hmoty (cihla + voda) se měří k vodorovné ose ve svislé rovině za pomoci opěrného čepu v bodě B. Čep v bodu A spočívá na misce přesných vah, a = 97,8 mm a je umístěný, mm od vtokového povrchu F. Obr.. Kapilární absorpce kapalin u obyčejné hlíny (S sorptivita, σ povrchové napětí, η viskozita). voda, etanol (zobrazená teplota/ C); metanol (3,5 C), etylacetát (4 C), n-heptan (6 C). Je ovšem jasné ve všech případech, že absorpce u hliněných cihel je poněkud anizotropní a toto zjevně odpovídá použité metodě výroby. Přesto byly získány lineární závislosti i t / pro absorpci různými povrchy a to lze považovat za dobrý důkaz homogenity ve směru penetrace. Výsledky zakreslené na obr. ukazují, že korelace mezi sorptivitou a (σ/η) /, kterou předpokládá rovnice (A-5) je obvykle dobrá. Tento nález proto podporuje domněnku vyvozenou z analýzy, že absorpce těchto kapalin do cihly je v zásadě čistě kapilárním jevem. Dále to ukazuje na to, že rozdíly v úhlu smáčení mezi těmito kapalinami nemají žádný patrný vliv na výsledek. (Podobný výsledek zjistili Eley a Pepper [5] v práci o skelných prášcích.) Je zajímavé si všimnout, že u cihly je efektivní poloměr ½(S/f) hydraulických pórů cca,5 nm. To je velmi nízká hodnota a znamená, že křivolakost a seškrcení pórů v tomto pevném materiálu je takové, že pronikání vody je silně brzděno. Výsledky zakreslené na obr. 3 pro pohyb těžiště absorbované vody potvrzují, že těžiště postupuje podle t /. Výsledek poskytuje další důkaz platnosti rozšířené Darcyho rovnice pro pohyb vody v tomto materiálu cihly. Tabulka 4 ukazuje, že u zkoumaného případu fφ/s=,58 z čehož vyplývá relativně strmá mokrá fronta. Tento výsledek je konzistentní s údaji difuzivity pro tento materiál.
6 6 R. J. Gummerson, C. Hall a W. D. Hoff Tabulka 4. Pohyb těžiště absorbované vody v obyčejné hlíně Poloha φ těžiště Sorptivita S Poréznost f S / f fφ / s,87 mm. min -/,995 mm. min -/,39 3, mm. min -/,58 Tabulka 5. Sorptivita některých stavebních materiálů Materiál Sorptivita/mm. min -/ Plné cihly normální kvality klasifikované jako vhodné pro všechny podmínky expozice s výjimkou drsných 3,7,5,47 Plné cihly normální kvality klasifikované jako vhodné pro všechny podmínky expozice (Mrazuvzdornost podle BS39, věta.5.) Plné cihly zvláštní kvality. (Mrazuvzdornost podle BS39, věta.5.3) Horkovzdušně sušené pórobetonové tvárnice Betonová cihla Silikátová cihla Portlandský vápenec Vápenec St Maximin (jemný) Vápenec Anstrude Vápenec Kerridge Omítka:(hodnoty závisí na obsahu vody při míchání). Třída B typ b stavební sádrová omítka Třída B typ b stavební sádrová omítka smíchaná s vápenným hydrátem v poměru :.,,3,83,5,5,,89,3 3,,8,9,4-,5,6-3,5 Malty: (typické hodnoty) poměr cementu a písku :3 poměr cementu, vápna a písku ::6 poměr cementu, vápna a písku :3:,7,7 3,3 Výsledky souhrnně uvedené v tabulce 5 ukazují typický rozsah hodnot sorptivity zjištěné u běžných stavebních materiálů. V praxi lze na sorptivitu nahlížet jako na užitečný parametr k definování nasávání volné vody stavebním materiálem. Zejména je běžnou praxí u výrobců, že udávají u cihel "nasákavost". Měří se s použitím zkušebního zařízení, které je v podstatě identické s modelem používaným ke stanovení sorptivity s tím rozdílem, že se zjišťuje voda absorbovaná suchou cihlou za minutu. Tudíž nasákavost je v podstatě udávaná jedinou hodnotou. Sorptivita na druhé straně je stanovena ze sklonu přímky v grafu získané měřením za delší časový úsek (obvykle až 3 nebo 6 minut). To vyrovnává všechny menší nepřesnosti měření a umožňuje mnohem lepší komparativní měření nasávání u různých cihel na časové stupnici. Jedním ze zajímavých výstupů u grafů t / je jasné zobrazení rozdílů nasávání mezi jednotlivými materiály. Grafy také ukazují, že některé materiály (například horkovzdušně sušený pórobeton), které jsou často považovány za vysoce nasáklivé, mají ve skutečnosti mnohem menší sorptivitu než některé obyčejné hliněné cihly. Tento poslední bod je diskutován jinde [6]. U většiny stavebních prací je to právě vysátí vody z malt nebo omítek v době řekněme do hodiny, které může mít v praxi význam s dopadem na hotové dílo. Věříme, že sorptivita materiálu je užitečným a snadno zjistitelným parametrem
7 7 Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - II a že spíše než nasákavost by se s výhodou mohla používat sorptivita při deklarování vlastností stavebních materiálů a pro stanovení správné řemeslné praxe. Poděkování Autoři děkují Radě pro vědecký výzkum za finanční podporu. LITERATURA. C. Hall, Water movement in porous building materials I. Unsaturated flow theory and its applications. Bldg. Envir., 7-5 (977).. E.O. Mills, The permeability to air and to water of some building bricks. Trans. Ceram. Soc. 33, - (933). 3. C. M. Watkins and B. Butterworth, The absorption of water by clay building bricks. Trans. Ceram. Soc. 33, (934). 4. E. Madgwick, Some properties of porous building materials. Part III. A theory of the absorption and transmission of water by porous bodies. Phil. Mag. 3, (93). Part IV. A determination of the absorption constants of a homogeneous specimen. Phil. Mag. 3, (93). 5. F. Kocataskin and E. G. Swenson, Methods of rating concrete waterproofing materials. ASTM Bull (April 958). 6. B.H. Vos and E. Tammes, Flow of water in the liquid phase. Rep. no. BI-68-38, Institute TNO for Building Materials and Building Structures, Rijswijk (968). 7. M. Levitt, The initial surface absorption test--a non-destructive test for the durability of concrete. Br. J. N.D.T. 6- (July 97). 8. CIB, Quantities symbols and units for the description of heat and moisture transfer in buildings; conversion factors. Report no. 37, Rotterdam (977). 9. J. R. Philip, The theory of infiltration: 4. Sorptivity and algebraic infiltration equations. Soil Sci. 84, (957).. R.J. Gummerson, C. Hall, W. D. Hoff, R. Hawkes, G. N. Holland and W. S. Moore, Unsaturated water flow within porous materials observed by NMR imaging. Nature 8, (979).. J.R. Philip, Numerical solutions of equations of the diffusion type with diffusivity concentrationdependent, Trans. Farad. Soc. 5, (955).. J.R. Philip, Theory of infiltration. Adv. Hydrosci. 5, 5-96 (969). 3. British Ceramic Research Association. Model specification for load-bearing clay brickwork. Special Publication No. 56 (967). 4. D. Kirkham and W. L. Powers, Advanced Soil Physics. Wiley-Interscience, New York (97). 5. D.D. Eley and D. C. Pepper, A dynamical determination of adhesion tension. Trans. Farad. Soc. 4, (946). 6. R. J. Gummerson, C. Hall and W. D. Hoff, Capillary water transport in masonry structures: building construction applications of Darcy's law. Construction Paper.s (ill press). PŘÍLOHA N. Vnitřní difuzivita. Zabýváme se tokem, který lze zcela přisuzovat kapilaritě. Tento tok vzniká jako odpověď na gradient u kapilárního potenciálu Ψ, který je dán Kelvinovou rovnicí Ψ = σ/r (A ) pouze hodnotou σ, povrchovým napětím kapaliny a hodnotou r, středním poloměrem zakřivení menisku kapaliny v pórech. r se z geometrických důvodů mění s θ obsahu kapaliny, a proto Ψ je také funkcí θ. Z toho plyne, že v jakékoli pevné látce při každé dané hodnotě θ obsahu kapaliny (pro jednoduchost předpokládejme, že úhel smáčení je v obou případech nulový, takže systémy jsou geometricky podobné) jsou kapilární potenciály dvou kapalin A a B v poměru povrchových napětí. To znamená, že (Ψ A ) θ /σ A = (Ψ B ) θ /σ B = Ψ (A) Opět pro každou pevnou látku se konduktivita nebo zobecněně permeabilita K s ohledem na různé newtonovské kapaliny mění inverzně k viskozitě. Tak (K A ) θ.η A = (K B ) θ. η B = K'. (A3) Protože plyne z toho, že D = K( Ψ / θ ) σ Ψ σ D = K = D η θ η (A4) kde D je vnitřní difuzivita, nezávislá na vlastnostech kapalné fáze. N. Vnitřní sorptivita []. Řešení rovnice (7) pro D = Dσ /η lze napsat ve tvaru a tak x = φ (σ t /η ) / S = (σ / η) / S (A5) kde S závisí jen na D. S je tudíž vnitřní sorptivita nezávislá na vlastnostech kapaliny. S má rozměry [délka] /. N3. Vliv modelování D na hodnotu S. Předpokládejme, že hydraulická difuzivita řady pevných látek má stejnou závislost na θ a liší se pouze součinitelem
8 8 R. J. Gummerson, C. Hall a W. D. Hoff velikosti, t.j. D(θ) = D.F(θ) (A6) a D je konstanta pro všechny materiály. Pak x = φ (D t) / je řešením rovnice (5) a φ je definováno obyčejnou diferenciální rovnicí θ dθ φ d θ = F( θ ) dφ a je nezávislé na D. Tudíž S D / φ d a proto se /. = θ sorptivita mění podle f D N4. Těžiště absorbované vody.rovnice popisující pohyb těžiště jsou snadno zjistitelné a proto se zde neodvozují. Uvádíme pouze výsledek (viz obr. 4). φ = xt / = θ d φ θ θ φ dθ θ = θ θ φ dθ S (A7)
Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - VII. Sorptivita malt
Building and Environment, svazek 21, č. 2, strany 113118, 1986. 03601323/86 $3.00+0.00 Vytištěno ve Velké Británii. Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech VII. Sorptivita
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - VIII. Účinky evaporačního vysychání na rovnovážnou výšku kapilárního vzlínání ve stěnách
Building and Environment, svazek 21, č. 3/4, strany 195-200, 1986 036-1323/86 $3.00 +0.00 Vytištěno ve Velké Británii. Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - VIII. Účinky
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech -X. Absorpce z malé cylindrické dutiny
Building and Environment, Svazek. 26, č. 2, s. 143-152, 1991. Printed in Great Britain. 0360-1323/91 $3.00 + 0.00 1991 Pergamon Press pic. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -X. Absorpce z malé
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM transport kapalné vody
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM transport kapalné vody Transport vody porézním prostředím: Souč. tepelné vodivosti vzduchu: = 0,024-0,031 W/mK Souč. tepelné vodivosti izolantů: = cca
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech -XI. Kapilární absorpce z hemisférické dutiny
Building and Environment, Svazek. 29, č. 1, s. 99-104, 1994. Vytištěno ve Velké Británii 0360-1323/94 $6.00+0.00 1993 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -XI. Kapilární absorpce
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - V. Absorpce a odvádění deště povrchy staveb
Building and Environment, svazek 17. č. 4. s. 257-262, 1982 0360-1323/82/040257-06$03.00/0 Vytištěno ve Velké Británii 1982 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - V. Absorpce
VíceBuilding and Environment, svazek 16, č. 3, strany , /0
Building and Environment, svazek 16, č. 3, strany 201-207, 1981. 0360-13231811030201--07502.00/0 Vytisknuto ve Velké Británii 1981 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech IV.
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - VI. Evaporace a vysychání materiálů cihel a tvárnic
Building and Environment, svazek 19. č. 1. s. 13-20, 1984 0360-1323/8453.00+0.00 Vytištěno ve Velké Británii 1984 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - VI. Evaporace a vysychání
Vícepro t < t, a vztahem pro t > tj, kde S, f a AT jsou v daném pořadí sorptivita,
Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - XIII. absorpce do dvouvrstvého kompozitu MOIRA A. WILSON* W. D. HOFF* CHRISTOPHER HALL Na absorpci vody do kompozitní tyče sestávající ze dvou odlišných
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VíceVLHKOST A NASÁKAVOST STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ. Stavební hmoty I Cvičení 7
VLHKOST A NASÁKAVOST STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ Stavební hmoty I Cvičení 7 STANOVENÍ VLHKOSTI STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ PROTOKOL Č.7 Stanovení vlhkosti stavebních materiálů a výrobků sušením při zvýšené teplotě dle
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech III. Použití testu sorptivity u izolace proti vlhkosti injektáží chemických látek
Building and Environment, svazek 16, č. 3, strany 193-199, 1981. 0360--1323181/030193-07502.0010 Vytisknuto ve Velké Británii 1981 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech III.
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - IX. Absorpce vody a sorptivita betonu
Building and Environment, Svazek. 22, č. 1, strany. 77-82, 1987. Vytištěno ve Velké Británii 0360-1323/87 $3.00 + 0.00 1987 Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - IX. Absorpce
VíceLEE: Stanovení viskozity glycerolu pomocí dvou metod v kosmetickém produktu
LEE: Stanovení viskozity glycerolu pomocí dvou metod v kosmetickém produktu Jsi chemikem ve farmaceutické společnosti, mezi jejíž činnosti, mimo jiné, patří analýza glycerolu pro kosmetické produkty. Dnešní
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI KAPALIN
STRUKTURA A VLASTNOSTI KAPALIN Struktura kapalin je něco mezi plynem a pevnou látkou Částice kmitají ale mohou se také přemísťovat Zvýšením teploty se a tím se zvýší tekutost kapaliny Malé vzdálenosti
VícePRAKTIKUM... Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. Odevzdal dne: Seznam použité literatury 0 1. Celkem max.
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM... Úloha č. Název: Pracoval: stud. skup. dne Odevzdal dne: Možný počet bodů Udělený počet bodů Práce při měření 0 5 Teoretická
VíceTERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI. Radek Vašíček
TERMOFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI Radek Vašíček Základní termofyzikální vlastnosti Tepelná konduktivita l (součinitel tepelné vodivosti) vyjadřuje schopnost dané látky vést teplo jde o množství tepla, které v
Více4 STANOVENÍ KINEMATICKÉ A DYNAMICKÉ VISKOZITY OVOCNÉHO DŽUSU
Laboratorní cvičení z předmětu Reologie potravin a kosmetických prostředků 4 STANOVENÍ KINEMATICKÉ A DYNAMICKÉ VISKOZITY OVOCNÉHO DŽUSU (KAPILÁRNÍ VISKOZIMETR UBBELOHDE) 1. TEORIE: Ve všech kapalných látkách
VíceKAPALINY. Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Termika - 2. ročník
KAPALINY Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Termika - 2. ročník Kapaliny Krátkodosahové uspořádání molekul. Molekuly kmitají okolo rovnovážných poloh. Při zvýšení teploty se zmenšuje doba setrvání v rovnovážné
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne:
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. Úloha č. VII Název: Studium kmitů vázaných oscilátorů Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne: 27. 2. 2012 Odevzdal
VíceCVIČENÍ 1 - část 2: MOLLIÉRŮV DIAGRAM A ZMĚNY STAVU VLHKÉHO VZDUCHU
CVIČENÍ 1 - část 2: MOLLIÉRŮV DIAGRAM A ZMĚNY STAVU VLHKÉHO VZDUCHU Co to je Molliérův diagram? - grafický nástroj pro zpracování izobarických změn stavů vlhkého vzduchu - diagram je sestaven pro konstantní
VíceMěření povrchového napětí
Měření povrchového napětí Úkol : 1. Změřte pomocí kapilární elevace povrchové napětí daných kapalin při dané teplotě. 2. Změřte pomocí kapkové metody povrchové napětí daných kapalin při dané teplotě. Pomůcky
VíceOddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. úloha č. 4 Název: Určení závislosti povrchového napětí na koncentraci povrchově aktivní látky Pracoval: Jakub Michálek
VíceStanovení hustoty pevných a kapalných látek
55 Kapitola 9 Stanovení hustoty pevných a kapalných látek 9.1 Úvod Hustota látky ρ je hmotnost její objemové jednotky, definované vztahem: ρ = dm dv, kde dm = hmotnost objemového elementu dv. Pro homogenní
Více5. Stavy hmoty Kapaliny a kapalné krystaly
a kapalné krystaly Vlastnosti kapalin kapalných krystalů jako rozpouštědla Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti kapaliny nestálé atraktivní interakce (kohezní síly) mezi molekulami,
VíceMěření teplotní roztažnosti
KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO V OLOMOUCI FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Z MOLEKULOVÉ FYZIKY A TERMODYNAMIKY Měření teplotní roztažnosti Úvod Zvyšování termodynamické teploty
VíceNázev: Transport vlhkosti ve stavebních materiálech
Název: Transport vlhkosti ve stavebních materiálech Téma: transport vlhkosti, kapilarita, změna klimatu, stavební materiály Čas: 90 minut Věk: 15-16 Diferenciace: Pokyny, podpora ICT: ICT grafy (Excel)
VíceSTANOVENÍ PROPUSTNOSTI OBALOVÝCH MATERIÁLŮ PRO VODNÍ PÁRU
STANOVENÍ PROPUSTNOSTI OBALOVÝCH MATERIÁLŮ PRO VODNÍ PÁRU Úvod Obecná teorie propustnosti polymerních obalových materiálů je zmíněna v návodu pro stanovení propustnosti pro kyslík. Na tomto místě je třeba
VíceKn = d PARAMETRY TRANSPORTU VLHKOSTI. - pro popis transportu vlhkosti v porézních stavebních
PARAMETRY TRANSPORTU VLHKOSTI KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE - pro popis transportu vlhkosti v porézních stavebních materiálech se používají dva materiálové parametry jeden pro popis transportu
VíceSystém vykonávající tlumené kmity lze popsat obyčejnou lineární diferenciální rovnice 2. řadu s nulovou pravou stranou:
Pracovní úkol: 1. Sestavte obvod podle obr. 1 a změřte pro obvod v periodickém stavu závislost doby kmitu T na velikosti zařazené kapacity. (C = 0,5-10 µf, R = 0 Ω). Výsledky měření zpracujte graficky
VíceTeorie tkaní. Modely vazného bodu. M. Bílek
Teorie tkaní Modely vazného bodu M. Bílek 2016 Základní strukturální jednotkou tkaniny je vazný bod, tj. oblast v okolí jednoho zakřížení osnovní a útkové nitě. Proces tkaní tedy spočívá v tvorbě vazných
VíceGEODÉZIE II. metody Trigonometrická metoda Hydrostatická nivelace Barometrická nivelace GNSS metoda. Trigonometricky určen. ení. Princip určen.
Vysoká škola báňská technická univerzita Ostrava Hornicko-geologická fakulta Institut geodézie a důlního měřictví GEODÉZIE II Ing. Hana Staňková, Ph.D. 3. URČOV OVÁNÍ VÝŠEK metody Trigonometrická metoda
VíceMezi krystalické látky nepatří: a) asfalt b) křemík c) pryskyřice d) polvinylchlorid
Mezi krystalické látky nepatří: a) asfalt b) křemík c) pryskyřice d) polvinylchlorid Mezi krystalické látky patří: a) grafit b) diamant c) jantar d) modrá skalice Mezi krystalické látky patří: a) rubín
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Navrhování zděných konstrukcí na účinky
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE MATERIÁLOVÉ INŽENÝRSTVÍ
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE MATERIÁLOVÉ INŽENÝRSTVÍ Přednášející prof. Ing. Jiří Hošek, DrSc. místnost: D 1048 prof. Ing. Zbyšek Pavlík, Ph.D. místnost: D 1048a konzultace: Po 9:00 10:30
VíceVodní režim rostlin. Transport vody v xylemu. Kohezní teorie. Transport půda-rostlina-atmosféra. Metody měření. Kavitace
Vodní režim rostlin Transport vody v xylemu Transport půda-rostlina-atmosféra Kohezní teorie Kavitace Metody měření Longitudinální transport v systému půda-rostlina-atmosféra Hnací síla gradient vodního
VíceAutokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce
Vysoká škola chemicko technologická v Praze Ústav organické technologie (111) Autokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce Vypracoval : Bc. Tomáš Sommer Předmět: Vícefázové reaktory (prof. Ing.
VíceModelování a simulace Lukáš Otte
Modelování a simulace 2013 Lukáš Otte Význam, účel a výhody MaS Simulační modely jsou nezbytné pro: oblast vědy a výzkumu (základní i aplikovaný výzkum) analýzy složitých dyn. systémů a tech. procesů oblast
VícePři reálném chromatografickém ději nikdy nedojde k ustavení rovnováhy mezi oběma fázemi První ucelená teorie respektující uvedenou skutečnost byla
Teorie chromatografie - III Příprava předmětu byla podpořena projektem OPPA č. CZ.2.17/3.1.00/33253 4.3.3 Teorie dynamická Při reálném chromatografickém ději nikdy nedojde k ustavení rovnováhy mezi oběma
VíceAplikace teoretických postupů pro ocenění rizika při upisování pojistných smluv v oblasti velkých rizik
Aplikace teoretických postupů pro ocenění rizika při upisování pojistných smluv v oblasti velkých rizik Ondřej Pavlačka Praha, 18. ledna 2011 Cíle projektu Vytvořit matematický model pro oceňování přijímaného
Více5b MĚŘENÍ VISKOZITY KAPALIN POMOCÍ PADAJÍCÍ KULIČKY
Laboratorní cvičení z předmětu Reologie potravin a kosmetických prostředků 5b MĚŘENÍ VISKOZITY KAPALIN POMOCÍ PADAJÍCÍ KULIČKY 1. TEORIE: Měření viskozity pomocí padající kuličky patří k nejstarším metodám
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. Stanovení základních materiálových parametrů
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE Stanovení základních materiálových parametrů Vzor laboratorního protokolu Titulní strana: název experimentu jména studentů v pracovní skupině datum Protokol:
VíceÚVOD DO TERMODYNAMIKY
ÚVOD DO TERMODYNAMIKY Termodynamika: Nauka o obecných zákonitostech, kterými se se řídí transformace CELKOVÉ energie makroskopických systémů v její různé formy. Je založena na výsledcích experimentílních
Více1. Určete závislost povrchového napětí σ na objemové koncentraci c roztoku etylalkoholu ve vodě odtrhávací metodou.
1 Pracovní úkoly 1. Určete závislost povrchového napětí σ na objemové koncentraci c roztoku etylalkoholu ve vodě odtrhávací metodou. 2. Sestrojte graf této závislosti. 2 Teoretický úvod 2.1 Povrchové napětí
Více10.1 Šíření světla, Fermatův princip, refrakce
10 Refrakce 10.1 Šíření světla, Fermatův princip, refrakce 10.2 Refrakce - dělení 10.3 Způsoby posuzování a určování vlivu refrakce 10.4 Refrakční koeficient 10.5 Zjednodušený model profesora Böhma 10.6
Vícey = 0, ,19716x.
Grafické ověřování a testování vybraných modelů 1 Grafické ověřování empirického rozdělení Při grafické analýze empirického rozdělení vycházíme z empirické distribuční funkce F n (x) příslušné k náhodnému
VícePotenciální proudění
Hydromechanické procesy Potenciální proudění + plíživé obtékání koule M. Jahoda Proudění tekutiny Pohyby elementu tekutiny 2 čas t čas t + dt obecný pohyb posunutí lineární deformace rotace úhlová deformace
VíceJednofaktorová analýza rozptylu
I I.I Jednofaktorová analýza rozptylu Úvod Jednofaktorová analýza rozptylu (ANOVA) se využívá při porovnání několika středních hodnot. Často se využívá ve vědeckých a lékařských experimentech, při kterých
VíceDUM č. 12 v sadě. 10. Fy-1 Učební materiály do fyziky pro 2. ročník gymnázia
projekt GML Brno Docens DUM č. 12 v sadě 10. Fy-1 Učební materiály do fyziky pro 2. ročník gymnázia Autor: Vojtěch Beneš Datum: 03.05.2014 Ročník: 1. ročník Anotace DUMu: Kapaliny, změny skupenství Materiály
VíceVýzkum vlivu přenosových jevů na chování reaktoru se zkrápěným ložem katalyzátoru. Petr Svačina
Výzkum vlivu přenosových jevů na chování reaktoru se zkrápěným ložem katalyzátoru Petr Svačina I. Vliv difuze vodíku tekoucím filmem kapaliny na průběh katalytické hydrogenace ve zkrápěných reaktorech
Více1141 HYA (Hydraulika)
ČVUT v Praze, fakulta stavební katedra hydrauliky a hydrologie (K4) Přednáškové slidy předmětu 4 HYA (Hydraulika) verze: 09/008 K4 Fv ČVUT Tato webová stránka nabízí k nahlédnutí/stažení řadu pdf souborů
Více4 Viskoelasticita polymerů II - creep
4 Viskoelasticita polymerů II - creep Teorie Ke zkoumání mechanických vlastností viskoelastických polymerních látek používáme dvě nestacionární metody: relaxační test (podrobně popsaný v úloze Viskoelasticita
VíceKONSOLIDACE ZEMIN. Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení.
KONSOLIDACE ZEMIN Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení. Konsolidace je reologický proces postupného zmenšování objemu póru zeminy a změny struktury zeminy
VíceInterakce mezi kapalinou a vlákenným materiálem
3. přednáška Interakce mezi kapalinou a vlákenným materiálem OPAKOVÁNÍ Soudržnost dvou spojovaných ploch, tedy vazba mezi pevným povrchem vláken a adhezivem (pojivem) je chápána jako ADHEZE. Primární i
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech I. Teorie toku v nenasyceném prostředí a její aplikace
Buildin and Environment, svazek 2, 7-25. Peramon Press 977. Vytisknuto ve Velké Británii Pohyb vody v porézních stavebních materiálech I. Teorie toku v nenasyceném prostředí a její aplikace CHRISTOPHER
VícePřehled matematického aparátu
Přehled matematického aparátu Ekonomie je směsí historie, filozofie, etiky, psychologie, sociologie a dalších oborů je tak příslovečným tavicím kotlem ostatních společenských věd. Ekonomie však často staví
VíceMěření momentu setrvačnosti prstence dynamickou metodou
Měření momentu setrvačnosti prstence dynamickou metodou Online: http://www.sclpx.eu/lab1r.php?exp=13 Tato úloha patří zejména svým teoretickým základem k nejobtížnějším. Pojem momentu setrvačnosti dělá
VíceJEDNOTKY. E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze. Abstrakt
SIMULAČNÍ MODEL KLIKOVÉ HŘÍDELE KOGENERAČNÍ JEDNOTKY E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze Abstrakt Crankshaft is a part of commonly produced heat engines. It is used for converting
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceMěření teplotní roztažnosti
KATEDRA EXPERIMENTÁLNÍ FYZIKY PŘÍRODOVĚDECKÁ FAKULTA UNIVERZITY PALACKÉHO V OLOMOUCI FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Z MOLEKULOVÉ FYZIKY A TERMODYNAMIKY Měření teplotní roztažnosti Úvod Zvyšování termodynamické teploty
VíceZděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1
Zděné konstrukce podle ČSN EN 1996-1-2: 2006 Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1 OBSAH: Úvod zděné konstrukce Normy pro navrhování zděných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru: EN
VíceProudění viskózní tekutiny. Renata Holubova renata.holubov@upol.cz. Viskózní tok, turbulentní proudění, Poiseuillův zákon, Reynoldsovo číslo.
PROMOTE MSc POPIS TÉMATU FYZKA 1 Název Tematický celek Jméno a e-mailová adresa autora Cíle Obsah Pomůcky Poznámky Proudění viskózní tekutiny Mechanika kapalin Renata Holubova renata.holubov@upol.cz Popis
VíceVLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
VíceCVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM
CVIČENÍ č. 11 ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ POTRUBÍM Místní ztráty, Tlakové ztráty Příklad č. 1: Jistá část potrubí rozvodného systému vody se skládá ze dvou paralelně uspořádaných větví. Obě potrubí mají průřez
VíceCvičení 4 Transport plynné a kapalné vody. Transport vodní páry porézním prostředím
Cvičení 4 Transport plynné a kapalné vody Transport vodní páry porézním prostředím Vzhledem k tepelné vodivosti vody a dalším nepříznivým vlastnostem a účinkům v porézních materiálech je s problémem tepelné
VíceMagnetické pole drátu ve tvaru V
Magnetické pole drátu ve tvaru V K prvním úspěchům získaným Ampèrem při využívání magnetických jevů patří výpočet indukce magnetického pole B, vytvořeného elektrickým proudem procházejícím vodiči. Srovnáme
VíceÚloha č.2 Vážení. Jméno: Datum provedení: TEORETICKÝ ÚVOD
Jméno: Obor: Datum provedení: TEORETICKÝ ÚVOD Jednou ze základních operací v biochemické laboratoři je vážení. Ve většině případů právě přesnost a správnost navažovaného množství látky má vliv na výsledek
Více1. Přednáška. Ing. Miroslav Šulai, MBA
N_OFI_2 1. Přednáška Počet pravděpodobnosti Statistický aparát používaný ve financích Ing. Miroslav Šulai, MBA 1 Počet pravděpodobnosti -náhodné veličiny 2 Počet pravděpodobnosti -náhodné veličiny 3 Jevy
VíceHydromechanické procesy Hydrostatika
Hydromechanické procesy Hydrostatika M. Jahoda Hydrostatika 2 Hydrostatika se zabývá chováním tekutin, které se vzhledem k ohraničujícímu prostoru nepohybují - objem tekutiny bude v klidu, pokud výslednice
VíceVícefázové reaktory. Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor. Zuzana Tomešová
Vícefázové reaktory Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor Zuzana Tomešová 2008 Probublávaný reaktor plyn - kapalina - katalyzátor Hydrogenace méně těkavých látek za vyššího tlaku Kolony naplněné
Více4. Napjatost v bodě tělesa
p04 1 4. Napjatost v bodě tělesa Předpokládejme, že bod C je nebezpečným bodem tělesa a pro zabránění vzniku mezních stavů je m.j. třeba zaručit, že napětí v tomto bodě nepřesáhne definované mezní hodnoty.
VíceSylabus 16. Smyková pevnost zemin
Sylabus 16 se určuje pomocí krabicové zkoušky. Schema krabicové zkoušky dle [1] Krabicová zkouška slouží ke stanovení parametrů zemin, které se projeví při usmyknutí zeminy (např. při vzniku sesuvu po
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
VíceIng. Radovan Nečas Mgr. Miroslav Hroza
Výzkumný ústav stavebních hmot, a.s. Hněvkovského, č.p. 30, or. 65, 617 00 BRNO zapsaná v OR u krajského soudu v Brně, oddíl B, vložka 3470 Aktivační energie rozkladu vápenců a její souvislost s ostatními
VíceTab. 2 Příklad naměřených hodnot z měření kruhovým infiltrometrem. Obr. 1 Mini Disk infiltromet
Publikováno na stránkách www.vuzt.cz Materiál a metody Mini Disk infiltrometr je velice jednoduchý a malý s nízkou náročností na obsluhu. Výhodou tohoto infiltrometru je jeho malá spotřeba vody oproti
Více6. Mechanika kapalin a plynů
6. Mechanika kapalin a plynů 1. Definice tekutin 2. Tlak 3. Pascalův zákon 4. Archimedův zákon 5. Rovnice spojitosti (kontinuity) 6. Bernoulliho rovnice 7. Fyzika letu Tekutiny: jejich rozdělení, jejich
VíceSmyková pevnost zemin
Smyková pevnost zemin 30. března 2017 Vymezení pojmů Smyková pevnost zemin - maximální vnitřní únosnost zeminy proti působícímu smykovému napětí Efektivní úhel vnitřního tření - část smykové pevnosti zeminy
VíceCVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE
CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE Výtok z nádoby, Průtok potrubím beze ztrát Příklad č. 1: Určete hmotnostní průtok vody (pokud otvor budeme považovat za malý), která vytéká z válcové nádoby s průměrem
VíceMATEMATICKÁ STATISTIKA. Katedra matematiky a didaktiky matematiky Technická univerzita v Liberci
MATEMATICKÁ STATISTIKA Dana Černá http://www.fp.tul.cz/kmd/ Katedra matematiky a didaktiky matematiky Technická univerzita v Liberci Matematická statistika Matematická statistika se zabývá matematickým
VíceFyzikální praktikum I
Kabinet výuky obecné fyziky, UK MFF Fyzikální praktikum I Úloha č. XIX Název úlohy: Volný pád koule ve viskózní kapalině Jméno: Ondřej Skácel Obor: FOF Datum měření: 9.3.2015 Datum odevzdání:... Připomínky
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
Vícepodzemních a povrchových vodách pro stanovení pohybu a retence infiltrujících srážek a napájení sledovaných vodních zdrojů.
Sledování 18 O na lokalitě Pozďátky Metodika Metodika monitoringu využívá stabilních izotopů kyslíku vody 18 O a 16 O v podzemních a povrchových vodách pro stanovení pohybu a retence infiltrujících srážek
VíceŠíření tepla. Obecnéprincipy
Šíření tepla Obecnéprincipy Šíření tepla Obecně: Šíření tepla je výměna tepelné energie v tělese nebo mezi tělesy, která nastává při rozdílu teplot. Těleso s vyšší teplotou má větší tepelnou energii. Šíření
VíceI Mechanika a molekulová fyzika
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I Mechanika a molekulová fyzika Úloha č.: XVI Název: Studium Brownova pohybu Pracoval: Pavel Brožek stud. skup. 1 dne 4.4.008
VíceVlastnosti kapalin. Povrchová vrstva kapaliny
Struktura a vlastnosti kapalin Vlastnosti kapalin, Povrchová vrstva kapaliny Jevy na rozhraní pevného tělesa a kapaliny Kapilární jevy, Teplotní objemová roztažnost Vlastnosti kapalin Kapalina - tvoří
Více3. Měření viskozity, hustoty a povrchového napětí kapalin
Fyzikální praktikum 1 3. Měření viskozity, hustoty a povrchového napětí kapalin Jméno: Václav GLOS Datum: 12.3.2012 Obor: Astrofyzika Ročník: 1 Laboratorní podmínky: Teplota: 23,5 C Tlak: 1001,0 hpa Vlhkost:
Víceč.. 6: Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a Státním rozpočtem ČR InoBio CZ.1.07/2.2.00/28.0018
Pedologické praktikum - téma č.. 6: Práce v pedologické laboratoři - půdní fyzika Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a Státním rozpočtem ČR InoBio CZ.1.07/2.2.00/28.0018 Půdní
VíceDesign of Experiment (DOE) Petr Misák. Brno 2017
Navrhování experimentů Design of Experiment (DOE) Petr Misák Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavebního zkušebnictví Brno 2017 Úvod - Experiment jako nástroj hledání slavné vynálezy
VíceVISKOZITA A POVRCHOVÉ NAPĚTÍ
VISKOZITA A POVRCHOVÉ NAPĚTÍ TEORETICKÝ ÚVOD V proudící reálné tekutině se projevuje mezi elementy tekutiny vnitřní tření. Síly tření způsobí, že rychlejší vrstva tekutiny se snaží zrychlit vrstvu pomalejší
VíceMODELOVÁNÍ SHALLOW WATER
Západočeská univerzita Fakulta aplikovaných věd Matematické metody v aplikovaných vědách a ve vzdělávání MODELOÁNÍ SHLLOW WTER KRISTÝN HDŠOÁ ziraf@students.zcu.cz 1 ÚOD Dostala jsem za úkol namodelovat
VíceVEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel
VEGETAČNÍ BARIÉRY Využití metodiky pro kvantifikaci efektu výsadeb vegetačních bariér na snížení koncentrací suspendovaných částic a na ně vázaných polutantů 10. 11. 2017 Mgr. Jan Karel Metodika pro výpočet
Více1. Obyčejné diferenciální rovnice
& 8..8 8: Josef Hekrdla obyčejné diferenciální rovnice-separace proměnných. Obyčejné diferenciální rovnice Rovnice, ve které je neznámá funkcí a v rovnici se vyskytuje spolu se svými derivacemi, se nazývá
VíceMíchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu.
Míchání a homogenizace směsí Míchání je hydrodynamický proces, při kterém je různými způsoby vyvoláván vzájemný pohyb částic míchaného materiálu. Účelem mícháním je dosáhnout dokonalé, co nejrovnoměrnější
VíceMECHANIKA KAPALIN A PLYNŮ. Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Mechanika - 1. ročník
MECHANIKA KAPALIN A PLYNŮ Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Mechanika - 1. ročník Mechanika kapalin a plynů Hydrostatika - studuje podmínky rovnováhy kapalin. Aerostatika - studuje podmínky rovnováhy
VíceŘešení úloh krajského kola 60. ročníku fyzikální olympiády Kategorie A Autoři úloh: J. Thomas (1, 2, 3), V. Vícha (4)
Řešení úloh krajského kola 60. ročníku fyzikální olympiády Kategorie A Autoři úloh: J. Thomas 1,, ), V. Vícha 4) 1.a) Mezi spodní destičkou a podložkou působí proti vzájemnému pohybu síla tření o velikosti
VíceProudění podzemní vody
Podpovrchová voda krystalická a strukturní voda vázaná fyzikálně-chemicky adsorpční vázaná molekulárními silami na povrchu částic hygroskopická (pevně vázaná) obalová (volně vázaná) volná voda kapilární
VíceModelová interpretace hydraulických a migračních laboratorních testů na granitových vzorcích
Modelová interpretace hydraulických a migračních laboratorních testů na granitových vzorcích Přehled obsahu Problematika puklinových modelů Přehled laboratorních vzorků a zkoušek Použité modelové aplikace
Více