Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -XI. Kapilární absorpce z hemisférické dutiny
|
|
- Ivana Sedláková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Building and Environment, Svazek. 29, č. 1, s , Vytištěno ve Velké Británii /94 $ Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -XI. Kapilární absorpce z hemisférické dutiny MOIRA A. WILSON* W. D. HOFF* CHRISTOPHER HALLf Kapilární absorpce vody z hemisférické dutiny je analyzována v rámci modelu strmé mokré fronty. Odvozuje se řada aproximací rovnice popisující absorpci vody z hemisférické dutiny. Tato rovnice se použije k získání hodnot vodní sorptivity cihlových materiálů a malty z třírozměrných absorpčních dat. ÚVOD V předchozích dokumentech této řady jsme se zabývali základní teorií kapilární absorpce vody porézními médii [1, 2]. Na základě této práce se sorptivita ukázala jako jeden z nejdůležitějších základních parametrů charakterizujících dynamiku kapilární absorpce. Byl standardizován postup měření sorptivity v laboratoři [3] a k tomuto účelu se konstantně používaly jednorozměrné absorpční geometrie. Na staveništi je však jen zřídka možné vytvořit podmínky pro jednosměrnou absorpci vody. Jedním z empirických testů používaným u betonu je Figgův test [4], který zahrnuje měření míry absorpce vody ze slepého otvoru vyvrtaného do povrchu materiálu. Před nedávnem jsme v dokumentu [5] analyzovaly absorpci vody z vyvrtané cylindrické dutiny, která kompletně prochází materiálem, a ukázali jsme, že je možné odvodit přesné hodnoty sorptivity z cylindrického zdroje absorpčních dat absorpce. Absorpce z vyvrtaného zdroje je komplexnější než absorpce z jednoduché cylindrické dutiny, protože dochází k další absorpci ve spodku dutiny. Aby byla analýza absorpce vody rozumně uchopitelná, navrhujeme, že vyvrtanou dutinu je možné analyzovat jako válec s hemisférickým zakončením. (Otvory s takovouto geometrií je možné vyvrtat pomocí upraveného vrtáku na zdivo, což popíšeme v dalším dokumentu.) Předtím, než zvážíme absorpci z takovýchto vyvrtaných zdrojů, je nutné se podrobně zamyslet nad absorpcí z hemisférické dutiny. V následujících částech odvodíme rovnice popisující absorpci vody z hemisférické dutiny a ukážeme, že je možné získat hodnoty z třírozměrných absorpčních dat vložením experimentálních dat do tříčlenné rovnice. MATEMATICKÝ ZÁKLAD Rovnice, jež určují absorpci vody z třírozměrného zdroje, jsou odvozeny naprosto stejným způsobem jako rovnice určující dvourozměrnou absorpci [5, 6]. Předpokládá se stejný model strmé mokré fronty, v němž je ψ 0 o kapilárním potenciálem na infiltračním povrchu, ψ 1 je kapilární potenciál v místě mokré fronty a ψ 0 - ψ 1 se rovnají konstantě C. Laplaceho rovnice sféricky symetrického třídimenzionálního toku ve sférických polárních koordinátách je Integrací rovnice (1) dostaneme Integrací rovnice (2) dostaneme sorptivity (1) (2) (3) kde A a B jsou konstanty. Na infiltračním povrchu jsou r = r 0 a ψ- ψ 0. Na povrchu mokré fronty jsou r = r a ψ- ψ 1. Substitucí těchto hodnot do rovnice (3) můžeme eliminovat výraz konstanty B a dostaneme (4) Podle Darcyho zákona o rychlosti nasávání, je v 0 vody na infiltračním povrchu dáno * Department of Building Engineering, UMIST, P.O. Box 88, Manchester, M60 1QD. t Schlumberger Cambridge Research, P.O. Box 153, Cambridge, CB3 0EL. 99
2
3 Kumulativní absorbovaný objem vody na jednotku plochy infiltračního povrchu, i, je možné pro hemisférický zdroj zapsat přímo podle objemu smáčené oblasti kde f je objemovou frakcí poréznosti materiálu. Definujeme bezrozměrné proměnné a (kde KC =S 2 /2f [7]) a kombinací těchto hodnot s rovnicemi (6) a (7) dostaneme bezrozměrný vztah mezi rychlostí nasávání a kumulativním absorbovaným objemem vody [6] (7) (8) (9) (10) Obr. 1. Odchylky I v závislosti na T podle definice v rovnici (12) pro absorpci vody hemisférickým infiltračním povrchem do semiinfinitního pevného materiálu, kde K je hydraulická vodivost. Kombinací rovnic (4) a (5) dostaneme (5) (6) Časovou závislost V a I je možné vyjádřit explicitně. Definicí (11) a použitím v 0 = di/dt dostaneme I a T vztahující se k rovnici hemisférického zdroje (12) Graf rovnice (12) je na obr. 1. Rovnice uvádějící do vztahu V a T je vyjádřena (13) Rozvinutím členů obsahujících V v rovnici (13) a zanedbáním sil V větších než 2 dostaneme (14) Obr. 2. Kolísání log V s log T podle definice rovnicí (13). 99
4 100 M. A. Wilson et al. větší než druhý člen a rovnice se redukuje na Úpravou rovnice (16) a rozvinutím v mocninách T dostaneme (16) (17) Pro velká T,bude 3/T malé a V 1. Tuto konstantní míru absorpce v dlouhých časových intervalech nelze snadno experimentálně prozkoumat, protože log T = 3,5 (obr. 2) odpovídá asi t = 92 hodinám pro dutinu o průměru 10 mm v maltě, pro niž S = 1,44 mm min -1/2 a ƒ = 0,27. APROXIMAČNÍ SLED NA HODNOTU TOKU Z HEMISFÉRICKÉ DUTINY Rozvinutím rovnice (12) o T = 0 dostaneme (18) Obr. 3. Srovnání mezi rovnicí (12) (spodní křivka) a prvními dvěma členy její bezrozměrné aproximace, rovnice (18) (horní křivka). jenž po nahrazení za V a T v rovnicích (9) a (11) vede k (pro krátké časové úseky) (15) což je identické s rovnicí popisující míru absorpce vody v jednorozměrné geometrii. Stejně jako v dvourozměrném případě [5] zde dochází v krátkých časových úsecích k pseudo jednorozměrnému chování. Logaritmický graf rovnice (13) je na obr. 2, kde v raném stadiu jasně vidíme lineární chování. Toto chování se rozšiřuje na T 0,003. U hemisférické dutiny o průměru 25 mm v materiálu, pro nějž platí ƒ = 0,25 a S = 1,5 mm min -1/2, tato hodnota T odpovídá času t= 1,5 s. To se rovná T=0,03, které odpovídá t 15 s, pro cylindrickou dutinu stejného poloměru ve stejném materiálu (viz obr. 2 v odkazu [5]). Z důvodu většího stupně zakřivení v hemisférické geometrii je trvání pseudo jednorozměrného chování kratší řádově 10x než ve dvourozměrném případě a je příliš krátké na to, aby jej bylo možné využít pro experimentální určení sorptivity. Vrátíme-li se k obr. 2, je možné asymptotické chování křivky při T vysvětlit prověřením chování rovnice (13) při velkých hodnotách T. Při velkých hodnotách T (a tudíž malých V) je první člen v rovnici (13) o dost Ponecháme-li první dva členy a nahradíme-li bezrozměrné proměnné, dostaneme (19) To můžeme srovnat s aproximačním sledem pro absorpci z cylindrického zdroje, (20) z něhož vidíme, že první člen je identický v každém z případů, ale koeficient t v hemisférickém případě je dvakrát větší než v případě cylindrickém. Srovnání mezi rovnicí (12) a prvními dvěma členy její aproximace, rovnice (18), je zobrazeno na obr. 3. Ve skutečnosti není rozvoj podle mocninové řady (18) striktně konvergentní a používáním jednoho nebo dvou dalších členů dochází k větším chybám. Dvoučlenná rovnice se však ukazuje být velmi adekvátní aproximací (chyby <3,5%) v rámci experimentálního rozmezí, které je pro nás zajímavé. URČENÍ SORPTIVITY Z TŘÍROZMĚRNÝCH ABSORPČNÍCH DAT Již jsme ukázali, že trvání pseudo jednorozměrného chování v hemisférickém zdroji je příliš krátké na to, aby bylo použitelné při stanovení sorptivity. Hemisférická absorpční data i(t)jsou tudíž Tabulka 1. Výsledky vložení dat i(t) generovaných rovnicí (22) do rovnice (19) S jako koeficient /" 2 f vypočítáno z S r o v rovnici (19) % koeficientu t % Vzorek (mm min -1/2 ) f (mm) (mm min" " 2 ) chyba v rovnici (19) chyba A B C
5 Water Movement in Porous Building Materials XI 101 Tabulka 2. Srovnání hodnot sorptivity odvozených z údajů o absorpci z hemisférického zdroje s hodnotami průměrné sorptivity určenými ze standardních jednorozměrných absorpčních dat Vzorek Popis Sorptivita standardní metodou (mm min -1/2 ) Sorptivita odvozená z 3-D absorpčních dat (mm min -1/2 ) % chyba HA1 HA1 1:3 Malta 0,89 0,99 +11,0 W/C 0.92 HA2 HA2 1:4 Malta 1,44 1,50 +4,2 W/C 1.37 HA3 HA3 1:2 Malta 0,69 0,66-3,7 W/C 0.74 HA4 Hliněná cihla 1,31 1,29-2,0 vložena do rovnice ve formě (21) Sorptivita stanovená z koeficientu srovnáním s rovnicí (19). V praxi je voda absorbována dutinou během doby, jež je potřebná k jejímu zaplnění. Z tohoto důvodu dojde k malému průsečíku na grafu i versus t a proto je nutné mít konstantní člen c v interpolační rovnici. Stejně jako v cylindrickém případě je možné metodu testovat na přesnost použitím rovnice (22) (získané substitucí bezrozměrných proměnných v rovnici (12)) a tím získáme teoretická data i(t), která poté vložíme do rovnice (19). Koeficient členu t 1/2 v rovnici (19) poté udává sorptivitu. Poté, co nalezneme sorptivitu, je možné poréznost vypočítat z koeficientu členu t v rovnici (19). Výsledky takového teoretického pokusu jsou v tabulce 1. U tohoto pokusu byla data i(t) z rovnice (22) interpolována tak, aby dodala celočíselné hodnoty t v jednominutových intervalech po dobu až 5 minut a pak v 5minutových intervalech po dobu až 25 minut a bylo tak možné simulovat experimentální postup. V pátém sloupci tabulky 1 můžeme vidět, že sorptivity udávané koeficienty t 1/2 jsou v rozumné míře přesné. Podle očekávání nízká sorptivita s velkým poloměrem vzorku A dává nejlepší výsledky. Porézní hodnoty (sloupec 7, tabulka 1) získané z koeficientu členu v t v rovnici (19) nejsou tak uspokojující jako hodnoty sorptivity odvozené od prvního členu této rovnice. EXPERIMENTÁLNÍ PRÁCE Byly provedeny experimenty na různých směsích malty a hliněných cihlách. Všechny vzorky byly odlity do krychlových forem o hraně 100 mm. Malta byla naložena pod vodou po dobu čtrnácti dnů a poté vysušena na konstantní hmotnost při 105 ⁰C. Hemisférické dutiny byly vytvořeny pomocí 25milimetrového upraveného vrtáku na zdivo s polokruhovým ostřím. U všech vzorků malty se předpokládalo, že jsou isotropní a sorptivita byla měřena napříč základnami vzorků pomocí standardní jednorozměrné absorpční procedury [3]. Z každého povrchu byla odstraněna vrstva materiálu o tloušťce asi 20 mm a skrze ni se prováděla měření sorptivity za účelem eliminace povrchových efektů [8]. Třírozměrná absorpční data byla získávána měřením kumulativního zvýšení hmotnosti původně suchých vzorků vzniklých působením absorpce vody z hemisférických dutin. Měření byla prováděna v 1minutových intervalech po dobu Obr. 4 Absorpce vody z hemisférických dutin. Experimentální referenční body a interpolace pomocí nejmenších čtverců do rovnice i = at 1/2 + bt + c. O, vzorek HA2;, vzorek HA4;, vzorek HA1;, vzorek HA3. prvních 5 minut a poté v 5minutových intervalech po dobu 25 minut. Data byla vložena do rovnice (21) a byly získány hodnoty sorptivity z koeficientů t 1/2. EXPERIMENTÁLNÍ VÝSLEDKY URČENÍ SORPTIVITY Z TŘÍROZMĚRNÝCH ABSORPČNÍCH DAT Tabulka 2 podává podrobnosti použitých vzorků a jejich sorptivity. Jednorozměrná sorptivita vzorku
6 102 M. A. Wilson et al. Tabulka 3. Výsledky sorptivity z tří experimentálních pokusů na stejném vzorku cihly Sorptivita odvozená V jednorozměrných tocích je však distribuce vždy podobná, a proto střední hodnota z 3-D absorpčních dat % Pokus (mm min -1/2 ) chyba cihly je geometrickou střední hodnotou sorptivit naměřených napříč základnou, cihlou uloženou napříč a čely rámu. Všechny hemisférické dutiny měly průměr 25 mm. V tabulce 2 je vidět, že hemisférické dutiny podávají velmi dobré výsledky, co se sorptivity týče. Obr. 4 ukazuje experimentální referenční body spolu s interpolací pomocí nejmenších čtverců do rovnice (21). Míra shody mezi experimenty a teorií se zdá být dobrá. Tabulka 3 udává sorptivity získané z tří experimentů provedených na stejném vzorku cihly, u kterého byla střední jednorozměrná sorptivita 1,31 mm min -1/2. Dokonce i nejhorší výsledek má chybu pouze 10%. Kalkulace bezrozměrných proměnných I a T Obr. 5 porovnává experimentálně určené hodnoty I a T s rovnicí (12). Experimentální data i, t byla konvertována na data I a T pomocí rovnic (8) a (11) a nezávisle určených hodnot S a f. Hodnoty S byly získány ze standardních jednorozměrných absorpčních experimentů. Hodnoty f byly hodnotami efektivní poréznosti určené pomocí experimentálního postupu popsaného v odkazu [5]. DISKUZE Ukázali jsme, že je možné použít první dva členy polynomu v t 1/2 pro aproximaci rovnice, která řídí absorpci z hemisférické dutiny, a že dobré odhady sorptivity je možné získat z třírozměrných absorpčních dat. Metoda není vhodná pro získání odhadů poréznosti. Prohlédnete-li si obr. 5, zjistíme, že rovnice (12) absorpci předpovídá poněkud přespříliš a to především v delších časových úsecích. Rozdíl mezi teorií a experimentem pravděpodobně odhaluje některá omezení modelu strmé mokré fronty. Především pak model strmé mokré fronty předpokládá, že smáčené oblasti jsou úplně nasyceny až do mokré fronty nebo alespoň jsou rovnoměrné a s konstantním nasycením. Ve skutečnosti existuje v nenasycených kapilárních tocích gradient obsahu vody z infiltračního povrchu do mokré fronty. T Obr. 5. Srovnání experimentálních a teoretických hodnot bezrozměrných proměnných I a T., vzorek HA1; O, vzorek HA2;. vzorek HA3;, vzorek HA4. Všechny dutiny měly průměr 25 mm. Plná křivka je grafem rovnice (12). obsahu vody smáčené oblasti je alespoň konstantní. V 2-D, a obzvláště pak 3-D tocích, střední hodnota obsahu vody progresivně klesá s posunem mokré fronty ven jednoduše proto, že je důsledkem zvyšování plochy mokré fronty (zvyšuje se jako r v 2-D a r 2 v 3-D). ZÁVĚR U absorpce z hemisférické dutiny je trvání pseudo jednorozměrného chování příliš krátké na tom, aby je bylo možné prakticky použít při určení sorptivity. Nejuspokojivější metodou analýzy dat je vložit hemisférická absorpční data do rovnice (21). Hodnoty sorptivity určené tímto způsobem se ukázaly být v dobré shodě s měřenou jednorozměrnou sorptivitou. Je nutné poznamenat, že rovnice popisující absorpci vody z hemisférické dutiny do poloprostoru se aplikuje stejně na absorpci ze sférické dutiny do infinitního média.
Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -X. Absorpce z malé cylindrické dutiny
Building and Environment, Svazek. 26, č. 2, s. 143-152, 1991. Printed in Great Britain. 0360-1323/91 $3.00 + 0.00 1991 Pergamon Press pic. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech -X. Absorpce z malé
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - IX. Absorpce vody a sorptivita betonu
Building and Environment, Svazek. 22, č. 1, strany. 77-82, 1987. Vytištěno ve Velké Británii 0360-1323/87 $3.00 + 0.00 1987 Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - IX. Absorpce
Vícepro t < t, a vztahem pro t > tj, kde S, f a AT jsou v daném pořadí sorptivita,
Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - XIII. absorpce do dvouvrstvého kompozitu MOIRA A. WILSON* W. D. HOFF* CHRISTOPHER HALL Na absorpci vody do kompozitní tyče sestávající ze dvou odlišných
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM transport kapalné vody
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM transport kapalné vody Transport vody porézním prostředím: Souč. tepelné vodivosti vzduchu: = 0,024-0,031 W/mK Souč. tepelné vodivosti izolantů: = cca
VíceExperimentální realizace Buquoyovy úlohy
Experimentální realizace Buquoyovy úlohy ČENĚK KODEJŠKA, JAN ŘÍHA Přírodovědecká fakulta Univerzity Palackého, Olomouc Abstrakt Tato práce se zabývá experimentální realizací Buquoyovy úlohy. Jedná se o
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - VIII. Účinky evaporačního vysychání na rovnovážnou výšku kapilárního vzlínání ve stěnách
Building and Environment, svazek 21, č. 3/4, strany 195-200, 1986 036-1323/86 $3.00 +0.00 Vytištěno ve Velké Británii. Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - VIII. Účinky
VíceAproximace posuvů [ N ],[G] Pro každý prvek se musí nalézt vztahy
Aproimace posuvů Pro každý prvek se musí nalézt vztahy kde jsou prozatím neznámé transformační matice. Neznámé funkce posuvů se obvykle aproimují ve formě mnohočlenů kartézských souřadnic. Například 1.
Vícevzorek1 0.0033390 0.0047277 0.0062653 0.0077811 0.0090141... vzorek 30 0.0056775 0.0058778 0.0066916 0.0076192 0.0087291
Vzorová úloha 4.16 Postup vícerozměrné kalibrace Postup vícerozměrné kalibrace ukážeme na úloze C4.10 Vícerozměrný kalibrační model kvality bezolovnatého benzinu. Dle následujících kroků na základě naměřených
VíceNumerické metody zpracování výsledků
Numerické metody zpracování výsledků Měření fyzikální veličiny provádíme obvykle tak, že měříme hodnoty y jedné fyzikální veličiny při určitých hodnotách x druhé veličiny, na které měřená veličina závisí.
VíceMODEL TVÁŘECÍHO PROCESU
MODEL TVÁŘECÍHO PROCESU Zkouška tlakem na válcových vzorcích 2 Vyhodnocení tlakové zkoušky Síla F způsobí změnu výšky H a průměru D válce. V každém okamžiku při stlačování je přetvárný odpor definován
VícePozn. 1. Při návrhu aproximace bychom měli aproximační funkci vybírat tak, aby vektory ϕ (i) byly lineárně
9. Řešení typických úloh diskrétní metodou nejmenších čtverců. DISKRÉTNÍ METODA NEJMENŠÍCH ČTVERCŮ použití: v případech, kdy je nevhodná interpolace využití: prokládání dat křivkami, řešení přeurčených
VíceBuilding and Environment, svazek 16, č. 3, strany , /0
Building and Environment, svazek 16, č. 3, strany 201-207, 1981. 0360-13231811030201--07502.00/0 Vytisknuto ve Velké Británii 1981 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech IV.
VícePožadavky k opravným zkouškám z matematiky školní rok 2013-2014
Požadavky k opravným zkouškám z matematiky školní rok 2013-2014 1. ročník (první pololetí, druhé pololetí) 1) Množiny. Číselné obory N, Z, Q, I, R. 2) Absolutní hodnota reálného čísla, intervaly. 3) Procenta,
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123TVVM - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123TVVM - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - VII. Sorptivita malt
Building and Environment, svazek 21, č. 2, strany 113118, 1986. 03601323/86 $3.00+0.00 Vytištěno ve Velké Británii. Pergamon Journals Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech VII. Sorptivita
Více4 Numerické derivování a integrace
Břetislav Fajmon, UMAT FEKT, VUT Brno Téma je podrobně zpracováno ve skriptech [1], kapitola 7, strany 85-94. Jedná se o úlohu výpočtu (první či druhé) derivace či o výpočet určitého integrálu jinými metodami,
VíceNumerické řešení modelu proudění v porézní hornině s puklinou
Numerické řešení modelu proudění v porézní hornině s puklinou Martin Hanek Úvod Vedoucí práce prof. RNDr. Pavel Burda, CSc. Zajímá nás jednofázová tekutina v puklině porézní horniny. Studie je provedena
VíceKATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE. 123MAIN - Základní materiálové parametry
KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE 123MAIN - Základní materiálové parametry Hustota vs. objemová hmotnost - V případě neporézních materiálů (kovy, ) je hustota rovná objemové hmotnosti - V případě
VíceUNIVERZITA PARDUBICE. 4.4 Aproximace křivek a vyhlazování křivek
UNIVERZITA PARDUBICE Licenční Studium Archimedes Statistické zpracování dat a informatika 4.4 Aproximace křivek a vyhlazování křivek Mgr. Jana Kubátová Endokrinologický ústav V Praze, leden 2012 Obsah
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne:
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. Úloha č. VII Název: Studium kmitů vázaných oscilátorů Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne: 27. 2. 2012 Odevzdal
VíceRegulační diagramy (RD)
Regulační diagramy (RD) Control Charts Patří k základním nástrojům vnitřní QC laboratoře či výrobního procesu (grafická pomůcka). Pomocí RD lze dlouhodobě sledovat stabilitu (chemického) měřícího systému.
Více10. cvičení z PST. 5. prosince T = (n 1) S2 X. (n 1) s2 x σ 2 q χ 2 (n 1) (1 α 2 ). q χ 2 (n 1) 2. 2 x. (n 1) s. x = 1 6. x i = 457.
0 cvičení z PST 5 prosince 208 0 (intervalový odhad pro rozptyl) Soubor (70, 84, 89, 70, 74, 70) je náhodným výběrem z normálního rozdělení N(µ, σ 2 ) Určete oboustranný symetrický 95% interval spolehlivosti
Více2 Zpracování naměřených dat. 2.1 Gaussův zákon chyb. 2.2 Náhodná veličina a její rozdělení
2 Zpracování naměřených dat Důležitou součástí každé experimentální práce je statistické zpracování naměřených dat. V této krátké kapitole se budeme věnovat určení intervalů spolehlivosti získaných výsledků
VíceAplikace teoretických postupů pro ocenění rizika při upisování pojistných smluv v oblasti velkých rizik
Aplikace teoretických postupů pro ocenění rizika při upisování pojistných smluv v oblasti velkých rizik Ondřej Pavlačka Praha, 18. ledna 2011 Cíle projektu Vytvořit matematický model pro oceňování přijímaného
VíceKombinatorická minimalizace
Kombinatorická minimalizace Cílem je nalézt globální minimum ve velké diskrétní množině, kde může být mnoho lokálních minim. Úloha obchodního cestujícího Cílem je najít nejkratší cestu, která spojuje všechny
VíceVzpěr jednoduchého rámu, diferenciální operátory. Lenka Dohnalová
1 / 40 Vzpěr jednoduchého rámu, diferenciální operátory Lenka Dohnalová ČVUT, fakulta stavební, ZS 2015/2016 katedra stavební mechaniky a katedra matematiky, Odborné vedení: doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D.,
Více2 Tokové chování polymerních tavenin reologické modely
2 Tokové chování polymerních tavenin reologické modely 2.1 Reologie jako vědní obor Polymerní materiály jsou obvykle zpracovávány v roztaveném stavu, proto se budeme v prvé řadě zabývat jejich tokovým
VícePožadavky k opravným zkouškám z matematiky školní rok 2014-2015
Požadavky k opravným zkouškám z matematiky školní rok 2014-2015 1. ročník (první pololetí, druhé pololetí) 1) Množiny. Číselné obory N, Z, Q, I, R. 2) Absolutní hodnota reálného čísla, intervaly. 3) Procenta,
VíceObr. P1.1 Zadání úlohy v MS Excel
Přílohy Příloha 1 Řešení úlohy lineárního programování v MS Excel V této příloze si ukážeme, jak lze řešit úlohy lineárního programování pomocí tabulkového procesoru MS Excel. Výpočet budeme demonstrovat
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech III. Použití testu sorptivity u izolace proti vlhkosti injektáží chemických látek
Building and Environment, svazek 16, č. 3, strany 193-199, 1981. 0360--1323181/030193-07502.0010 Vytisknuto ve Velké Británii 1981 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech III.
VícePRAKTIKUM I. Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK. Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.: F/F1X/11 dne:
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM I. Úloha č. VIII Název: Kalibrace odporového teploměru a termočlánku fázové přechody Pracoval: Pavel Ševeček stud. skup.:
VíceMetoda nejmenších čtverců Michal Čihák 26. listopadu 2012
Metoda nejmenších čtverců Michal Čihák 26. listopadu 2012 Metoda nejmenších čtverců Matematicko-statistická metoda používaná zejména při zpracování nepřesných dat (typicky experimentálních empirických
VíceREGRESNÍ ANALÝZA V PROSTŘEDÍ MATLAB
62 REGRESNÍ ANALÝZA V PROSTŘEDÍ MATLAB BEZOUŠKA VLADISLAV Abstrakt: Text se zabývá jednoduchým řešením metody nejmenších čtverců v prostředí Matlab pro obecné víceparametrové aproximační funkce. Celý postup
VíceMěření závislosti statistických dat
5.1 Měření závislosti statistických dat Každý pořádný astronom je schopen vám předpovědět, kde se bude nacházet daná hvězda půl hodiny před půlnocí. Ne každý je však téhož schopen předpovědět v případě
VíceParciální derivace a diferenciál
Parciální derivace a diferenciál Vyšší matematika, Inženýrská matematika LDF MENDELU Podpořeno projektem Průřezová inovace studijních programů Lesnické a dřevařské fakulty MENDELU v Brně (LDF) s ohledem
VíceVoda a život Wasser und Leben
Počítání fólií měřením úbytku světla Cíl: Cílem této úlohy je připravit u žáků půdu pro pochopení důležité fyzikálně-chemické metody: stanovení koncentrace měřením absorbance s využitím Lambertova-Beerova
VícePožadavky k písemné přijímací zkoušce z matematiky do navazujícího magisterského studia pro neučitelské obory
Požadavky k písemné přijímací zkoušce z matematiky do navazujícího magisterského studia pro neučitelské obory Zkouška ověřuje znalost základních pojmů, porozumění teorii a schopnost aplikovat teorii při
VíceP13: Statistické postupy vyhodnocování únavových zkoušek, aplikace normálního, Weibullova rozdělení, apod.
P13: Statistické postupy vyhodnocování únavových zkoušek, aplikace normálního, Weibullova rozdělení, apod. Matematický přístup k výsledkům únavových zkoušek Náhodnost výsledků únavových zkoušek. Únavové
VíceAplikovaná numerická matematika
Aplikovaná numerická matematika 6. Metoda nejmenších čtverců doc. Ing. Róbert Lórencz, CSc. České vysoké učení technické v Praze Fakulta informačních technologií Katedra počítačových systémů Příprava studijních
Více4 Viskoelasticita polymerů II - creep
4 Viskoelasticita polymerů II - creep Teorie Ke zkoumání mechanických vlastností viskoelastických polymerních látek používáme dvě nestacionární metody: relaxační test (podrobně popsaný v úloze Viskoelasticita
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceFigurální čísla, Pascalův trojúhelník, aritmetické posloupnost vyšších řádů
Figurální čísla, Pascalův trojúhelník, aritmetické posloupnost vyšších řádů Jaroslav Zhouf, PedF UK, Praha Úvod Pascalův trojúhelník je schéma přirozených čísel, která má své využití např. v binomické
VíceParciální derivace a diferenciál
Parciální derivace a diferenciál Vyšší matematika, Inženýrská matematika LDF MENDELU Podpořeno projektem Průřezová inovace studijních programů Lesnické a dřevařské fakulty MENDELU v Brně (LDF) s ohledem
VíceNumerické řešení diferenciálních rovnic
Numerické řešení diferenciálních rovnic Omezení: obyčejné (nikoli parciální) diferenciální rovnice, Cauchyho počáteční úloha, pouze jedna diferenciální rovnice 1. řádu 1/1 Numerické řešení diferenciálních
VíceII. Zakresli množinu bodů, ze kterých vidíme úsečku délky 3 cm v zorném úhlu větším než 30 0 a menším než 60 0.
Ukázky typových maturitních příkladů z matematiky..reálná čísla. 3} x R; I. Zobrazte množiny A = {x є 3} < + x R; B = {x є II. Zapište ve tvaru zlomku číslo, 486.Komplexní čísla. I. Určete a + b, a - b,
VíceFaculty of Nuclear Sciences and Physical Engineering Czech Technical University in Prague
1 / 21 Faculty of Nuclear Sciences and Physical Engineering Czech Technical University in Prague 2 / 21 Řešíme následující úlohu: differencovatelnou funkci f : R R známe jen v konečném počtu bodů x 0,
VíceAproximace a vyhlazování křivek
Fakulta chemicko technologická Katedra analytické chemie licenční studium Management systému jakosti Autor: Přednášející: Prof. Ing. Jiří Militký, Csc 1. SLEDOVÁNÍ ZÁVISLOSTI HODNOTY SFM2 NA BARVIVOSTI
Více5. Náhodná veličina. 2. Házíme hrací kostkou dokud nepadne šestka. Náhodná veličina nabývá hodnot z posloupnosti {1, 2, 3,...}.
5. Náhodná veličina Poznámka: Pro popis náhodného pokusu jsme zavedli pojem jevového pole S jako množiny všech možných výsledků a pravděpodobnost náhodných jevů P jako míru výskytů jednotlivých výsledků.
VíceDynamika tekutin popisuje kinematiku (pohyb částice v času a prostoru) a silové působení v tekutině.
Dynamika tekutin popisuje kinematiku (pohyb částice v času a prostoru) a silové působení v tekutině. Přehled proudění Vazkost - nevazké - vazké (newtonské, nenewtonské) Stlačitelnost - nestlačitelné (kapaliny
VíceDiskrétní náhodná veličina
Lekce Diskrétní náhodná veličina Výsledek náhodného pokusu může být vyjádřen slovně to vede k zavedení pojmu náhodného jevu Výsledek náhodného pokusu můžeme někdy vyjádřit i číselně, což vede k pojmu náhodné
VíceRegresní a korelační analýza
Regresní a korelační analýza Mějme dvojici proměnných, které spolu nějak souvisí. x je nezávisle (vysvětlující) proměnná y je závisle (vysvětlovaná) proměnná Chceme zjistit funkční závislost y = f(x).
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech - V. Absorpce a odvádění deště povrchy staveb
Building and Environment, svazek 17. č. 4. s. 257-262, 1982 0360-1323/82/040257-06$03.00/0 Vytištěno ve Velké Británii 1982 Pergamon Press Ltd. Pohyb vody v porézních stavebních materiálech - V. Absorpce
VíceOdhad parametrů N(µ, σ 2 )
Odhad parametrů N(µ, σ 2 ) Mějme statistický soubor x 1, x 2,, x n modelovaný jako realizaci náhodného výběru z normálního rozdělení N(µ, σ 2 ) s neznámými parametry µ a σ. Jaký je maximální věrohodný
VíceNáhodné chyby přímých měření
Náhodné chyby přímých měření Hodnoty náhodných chyb se nedají stanovit předem, ale na základě počtu pravděpodobnosti lze zjistit, která z možných naměřených hodnot je více a která je méně pravděpodobná.
VíceMgr. Tomáš Kotler. I. Cvičný test 2 II. Autorské řešení 6 III. Klíč 15 IV. Záznamový list 17
Mgr. Tomáš Kotler I. Cvičný test 2 II. Autorské řešení 6 III. Klíč 15 IV. Záznamový list 17 1 bod 1 Určete průsečík P[x, y] grafů funkcí f: y = x + 2 a g: y = x 1 2, které jsou definovány na množině reálných
VíceGeometrické transformace
1/15 Předzpracování v prostoru obrazů Geometrické transformace Václav Hlaváč, Jan Kybic Fakulta elektrotechnická ČVUT v Praze katedra kybernetiky, Centrum strojového vnímání hlavac@fel.cvut.cz http://cmp.felk.cvut.cz/
VíceINTERPOLAČNÍ POLYNOM. F (x)... hledaná funkce (polynom nebo funkce vytvořená z polynomů), pro kterou platí
8 Řešení Lagrangeovy a Hermiteovy úlohy interpolace Kateřina Konečná/1 INTERPOLAČNÍ POLYNOM aproximace zadaných hodnot nebo hledané funkce f funkcí F (x) (polynomem) F musí být k f co nejblíže značení:
VíceIII. Diferenciál funkce a tečná rovina 8. Diferenciál funkce. Přírůstek funkce. a = (x 0, y 0 ), h = (h 1, h 2 ).
III. Diferenciál funkce a tečná rovina 8. Diferenciál funkce. Přírůstek funkce = f(x 0 + h 1, y 0 + h 2 ) f(x 0, y 0 ) f u (x 0, y 0 ), kde u = (h 1, h 2 ). ( ) = f(x 0 + h 1, y 0 ) f(x 0, y 0 ) x (x 0,
VíceKalibrace odporového teploměru a termočlánku
Kalibrace odporového teploměru a termočlánku Jakub Michálek 10. dubna 2009 Teorie Pro označení veličin viz text [1] s výjimkou, že teplotní rozdíl značím T, protože značku t už mám vyhrazenu pro čas. Ze
VíceTepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007
Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní
VícePřílohy. Příloha 1. Obr. P1.1 Zadání úlohy v MS Excel
Přílohy Příloha 1 Řešení úlohy lineárního programování v MS Excel V této příloze si ukážeme, jak lze řešit úlohy lineárního programování pomocí tabulkového procesoru MS Excel 2007. Výpočet budeme demonstrovat
Víced p o r o v t e p l o m ě r, t e r m o č l á n k
d p o r o v t e p l o m ě r, t e r m o č l á n k Ú k o l : a) Proveďte kalibraci odporového teploměru, termočlánku a termistoru b) Určete teplotní koeficienty odporového teploměru, konstanty charakterizující
VíceMODELOVÁNÍ. Základní pojmy. Obecný postup vytváření induktivních modelů. Měřicí a řídicí technika magisterské studium FTOP - přednášky ZS 2009/10
MODELOVÁNÍ základní pojmy a postupy principy vytváření deterministických matematických modelů vybrané základní vztahy používané při vytváření matematických modelů ukázkové příklady Základní pojmy matematický
VíceInterpolace, ortogonální polynomy, Gaussova kvadratura
Interpolace, ortogonální polynomy, Gaussova kvadratura Petr Tichý 20. listopadu 2013 1 Úloha Lagrangeovy interpolace Dán omezený uzavřený interval [a, b] a v něm n + 1 různých bodů x 0, x 1,..., x n. Nechť
Víceplynu, Měření Poissonovy konstanty vzduchu
Úloha 4: Měření dutých objemů vážením a kompresí plynu, Měření Poissonovy konstanty vzduchu FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE Datum měření: 2.11.2009 Jméno: František Batysta Pracovní skupina: 11 Ročník
VíceČíselné charakteristiky a jejich výpočet
Katedra ekonometrie, FVL, UO Brno kancelář 69a, tel. 973 442029 email:jiri.neubauer@unob.cz charakteristiky polohy charakteristiky variability charakteristiky koncetrace charakteristiky polohy charakteristiky
VíceNeuronové časové řady (ANN-TS)
Neuronové časové řady (ANN-TS) Menu: QCExpert Prediktivní metody Neuronové časové řady Tento modul (Artificial Neural Network Time Series ANN-TS) využívá modelovacího potenciálu neuronové sítě k predikci
VíceKalibrace analytických metod
Kalibrace analytických metod Petr Breinek BC_Kalibrace_2010 Měřící zařízení (zjednodušeně přístroje) pro měření fyzikálních veličin musí být výrobci kalibrovaná Objem: pipety Teplota (+37 C definovaná
Více= 0,1 1,3. je oblast ohraničená přímkami =, =, =0 :0 1, : =2, =, =1
ŘEŠENÉ PŘÍKLADY Z MB ČÁST Příklad 1 Vypočtěte integrály a) b) c) d) e) f) g) h) i) j),, = 0,1 1,3 je oblast ohraničená přímkami =,=,=0 1+, :=0,=1,=1,= +3, :=0,=,=0,=1 sin+, 3,,,, :=0,=,= : + 4 : =4+,+3=0
VíceCVIČNÝ TEST 41. OBSAH I. Cvičný test 2. Mgr. Tomáš Kotler. II. Autorské řešení 7 III. Klíč 15 IV. Záznamový list 17
CVIČNÝ TEST 41 Mgr. Tomáš Kotler OBSAH I. Cvičný test 2 II. Autorské řešení 7 III. Klíč 15 IV. Záznamový list 17 I. CVIČNÝ TEST VÝCHOZÍ TEXT A OBRÁZEK K ÚLOZE 1 Je dán magický čtverec, pro nějž platí,
VíceÚloha 1. Napište matici pro případ lineárního regresního spline vyjádřeného přes useknuté
Úloha 1. Napište matici pro případ lineárního regresního spline vyjádřeného přes useknuté polynomy pro případ dvou uzlových bodů ξ 1 = 1 a ξ 2 = 4. Experimentální body jsou x = [0.2 0.4 0.6 1.5 2.0 3.0
VícePoužití splinů pro popis tvarové křivky kmene
NAZV QI102A079: Výzkum biomasy listnatých dřevin Česká zemědělská univerzita v Praze Fakulta lesnická a dřevařská 9. února 2011 Cíl práce Cíl projektu: Vytvořit a ověřit metodiku pro sestavení lokálního
VíceMETODIKA PRO ODHAD TEPLOTNÍHO FAKTORU VNITŘNÍHO POVRCHU V ROHU ZASKLENÍ. Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN v.o.s.,
METODIKA PRO ODHAD TEPLOTNÍHO FAKTORU VNITŘNÍHO POVRCHU V ROHU ZASKLENÍ The methodology for estimation of the thermal factor at the inner surface in the corner of glazing. Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN
VíceRegresní a korelační analýza
Regresní a korelační analýza Mějme dvojici proměnných, které spolu nějak souvisí. x je nezávisle (vysvětlující) proměnná y je závisle (vysvětlovaná) proměnná Chceme zjistit funkční závislost y = f(x).
VíceMěření povrchového napětí
Měření povrchového napětí Úkol : 1. Změřte pomocí kapilární elevace povrchové napětí daných kapalin při dané teplotě. 2. Změřte pomocí kapkové metody povrchové napětí daných kapalin při dané teplotě. Pomůcky
VícePři reálném chromatografickém ději nikdy nedojde k ustavení rovnováhy mezi oběma fázemi První ucelená teorie respektující uvedenou skutečnost byla
Teorie chromatografie - III Příprava předmětu byla podpořena projektem OPPA č. CZ.2.17/3.1.00/33253 4.3.3 Teorie dynamická Při reálném chromatografickém ději nikdy nedojde k ustavení rovnováhy mezi oběma
VíceTěleso racionálních funkcí
Těleso racionálních funkcí Poznámka. V minulém semestru jsme libovolnému oboru integrity sestrojili podílové těleso. Pro libovolné těleso R je okruh polynomů R[x] oborem integrity, máme tedy podílové těleso
VíceMATEMATIKA 5. TŘÍDA. C) Tabulky, grafy, diagramy 1 - Tabulky, doplnění řady čísel podle závislosti 2 - Grafy, jízní řády 3 - Magické čtverce
MATEMATIKA 5. TŘÍDA 1 - Přirozená čísla a číslo nula a číselná osa, porovnávání b zaokrouhlování c zápis čísla v desítkové soustavě d součet, rozdíl e násobek, činitel, součin f dělení, dělení se zbytkem
VíceArnoldiho a Lanczosova metoda
Arnoldiho a Lanczosova metoda 1 Částečný problém vlastních čísel Ne vždy je potřeba (a někdy to není ani technicky možné) nalézt celé spektrum dané matice (velké řídké matice). Úloze, ve které chceme aproximovat
VíceDualismus vln a částic
Dualismus vln a částic Filip Horák 1, Jan Pecina 2, Jiří Bárdoš 3 1 Mendelovo gymnázium, Opava, Horaksro@seznam.cz 2 Gymnázium Jeseník, pecinajan.jes@mail.com 3 Gymnázium Teplice, jiri.bardos@post.gymtce.cz
VíceMěření absorbce záření gama
Měření absorbce záření gama Úkol : 1. Změřte záření gama přirozeného pozadí. 2. Změřte záření gama vyzářené gamazářičem. 3. Změřte záření gama vyzářené gamazářičem přes absorbátor. 4. Naměřené závislosti
VíceStátní závěrečná zkouška z oboru Matematika a její použití v přírodních vědách
Státní závěrečná zkouška z oboru Matematika a její použití v přírodních vědách Ústní zkouška z oboru Náročnost zkoušky je podtržena její ústní formou a komisionálním charakterem. Předmětem bakalářské zkoušky
VíceRETC UNSODA ROSETTA. Určování hydraulických charakteristik. 2. cvičení
RETC Určování hydraulických charakteristik. cvičení Úvod RETC absolutní sací tlak (cm) Simulační modely popisující proudění vody porézním prostředím řeší Richardsovu rovnici. h h C( h) = ( K( h) + K( h)
VíceNávrh složení cementového betonu. Laboratoř stavebních hmot
Návrh složení cementového betonu. Laboratoř stavebních hmot Schéma návrhu složení betonu 2 www.fast.vsb.cz 3 www.fast.vsb.cz 4 www.fast.vsb.cz 5 www.fast.vsb.cz 6 www.fast.vsb.cz Informativní příklady
VíceNumerická matematika Písemky
Numerická matematika Písemky Bodování Každá písemka je bodována maximálně 20 body. Celkem student může získat za písemky až 40 bodů, pro udělení zápočtu musí získat minimálně 20 bodů. Písemka č. 1 Dva
VícePřehled modelů cyklické plasticity v MKP programech
Přehled modelů cyklické plasticity v MKP programech Teorie plasticity Ing Josef Sedlák doc Ing Radim Halama, PhD 1 Shrnutí Aditivní pravidlo a Hookeův zákon, Podmínka plasticity Pravidlo zpevnění Pravidlo
VíceFyzikální praktikum II
Kabinet výuky obecné fyziky, UK MFF Fyzikální praktikum II Úloha č. 9 Název úlohy: Charakteristiky termistoru Jméno: Ondřej Skácel Obor: FOF Datum měření: 16.11.2015 Datum odevzdání:... Připomínky opravujícího:
Více9.3. Úplná lineární rovnice s konstantními koeficienty
Úplná lineární rovnice s konstantními koeficienty Cíle Nyní přejdeme k řešení úplné lineární rovnice druhého řádu. I v tomto případě si nejprve ujasníme, v jakém tvaru můžeme očekávat řešení, poté se zaměříme
VíceKn = d PARAMETRY TRANSPORTU VLHKOSTI. - pro popis transportu vlhkosti v porézních stavebních
PARAMETRY TRANSPORTU VLHKOSTI KATEDRA MATERIÁLOVÉHO INŽENÝRSTVÍ A CHEMIE - pro popis transportu vlhkosti v porézních stavebních materiálech se používají dva materiálové parametry jeden pro popis transportu
VíceTopografické plochy KG - L MENDELU. KG - L (MENDELU) Topografické plochy 1 / 56
Topografické plochy KG - L MENDELU KG - L (MENDELU) Topografické plochy 1 / 56 Obsah 1 Úvod 2 Křivky a body na topografické ploše 3 Řez topografické plochy rovinou 4 Příčný a podélný profil KG - L (MENDELU)
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
VíceFYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE
FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM FJFI ČVUT V PRAZE Úloha 3. Vzduchová dráha - ZZE, srážky, impuls síly Autor David Horák Datum měření 21. 11. 2011 Kruh 1 Skupina 7 Klasifikace 1. PRACOVNÍ ÚKOLY: 1) Elastické srážky:
VíceVliv realizace, vliv přesnosti centrace a určení výšky přístroje a cíle na přesnost určovaných veličin
Vliv realizace, vliv přesnosti centrace a určení výšky přístroje a cíle na přesnost určovaných veličin doc. Ing. Martin Štroner, Ph.D. Fakulta stavební ČVUT v Praze 1 Úvod Při přesných inženýrsko geodetických
VíceÚvod do problematiky měření
1/18 Lord Kelvin: "Když to, o čem mluvíte, můžete změřit, a vyjádřit to pomocí čísel, něco o tom víte. Ale když to nemůžete vyjádřit číselně, je vaše znalost hubená a nedostatečná. Může to být začátek
VíceAplikovaná matematika I
Metoda nejmenších čtverců Aplikovaná matematika I Dana Říhová Mendelu Brno c Dana Říhová (Mendelu Brno) Metoda nejmenších čtverců 1 / 8 Obsah 1 Formulace problému 2 Princip metody nejmenších čtverců 3
VíceINTERPOLAČNÍ POLYNOM.... hledaná funkce (polynom nebo funkce vytvořená z polynomů), pro kterou platí
8 Řešení Lagrangeovy a Hermiteovy úlohy interpolace 1 INTERPOLAČNÍ POLYNOM aproximace zadaných hodnot nebo hledané funkce f funkcí F (x) (polynomem) F musí být k f co nejblíže značení: P (n) množina všech
VícePosuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu
Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 9, 746 1 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz
VícePohyb vody v porézních stavebních materiálech II. Nasávání vody a sorptivita cihel a ostatních zdících materiálů
Building and Environment, svazek 5, strany -8 Pergamon Press Ltd. 98. Vytisknuto ve Velké Británii Pohyb vody v porézních stavebních materiálech II. Nasávání vody a sorptivita cihel a ostatních zdících
Více8.1. Definice: Normální (Gaussovo) rozdělení N(µ, σ 2 ) s parametry µ a. ( ) ϕ(x) = 1. označovat písmenem U. Její hustota je pak.
8. Normální rozdělení 8.. Definice: Normální (Gaussovo) rozdělení N(µ, ) s parametry µ a > 0 je rozdělení určené hustotou ( ) f(x) = (x µ) e, x (, ). Rozdělení N(0; ) s parametry µ = 0 a = se nazývá normované
Více4. OBYČEJNÉ DIFERENCIÁLNÍ ROVNICE
FBI VŠB-TUO 28. března 2014 4.1. Základní pojmy Definice 4.1. Rovnice tvaru F (x, y, y, y,..., y (n) ) = 0 se nazývá obyčejná diferenciální rovnice n-tého řádu a vyjadřuje vztah mezi neznámou funkcí y
Více