Abstrakt: Klíčová slova: mez kluzu, mez pevnosti, FATT. Abstract:
|
|
- Klára Pešková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1
2
3
4
5 Abstrakt: Tato diplomová práce je věnována hodnocení pevnostních a křehkolomových vlastností svarového spoje penetračními testy. V teoretické části jsou uvedeny důvody vzniku malých vzorků,které se následně používají pro hodnocení penetračními testy oproti standardizovaným metodám. Dále jsou u vedeny druhy penetračních testů a podrobně popsán princip kuličkového penetračního testu kterým jsem v této práci detailněji zabývali s následnými postupy pro vyhodnocení pevnostních a křehkolomových vlastností. V experimentálním programu jsou odečteny a porovnány hodnoty meze kluzu, meze pevnosti a teploty FATT u základní materiál, svarového kovu a tepelně ovlivněné oblasti pomocí standardizovaných metod a penetračních testů. Klíčová slova: mez kluzu, mez pevnosti, FATT Abstract: This thesis is dedicated the evaluation of tensile and fracture behaviour of a welded joint by penetration tests. In the theoretical part are the reasons of small symple which is then used to evaluate the penetration tests against standardized methods. The following are the types of penetration testing conducted and described in detail the principle of ball penetration test, which I detail in this thesis dealt with the subsequent procedures to evaluate the strength and brittle properties In the experimental program are subtracted and compared in the yield point, tensile strength and Fracture Appearance Transition Temperature in the base material, weld metal and heat affected zone using standardized methods and penetration testing. Key words: yield strength, strength, breaking,fracture Appearance Transition Temperature
6 Obsah: SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ ÚVOD Penetrační testy Princip penetračních testů Rozdělení penetračních testů Kuličkový penetrační bulge test Závislost mezi napětím a zatížením při penetračním testu CWA Small Punch Test Method for Metallic Materials - technická dohoda CEN Postup pro provádění časově nezávislých penetračních testů Stanovení pevnostních charakteristik a FATT z výsledků penetračních testů Mez kluzu, mez pevnosti materiálu při laboratorní teplotě FATT Realizace experimentálního programu Zkušební materiál Hodnocení mikrostruktury pomocí světelné mikroskopie Hodnocení pevnostních a křehkolomových vlastností pomocí standardizovaných těles Zkouška tahem při laboratorní teplotě Zkouška rázem v ohybu Zkouška základního materiálu Zkoušky rázem v ohybu materiálu TOO Hodnocení mechanických vlastností pomocí penetračních testů Zkušební zařízení Výsledky penetračních test při laboratorní teplotě Penetrační testy při snížených teplotách Zkušební zařízení ZÁVĚR LITERATURA... 45
7 SEZNAM POUŽITÝCH SYMBOLŮ SYMBOL ROZMĚR VÝZNAM F m [N] maximální síla zaznamenaná v průběhu penetračního testu F e [N] síla charakterizující přechod z linearity do stádia spojovaného s rozvojem plastické deformace přes tloušťku vzorku um [mm] posunutí razníku (průhyb vzorku)odpovídající F m h o [mm] počáteční tloušťka zkušebního vzorku r [mm] poloměr zaoblení razníku d1 [mm] průměr zkušebního tělesa tvaru disku d2 [mm] průměr otvoru ve spodní opěrné matrici u 1, u 2 [mm] posunutí razníku, průhyb vzorku v ose zatěžování v [mm/min.] rychlost pohybu razníku T [K] teplota T SP [K] tranzitní teplota stanovená z výsledků penetračních testů FATT [K] Fracture Appearance Transition Temperature tranzitní teplota odpovídající 50% houževnatého lomu u f [mm] posunutí razníku (průhyb vzorku) odpovídající porušení zkušebního tělesa, které odpovídá 20% poklesu maximální síly v průběhu penetračního testu (F f = 0,8.F m ). h f [mm] minimální tloušťka porušeného vzorku 2
8 E SP [J] lomová energie vypočtená z plochy pod závislostí síla TOO tepelně ovlivněná oblast ZK SK základní materiál svarový kov 3
9 1.ÚVOD Degradace vlastností materiálu spolu s uplatněním mezních stavů, jako je únava, korozní únava, korozní praskání, plošná a/nebo lokalizované formy koroze, může vést ke ztrátě provozní spolehlivosti, nebo dokonce až ke ztrátě integrity provozovaného zařízení v důsledku iniciace a růstu trhlin, a tedy k významnému snížení jeho projektované provozní životnosti [1]. Tyto procesy mohou být vyvolány buď jedním nebo kombinaci několika degradačních mechanismů, jejichž uplatnění závisí na: 1. vlastnostech materiálu výchozích polotovarů 2. technologických operacích při výrobě zařízení 3. provozních podmínkách Posoudit zda se konstrukce nachází v kritickém stavu nebývá jednoduché.vyžaduje to hodně zkušeností nejen z oblasti konstrukce zařízení, znalostí o průběhu degradačních procesů ale také o strukturních parametrech a jejich změnách ve vztahu ke změnám mechanických vlastností [2]. O spolehlivosti zařízení rozhoduje jedno nebo několik slabých míst. Tato místa jsou většinou na povrchu tělesa nebo v tenké povrchové vrstvě materiálu [3]. Kvalifikované posuzování integrity a/nebo zbytkové životnosti dlouhodobě provozovaných zařízení, či snaha o prodlužování jejich projektované životnosti, které přináší vysoké finanční úspory, tedy vyžaduje znalost aktuální úrovně mechanických charakteristik použitých materiálů [1]. Použití standardizovaných postupů pro stanovení potřebných aktuálních mechanických charakteristik provozovaných zařízení však může, kromě nezbytných odstávek a omezení provozu, způsobit jejich značné poškození jak při odběru zkušebního materiálu tak při následných opravách prováděných nejčastěji svařováním [4]. Ještě složitější situace nastává při hodnocení mechanických vlastností pomocí standardizovaných postupů v lokálních oblastech, jako jsou povlaky, povrchové vrstvy vytvořené chemicko tepelným zpracováním, návary či svarové spoje, včetně vlastností tepelně ovlivněné oblasti (TOO). 4
10 Mechanické vlastnosti jednotlivých oblastí svarového spoje (základní materiál, svarový kov, tepelně ovlivněná oblast) se mezi sebou mohou významně lišit. Významně odlišné mechanické vlastnosti pak lze očekávat především mezi jednotlivými oblastmi TOO svarového spoje, která je tvořena oblastí hrubozrnné a jemnozrnné mikrostruktury a oblastí interkriticky žíhaného základního materiálu (viz obr.1) [5]. Obr.1 Schematické znázornění jednotlivých oblastí TOO jako funkce T max svařovacího cyklu (převzato z [5]). Hodnocení mechanických vlastností povlaků a povrchových vrstev vytvořených chemickotepelným zpracováním je zde omezeno na převážně na měření tvrdosti. Zatímco mechanické vlastnosti svarového kovu a základního materiálu je možno většinou stanovit pomocí standardizovaných postupů, je téměř nemožné použít tyto postupy pro stanovení mechanických vlastností jednotlivých oblastí TOO [5]. Pro stanovení aktuálních vlastností materiálů dlouhodobě provozovaných zařízení,resp. stanovení výchozích vlastností materiálů konstrukcí, je nezbytné minimalizovat množství potřebného zkušebního materiálu, odebraného nejlépe z kritických míst součásti, pokud možno bez porušení integrity a tedy bez nutnosti následných oprav [1]. Tyto požadavky vedly k : 1) vývoji nových technologických postupů a zařízení, která umožňují odběr zkušebního materiálu z vnějšího nebo vnitřního povrchu součástí při zachování integrity posuzované součásti [6]. 5
11 Tímto novým technologickým zařízením, které zaručuje nedestruktivní vzorku z posuzovaného zařízení je odběrové zařízení pod názvem SSam TM -2 fy Rolls-Royce (viz.obr.2). Obr.2 Zařízení SSamTM-2 pro bezdeformační odběr zkušebního materiálu [převzato z [6]] Princip odebírání vzorků je založen na obroušení mezivrstvy materiálu do hloubky 0,4 až 0,5 mm pomocí rotujícího brusného kloboučku, který je na lemu pokryt diamantovou drtí. Při rotaci se brusný klobouček o tloušťce 0,7 mm a průměru cca 50 mm posouvá pomalou rychlostí do záběru, odbrušuje vzorek ve tvaru kulového vrchlíku o průměru 25 mm, výšce 3-4 mm rovinné ploše 3 cm 2.Celý proces odběru trvá 1-3 hodiny. K zajištění absence teplotních a deformačních účinků při odběru zkoumaného materiálů dochází : 1. intenzivním chlazením 2. pomalým posuvem do záběru 3. vysokou obvodovou rychlostí odbrušovacího nástroje 6
12 Princip odběru pomocí odběrového zařízení komponenty (součásti) je uveden na obr.3. SSam TM -2 při odběru vzorku z časti Obr. 3 Odběr materiálu pomocí zařízení SSam TM -2 Jediným možným omezení je odběr vzorku v dutinách, kde je nutnost přístupu obsluhy k zařízení z důvodu zabránění v případné poruchy poškození zařízení. 2) vývoji a zavedení zkušebních metod využívajících pro stanovení požadovaných konvenčních a/nebo nekonvenčních mechanických vlastností miniaturizovaných zkušebních těles, která je možno připravit z takto odebraného zkušebního materiálu, 3) vývoji a zavedení metody využívající pro stanovení pevnostních a křehkolomových charakteristik materiálů penetračních testů prováděných na zkušebních tělesech tvaru disku o poloměru 3 8 mm a tloušťce 0,2 0,5 mm a/nebo zkušebních těles tvaru čtverce o straně 10 mm a tloušťce až 0,5 mm. Metoda penetračních testů umožňuje především spolehlivější způsob stanovení materiálových vlastností jednotlivých částí TOO v porovnání s nepřímými metodami, které jsou založeny na simulaci pomocí tepelného zpracování [5]. 7
13 Předkládaná diplomová práce je věnována hodnocení pevnostních a křehkolomových vlastností jednotlivých oblastí svarového spoje (základní materiál, svarový kov, tepelně ovlivněná oblast) pomocí penetračních testů. U základního materiálu a svarového kovu byly hodnoceny pevnostní a křehkolomové vlastnosti také pomocí standardizovaných zkušebních metod. 8
14 2. PENETRAČNÍ TESTY 2.1 Princip penetračních testů Princip penetračních testů je založen na průniku (penetraci) razníku přes vzorek tvaru disku nebo plochého vzorku. 2.2 Rozdělení penetračních testů Podle tvaru aktivní časti razníku rozlišujeme tři typ penetračních testů : a) kuličkový Bulge test. Při tomto testu je vzorek sevřen mezi spodní opěrnou matrici a horní přítlačnou matrici a penetrace je provedena pomocí razníku s hemisferickou plochou (viz.obr.4) b) střihový test. Při tomto testu je vzorek sevřen mezi spodní opěrnou matrici a horní přítlačnou matrici a penetrace je provedena pomocí ostrohranného kruhového razníku (viz obr.4). A B Obr.4 Penetrační razník: a) kuličkový ; b) ostrohranný kruhový (převzato z [6]]). c) ohybový test. Další možnou alternativou kuličkového penetračního testu je použití tvz. ohybového testu, při kterém je vzorek volně položen na matrici a razník má tvar kužele [8]. Pro penetrační testy jsou používány následující tvary zkušebních vzorků: a) disk o Ø 8 mm a tloušťce 0,2 0,5 mm b) čtvercová tělesa o hraně cca 10 mm a tloušťce 0,2 0,6 mm. V dalších částech diplomové práce bude pozornost zaměřena, s ohledem na experimentální část práce, pouze na kuličkový penetrační,,bulge test. 9
15 2.3 Kuličkový penetrační bulge test Při tomto testu dochází k protlačování vzorku kuličkovým razníkem, který je ocelový nebo keramický (viz.obr.5). Razník Horní přítlačná matrice Zkušební těleso tvaru disku Spodní opěrná matrice Snímač posunutí Obr.5 Schéma práce penetračního testu s kuličkovým razníkem (převzato z [5]) 10
16 V průběhu penetračního testu je snímána závislost zatížení posunutí razníku (viz.obr.6 ) [5]. IV V Síla [N] I II III Posunutí razníku [mm] Obr.6 Závislost síla-posunutí razníku kuličkového testu při laboratorní teplotě. (převzato z [6]) Popis křivky a rozdělení do jednotlivých oblastí (viz.obr 6): Oblast I. Je charakterizována: - mikro-plastickou deformací zkušebního tělesa pod razníkem v důsledku vysokého počátečního kontaktního napětí - elastická deformace nevzniká trvalá deformace Oblast II. dochází ke změně směru křivky mezi oblastí I a II větší celkový průhyb vzorku Oblast III. Membránové protažení vzorek v oblasti kontaktu s kuličkou. Tato oblast je závislá na charakteristikách zpevnění materiálu 11
17 Oblast IV. v této etapě se v oblasti kontaktu razník-zkušební těleso vytváří se vzrůstající silou hrdlo, což má za následek snížení sklonu závislosti síla-posunutí razníku. Oblast V. Dvojosý stav napjatosti podporuje iniciaci trhliny a jejich růst jak ve směru rovném tak radiálním. Konečný lom vzorku (viz.obr.7) nastává růstem obvodové trhliny v oblasti maximální zátěžné síly [6,9] Obr.7 Typické porušení zkušebního tělesa tvaru disku při kuličkovém bulge testu při laboratorní teplotě (ocel S355J2G3) (převzato z [6]). 12
18 2.4 Závislost mezi napětím a zatížením při penetračním testu Závislost mezi napětím a zatížením při kuličkovém bulge testu lze vyjádřit vztahem (viz.obr.8) k. F σ = α. r. h α.úhel styku kuličky se vzorkem k..konstanta F α r h d2 Obr.8 [převzato z [6]] 13
19 3.CWA SMALL PUNCH TEST METHOD FOR METALLIC MATERIALS - TECHNICKÁ DOHODA CEN V září roku 2004 inicioval Evropský výbor pro normalizaci (CEN) vznik dokumentu CEN Workshop Agreement 21,,Small Punch Test Metod for Metaloid Materials. CEN Wokshop Agreement (CWA) je technická dohoda v rámci CEN a vlastněná CEN jako publikace, která odráží konsenzus konkrétních expertů a organizací odpovědných za jejich obsah. CWA proto reprezentuje nižší úroveň konsenzu než jakou představuje evropská norma. CWA je rozdělen do dvou samostatných částí [7]: Part A: A Code of Practice for Small Punch Creep Testing,kde je uveden postup pro provádění časově závislých penetračních testů při zvýšených teplotách při kterých dochází k uplatnění creepu. Part B: A Code of Practice for Small Punch Trstiny for Tensile and Fracture Behaviour. Část B obsahuje rovněž ANNEX B1,,Derivation of tensile and fracture material properties a Appendix B2,,Specimen sampling from components. Zde jsou uvedeny postupy pro stanovení meze kluzu, meze pevnosti, tažnosti a křehkolomových vlastností (FATT, J IC, K IC při laboratorní teplotě) z výsledků penetračních testů. 3.1 Postup pro provádění časově nezávislých penetračních testů Tento postup poskytuje návod na provádění časově nezávislých penetračních testů při laboratorní, zvýšené (do 400 o C) a/nebo snížené teplotě. Cílem je stanovení charakteristik následně použitých pro odhad pevnostních a křehkolomových charakteristik materiálů (R e, R p,0,2, R m, A, FATT a J IC resp. K IC ). Byl navrhován především pro hodnocení mechanických vlastností kovových materiálů, může však být použit i pro hodnocení jiných typů materiálů. Jako v případě časově závislého penetračního testu zahrnuje požadavky na : 1. zkušební zařízení, zatěžovací systém a měření průhybu vzorku, 2. přípravu zkušebního vzorku (doporučován je zkušební vzorek tvaru disku o průměru 8 mm a tloušťce 0,5 mm, 3. sběr dat, 4. rychlost zatěžování, posunutí razníku se doporučuje v rozmezí 0,2-2 mm / min.[6] 14
20 V průběhu penetračního testu je snímána závislost síla-posunutí razníku resp. síla- průhyb vzorku do porušení (viz.obr.9). F m Síla [N] F e u m u f Posunutí razníku [mm] Obr.9 Závislost síla-posunutí razníku snímaná v průběhu penetračního testu Z výše uvedené závislosti a porušeného zkušebního tělesa jsou stanovovány následující veličiny používané pro stanovení pevnostních charakteristik a lomového chování materiálů : F e [N] síla charakterizující přechod z linearity do stádia spojovaného s rozvojem plastické deformace přes tloušťku vzorku, F m [N] maximální síla zaznamenaná v průběhu penetračního testu, u m [mm] posunutí razníku odpovídající F m, u f [mm] posunutí razníku odpovídající porušení zkušebního tělesa, které odpovídá 20% poklesu maximální síly v průběhu penetračního testu (F f = 0,8.F m ), E SP [J] lomová energie vypočtená z plochy pod závislostí síla posunutí razníku až do okamžiku porušení tělesa ε f ε f = ln(h o /h f ) efektivní lomová deformace, h o... je počáteční tloušťka vzorku, h f...je minimální tloušťka porušeného vzorku. 15
21 Na obr.10 je uveden postup pro stanovení síly F e ze závislosti síla-posunutí razníku síla [N] F e d 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 posunutí razníku [mm] Obr.10 Postup při stanovení síly F e ze záznamu síla-posunutí razníku (převzato z [6]) Pro stanovení lomové deformace ε f je třeba změřit minimální tloušťku porušeného vzorku (viz.obr.11). Obr.11 Postup při stanovení minimální tloušťky porušeného vzorku h f (převzato z[6]) 16
22 Závislost síla-posunutí je významně ovlivněna teplotou (viz obr.12).z tohoto důvodu musí být penetrační test proveden při konstantní teplotě. Pro ohřev nebo ochlazování vzorku při penetračních testech za zvýšených nebo nízkých teplot může být použito jakékoliv metody, která spolehlivě zajistí výše uvedený požadavek a umožní měření teploty vzorku s dostatečnou přesností [6] C C Síla [N] -60 C -40 C C ,5 1 1,5 2 2,5 Posunutí razníku [mm] Obr.12 Vliv teploty na tvar závislosti síla-posunutí razníku [převzato z [6]] 17
23 Zařízení pro penetrační testy za zvýšených teplot (do 400 o C) vyvinuté a používané ve společnosti MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. je uvedeno na obr.13. Obr.13 Schéma zařízení pro penetrační testy za zvýšených teplot [převzato z[6]] 18
24 4. STANOVENÍ PEVNOSTNÍCH CHARAKTERISTIK A FATT Z VÝSLEDKŮ PENETRAČNÍCH TESTŮ 4.1 Mez kluzu, mez pevnosti materiálu při laboratorní teplotě Stanovení meze kluzu R e (R p,0,2 )a meze pevnosti R m materiálu z výsledků penetračních testů ze závislosti síla-posunutí lze provést : a) pomocí empirické korelace Empiricky stanovené korelace mezi výsledky standardizovaných zkoušek tahem a parametry penetračních testů. Korelační závislosti pro mez kluzu a mez pevnosti stanovené ve společnosti MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. pro ocel (viz obr.14,15) Mez kluzu [MPa] R e = A.P e /(h 2 ) + B R = 0, Fe /(h 0 2 ) [MPa] Obr.14 Korelační závislost mezi mezí kluzu a velikostí síly F e stanovená pro ocel [převzato z[6]] 19
25 Mez pevnosti [MPa] R m = A.(P m /(d m.h)) - B R = 0, F m /(u m.h 0 ) [MPa] Obr.15 Korelační závislost mezi mezí pevnosti a parametry penetračního testu stanovená pro ocel [převzato z[6]] Mez kluzu R e (R p,0,2 ) je korelována s hodnotou...f e /h 0 2 Mez pevnosti Rm je korelována hodnotou...f m /(um.h 0 ) [12] Tyto závislosti při laboratorní teplotě byly stanoveny a získány z několika různých typů ocelí s BCC mřížkou v rozsahu meze kluzu v MPa a meze pevnosti od MPa. Avšak nadále dochází k neustále rozšiřovaní materiálové databáze a tím i zpřesňování výpočtových rovnic [8]. b) Další možnou metodou kterou lze stanovit meze kluzu a meze pevnosti využívá matematického modelování pomocí metody konečných prvků a neuronových sítí. Tento postup je založen na numerických simulacích závislostí σskut. ε stanovených v průběhu tahových zkoušek a závislostí síla-posunutí získaných penetračními testy pomocí metody konečných prvků [6]. V dalších částech diplomové práce bude pozornost zaměřena s ohledem na realizaci testů experimentů na stanovení hodnot pomocí empirické korelace. 20
26 4.2 FATT Na základě výsledků zkoušek rázem v ohybu a výsledků penetračních testů v teplotním intervalu 196 o C +60 o C bylo jednoznačně prokázáno, že u ocelí, u kterých teplotní závislost vrubové houževnatosti, stanovená na zkušebních tělesech Charpy s V vrubem, vykazuje tranzitní chování, lze pozorovat tranzitní chování rovněž u teplotní závislosti lomové energie penetračního testu (viz obr.16)[6]. Tranzitní teplota T SP je definována jako teplota odpovídající polovině součtu maximální lomové energie a lomové energie 200 N.mm stanovené při penetračních testech. V řadě prací byla prokázána existence jednoduchého vztahu mezi tranzitní teplotou T SP (Small Punch Ductile Brittle Transition Temperature), stanovenou na základě výsledků penetračních testů, a FATT, stanovenou na zkušebních tělesech Charpy s V vrubem, ve tvaru : T SP = α. FATT Na základě výsledků zkoušek rázem v ohybu a penetračních testů uhlíkových a nízkolegovaných ocelí s BCC mřížkou byla stanovena hodnota α = 0,35 0,44 [6,15] Fracture energy [N*mm] T SP FATT Shear fracture area [%] Temperature[K] Obr.16 Teplotní závislost lomové energie při penetračním testu a teplotní závislost podílu houževnatého lomu získaná při zkoušce vrubové houževnatosti [převzato z[6]] 21
27 tavba Lomová energie [N*mm] axiální směr tangenciální směr 50 radiální směr Teplota [K] KCV [J/cm 2 ] 0br.17 Vliv orientace zkušebního tělesa na výsledky standardizovaných zkoušek rázem v ohybu a na teplotní závislost lomové energie při penetračním testu. [převzato z [6]] Na obr.17 jsou uvedeny teplotní závislosti vrubové houževnatosti stanovené na standardizovaných zkušebních tělesech Charpy s V vrubem spolu se závislostmi lomové energie na teplotě v závislosti na orientaci zkušebního tělesa. Z obr.17 je patrné že výsledky zkoušek rázem v ohybu na standardizovaných zkušebních tělesech jsou závislé na orientaci zkušebního tělesa, teplotní závislosti lomové energie stanovené penetračními testy na orientaci zkušebního tělesa jsou nezávislé [6]. 22
28 5. REALIZACE EXPERIMENTÁLNÍHO PROGRAMU 5.1 Zkušební materiál Jako experimentální materiál byly k dispozici destičky o rozměrech 130x36x11 mm se svarovým spojem (viz.obr.18 ) Obr.18 Schématické znázornění zkušebního materiálu Experimentální materiál byl odebrán z vysokotlakého parovodu kotle K2 elektrárny Dětmarovice. Parovod o Ø 324x46mm byl v EDĚ provozován po dobu hodin (výpočtová teplota a tlak páry činily 540 C, resp.17,1mpa.) [16] Parovod byl podle dostupné dokumentace vyroben z trubek oceli jakosti , tedy z trubek tepelně zpracovaných normalizačním žíháním se zrychleným ochlazováním po austenitizaci a následným popuštěním. Z experimentálního materiálu byla vyrobena standardizovaná zkušební tělesa pro zkoušku tahem ze základního materiálu a standardizovaná zkušební tělesa pro zkoušku rázem v ohybu Charpy s V vrubem o rozměrech 10x10x55 mm s základního materiálu a TOO. Orientace zkušebních těles je schématicky znázorněna na obr.19 23
29 Obr.19 Orientace zkušebních těles Dále byla z jednotlivých oblastí svarového spoje (ZM,TOO,SK) vyrobeny zkušební vzorky pro penetrační testy. Tyto vzorky mají tvar disku o průměrech 8 mm a tloušťce 0,5 mm. Schématické znázornění odběru těchto vzorků je uvedeno na obr.20 Orientace tělesa pro stanovení FATT TOO Orientace zkušeních disků pro stanovení FATT orientace zkušebních disků pro hodnocení meze kluzu,meze pevnosti ZM Obr.20 Schématické znázornění odběru zkušebních těles 24
30 5.2 Hodnocení mikrostruktury pomocí světelné mikroskopie Na obr. 21 je uveden makrolept studovaného svarového spoje Obr.21 Makrolept svarového spoje Po naleptání v 4 % Nitalu je obr. 22 uveden detail přechodu svarový kov TOO základní materiál. Obr.22 Přechod svarový kov-too-základní materiál 25
31 Na obr. 23,24,25 lze po naleptání 4% Nitalem pozorovat struktury základního materiálu,svaru a jejich přechodovou oblast Obr.23 Přechod sváru hrubozrnná oblast Obr.24 Přechod sváru - hrubozrnná jemnozrnná oblast 26
32 Obr.25 Přechod jemnozrnné oblasti základní materiál Mikrostruktura ZM: Po naleptání v 4% Nitalu lze pozorovat feritickou strukturu s jemnými precipitáty + ostrůvky silně rozpadlé struktury tvořené feritem karbidy Mikrostruktura TOO: Šířka TOO 4,8 mm Struktura shodná s mikrostrukturou v ZM Mikrostruktura svarový kov: licí struktura svarového kovu, tvořena feritem a karbidy 27
33 5.3 Hodnocení pevnostních a křehkolomových vlastností pomocí standardizovaných těles Zkouška tahem při laboratorní teplotě Zkoušky tahem byly provedeny na elektromechanickém zkušebním zařízení TSM 100 KN. Pro stanovení zkoušky byla použita válcová tělesa o Ø 6mm Naměřené hodnoty ZM jsou uvedeny v tab. I III Tabulka I. Rp0,2 Rm A Z Označení [MPa] [MPa] [%] [%] ZM 1 376,13 547, ,11 Grafický záznam tahové zkoušky základního materiálu ZM1 na obr.26 Obr.26 28
34 Tabulka II. Označení Rp0,2 [MPa] Rm [MPa] A [%] Z [%] ZM 2 374,47 550, ,15 Grafický záznam tahové zkoušky základního materiálu ZM2 na obr.27 Tabulka III. Obr.27 Rp0,2 Rm A Z Označení [MPa] [MPa] [%] [%] ZM 3 377,99 552, ,70 Grafický záznam tahové zkoušky základního materiálu ZM3 na obr.28 Obr.28 29
35 Naměřené hodnoty svarového spoje jsou uvedeny v tab.iv Tabulka IV. Re Rm A Z Označení [MPa] [MPa] [%] [%] Svarový spoj , ,96 Grafický záznam tahové zkoušky u svarového spoje (viz.obr.29) Obr.29 V tabulce V. jsou shrnuty výsledky zkoušek tahem při laboratorní teplotě. Výsledky jsou průměrné hodnoty ze 3 zkoušek. Tabulka V. Označení Ø Re (Rp0,2) [MPa] Ø Rm [MPa] Ø A [%] Ø Z [%] ZM Svarový spoj
36 Zkouška rázem v ohybu Zkouška základního materiálu Pro stanovení teploty FATT základního materiálu bylo vyrobeno, s ohledem na množství zkušebního materiálu, 6 ks zkoušek Charpy s V vrubem. Orientace těles je uvedena na (viz.obr.30). Obr.30 Orientace odběru zkušebního vzorku Naměřené hodnoty - základního materiálu ze zkoušky vrubové houževnatosti jsou uvedeny v tab. VI Tabulka VI. Ozn. Tepl. rozměr Náraz.p ráce Vrubová houževnatost Podíl houžev.lomu T b h S KV KCV PL C [mm] [cm 2 ] [J] [J/cm 2 ] [%] K2/ , ,5 5 K2/ , ,8 26 K2/ , ,3 50 K2/ , ,5 80 K2/ , K2/ , ,
37 Vyhodnocení výsledků ZM a stanovení teploty FATT (viz.obr.31) FATT = +48 C Obr.31 Závislost podílu houževnatého lomu na teplotě Zkoušky rázem v ohybu materiálu TOO Naměřené hodnoty - TOO ze zkoušky vrubové houževnatosti jsou uvedeny v tab. VII. Tabulka VII. Oz. K2 K2 K2 K2 K2 Tepl. rozměr Náraz. práce Vrubová houževnatost Norm.náraz. práce Podíl houžev.lomu T b h S KV KCV KCV/b.h 2 PL C [mm] [cm 2 ] [J] [J/cm 2 ] [KN/mm 2 ] [%] , ,8 0, ± , ,5 0, , ,8 0, , ,3 0, , ,
38 Vyhodnocení výsledků TOO a stanovení teploty FATT (viz.obr.32) FATT = 10 C Obr.32 Závislost podílu houževnatého lomu na teplotě Tabulka VIII. Shrnuty výsledky zkoušky rázem v ohybu označení ZM TOO FATT [K] FATT [ C] Teploty FATT stanovené pro ZM a TOO se významně liší 33
39 5.4 Hodnocení mechanických vlastností pomocí penetračních testů Zkušební zařízení Penetrační testy při byly prováděny na zkušebním zařízení INOVA TSM 10 (viz.obr.33-35) v rozmezí teplot C konstantní rychlostí pohybu příčníku 1,5 mm/min Po ukončení každé zkoušky byly ze snímané závislosti vyhodnoceny síla F e, F m a posunutí u m Obr.33 Zkušební zařízení pro penetrační testy INOVA TSM 10 [převzato z [6]] Obr.34 Umístění zkušebního přípravku do rámu zkušebního stroje [převzato z [6]] 34
40 Přítlačná matice Vodící pouzdro Razník Spodní opěrná matrice Pouzdro Obr.35 Zkušební přípravek pro kuličkový Bulge penetrační test [převzato z [6]] Výsledky penetračních test při laboratorní teplotě Naměřené hodnoty penetračních testu uvedeny v tabulce IX. Tabulka IX. Označení Tloušťka [mm] Pe [N] de [mm] Pm [N] dm [mm] ZM 13 0,5 164,4 0, ,9 1,729 ZM 14 0, , ,4 1,728 ZM15 0, , ,9 1,529 SK3 0, , ,3 1,748 SK4 0, ,3 0, ,9 1,785 SK5 0, , ,9 1,71 TOO1 0, , ,7 1,7 TOO2 0,5 258,3 0, ,7 1,701 TOO3 0, , ,5 1,719 35
41 Z výsledků penetračního testu tab.ix byly stanoveny hodnoty pro mez kluzu a mez pevnosti. Z korelační závislosti pro oceli z BCC mřížkou (viz obr.36-37) Mez pevnosti [MPa] R m = A.(P m /(d m.h)) - B R = 0, Fm /(um.h 0 ) [MPa] Obr.36 Korelační závislost Rm a Fm/ ( u h m o ) pro ocel [převzato z [6]] Mez kluzu [MPa] R e = A.P e /(h 2 ) + B R = 0, Fe /(h 0 2 ) [MPa] Obr.37 Korelační závislost Rm a Fe/ 2 ho pro ocel [převzato z [6]] 36
42 Vyhodnocené výsledky meze kluzu a meze pevnosti jsou uvedeny v tab.x Tabulka X. Označení Re [MPa] Rm [MPa] ZM ØRe [MPa] ØRm [MPa] ZM ZM SK SK SK TOO TOO TOO Z výsledků vyplívá že největších pevnostních charakteristik svarového spoje dosahuje TOO. ve srovnaní ZM,SK 37
43 5.4.3 Penetrační testy při snížených teplotách Zkušební zařízení Pro stanovení teploty FATT ZM, SK a TOO byly provedeny testy penetrační testy v rozmezí teplot -193 až 23 C. K dosažení kryogenních teplot byly penetrační testy provedeny v nízkoteplotní komoře (viz obr.38) které je možno zkušební disk vychladit až na teplotu kapalného dusíku Obr.38 Zkušební sestava pro penetrační testy při teplotním rozmezí +23 C až -193 C 38
44 Výsledky zkoušek penetračního testu při snížených teplotách (ZM,SK,TOO)a stanovení teploty FATT jsou uvedeny v tab.xi-xiii Tabulka XI. označení teplota [ C] Teplota [K] Tloušťka [mm] ZM Pe [N] de [mm] Pm [N] dm [mm] E 2 [ N.mm ] ZM_ ,15 0, ,8 0, ,4 0, ,5 ZM_ ,15 0,49 588,8 0, ,3 0, ,0 ZM_ ,15 0,5 578,1 0, ,4 0,53 274,8 ZM_ ,15 0,5 588,4 0, ,1 0, ,3 ZM_ ,15 0, ,3 0, ,3 1, ,2 ZM_ ,15 0,5 455,8 0, ,7 1, ,6 ZM_ ,15 0,505 0, ,2 1, ,8 ZM_ ,15 0,5 522,9 0, , ,1 ZM_ ,15 0, ,9 0, ,8 1, ,7 ZM_ ,15 0, ,4 0, ,8 1, ,3 ZM_ ,15 0, ,8 0, ,3 1, ,6 ZM_ ,15 0,5 477,9 0, ,2 1, ,3 Na obr.č 39 je vynesena závislost lomové energie E SP na teplotě 2000,0 1800,0 ZM 1600,0 Energie [N.mm] 1400,0 1200,0 1000,0 800,0 600,0 400,0 T SP = 124 K 200,0 0, Teplota [K] Obr.39 Závislost lomové energie penetračního testu pro základní materiál 39
45 Tabulka XII. SK označení teplota Teplota Tloušťka Pe de Pm dm E [ C] [K] [mm] [N] [mm] [N] [mm] 2 [ N.mm ] SK_ ,15 0,47 644,8 0,272 0, ,6 SK_ ,15 0, ,5 0, ,2 0, ,3 SK_ ,15 0, ,9 0, ,6 0,9 699,6 SK_ ,15 0,5 697,8 0, ,8 1, ,9 SK_ ,15 0, ,2 0, ,4 1, ,1 SK_ ,15 0, ,1 0, ,9 1, ,3 SK_ ,15 0, ,9 0, ,3 1, ,9 SK_ ,15 0, ,1 0, ,7 1, ,47 SK_ ,15 0, ,5 0, ,4 1, ,3 SK_ ,15 0,5 437,6 0, ,6 1, ,1 SK_ ,15 0, ,8 0, ,5 1, ,1 SK_ ,15 0, ,2 0, ,7 1, ,1 Na obr.č 40 je vynesena závislost lomové energie E SP na teplotě 2000,0 1800,0 SK Energie [N.mm] 1600,0 1400,0 1200,0 1000,0 800,0 600,0 400,0 200,0 T SP = 112 K 0, Teplota [K] Obr.40 Závislost lomové energie penetračního testu pro svarový kov 40
46 Tabulka XIII. TOO označení teplota [ C] Teplota [K] Tloušťka [mm] Pe [N] de [mm] Pm [N] dm [mm] E N.mm 2 [ ] TOO ,15 0, , ,8 0, ,9 TOO ,15 0,49 731,5 0, ,9 0, ,6 TOO ,15 0, , ,9 1,3 1272,6 TOO ,15 0, ,5 0, ,8 1, ,7 TOO ,15 0, ,6 0, ,6 1, ,2 TOO ,15 0,5 566,7 0, ,5 1, ,6 TOO ,15 0, ,3 0, ,8 1, ,1 TOO ,15 0, ,5 0, ,2 1, ,1 TOO ,15 0, , , ,0 TOO ,15 0, ,8 0, ,1 1, ,3 TOO ,15 0,5 781,9 0, ,2 0,89 722,1 TOO ,15 0, , ,6 1, ,2 Na obr.č 41 je vynesena závislost lomové energie E SP na teplotě 2000,0 1800,0 TOO 1600,0 Energie [N.mm] 1400,0 1200,0 1000,0 800,0 600,0 T SP = 114 K 400,0 200,0 0, Teplota [K] Obr.41 Závislost lomové energie penetračního testu pro tepelně ovlivněnou oblast 41
47 Porovnání stanovených tranzitních křivek z výsledků penetračních testů pro ZM,SK,TOO (viz.obr 42) 2000,0 1800,0 1600,0 1400,0 Energie [N.mm] 1200,0 1000,0 800,0 600,0 400,0 ZM TOO SK 200,0 0, Teplota [K] Obr.41 Porovnání tranzitních křivek u ZM,SK,TOO závislosti lomové energie penetračního testu Shrnutí výsledky zkoušek penetračních testů za snížených teplot u ZM,SK,TOO v tab.xiv Tabulka XIV. Označení ZM SK TOO TSP
48 Na základě výsledků zkoušek rázem v ohybu a penetračních testů vyrobených ze základního materiálu a TOO svarového spoje oceli byl vypočítán korelační koeficienty pro ZM, TOO (viz.tab.xv) Tabulka XV. Označení ZM TOO TSP FATT TSP / FATT , ,40 43
49 6.ZÁVĚR Výsledky mechanických vlastností tahové zkoušky jsou v dobrém poměru s výsledky hodnocenými pomocí penetračních testů. Ze stanovených výsledků meze kluzu a meze pevnosti (ZM,SK,TOO) pomocí penetračních testů za laboratorní teploty byla naměřena nejvyšší pevnostní hodnot a u TOO oproti ZM,SK Z výsledků vrubové houževnatosti bylo prokázáno že teploty FATT stanovené pro ZM a TOO se významně liší. Porovnáním poměru mezi TSP / FATT u ZM a TOO byly vypočteny koeficienty, které jsou používány pro stanovení FATT u oceli
50 LITERATURA [1] MATOCHA,K.-PURMENSKÝ,J-POŠVÁŘOVÁ,M:Možnosti využití nedestruktivního odběru vzorku materiálu pro hodnocení degradace hlavních částí ocelových mostních konstrukcí. Sborník přednášek XII. konference Ocelové konstrukce 2010 Karlova Studánka, s , ISBN: [2] STRNADEL,B.: Nauka o materiálech II. Degradační procesy a design konstrukčních materiálů, Ostrava [3] KOUTSKÝ,J.: Degradační procesy a predikce životnosti,plzeň 1995, ISBN [4] MATOCHA,K. FILIP,M.-PURMENSKÝ,J.:Hodnocení aktuálních křehkolomových vlastností energetických zařízení pomocí penetračních testů. XVI. Ročník odborné konference s mezinárodní účastí KOTLE A ENERGETICKÁ ZAŘÍZENÍ, 2007, Brno, březen 2007, ISSN , (CD-ROM). [5] MATOCHA, K.- PURMERSKÝ, J.:Testování provozovaných svarových spojů ocelových konstrukcí. Hutnické listy č.2/2010. roč. LXIII, s , ISSN [6] MATOCHA,K.: Hodnocení mechanických vlastností konstrukčních ocelí pomocí penetračních testů. Monografie.1.vydání,VŠB TU Ostrava, 2010, ISBN [7] CEN WORKSHOP AGREEMENT CWA Small Punch Test Method for Metallic Materials, December [8] KARÁSEK, J.- WOZNIAK, J. -SOJKA, J.- BALON,O. : Aplikace zkoušení vlastnosti materiálu a svarových spojů metodou malých vzorků. Zpráva VÍTKOVICE,a.s., divize 940-Výzkum a vývoj,č.zprávy CD-25/97 Ostrava, březen [9] SHUTER, D. M.,DATON J.,GEARY, W.: The derivation of materials properties data from small scale punch test. Proceeding of the 11th Biennian Europen Conference Fracture-EFC11, held in Poitiers Futurescope, France, 3-6 Sept. 1996, editor J. Petit, co-editors J. de Fouquet, G. Henaff, P. Villechaise and A. Dragon. [10] MATOCHA, K.-FILIP,M.-PURMENSKÝ.: Sborník přednášek XII. Konference ocelové konstrukce. Příklady použití penetračních testů pro hodnocení mechanických vlastností ocelových konstrukcí, Ostrava 2008 [11] MATOCHA, K.- PURMERSKÝ, J.:The evaluation of material properties degradation by penetration tests VÍTKOVICE-Výzkum a vývoj, spol. s r.o Rybí
51 [12] MATOCHA K., PURMENSKÝ,J.: Determination of actual mechanical properties of power plant components by small specimen testing technique. KEMA Workshop Small Punch Testing, Arnhem, 28 October [13] MAO,X.-SAITO,M.-TAKAHASHI,H.: Small Punch Test to Predict Ductile Fracture Toughness J IC and Brittle Fracture Toughness K IC. Scripta METALLURGICA, Vol. 25,1991, p [14] MANAHAN,M.P.-ARGON,A.S.-HARLING,O.K.: The Development of a Miniaturized Disk Bend Test for Determination of Post Irradiation Mechanical Properties.Journal of Nuclear Materials,103&104,North-Holland Publishing Company,1981,p [15] MATOCHA, K.- PURMERSKÝ, J. : Hodnocení degradace materiálových vlastností pomocí penetračních testů. Sborník z 2.konference,,Zvyšování životnosti komponent energetických zařízení v elektrárnách, Srní, říjen 2007,ISBN ,str.16. [16] KELLNER,P.: Měření tvrdosti vybraných svarů a ohybů výstupního parovodu kotle K2. TEDIKO,s.r.o.,Chomutov, zpráva č.9-z311-01/26-7/687 ze dne
Vysoká škola báňská-technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství
Vysoká škola báňská-technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Vliv dlouhodobého provozu na tranzitní teplotu FATT trubek z oceli 15 128.5
VíceVysoká škola Báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství
Vysoká škola Báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Bakalářská práce HODNOCENÍ LOMOVÉHO CHOVÁNÍ OCELÍ PRO ENERGETIKU 2014 Zounová
VíceVliv orientace zkušebních těles na tranzitní teplotu T SP stanovenou penetračními testy
Prohlašuji, že jsem byla seznámena s tím, že na moji bakalářskou práci se plně vztahuje zákon č. 121/2000 Sb. autorský zákon, zejména 35 užití díla v rámci občanských a náboženských obřadů, v rámci školních
VíceSíla [N] 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 Posunutí razníku [mm]
zkušebnictví, měřictví, laboratorní metody Testování provozovaných svarových spojů ocelových konstrukcí Testing of the Exploited Weld Joints of Steel Structures Doc. Ing. Karel Matocha, CSc., MATERIÁLOVÝ
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceHODNOCENÍ MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ KOTLOVÉHO TĚLESA PO DLOUHODOBÉM PROVOZU METODOU MALÝCH VZORKŮ.
HODNOCENÍ MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ KOTLOVÉHO TĚLESA PO DLOUHODOBÉM PROVOZU METODOU MALÝCH VZORKŮ. EVALUATION OF MATERIAL PROPERTIES OF BOILER DRUM AFTER LONG SERVICE USING SMALL SPECIMEN TECHNIQUE Ladislav
VíceZKOUŠENÍ POMOCÍ MALÝCH VZORKŮ VE FYZIKÁLNÍ METALURGII
ZKOUŠENÍ POMOCÍ MALÝCH VZORKŮ VE FYZIKÁLNÍ METALURGII Jaroslav Purmenský, Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r. o., Ostrava Abstract Present paper brings some informations about small Bulge
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceZkouška rázem v ohybu. Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer. Jméno: St. skupina: Datum cvičení:
BUM - 6 Zkouška rázem v ohybu Autor cvičení: prof. RNDr. B. Vlach, CSc; Ing. Petr Langer Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Úvodní přednáška: 1) Vysvětlete pojem houževnatost. 2) Popište princip zkoušky
VíceHODNOCENÍ VRUBOVÉ HOUŽEVNATOSTI POMOCÍ MALÝCH NESTANDARDIZOVANÝCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES
HODNOCENÍ VRUBOVÉ HOUŽEVNATOSTI POMOCÍ MALÝCH NESTANDARDIZOVANÝCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES THE EVALUATION OF IMPACT TOUGHNESS BY SMALL NONSTANDARDIZED TEST SPECIMENS Karel Matocha a, Bohumír Strnadel b a) VÍTKOVICE-Výzkum
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
Více- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI
- 120 - VLIV REAKTOROVÉHO PROSTŘEDl' NA ZKŘEHNUTI' Cr-Mo-V OCELI Ing. K. Šplíchal, Ing. R. Axamit^RNDr. J. Otruba, Prof. Ing. J. Koutský, DrSc, ÚJV Řež 1. Úvod Rozvoj trhlin za účasti koroze v materiálech
VíceDESTRUKTIVNÍ ZKOUŠKY SVARŮ I.
DESTRUKTIVNÍ ZKOUŠKY SVARŮ I. Mgr. Ladislav Blahuta Střední škola, Havířov-Šumbark, Sýkorova 1/613, příspěvková organizace Tento výukový materiál byl zpracován v rámci akce EU peníze středním školám -
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceHodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE)
Laboratorní cvičení z předmětu "Kontrolní a zkušební metody" Hodnocení vlastností folií z polyethylenu (PE) Zadání: Na základě výsledků tahové zkoušky podle norem ČSN EN ISO 527-1 a ČSN EN ISO 527-3 analyzujte
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceVLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD
23. 25.11.2010, Jihlava, Česká republika VLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD Ing.Petr Beneš Ph.D. Doc.Dr.Ing. Antonín Kříž Katedra
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VícePříloha č. 3. Specifikace požadavků na Univerzální trhací stroj s teplotní komorou a pecí. Univerzální trhací stroj s teplotní komorou a pecí
Příloha č. 3 Specifikace požadavků na Dodávka mechanického zkušebního trhacího stroje představuje plně funkční zařízení v nejpreciznějším možném provedení a s nejlepšími dosažitelnými parametry pro provádění
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VícePorovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů
Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Ing. Bohuslav Cabrnoch, Ph.D. VZLÚ, a.s. 21. listopadu 2012 Seminář ČSM, Praha Úvod Interlaminární smyková pevnost Interlaminar
VíceČerné označení. Žluté označení H R B % C 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
Řešení 1. Definujte tvrdost, rozdělte zkoušky tvrdosti Tvrdost materiálu je jeho vlastnost. Dá se charakterizovat, jako jeho schopnost odolávat vniku cizího tělesa. Zkoušky tvrdosti dělíme dle jejich charakteru
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
Více12. Únavové šíření trhliny. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Proces únavového porušení Iniciace únavové trhliny v krystalu Cu (60 000 cyklů při 20 C) (převzato z [Suresh 2006]) Proces únavového porušení Jednotlivé stádia únavového poškození:
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceIng. Michal Lattner (lattner@fvtm.ujep.cz) Fakulta výrobních technologií a managementu Věda pro život, život pro vědu CZ.1.07/2.3.00/45.
Ing. Michal Lattner (lattner@fvtm.ujep.cz) Fakulta výrobních technologií a managementu Věda pro život, život pro vědu CZ.1.07/2.3.00/45.0029 Statické zkoušky (pevnost, tvrdost) Dynamické zkoušky (cyklické,
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceIdentifikace kontaktní únavy metodou akustické emise na valivých ložiscích Zyková Lucie, VUT v Brně, FSI
Identifikace kontaktní únavy metodou akustické emise na valivých ložiscích Zyková Lucie, VUT v Brně, FSI II. ročník doktorského studia 00 ukončení studia na MZLÚ - Téma diplomové práce Odlišení stádií
Více18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D.
18MTY 1. Ing. Jaroslav Valach, Ph.D. valach@fd.cvut.cz Informace o předmětu http://mech.fd.cvut.cz/education/bachelor/18mty Popis předmětu Témata přednášek Pokyny k provádění cvičení Informace ke zkoušce
VíceSTUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI
STUDIUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ V OKOLÍ MAKROVTISKŮ NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI EVALUATION OF MECHANICAL PROPERTIES AND BEHAVIOUR AROUND MACROINDENTS ON SYSTEMS WITH THIN FILMS Denisa Netušilová,
VícePříloha č. 3 Technická specifikace
Příloha č. 3 Technická specifikace PŘÍSTROJ Dva creepové stroje pro měření, jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí teplot od +150 do +1200 C a jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí
VíceÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ. Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně
ÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně 1 Motivace: trhliny v betonu mikrostruktura Vyhojování trhlin konstrukce Pražec po
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceVYUŽITELNOST PROTLAČOVACÍCH ZKOUŠEK NA MINIATURNÍCH DISCÍCH (SMALL PUNCH TEST - SPT) PRO STANOVOVÁNÍ MATERIÁLOVÝCH CHARAKTERISTIK ZA VYSOKÝCH TEPLOT
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
Více5. Únava materiálu S-n přístup (Stress-life) Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Příklad Zadání: Vytvořte přibližný S-n diagram pro ocelovou tyč a vyjádřete její rovnici. Jakou životnost můžeme očekávat při zatížení souměrně střídavým cyklem o amplitudě 100 MPa? Je dáno: Mez pevnosti
VíceOceli do nízkých a kryogenních teplot. Podkladem pro přednášku byla zpráva pro Výzkumné centrum kolejových vozidel.
Oceli do nízkých a kryogenních teplot Podkladem pro přednášku byla zpráva pro Výzkumné centrum kolejových vozidel. Železniční neštěstí u Eschede 3.června 1998 Statistika pasažérů: 287 (v ICE-1 max. 651)
Více1. přednáška. Petr Konvalinka
EXPERIMENTÁLNÍ METODY MECHANIKY 1. přednáška Petr Konvalinka 1. Úvod hospodárnost ve využívání stavebních materiálů vede k nutnosti zkoumat podrobně vlastnosti těchto materiálů experimenty podávají často
VícePožadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů
Požadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů ASME Sec. II, Sec. VIII Div. 1 a Sec. IX / Ed. 2015, Michal Heinrich AI / ANI 1 Přehled přednášky I. část Výběr schválených
VíceVýzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Zkušební laboratoř Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Zkušebna Analytická chemie 2. Zkušebna Metalografie 3. Mechanická zkušebna včetně detašovaného pracoviště Orlík 266, 316 06 Plzeň 4. Dynamická zkušebna Orlík 266, 316
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.9 Plasticita a creep
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.9 Plasticita a creep Vliv teploty na chování materiálu 1. Teplotní roztažnost L = L α T ( x) dl 2. Závislost modulu pružnosti na teplotě: Modul pružnosti při
VíceZkoušky rázem. Vliv deformační rychlosti
Zkoušky rázem V provozu působí často na strojní součásti síla, která se cyklicky mění, popř. Její působení je dynamického charakteru. Rázové působení síly je velmi nebezpečné, neboť to může iniciovat náhlou
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VíceOvěření materiálových vlastností přídavných svařovacích materiálů při svařování ocelových konstrukcí
Ověření materiálových vlastností přídavných svařovacích materiálů při svařování ocelových konstrukcí Lukáš Petričko, Ing. SvarExpert s.r.o., Kištofova 1443/27, 716 00 Ostrava Radvanice E-mail: petricko@svarexpert.cz.
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceStavebnictví Energetika Tlaková zařízení Chemickz průmysl Dopravní prostředky
Stavebnictví Energetika Tlaková zařízení Chemickz průmysl Dopravní prostředky čelní, boční a šikmé stehové (krátké svary pro zabezpečení polohy), těsnící ( u nádrží apod.), nosné (konstrukce), spojovací
VíceMATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY Ing. Josef Cizner, CSc. SVÚM a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9 V příspěvku jsou uvedeny laboratorní i provozní výsledky zkoušek vybraných
VíceWöhlerova křivka (uhlíkové oceli výrazná mez únavy)
Únava 1. Úvod Mezním stavem únava je definován stav, kdy v důsledku působení časově proměnných zatížení dojde k poruše funkční způsobilosti konstrukce či jejího elementu. Charakteristické pro tento proces
VíceAnalýza zkušebních rychlostí podle EN ISO
Intelligent testing Analýza zkušebních rychlostí podle EN ISO 6892-1 Tále, duben MMXVII Stanislav Korčák Novinky v oblasti skúšobnictva, Tále 2017 Obsah Zkoušení tahem - základní zkušební metoda Pár veselých
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VícePodniková norma Desky z PP-B osmiúhelníky
IMG Bohemia, s.r.o. Průmyslová 798, 391 02 Sezimovo Ústí divize vytlačování Vypracoval: Podpis: Schválil: Ing.Pavel Stránský Ing.Antonín Kuchyňka Verze: 01/08 Vydáno dne: 3.3.2008 Účinnost od: 3.3.2008
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VícePOSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN ) ON OTHER STEELS
MOŽNOST ZOBECNĚNÍ POKLESU MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 12 022 NA DALŠÍ MATERIÁLY POSSIBLE GENERALISATION OF DECREASE IN MECHANICAL PROPERTIES OF CARBON STEEL (ČSN 12 022) ON OTHER STEELS Josef ČMAKAL,
VíceZkušební protokol č. 18/12133/12
Dodavatel: ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav strojírenské technologie Technická 4, 166 07 Praha 6 Zkušební protokol č. 18/12133/12 IČO: 6840 7700 DIČ: CZ 6840 7700 Telefon: + 420 224 352 630 Odběratel:
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceElektrostruskové svařování
Nekonvenční technologie svařování Elektrostruskové svařování doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. ivo.hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb.cz/~hla80 1 Elektroda zasahuje do tavidla, které je v pevném skupenství nevodivé.
VíceZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK THE BASIC EVALUATION OF PROPERTIES AND BEHAVIOUR OF SYSTEMS THIN FILMS GLASS BY INDENTATION TESTS Ivo Štěpánek,
VíceVýzkumný a zkušební ústav Plzeň s.r.o. Zkušební laboratoř Tylova 1581/46, Jižní Předměstí, Plzeň
Pracoviště zkušební laboratoře: 1. Zkušebna metalografie Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň 2. Mechanická zkušebna Tylova 1581/46, 301 00 Plzeň 3. Dynamická zkušebna Orlík 266/15, Bolevec, 316 00 Plzeň korespondenční
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceJméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec,
BUM - 7 Únava materiálu Jméno: St. skupina: Datum cvičení: Autor cvičení: Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc., Ing. Petr Liškutín, Ing. Martin Petrenec, Úkoly k řešení 1. Vysvětlete stručně co je únava materiálu.
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceVYUŽITÍ NESTANDARDNÍCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES PRO STANOVENÍ TRANZITNÍCH TEPLOT KONSTRUKČNÍCH OCELÍ
VYUŽITÍ NESTANDARDNÍCH ZKUŠEBNÍCH TĚLES PRO STANOVENÍ TRANZITNÍCH TEPLOT KONSTRUKČNÍCH OCELÍ EVALUATION OF TRANSITION TEMPERATURES OF STRUCTURAL STEELS USING NONSTADARD SPECIMENS Ladislav Kander VÍTKOVICE
VícePožadavky na technické materiály
Základní pojmy Katedra materiálu, Strojní fakulta Technická univerzita v Liberci Základy materiálového inženýrství pro 1. r. Fakulty architektury Doc. Ing. Karel Daďourek, 2010 Rozdělení materiálů Požadavky
VíceCSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 %
CSM 21 Vysoce pevná, martenziticky vytvrditelná korozivzdorná ocel. CSM 21 je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH SMĚRNÉ CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr Ni Cu 0,02 % 15,00 % 4,75 % 3,50 % CSM 21 je precipitačně
VíceAPLIKACE MIKROTVRDOSTI K HODNOCENÍ KVALITY PLASTOVÝCH DÍLŮ. vliv expozice v tenzoaktivním prostředí motorových paliv a geometrie dílu
APLIKACE MIKROTVRDOSTI K HODNOCENÍ KVALITY PLASTOVÝCH DÍLŮ vliv expozice v tenzoaktivním prostředí motorových paliv a geometrie dílu Laboratorní cvičení předmět: Vlastnosti a inženýrské aplikace plastů
VíceTVÁŘENÍ ZA STUDENA LISOVÁNÍ
TVÁŘENÍ ZA STUDENA LISOVÁNÍ je takové při kterém se nepřesáhne teplota Tváření plošné při kterém výlisek nemění svoji tloušťku Tváření objemové při kterém objem ( jaký tam vložíme ) polotovaru zůstane
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceMANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO
MANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO PRODLOUŽENÍ VE ŠROUBECH 0 25.05.2016 Doporučení pro výpočet potřebného prodloužení šroubu, aby bylo dosaženo požadovaného předpětí ve šroubech předepínaných hydraulickým napínákem
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
Více