STYČNÍKY ZA POŽÁRNÍ SITUACE
|
|
- Naděžda Žáková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 STYČNÍKY ZA POŽÁRNÍ SITUACE Hlavní ředností ocelových a sražených ocelobetonových konstrukcí za ožární situace je robustnost jejich styčníků. Srávně navržené styčníky zajišťují celistvost konstrukce ři mimořádné situaci. V řísěvku je shrnut stav oznání o chování a modelování styčníků za ožární situace, zohledněný v ředběžné normě ČSN P ENV Revidovaný text je řiraven ke schválení jako norma ČSN EN Metoda je dokumentována na říkladech odle normy na navrhování styčníků EN V evroské konceci solehlivosti konstrukce se za ožární situace zajišťuje nosnost, ožárně dělící a teelně izolační funkce návrhem [1]. Výočet sestává z telotní analýzy ožárního úseku [2], z analýzy řestuu tela do konstrukce a z modelování konstrukce za zvýšené teloty [3]. Využívají se modely na třech úrovních: jednoduché omůcky (normové telotní křivky, nomogramy ECCS [4] a analýza konstrukce za normální teloty), komlexní inženýrské modely (arametrické telotní křivky, řestu tela řírůstkovými metodami odorované výočtovými rogramy [5] a analýza konstrukce za normální teloty) a diskrétní modely metodou konečných rvků (dynamická analýza lynů v ožárním úseku a nelineární model konstrukce za zvýšené teloty [11]). Styčníky konstrukcí nejsou ve většině říadů ři ožární situaci vystaveny římo lamenům a rotože je v nich soustředěna větší hmota než v rvcích, není je třeba osuzovat zvlášť. V říadě, že je třeba vyšetřit jejich chování, je nejobtížnější rovést analýzu řestuu tela do styčníku, tj. stanovit růběh teloty ve styčníku. Velmi zjednodušeně lze na růběh teloty usuzovat, obdobně jako ro ruty, omocí součinitele růřezu A m / V. Podrobné analytické modely a dooručení ro růběh teloty se styčnících vycházejí z exerimentů a modelování MKP. Metoda komonent [6] se stala základním nástrojem ro analýzu styčníků za zvýšené teloty [10]. Při každé mimořádné události je rozhodující zachování celistvosti konstrukce, která se konstrukčně zajišťuje robustností jednotlivých rvků a styčníků. POŽADAVKY NA ROBUSTNOST Robustnost styčníků za mimořádné situace umožňuje jejich srávný konstrukční návrh. Hodnoty vodorovných sil, vyvozených telotními změnami, je možno kvantifikovat, nař. BS Požadované vodorovné vazebné síly byly rověřeny raxí i exerimenty s celou konstrukcí, viz zkoušky v Cardingtonu [7]. Za ožární situace jsou styčníky ři nárůstu teloty z velké části namáhány tlakem od roztažení rvků. Při chladnutí konstrukce jsou styčníky namáhány tahem od trvalé deformace konstrukce [8]. Velikost vnitřních normálových sil ve styčnících nosníků na slouy ři ožární situace je zobrazena na modelu konstrukce s osuvnými styčníky, viz obr. 1 [9]. Chování rámu bylo simulováno metodou konečných rvků s uvažováním fyzikální a geometrické nelinearity rvků (rozvoj lasticity o růřezech) a styčníků (multilinerní racovní diagram) ři ožární situaci v části konstrukce ve středu nosníku (I), v jednom oli konstrukce (II) a v jednom odlaží (III). S rozvojem teloty odle normové křivky hoření (ISO 834 [1]) se ve styčníku nad odlažím, zatíženým telotou, vytvářely tlakové síly. Při chladnutí konstrukce vzniká se styčnících tah od trvalých deformací řiojovaných nosníků. Výše uvedený mechanismus byl využit ro ois jedné etay kolasu WTC. Předokládá se, že o ztrátě únosnosti vnitřních slouů vlivem nárůstu teloty hořením aliva letadla řenášely svislé účinky zatížení v místě oškození vnější slouy, které byly ůvodně ředenuty ro snížení vodorovných deformací objektu. Příhradové nosníky stroní konstrukce byly řiojeny k nosným slouům komorového růřezu styčníky s úložnými úhelníky. Při chladnutí o cca 55 min. ožáru byla vyčerána únosnost těchto styčníků v tahu. Následoval kolas stroů nad teelně zasaženou částí konstrukce s konečným dynamickým účinkem ádu horní části budovy na sodní. 1
2 Normálová síla, kn 300 I. Část konstrukce 200 II. Jedno ole III. Celé odlaží Čas, min Zahřívání 720 C Chlazení Kalibrační rám Uvažovaný styčník 6 x 3,75 m I. II. III. 4 x 6,0 m Obr. 1 Model vodorovných sil ve styčníku atrové budovy během ožární situace ROZVOJ TEPLOTY Rozvoj teloty styčníku v čase lze nejjednodušeji odhadnout součinitelem růřezu A m / V ocelových rvků, tvořících styčník v místě soje. Součinitel A m / V vyjadřuje závislost mezi lochou ovrchu A m, jež je vystaven řívodu tela, a objemem rvku V na jednotku délky. Pro soje slouu s nosníkem a nosníku s nosníkem, které odorují betonovou stroní desku, lze telotu v chráněných a nechráněných ocelových rvcích odvodit z teloty dolní ásnice nosníku urostřed jeho rozětí. Předokládá se, že telota jednotlivých částí (šrouby, lechy, úhelníky) styčníku je římo závislá na výšce h k měřené od sodního líce ocelového rofilu. 425 C 460 C 664 C IPE h k h 720 C Obr. 2 Předoklad rozvoje teloty ve styčníku, říklad ro telotu nosníku 720 C, telota v taženém šroubu 460 C Pro výšku ocelového nosníku h menší než 400 mm se telota jednotlivých částí styčníku vyočítá, viz obr. 2, jako θ k = 0,88 θ o [1 0,3 (h k / h)], (1) kde θ k je telota ocelového nosníku ve výšce h k [ C], θ o telota dolní ásnice ocelového nosníku mimo oblast styčníku [ C], h k vzdálenost říslušné komonenty od sodního okraje nosníku [mm] a h výška ocelového nosníku [mm]. Pro výšku ocelového nosníku h větší než 400 mm lze stanovit telotu ro h k menší než h/2 ro h k větší než h/2 θ k = 0,88 θ o θ k = 0,88 θ o [1 + 0,2 (1-2h k / h)] (3) (2) 2
3 Přiravovaná norma ČSN EN [3] řináší raktická dooručení ro teelnou izolaci styčníků nosníku na slou v říadě betonové stroní konstrukce. Tloušťka teelné izolace v místě šroubů může být na hlavách nebo na vystuujících koncích šroubu oloviční vůči tloušťce teelné izolace na řilehlých částech styčníku, viz obr. 3. Tloušťka teelné izolace v řezu A se stanoví omocí součinitele růřezu A m / V. V řezu B lze tloušťku snížit až na olovinu tloušťky v řezu A. V řezu C lze vycházet z oměru A m / V u rofilu, složeného ze slouu a úhelníků. V řezu D se uvažuje oměr A m / V nosníku. V řezu E se navrhne z A m / V u rofilu,složeného ze stojiny nosníku a úhelníků. V řezu F lze tloušťku teelné izolace snížit na olovinu tloušťky v řezu D. A B C E D Obr. 3 Zásady ro oužití teelné izolace ve styčníku nosníku na slou odle ČSN EN [3] SPOJOVACÍ PROSTŘEDKY Poslední oznatky o únosnosti šroubů a svarů jsou shrnuty v křivkách redukce jejich mechanických vlastností k i,θ = f i,θ / f i,20 za zvýšené teloty, viz obr. 4, ČSN EN [3]. U třecích šroubů dochází ři zahřátí ke ztrátě ředětí a smyková únosnost se stanoví stejně jako ro běžné šrouby. Únosnost šroubu ve smyku za ožární situace lze určit ze vztahu F v,t,rd = F v,rd k b,θ γ m / γ fi, (4) kde k b,θ je redukční součinitel evnosti šroubu θ a ; viz obr. 4, F v,rd návrhová únosnost šroubu ve smyku ři běžné telotě, γ m dílčí součinitel materiálu ři běžné telotě, γ fi dílčí součinitel solehlivosti ro ožární situaci (= 1,0). Únosnost šroubu v otlačení za ožární situace lze určit jako F b,t,rd = F b,rd k b,θ γ m / γ fi, (5) kde F b,rd je návrhová únosnost šroubu v otlačení ři běžné telotě. Únosnost šroubu v tahu za ožáru se vyočítá ze vztahu F ten,t,rd = F t,rd k b,θ γ m / γ fi, (6) kde F t,rd je návrhová únosnost šroubu v tahu ři běžné telotě. U šroubových říojů se neuvažuje s orušením rofilu v otvorech za ředokladu, že v každém otvoru je sojovací rostředek, rotože telota oceli je ro větší koncentraci hmoty u styčníků nižší. Únosnost tuých svarů lze do teloty 700 C uvažovat stejnou jako únosnost okolních částí konstrukce. Při telotách nad 700 C se oužije redukční součinitel ro koutové svary. Únosnost koutového svaru na jednotku délky lze stanovit ze vztahu F w,t,rd = F w,rd k w,θ γ m / γ fi, (7) kde k w,θ je redukční součinitel ro telotu svaru θ a ; viz obr. 4, F w,rd únosnost svaru ři běžné telotě. F 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 kb,θ k E,θ ky,θ kw,θ θ a, C Obr. 4 Redukční součinitel k b,θ ro mez evnosti šroubů a k w,θ ro mez evnosti svarů v orovnání s redukčním součinitelem meze kluzu materiálu k y,θ = f y,θ / f y, 20 a součinitelem modulu ružnosti oceli k E,θ = E θ / E 20 [3] METODA KOMPONENT 3
4 V metodě komonent se styčník rozdělí na jednotlivé části - komonenty, jejichž racovní diagram se oíše a složí v racovní diagram styčníku, viz [10]. Postu je vhodný ro návrh za ožární situace, viz říklad na obr. 5. Rozhodující je znalost rozvržení teloty ve styčníku. U šroubovaných styčníků je únosnost komonenty čelní deska v ohybu a šrouby v tahu ovlivněna teelnou roztažností šroubů a jejich nižší únosností za ožární situace, která je komenzována omalejším nárůstem teloty vlivem koncentrace materiálu ve styčníku. $ & "#! φ % ' M z $ &"#!%' M, knm ºC 500ºC 800ºC 600ºC 20 ºC 700ºC φ, mrad Obr. 5 Rozdělení styčníku čelní deskou na komonenty,! stěna slouu ve smyku, % stěna slouu v tlaku, $ ásnice slouu v ohybu, & stěna slouu v tahu, " čelní deska v ohybu, ' ásnice nosníku v tlaku, # řada šroubů v tahu, racovní diagram styčníku, model racovního diagramu ři změně teloty Při znalosti teloty jednotlivých komonent lze vyjádřit únosnost komonenty za zvýšené teloty F i,θ a z ředokladu stejné redukce evnosti matriálu komonent součinitelem k y,θ z únosnosti komonenty za běžné teloty F i,20 jako F i, θ = k y, θ F i,20. (8) Deformační tuhost komonenty za ožáru k i;θ lze stanovit z deformační tuhosti za normální teloty k i;20 jako k k k. (9) i, θ = E, θ i,20 Deformaci komonenty lze určit z deformace za normální teloty Fi, θ k y, θ δi, θ = = δi,20. (10) k k i, θ E, θ Za ředokladu rovnoměrného rozložení teloty ve styčníku lze ohybovou únosnost celého styčníku za ožáru M i,θ stanovit z únosnosti za normální teloty M i,20 jako M i, θ = k y, θ M i,20, (11) natočení ve styčníku ze vztahu φ M k y, θ = φi,20, (12) k i, θ i, θ = Si, θ E, θ a ohybovou tuhost styčníku z výrazu S 2 Eθ z i, θ = = ke, θ Si,20, (13) 1 k i i, θ kde z je rameno vnitřních sil a E θ modul ružnosti za ožární situace. ŘEŠENÉ PŘÍKLADY Montážní styčník dolního asu vazníku lze za ožární situace osoudit metodou komonent [11] s využitím rozvoje teloty omocí součinitele růřezu [3]. Pro teelně neizolovaný styčník, viz obr. 6, je ro θ cr Am / V = 54,0 / 1,24 = 43,18 m a řírůstkovou metodou stanovit ožární odolnost t = 44 min 45 s ro fiktivní růřez. Při alikaci rotiožárního nátěru s tloušťkou o zěnění d = 15 mm, teelnou vodivostí 3 λ = 0,1 WK m, secifickým telem c = 790 Jkg K a objemovou hmotností ρ = 250 kgm, bude 4
5 součinitel teelně izolovaného růřezu A V m λ d = 43,18 0,1 0,015 = 288 Wm 3 K. Požární odolnost se stanoví z kritické teloty θ a,cr ro fiktivní růřez jako t = 112 min. Obvykle se šrouby teelně izolačním materiálem nechrání a růřez se v analýze uvažuje konzervativně jako celý nechráněný. P kn 500 kn x M24 Obr. 6 Příklad styčníku dolního asu vazníku, ožární odolnost 44 min. [11] Konstrukci budovy Millennium Tower, ostavené k řelomu tisíciletí ve Vídni [12], navrhl rof. Tschemmernegg. Na obr. 9 jsou zobrazeny styčníky sřaženého ocelobetonový nosníku růřezu T k vybetonované trubce slouu. Ohyb se do slouu řenáší v tlačené části říoje kontaktem konzoly s ásnicí nosníku a v tažené části výztuží. Smyk se do slouu řenáší kontaktem mezi stojinou a konzolou. Celistvost konstrukce je za ožární situace zajištěna šroubem M27. Zesílení konzoly na 30 mm umožňuje ožární odolnost 60 min. Za běžné teloty π Za ožární situace výztuha ocelová trubka zesílená stojina nosníku M konzola deska na stojině Obr. 9 Styčník nosník štíhlé stroní konstrukce ocelobetonového slouu Millennium Tower, Vídeň, úravy ro zvýšení ožární solehlivosti říoje [8] ZÁVĚREM Přísěvek oisuje jednu z výhod ocelových konstrukcí - robustnost jejich styčníků. Metoda komonent se využívá ro osouzení styčníků konstrukcí se zvýšenými nároky na ožární solehlivost. Předběžné normy (ČSN P ENV) [2] [3] a [6] jsou v současností řeváděny na normy (ČSN EN). Text v části o ožární solehlivosti rohlubuje oznatky o stabilitě rutů a nosníků a o chování sojovacích rostředků a styčníků za ožární situace. Autoři děkují za odoru ráce grantem ČVUT a výzkumným záměrem J01-98: Literatura [1] Bradáčová a kol.: Stavby a jejich ožární bezečnost, TK 20, Technická knižnice autorizovaného inženýra a technika, Praha 1999, s. 263, ISBN [2] ČSN P ENV : Zásady navrhování a zatížení konstrukcí, Zatížení konstrukcí namáhaných ožárem, ČSNI, Praha 1996, s. 48. [3] ČSN P ENV : Navrhování ocelových konstrukcí, Navrhování konstrukcí na účinky ožáru, ČSNI, Praha 1996, s.76, ren : Design of steel structures, General rules, Structural fire design, anglicky, čtvrtý konečný návrh, CEN, Brusel 2001, s.74. 5
6 [4] Požární odolnost ocelových konstrukcí, řeklad SVOK Ostrava, 1996, orig. Fire Resistance of Steel Structures, Pub. No. 89, ECCS, Brussels [5] Vodolan M.: FINE OCPOZAR, verze 1, uživatelská říručka, FINE, Praha 2002, s. 76. [6] ČSN P ENV : Navrhování ocelových konstrukcí, Obecná ravidla a ravidla ro ozemní stavby, ČSNI, Praha 1994, s. 370, říloha A2, Styčníky konstrukcí, ČNI, Praha 2000, s [7] Newman G.M, Robinson J.T., Bailey C.G.: Fire safe design: A new aroach to multistorey steel-framed buildings, SCI, Londýn 2000, ISBN [8] Bailey C.G.: The influence of the thermal exansion of beam on the structural behaviour of columns in steel-framed structures during a fire, Journal of Engineering Structures, Elsevier 22/2000, s [9] Beneš M., Wald F., Pascu H.E., Sokol Z.: Joints of multistory buildings under fire conditions, v Eurosteel Coimbra 2002, v tisku. [10] Wald F.: Návrh styčníků metodou komonent, Ocelové konstrukce, č. 6/2000, s. 7-13, Analýza konstrukce s olotuhými styčníky, č. 1/2001, s , Návrh styčníků úhelníky metodou komonent, Ocelové konstrukce, č. 2/2001, s , Metoda komonent ro styčníky čelní deskou, č. 4/2001, s , Návrh svařovaných styčníků otevřených rofilů, Ocelové konstrukce, č. 5/ 2001, s , Evroský model kotvení slouů atní deskou, č. 6/2001, s , Klasifikace styčníků odle ohybové tuhosti č. 1/2002, s , Styčníky sřažených ocelobetonových konstrukcí, Konstrukce č. 1/2002, s , Ostrava, ISSN [11] Beneš M., Wald F.: Posouzení ožární solehlivosti styčníků haly HARD, Jeseník, [12] Tchemmernegg F.: Insbrucker Mischbautechnologie im Wiener Millenium Tower, Stahlbau, H. 9, s , Berlin 1999, ISSN Prof. František Wald, Ing. Martin Beneš, htt:// 6
Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce
Dokument: SX045a-CZ-EU Strana 1 z 10 Vyracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřezu HEB vystaveného arametrické telotní křivce
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
VíceOcelové konstrukce požární návrh
Ocelové konstrukce požární návrh Zdeněk Sokol František Wald, 17.2.2005 1 2 Obsah prezentace Úvod Přestup tepla do konstrukce Požárně nechráněné prvky Požárně chráněné prvky Mechanické vlastnosti oceli
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
VíceŘešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině
Dokument č. SX03a-CZ-EU Strana z 5 EN 993--8, EN993-- Přiravil Abdul Malik Datum únor 005 Zkontroloval Edurne Nunez Datum sren 005 Řešený říklad: Příoj nosníku na slou deskou na stojině Tento říklad uvádí
VíceOcelové konstrukce požární návrh
Ocelové konstrukce požární návrh František Wald Zdeněk Sokol, 17.2.2005 1 2 Obsah prezentace Úvod Přestup tepla do konstrukce Požárně nechráněné prvky Požárně chráněné prvky Mechanické vlastnosti oceli
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce
VÝPOČET Dokument: SX044a-E-EU Strana 0 Vracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřeu HEB vstaveného normové telotní křivce V
VíceObr. 1: Řez masivním průřezem z RD zasaženým účinkům požáru
Teorie: Dřevo a materiály na bázi dřeva jsou sloučeninami uhlíku, kyslíku, vodíku a dalších rvků řírodního ůvodu. Jedná se o hořlavé materiály, jejichž hořlavost lze do jisté míry omezit ovrchovou úravou,
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceTab. 1 Nominální vlastnosti požárně ochranných materiálů, viz [4] Hustota
Účinné vlastnosti ožárně ochranných materiálů Přesnost výočtu řestuu tela do ožárně chráněných konstrukcí je založena na vhodné volbě teelných vlastností ožárně ochranných materiálů. řísěvku je ukázáno
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceNCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou
Tento NCCI uvádí ravidla ro stanovení smykové únosnosti "kloového říoje" tvořeného čelní deskou ro říoj nosníku na slou nebo nosníku na růvlak. Zabývá se zásadami ro návrh čelní desky, řiojovaný nosník
VícePožární odolnost ocelobetonové stropní konstrukce. Eva Dvořáková, František Wald
Požární odolnost ocelobetonové stropní konstrukce Eva Dvořáková, František Wald Obsah lekce Princip odolnosti Ověření jednoduché Princip požární odolnosti ocelobetonové stropní kce Ověření odolnosti -
VíceSTAV POZNÁNÍ NÁVRHU KONSTRUKCÍ
STAV POZNÁNÍ NÁVRHU KONSTRUKCÍ ZA POŽÁRNÍ SITUACE František Wald ČVUT v Praze Zvýšení spolehlivosti stavebních nosných konstrukcí výpočtem požární odolnosti podle evropských norem 1 Části 1) Posouzení
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného nosníku průřezu HEA s klopením vystaveného normové teplotní křivce
Dokument: SX048a-CZz-EU Strana 1 z 9 Vyracoval Z. Sokol Datum Leen 006 Kontroloval F. Wal Datum Leen 006 Řešený říkla: Požární návrh chráněného nosníku růřezu HEA s kloením vystaveného normové telotní
VícePOŽÁRNÍ EXPERIMENT NA OSMIPODLAŽNÍM OBJEKTU V CARDINGTONU
POŽÁRNÍ EXPERIMENT NA OSMIPODLAŽNÍM OBJEKTU V CARDINGTONU M.Beneš, F.Wald, P.Hřebíková, M.Chladná a J.Pašek České Vysoké Učení Technické v Praze Slovenská Technická Univerzita v Bratislave Ocelové konstrukce
VícePředpjatý beton Přednáška 12
Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od
VícePožární experimenty velkého rozsahu. LBTF Cardington
Posouzení stavebních konstrukcí za požární situace, ČVUT v Praze 20.2.2003 Požární experimenty velkého rozsahu LBTF Cardington František Wald, Zdeněk Sokol ČVUT v Praze 1 Obsah Zkoušky velkého rozsahu
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VícePosouzení za požární situace
ANALÝZA KONSTRUKCE Zdeněk Sokol 1 Posouzení za požární situace Teplotní analýza požárního úseku Přestup tepla do konstrukce Návrhový model ČSN EN 1991-1-2 ČSN EN 199x-1-2 ČSN EN 199x-1-2 2 1 Princip posouzení
VíceČást 3: Analýza konstrukce. DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43
DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43 Požární odolnost řetěz událostí Θ zatížení 1: Vznik požáru ocelové čas sloupy 2: Tepelné zatížení 3: Mechanické zatížení R 4:
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSÚ mezní stavy únosnosti Obsah: Mezní stavy únosnosti Účinek
Více7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad)
7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad) Stanovte teplotu plynu při prostorovém požáru parametrickou teplotní křivkou v obytné místnosti o rozměrech 4 x 6 m a výšce 2,8 m s jedním oknem velikosti,4
VíceZděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1
Zděné konstrukce podle ČSN EN 1996-1-2: 2006 Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1 OBSAH: Úvod zděné konstrukce Normy pro navrhování zděných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru: EN
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
VíceAnalýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební
stavební obzor 9 10/2014 115 Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FRER doc. Ing. artina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek oisuje exerimentální analýzu hybridních
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST OCELOVÝCH, OCELOBETONOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Zdeněk Sokol. Velké požáry. Londýn, září 1666
POŽÁRNÍ ODOLNOST OCELOVÝCH, OCELOBETONOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Zdeněk Sokol 1 Velké požáry Londýn, 2. - 5. září 1666 2 1 Velké požáry Londýn, 2. - 5. září 1666 3 Velké požáry Praha, Týnský chrám, 29.
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceOcelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru Jednoduchá metoda pro požární návrh
Ocelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru požární návrh Cíl návrhové metody požární návrh 2 požární návrh 3 Obsah prezentace za požáru ocelobetonových desek za běžné Model stropní desky Druhy porušení
VíceNavrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Navrhování zděných konstrukcí na účinky
VíceŘešený příklad: Spřažená stropní deska
Dokument: SX009a-CZ-EU Strana 1 z 1 Název Řešený říklad: Sřažená stroní deska Eurokód EN 1994-1-1, EN 199-1-, EN 199-1-1 & EN 199-1-1 Vyracoval Jonas Gozzi Datum březen 005 Kontroloval Bernt Johansson
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VícePožární zkoušky v Cardingtonu
Požární zkoušky v Cardingtonu K prohloubení poznatků z kolapsu komplexu budov WTC 11. září 2001 byla uskutečněna požární zkouška na osmipodlažní spřažené ocelobetonové konstrukci objektu v Cardingtonu
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola
VíceČást 5.4 Tlačený a ohýbaný nosník
Část 5.4 Tlčený ohýbný nosní P. Schumnn, T. Trutmnn Universit of Hnnover J. Žiž Česé vsoé učení technicé v Prze 1 ZADÁÍ V řílě je osouzen rostě oeřený nosní ztížený sojitým ztížením osovou silou. Ztížení
Víceþÿ P a r a m e t r i c k é v ý p o t y ú n o s n o s t i þÿ p o u~ i t e l n o s t i py e d p j a t é s ty ea n
DSace VSB-TUO htt://www.dsace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ P a r a m
VíceBH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav ozemního stavitelství BH059 Teelná technika budov Konzultace č. 2 Zadání P6 zadáno na 2 konzultaci, P7 bude zadáno Průběh telot v konstrukci Kondenzace
Více7 OCELOVÉ KONSTRUKCE - POKROČILÝ NÁVRH POMOCÍ SOFTWARE
7 OCELOVÉ KONSTRUKCE - POKROČILÝ NÁVRH POMOCÍ SOFTWARE 7.1 Struktura normy ČSN EN 1993-1-2 Norma pro navrhování ocelových konstrukcí za zvýšené teploty při požáru, ČSN EN 1993-1-2 Navrhování konstrukcí
Více2 NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU PODLE EVROPSKÉ NORMY EN
2 NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU PODLE EVROPSKÉ NORMY EN 1996 1 2 2.1 Platnost normy a zásady navrhování Uvedená norma [2.4] platí pro navrhování zděných konstrukcí při mimořádné situaci
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VícePZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun
PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů
VíceStatický výpočet požární odolnosti
požární Motivace Prezentovat metodiku pro prokázání požární spolehlivosti konstrukce Specifikovat informace nezbytné pro schválení navrženého řešení dotčenými úřady státní správy Uvést do možností požárních
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceJednoduchá metoda pro návrh ocelobetonového stropu
Jednoduchá metoda pro návrh Jan BEDNÁŘ František WALD, Tomáš JÁNA, Olivier VASSART, Bin ZHAO Software pro požární návrh konstrukcí 9. února 011 Obsah prezentace Chování za požáru Jednoduchá metoda pro
VíceOdolnost ocelobetonového stropu
Odolnost František WALD Jan BEDNÁŘ, Tomáš JÁNA, Olivier VASSART, Bin ZHAO Software pro požární návrh konstrukcí 9. února 2011 Motivace Seznámit s možnostmi požárního návrhu jako celku Částečná požární
VíceČást 5.1 Prostorový požár
Část 5.1 Prostorový požár P. Schaumann T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ Cílem je stanovit teplotu plynů plně rozvinutého požáru v kanceláři. Pro
Více6 PŘÍKLAD VÝPOČTU TLAČENÉHO OCELOBETONOVÉHO SLOUPU
6 PŘÍKLAD VÝPOČTU TLAČENÉHO OCELOBETONOVÉHO SLOUPU 6.1 Struktura ČSN EN 1994-1- Norma ČSN EN 1994-1-, viz [6.1], je členěna následovně: Národní předmluva 1 Všeobecně Zásady navrhování Vlastnosti materiálu
Více9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK
9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK 9.1 Norma ČSN EN 1996-1-2 Evropská norma pro navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru EN 1996-1-2 nahrazující předběžnou normu ENV 1996-1-2:1995
Více7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN :2006
7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN 1995-1-2:2006 7.1 Úvod Konverze předběžné evropské normy pro navrhování dřevěných konstrukcí na účinky požáru ENV 1995-1-2, viz [7.1], na evropskou normu stejného označení
VíceDřevěné konstrukce požární návrh. Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc.
Dřevěné konstrukce požární návrh Doc. Ing. Petr Kuklík, CSc. ČSN P ENV 1995-1-2 (73 1701) NAVRHOVÁNÍ DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru Kritéria R, E
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VíceNCCI: Únosnost přípoje čelní deskou na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje čelní eskou na vazebné síly SN05a-CZ-EU NCCI: Únosnost říoje čelní eskou na vazebné síly Tento NCCI uváí ravila ro stanovení tahové únosnosti "kloubového říoje" tvořeného čelní eskou
VíceNCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku
NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině Tento NCCI seznamuje se zásadami předběžného návrhu komponent kloubového přípoje deskou na stojině. V přípoji jsou použity nepředepnuté šrouby (tj. kategorie
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceBetonové konstrukce. Beton. Beton. Beton
Beton Požárně bezpečnostní řešení stavby a návrhové normy Praha 2. 2. 2012 Betonové konstrukce prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Ing. Radek Štefan Nehořlavý materiál. Ve srovnání s jinými stavebními
VícePříklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu
Příklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu Uvažujte železobetonový sloup ztužené rámové konstrukce o průřezu b = 400 mm h = 400 mm a účinné délce l 0 = 2,1 m (Obr. 1). Na sloup působí
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceTabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot
Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tento dokument obsahuje tabelované hodnoty součinitelů vzpěrnosti pro uřčení vzpěrné únosnosti nosníků s možností ztráty stability při ohybu nebo tlačených
VíceNOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.
ČSN EN ISO 9001 NOVING s.r.o. Úlehlova 108/1 700 30 Ostrava - Hrabůvka TEL., Tel/fax: +420 595 782 426-7, 595 783 891 E-mail: noving@noving.cz http://www.noving.cz PROLAMOVANÉ NOSNÍKY SMĚRNICE 11 č. S
VíceCo je nového 2017 R2
Co je nového 2017 R2 Co je nového v GRAITEC Advance BIM Designers - 2017 R2 Obsah STRUCTURAL BIM DESIGNERS... 4 STEEL STRUCTURE DESIGNER 2017 R2... 4 Možnost "Připojit osu do uzlu"... 4 Zarovnání" otvorů...
Víceuvažujte jen jedno časové období let se stejnou vlhkostí vzduchu v celém období (s výjimkou ztrát, kdy se jedná o vnesení předpětí v 5 dnech)
Předjatý beton Postu Vzhledem k tomu, že jsme ještě vše nerobrali, můžete zatím sočítat toto (ne nutně v tomto ořadí): růřezové charakteristiky, vlastnosti materiálů všechny ztráty ředětí krátkodobé i
Vícehttp://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka
http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité
Více3. Tenkostěnné za studena tvarované OK Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, přístup podle Eurokódu.
3. Tenkostěnné za studena tvarované O Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, přístup podle Eurokódu. Tloušťka plechu 0,45-15 mm (ČSN EN 1993-1-3, 2007) Profily: otevřené uzavřené
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A5. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A5 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Vlastnosti betonu a výztuže při zvýšených
VícePřijímací zkouška do navazujícího magisterského oboru FSv ČVUT
- 1 - Pokyny k vylnění testu: N kždé stránce vylňte v záhlví kód své řihlášky Ke kždé otázce jsou vždy čtyři odovědi z nichž rávě jedn je srávná o Z srávnou odověď jsou 4 body o Z chybnou odověď se jeden
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Software pro navrhování betonových a zděných
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceObsah. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Motivace. Opakování Prostorová tuhost. Opakování Spoje ve skeletech.
OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredit (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 632 Slabus přednášek
VíceTEPLOTNÍ ODEZVA. DIF SEK Part 2: Thermal Response 0/ 44
DIF SEK ČÁST 2 TEPLOTNÍ ODEZVA DIF SEK Part 2: Thermal Response 0/ 44 Stanovení požární odolnosti Θ Zatížení 1: Zapálení čas Ocelové sloupy 2: Tepelné zatížení 3: Mechanické zatížení R 4: Teplotní odezva
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceHliníkové a nerezové konstrukce
Hliníkové a nerezové konstrukce Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ, magisterské studium Kód předmětu: k134yhnk Volitelný předmět 1+1, zápočet Hliníkové konstrukce Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A11. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A11 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Specifika návrhu prvků z vysokopevnostního
VíceOcelobetonové konstrukce
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceRoznášení svěrné síly z hlav, resp. matic šroubů je zajištěno podložkami.
4. cvičení Třecí spoje Princip třecích spojů. Návrh spojovacího prvku V třecím spoji se smyková síla F v přenáší třením F s mezi styčnými plochami spojovaných prvků, které musí být vhodně upraveny a vzájemně
VíceMěření poměrných deformací při požární zkoušce v Mokrsku
Měření poměrných deformací při požární zkoušce v Mokrsku Shrnutí Příspěvek shrnuje cíle požární zkoušky na skutečném objektu. V práci je ukázáno zvolené konstrukční řešení, mechanické a požární zatížení
Více8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.
8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. Střešní ztužení hal: ztužidla příčná, podélná, svislá. Patky vetknutých sloupů: celistvé, dělené, plastický a pružný návrh. Rámové halové konstrukce:
Více2. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
2. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger SPOJE Základní klasifikace: 1) Klasifikace podle tuhosti:
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceObrázek 1: Rozdíl v rozložení napětí na štíhlých prutech a v nepravidelné části styčníku
VÝPOČETNÍ MODELY STYČNÍKŮ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír Šabatka, IDEA RS s.r.o. Jaromír Kabeláč, IDEA RS s.r.o. František Wald, FSv ČVUT Praha Miroslav Bajer, FAST VUT Brno 1 ÚVODEM Při návrhu ocelové konstrukce
Více