Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební
|
|
- Jan Kolář
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 stavební obzor 9 10/ Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FRER doc. Ing. artina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek oisuje exerimentální analýzu hybridních nosníků složených z ocelových ásnic a dělené skleněné stojiny. Na základě výsledků zkoušek byl ověřen analytický model těchto nosníků založený na analogii s říhradovým nosníkem. Analysis of hybrid glass-steel beams The article describes the exerimental analysis of hybrid beams comosed of steel flange sand discontinuous glass webs. The analytical model of hybrid beams based on truss analogy was verified by exerimental results. Úvod Intenzivní vývoj a výzkum v oslední době výrazně osunul možnosti využití skla jako materiálu ro nosné konstrukce; ředevším se oužívá teelně uravované sklo, které má leší mechanické vlastnosti. Nevýhodou skla je malá evnost v tahu a možné orušení křehkým lomem, které nastává náhle, bez ředchozího varování. Naoak výhodou je kromě transarentnosti relativně vysoká evnost v tlaku. Snaha o zvýšení evnosti v tahu skleněného nosného rvku vede k výzkumu hybridních rvků, ve kterých je tah řenášen jiným materiálem, jako je nař. ocel, vyztužený beton, dřevo, uhlíková vlákna. Další významnou výhodou těchto hybridních konstrukcí je vyšší zbytková únosnost rvku, a tím i vyšší míra bezečnosti celé konstrukce, neboť o orušení skleněných tabulí je hybridní nosný rvek schoen alesoň částečně řenášet minimální zatížení. Sojením skla s jiným materiálem je tak možné vytvořit nový konstrukční rvek s vyšší tuhostí a únosností v orovnání s čistě skleněnými nosnými rvky, řičemž je zachována transarentnost [1], [2]. Předložený článek ředstavuje výsledky exerimentálního výzkumu hybridních nosníků růřezu I se skleněnou dělenou stojinou a ocelovými ásnicemi. Chování hybridního nosníku ři zatížení oisuje analytický model založený na analogii s říhradovým nosníkem. odel ředstavuje zjednodušenou metodu oužitelnou ro návrh hybridních nosníků, která umožňuje stanovit maximální říustný ohybový moment, deformaci a maximální smykové naětí v leené vrstvě, která sojuje skleněnou stojinu s ocelovými ásnicemi. Varianty hybridního nosníku Vyzkoušeny byly dvě varianty říoje mezi ásnicemi a stojinou. Příoj č. 1 (obr. 1a) byl vytvořen řileením skleněné stojiny římo k ocelové ásnici 10 x 100 mm (ocel S235). Skleněná stojina byla z třívrstvého teelně zevněného skla tl. 3 x 8 mm. Leidlo bylo naneseno o celé délce ocelové ásnice. Požadovaná tloušťka leidla byla zajištěna dřevěnými distančními vložkami o tl. 3 mm. Příoj č. 2 (obr. 1b) byl sestaven z ocelové ásnice 10 x 100 mm dolněné řivařeným rofilem U 40/35/4 ohýbaným za studena (ocel S235). Do drážky, kterou rofil U vytvořil, byl vložen olyamidový distanční ásek tl. 8 mm, na který byla ustavena skleněná tabule stojiny. Pásek slouží k oddělení skla a oceli a omezuje vznik lokálních šiček naětí ve skle v oblasti odor a v místech ůsobícího zatížení. Skleněná stojina byla z dvouvrstvého teelně zevněného skla tl. 2 x 12 mm. Leidlo bylo naneseno o celé délce odélných sár (z obou stran), které vznikly mezi skleněnou stojinou a ocelovým rofilem U. Tloušťka leidla byla vzhledem k imerfekcím ocelového rofilu i skleněné stojiny o ustavení a vymezení sár 2-4 mm (obr. 1). Pět nosníků mělo sestaveno skleněnou stojinu z ěti anelů, u jednoho nosníku byla stojina tvořena třemi anely (tab. 1). Stykování skleněných tabulí o délce nosníku bylo buď ouze na sraz s mezerou 12,5 mm, nebo omocí řelátování, tj. styk na ero a drážku. Exerimentální výzkum Bylo vyrobeno šest hybridních nosníků, lišících se tyem soje mezi ocelovými ásnicemi a skleněnou stojinou, očtem skleněných tabulí, ze kterých byla stojina nosníku sestavena, tyem sojení jednotlivých skleněných tabulí mezi sebou a druhem oužitého leidla. Nosníky byly vyrobeny v laboratoři Fakulty stavební ČVUT v Praze. Pro leený soj mezi ocelovými ásnicemi a skleněnou stojinou bylo na základě ředchozích zkoušek vybráno akrylátové a olyuretanové leidlo. Před alikací leidla byl ovrch obou materiálů (skla, oceli) zbaven mechanicky hrubých nečistot, odmaštěn a vysušen. Povrchová úrava ocelových ásnic z výroby byla odstraněna broušením. K jemnému dobroušení byl oužit brusný ás. Před samotným nanášením leidla bylo třeba ovrch ocelové ásnice i skleněné stojiny aktivovat nátěrem vybraným odle dooručení výrobce leidel. a) b) Obr. 1, Příčný řez nosníkem a římý soj, b soj s rofilem U Schéma zkoušek V Exerimentálním centru FSv ČVUT bylo odzkoušeno celkem šest zkušebních hybridních nosníků. Nosníky o celkové délce 4,25 m se vzdáleností odor 4,05 m byly zatíženy dvojicí osamělých sil (obr. 2). Urostřed rozětí a v místě odor byl nosník říčně držen roti ztrátě říčné a torzní stability. Působiště osamělých břemen bylo zvoleno s ohledem na stykování skleněných tabulí stojiny tak, aby břemena ne-
2 116 stavební obzor 9 10/2014 ůsobila v místě sáry. Nosníky byly zatěžovány lynule až do orušení, tj. do vzniku rvní raskliny v některé ze skleněných tabulí stojiny. Následně byla určena zbytková únosnost nosníků a osán rozvoj trhlin ve skleněné stojině. V růběhu zkoušek byla zaznamenávána ůsobící síla, svislá deformace urostřed rozětí a od ůsobícími břemeny. K neřímému měření naětí ve skleněné stojině a v ocelových ásnicích byly oužity tenzometry tyu LY11-10/120. Obr. 2. Statické schéma nosníku Vzhledem k růběhu chování nosníků ři zatěžování bylo na nosníky dodatečně osazeno zařízení snímající ostuné natáčení skleněných tabulí stojiny. K měření byla oužita vícekanálová měřící technika značky Dewetron, na kterou byla naojena i vysokofrekvenční kamera, snímající růběh jednotlivých zkoušek rychlostí 100 snímků za vteřinu aralelně s ostatními měřenými veličinami. Záběry z kamery roojené s časovou osou a s růběhem naětí nebo deformace omohly ři vyhodnocení exerimentů zejména s určením očátku vzniku raskliny ve skleněné stojině a jejím rozvojem v růběhu dalšího zatěžování. Výsledky zkoušek Vyhodnocení naměřených veličin bylo rovedeno v řezech a, viz obr. 2, tzn. urostřed rozětí a v místě rozhraní rvního a druhého anelu stojiny. Ve všech říadech, bez ohledu na ty říoje (římý soj mezi stojinou a ocelovými ásnicemi nebo soj s omocným rofilem U) a rovedení styku mezi skleněnými tabulemi stojiny, docházelo v růběhu zatěžování k natáčení skleněných tabulí a deformaci ocelových ásnic. Rotace tabulí je zůsobena osouvající silou, res. narůstajícím smykovým tokem mezi ocelovými ásnicemi a skleněnou stojinou. K orušení hybridního nosníku s dělenou stojinou nedošlo v místě s maximálním momentem, jako by tomu bylo u hybridních nosníků s celistvou stojinou. Celkový souhrn naměřených veličin ro všechna zkušební tělesa je uveden v tab. 1. Tab. 1. Výsledky zkoušek Průřez Značení Leidlo max [knm] w max [mm] ND1 20,5 6,9 akrylát ND2 35,8 1 12,1 1 ND3 oly- 21,0 24,0 ND4 uretan 23,3 30,6 ND5 akrylát 85,3 33,3 ND6 96,2 2 32,3 2 1) vzájemné sojení skleněných tabulí realizováno využitím suchého soje na ero a drážku 2) stojina nosníku sestavena ze tří stejně dlouhých skleněných anelů Analytický model říhradová analogie Při zkouškách bylo ozorováno, že hybridní nosník s netuhým smykovým sojem mezi dělenou stojinou a ásnicemi se ři zatížení chová síše jako říhradová konstrukce na rozdíl od nosníků, jejichž stojina je celistvá [3]. V důsledku elastického smykového sojení ásnic se stojinou a nesojité skleněné stojiny dochází k nerovnoměrnému rozdělení naětí, což má za následek rotaci jednotlivých skleněných anelů. Na základě zkoušek, z mechanizmu orušení zkušebních nosníků a z jejich celkové deformace byl analytický model vyšetřovaných nosníků založen na říhradové analogii. Hybridní nosník byl řeveden na idealizovanou ružnou rutovou soustavu, ve které ředstavují ocelové ásnice horní a dolní ás říhradového nosníku a skleněné anely jsou nahrazeny tlačenými diagonálami (obr. 3). Takto zjednodušená konstrukce umožňuje snadné určení vnitřních sil mezi jednotlivými rvky hybridního nosníku (ocelové ásnice, dělená skleněná stojina). odel byl ublikován v [4]. Obr. 3.Analytickýmodel idealizovaná ružná konstrukce [4] Obr. 3. Analytický model idealizovaná ružná konstrukce [4] Vnitřní síly Idealizovaná říhradová soustava byla zatížena stejným zůsobem jako zkoušené nosníky. Následující ostu výočtu vnitřních sil byl odvozen ro nosníky s omocným rofilem U (obr. 1b). aximální ohybový moment a osouvající sílu na rostém nosníku vyočteme známým zůsobem: maximální ohybový moment osouvající síla Ed P Ed. a ; (1) V Ed P Ed, (2) kde P Ed je zatížení, a vzdálenost mezi odorou a ůsobištěm zatížení. Z ohybového momentu lze vyjádřit normálovou sílu ůsobící v ásnici (v úseku mezi břemeny) Ed N f, (3) h kde h je vzdálenost těžišť ocelových ásnic. Smykový tok mezi stojinou a ásnicemi roste s narůstajícím zatížením. Vodorovný smykový tok T x zůsobuje moment ve skleněné stojině, ale nevyvolává oačný moment ve soji mezi stojinou a omocnými rofily. Z důvodu řídavných smykových naětí ve vrstvě leidla dochází na okrajích skleněných tabulí k tahu, res. k tlaku, v rotilehlých rozích tabule. Předokládané výsledné rozdělení naětí na hybridním nosníku je znázorněno na obr. 4 [4].
3 stavební obzor 9 10/ Celkový smykový účinný tok T R,Ed ve vrstvě leidla je součtem obou smykových toků T x, T z. V růřezu s omocným rofilem U můžeme rovést úhlový součet složek smykového toku T T + T. (11) 2 2 R, E d x z Obr. 4. Analytický model řevod vnějších sil na skleněném anelu [4] Naětí v leené vrstvě Leený soj, jak zkoušky rokázaly, je nejslabší komonentou hybridního nosníku, roto je chování této části věnováno nejvíce rostoru. Největší naětí v tomto soji je v místě maximální osouvající síly, tj. v růřezu, viz obr. 2. Výsledné smykové naětí, ůsobící na vrstvu leidla, je závislé na tyu růřezu, res. oužité variantě říoje. Leený soj je namáhán rovnoběžným smykovým naětím a kolmým smykovým naětím. V růřezu s rofilem U ůsobí obě tyto složky naětí v rovině leidla, kdežto v růřezu s římým sojem jde o rostorové namáhání. Rovnoběžný smykový tok mezi ásnicí a stojinou lze vyočítat odle vztahu PE d a Tx, (4) h L kde L je délka skleněných anelů. Svislý smykový tok mezi ásnicí a stojinou ředokládá lineární rozdělení naětí (obr. 3) a lze ho vyočítat jako PE d Tz V 2,. (5) L Jelikož normálová síla v ásnici a rovnoběžný tok v leené vrstvě ůsobí v jiné vzdálenosti od těžiště, vzniká řídavný moment e, který můžeme vyočítat jako e T e. (6) x Druhý řídavný moment je zůsoben osunem smykové síly V Ed do vzdálenosti L /6 od okraje anelu stojiny, kdy a P 6. (7) E d Součtem obou momentů je dán celkový moment ecc lynoucí z excentricity ecc e +. (8) Tento moment zůsobuje řídavný kolmý smykový tok T z, ve vrstvě leidla, který může být vyčíslen jako 4 ecc T z,. (9) L ( L 2 a) Celkový kolmý smykový tok vznikne součtem obou hodnot svislých smykových toků T z Tz, V + Tz, a. (10) Smykové naětí ve vrstvě leidla lze vyočítat v závislosti na tyu růřezu. Obecně lze definovat naětí jako odíl smykového toku a výšky leené vrstvy.ve soji s rofilem U je výška leené vrstvy rovna hloubce zauštění skleněné stojiny v rofilu U, tedy kde h leení je výška leené vrstvy. T R, Ed τ R Ed, (12), 2 hleení Naětí v kontrolovaných růřezech Kontrolované růřezy jsou vyznačeny na obr. 2 číslem a.v růřezu ůsobí největší ohybový moment a nulová osouvající síla, v růřezu ůsobí největší osouvající síla a říslušný moment. Urostřed nosníku (růřez ) lze naětí v oceli vyočítat římo z normálové síly určené ze vztahu (1), a to jako kde A je locha ásnice. N f σ x, s,1, (13) A Skleněná stojina urostřed nosníku řenáší ouze říadný moment e, definovaný odle vztahu (6) Z momentu vyočítáme naětí ve skle g, 1 e. (14) g, 1 x, g,1 Wg σ, (15) kde W g je růřezový modul skleněné stojiny. Na rozhraní rvního a druhého anelu stojiny je druhý kontrolovaný růřez. Zde je maximální naětí v leidle a také ve skle. Nejdříve vyočítáme ohybový moment v místě růřezu tj. P Ed, 2 Ed. (16) Z ohybového momentu Ed,2 je možné vyjádřit normálovou sílu N f,2 ůsobící v ásnici omocí vztahu (3). Naětí v oceli σ x,s,2 ak lze stanovit stejně jako v růřezu, odle (13). oment ůsobící na stojinu je ovlivněn excentrickým řiojením, a tudíž momentem ecc. Bezečně však je možné uvažovat ouze s ůsobením většího z momentů, a to řídavným momentem e, definovaným odle vztahu (6) g, 2 e. (17) Naětí ve skle u tohoto růřezu oté můžeme vyočítat omocí vztahu (15).
4 118 stavební obzor 9 10/2014 Svislá deformace Svislý růhyb hybridního nosníku se skládá ze dvou složek. První část je w 1, která je zůsobena smykovým osunem u mezi ásnicemi a stojinou a zůsobuje zkosení α na části nosníku mezi odorou a ůsobištěm zatěžovací sily (obr. 5). ásnic s dokonalou smykovou tuhostí, tzn. bez skleněné stojiny. Průhyb je odvozen ro rostý nosník s břemeny ve čtvrtinách rozětí jako 3 11 PEd w2. (24) 384 E I Celková svislá deformace je součtem obou složek w w 1 + w 2. (25) Obr. 5. Svislé růhyby zůsobené smykovou deformací u[4] Vodorovné smykové deformace u se vyočítají ze smykového toku mezi ásnicí a stojinou a z geometrických a mechanických vlastností vrstvy leidla [4] jako Tx d u 2 h leení leení, (18) G kde d leení je tloušťka leené vrstvy, G roměnný smykový modul leidla. Výočet svislého růhybu w 1 lze stanovit odle vztahu 2 u w 1, (19) 3 h kde L je rozětí nosníku, h vzdálenost těžišť ocelových ásnic. Tato rvní složka svislého růhybu je závislá na smykovém modulu G leidla ve soji mezi ásnicemi a stojinou. Poddajné akrylátové leidlo SikaFast 5211, která bylo oužito ři výrobě nosníků, má nelineární racovní diagram [5]. Pro otřeby analytického výočetního modelu bylo otřeba modifikovat smykovou tuhost leidla, která se mění odle najatosti leené vrstvy, a to odle vztahu (20), viz [3], Porovnání výsledků analytického modelu s exerimenty Porovnání normálového naětí a svislých deformací s hodnotami vyočtenými na základě zmíněného analytického modelu bylo rovedeno samostatně ro nosník s římým sojem a se sojem omocí rofilu U vždy ve dvou rozhodujících řezech urostřed rozětí v řezu a v místě řezu na obr. 2. Vzhledem k chování nosníků ři zatížení byly ro orovnání oužity ouze hodnoty normálového naětí a svislé deformace naměřené do vzniku rvní trhliny ve skle či do orušení leeného soje mezi ásnicí a stojinou. Závislost naětí na ohybovém momentu ro ocelovou ásnici v řezu a v řezu ro nosník se sojem omocí rofilu U je znázorněnana obr. 6. Z grafů vylývá, že modifikovaný analytický model s uvažováním nelineární smykové tuhosti leidla zachycuje s bezečnou rezervou (12 %) chování nosníku. růřez střed růřez okraj τ G. (20) tan γ Z racovního diagramu leidla ve smyku byly odvozeny mocninné rovnice metodou nejmenších čtverců a ostunou iterací. Rovnice byly odvozeny ro každý ty růřezu, jelikož naětí i chování je ro každý ty růřezu jiné, tzn. ředstavují vztah najatosti a tuhosti ro určitý leený soj. ocninnou rovnici lze zasat v obecném tvaru G x. y. (21) Rovnice nelineární smykové tuhosti leené vrstvy G růřezu s rofilem U byla na základě exerimentů ro oužité leidlo odvozena jako Obr. 6. Závislost naětí na ohybovém momentu v ocelové ásnici nosníku se sojem omocí rofi lu U Naětí ve skle je výrazně větší v krajním oli (růřez ), což odovídá teorii říhradové analogie, na které byl výočet vnitřních sil založen. odifikovaný analytický model je méně řesný urostřed nosníku, kde vyočtené naětí je větší než naměřené o 24 %. Největší naětí je odle modelu vyočteno s dostatečnou řesností (rozdíl do 7 %), (obr. 7). růřez okraj G 8,5. 0,61. (22) Obdobně ro růřez s římým sojem latí růřez střed G 6,1. 0,61. (23) Druhou část svislého růhybu w 2 je možné určit odle ohybové tuhosti nosníku skládajícího se ze dvou ocelových Obr. 7. Závislost naětí na ohybovém momentu ve skleněné stojině nosníku se sojem omocí rofi lu U
5 stavební obzor 9 10/ Porovnání závislostí svislé deformace na ohybovém momentu hybridního nosníku se sojem omocí rofilu U ro hodnoty vyočtené omocí neuraveného a modifikovaného analytického modelu (tj. konstantní modul ve smyku G a roměnný smykový modul G leidla) a hodnotami deformace naměřenými ři exerimentech je na obr. 8. Obr. 8. Závislost svislé deformace na ohybovém momentu ro nosník se sojem omocí rofi lu U Svislá deformace, vyočtená omocí modifikovaného analytického modelu s uvažováním nelineární smykové tuhosti, je v růměru o 2,1 % vyšší než exerimentálně stanovená svislá deformace. Vyočtený smykový modul ro maximální ohybový moment je G 6,2 Pa. Rozdíl mezi růhybem vyočteným s konstantním smykovým modulem G 28 Pa a růhybem naměřeným je 124 %. Podobně je na obr. 9 orovnána závislost svislé deformace na ohybovém momentu nosníku s římým sojem, oět ro konstantní modul leidla ve smyku G, modifikovaný analytický model s roměnným smykovým modulem a hodnotami deformace z exerimentů. Závěr V článku byly shrnuty výsledky zkoušek hybridních nosníků s ocelovými ásnicemi a dělenou skleněnou stojinou. Byly exerimentálně ověřeny dvě varianty řiojení ocelové ásnice ke skleněné stojině (římý soj a soj s omocným rofilemu) a dva druhy stykování jednotlivých anelů stojiny o délce nosníku. Na základě mechanismu orušení byl ověřen analytický model založený na říhradové analogii. Z orovnání analytického řešení s výsledky zkoušek vylývá, že model je oužitelný ro zjednodušený ředběžný návrh hybridních nosníků. Hybridní nosníky z oceli a skla ředstavují nový ty nosného konstrukčního rvku, který slňuje ožadavky současné architektury na transarentnost a lehkost současně s dostatečnou únosností, zbytkovou únosností a bezečností návrhu. Rozsáhlý exerimentální výzkum, který byl roveden v Exerimentálním centru FSv ČVUT, rokázal rovněž vhodnost oužití olymerových leidel na soj mezi ocelovými ásnicemi a skleněnou stojinou, který zajišťuje soluůsobení obou materiálů. Vzhledem k malé evnosti skla v tahu ak tuhá ásnice v systému funguje jako výztužný rvek. Po vzniku rvních trhlin ve skleněné stojině, které se šíří vždy na tažené straně nosníku, dokáže ocelová ásnice částečně ohlcovat lomovou energii a bránit tak rychlejšímu šíření trhlin ve skle. Článek vznikl za odory rojektu GA ČR č S Soluůsobení skleněných desek sojených olymerní vrstvou. Literatura [1] Secial Issue on Structural Glass. HERON, vol. 52, no. 1/2. ISBN [2] Abeln B and Preckwinkel E (2011) Entwicklung hybrider Stahl- Glass-Träger. Stahlbau 80(4), Ernst&Sohn. ISSN A6449: [3] Netušil,. Eliášová,.: Design of the comosite steel-glass beams with semi-rigid olymer adhesive joint. In: Journal of Civil Engineering and Architecture. 2012, vol. 57, no. 6, ISSN [4] Feldmann,. et al.: D eveloment of otimum hybrid steel- -glass-beams in resect to structural an architectural criteria. Annex, Final reort, RWTH, Lehrstuhl für Stahl- und Leichtmetallbau, Aachen, Germany, [5] achalická, K. Eliášová,. Netušil,.: Smykem namáhané leené soje konstrukcí ze skla. Stavební obzor, 20, 2011, č. 10, s ISSN Obr. 9. Průřez s římým sojem růhyb nosníku Průhyb vyočtený odle modifikovaného analytického modelu s uvažováním nelineární smykové tuhosti je v růměru o 2,4 % vyšší než růhyb naměřený v růběhu exerimentu. Vyočtený smykový modul ro maximální ohybový moment je G 23,2 Pa. Smykový modul je řádově větší než u ředchozího říoje, je to zůsobeno rozdílným namáháním. Podélná najatost leené vrstvy rerezentuje ouze rovnoběžný smykový tok, který je výrazně menší než tahový smykový tok. Pro tento říoj v běžné inženýrské raxi není otřeba modelovat mocninný růběh smykového modulu, ostačí výočet s konstantním modulem (G 28 Pa). Rozdíl mezi růhybem vyočteným s konstantním smykovým modulem a růhybem naměřeným je 11 % (obr. 9).
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VícePředpjatý beton Přednáška 12
Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSÚ mezní stavy únosnosti Obsah: Mezní stavy únosnosti Účinek
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
VíceSměrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy
Směrová kalibrace ětiotvorové kuželové sondy Matějka Milan Ing., Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze, Technická 4, 166 07 Praha 6, milan.matejka@fs.cvut.cz Abstrakt: The
VíceV následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.
8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceŘešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině
Dokument č. SX03a-CZ-EU Strana z 5 EN 993--8, EN993-- Přiravil Abdul Malik Datum únor 005 Zkontroloval Edurne Nunez Datum sren 005 Řešený říklad: Příoj nosníku na slou deskou na stojině Tento říklad uvádí
VíceNovinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN
Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Karel Mikeš České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VíceSTYČNÍKY ZA POŽÁRNÍ SITUACE
STYČNÍKY ZA POŽÁRNÍ SITUACE Hlavní ředností ocelových a sražených ocelobetonových konstrukcí za ožární situace je robustnost jejich styčníků. Srávně navržené styčníky zajišťují celistvost konstrukce ři
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VíceTermodynamické základy ocelářských pochodů
29 3. Termodynamické základy ocelářských ochodů Termodynamika ůvodně vznikla jako vědní discilína zabývající se účinností teelných (arních) strojů. Později byly termodynamické zákony oužity ři studiu chemických
VíceObr. 1: Řez masivním průřezem z RD zasaženým účinkům požáru
Teorie: Dřevo a materiály na bázi dřeva jsou sloučeninami uhlíku, kyslíku, vodíku a dalších rvků řírodního ůvodu. Jedná se o hořlavé materiály, jejichž hořlavost lze do jisté míry omezit ovrchovou úravou,
VíceNárodní informační středisko pro podporu jakosti
Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef
VíceZpůsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost
Zůsobilost Menu: QExert Zůsobilost Modul očítá na základě dat a zadaných secifikačních mezí hodnoty různých indexů zůsobilosti (caability index, ) a výkonnosti (erformance index, ). Dále jsou vyočítány
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Více3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody
3. Metody s latentními roměnnými a klasifikační metody Otázka č. Vyočtěte algoritmem IPALS. latentní roměnnou z matice A[řádek,slouec]: A[,]=, A[,]=, A[3,]=3, A[,]=, A[,]=, A[3,]=0, A[,3]=6, A[,3]=4, A[3,3]=.
VíceObr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.
říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním
VíceŘešený příklad: Spřažená stropní deska
Dokument: SX009a-CZ-EU Strana 1 z 1 Název Řešený říklad: Sřažená stroní deska Eurokód EN 1994-1-1, EN 199-1-, EN 199-1-1 & EN 199-1-1 Vyracoval Jonas Gozzi Datum březen 005 Kontroloval Bernt Johansson
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceKONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB
6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceNCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou
Tento NCCI uvádí ravidla ro stanovení smykové únosnosti "kloového říoje" tvořeného čelní deskou ro říoj nosníku na slou nebo nosníku na růvlak. Zabývá se zásadami ro návrh čelní desky, řiojovaný nosník
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VícePROTOKOL číslo: / 2014
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ AKREDITOVANÁ ČIA pod č.1048 Thákurova 7, 166 29, Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ - OL 181 telefon: 2 2435 5429 fax: 2 2435 3843 Zakázkové
VícePokud světlo prochází prostředím, pak v důsledku elektromagnetické interakce s částicemi obsaženými
1 Pracovní úkoly 1. Změřte závislost indexu lomu vzduchu na tlaku n(). 2. Závislost n() zracujte graficky. Vyneste také závislost závislost vlnové délky sodíkové čáry na indexu lomu vzduchu λ(n). Proveďte
VíceŘetězy Vysokovýkonné IWIS DIN 8187
Vysokovýkonné válečkové řetězy IWIS Přednosti a výhody Všechny komonenty jsou vyrobeny z vysokojakostních ušlechtilých ocelí s maximální řesností. V souladu s ředokládaným namáháním komonentu jsou teelně
VícePRŮTOK PLYNU OTVOREM
PRŮTOK PLYNU OTVOREM P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Abstrakt Článek se zabývá ověřením oužitelnosti Saint Vénantovavy
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VíceTeorie. iars 1/9 Čepové a kolíkové spoje
Čeové a kolíkové soje V článku jsou oužita ata, ostuy, algoritmy a úaje z oborné literatury a norem ANSI, ISO, DIN a alších. Seznam norem: ANSI B8.8., ANSI B8.8., ISO 338, ISO 339, ISO 30, ISO 3, ISO 8733,
VíceSPOJE NOSNÝCH KONSTRUKCÍ ZE SKLA
SPOJE NOSNÝCH KONSTRUKCÍ ZE SKLA Ing. Martina Eliášová, CSc. Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí České vysoké učení technické v Praze katedra ocelových a dřevěných konstrukcí 1 OBSAH Úvod šroubované
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ 10. týden doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Ostrava 2013 doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Vysoká škola báňská
VíceOkruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Souřadný systém, v rovině i prostoru Síla bodová: vektorová veličina (kluzný, vázaný vektor - využití),
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceNumerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou
Konference ANSYS 2009 Numerické výočty roudění v kanále stálého růřezu ři ucání kanálu válcovou sondou L. Tajč, B. Rudas, a M. Hoznedl ŠKODA POWER a.s., Tylova 1/57, Plzeň, 301 28 michal.hoznedl@skoda.cz
VíceNelineární model pneumatického pohonu
XXVI. SR '1 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, ril 6-7, 1 Paer 48 Nelineární model neumatického ohonu NOSKIEVIČ, Petr Doc.,Ing., CSc., Katedra TŘ-35, VŠ-TU Ostrava, 17. listoadu, Ostrava - Poruba,
Víceφ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ
KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceTeorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk: působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceEXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ STYČNÍKŮ DŘEVĚNÉHO SKELETU EXPERIMENTAL VERIFICATION OF JOINTS IN TIMBER SKELETONS Ing. Jiří Karas, CSc, Ing. Milan Peukert Stavební fakulta ČVUT Praha Anotace : V rámci grantového
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
VíceFrézování. Podstata metody. Zákl. způsoby frézování rovinných ploch. Frézování válcovými frézami
Fréování obrábění rovinných nebo tvarových loch vícebřitým nástrojem réou mladší ůsob než soustružení (rvní réky 18.stol., soustruhy 13.stol.) Podstata metody řený ohyb: složen e dvou ohybů cykloida (blížící
VíceBH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav ozemního stavitelství BH059 Teelná technika budov Konzultace č. 2 Zadání P6 zadáno na 2 konzultaci, P7 bude zadáno Průběh telot v konstrukci Kondenzace
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
VíceTlaková síla Hmotnost [g] hmotnost [kn] b [mm] h [mm] l [mm]
Laboratorní zkoušení vzorků drátkobetonu navrženého pro výrobu tunelových segmentů M.Hilar 3G Consulting Engineers s.r.o. a FSv ČVUT v Praze, Praha, ČR J. Vodička, J. Krátký & V. Ráček FSv ČVUT v Praze,
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE
LABORATOŘ OBORU I ÚSTAV ORGANICKÉ TECHNOLOGIE (111) B Měření secifického ovrchu sorbentů Vedoucí ráce: Doc. Ing. Bohumír Dvořák, CSc. Umístění ráce: S31 1 MĚŘENÍ SPECIFICKÉHO POVRCHU SORBENTŮ 1. CÍL PRÁCE
VícePožární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska
Požární zkouška v Cardingtonu, ocelobetonová deska Modely chování konstrukcí za vysokých teplot při požáru se opírají o omezené množství experimentů na skutečných objektech. Evropské poznání je založeno
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceZákladní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ
Tento materiál vznikl jako součást rojektu, který je solufinancován Evroským sociálním fondem a státním rozočtem ČR. Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ Technická univerzita v Liberci Technologie
VíceSystémové struktury - základní formy spojování systémů
Systémové struktury - základní formy sojování systémů Základní informace Při řešení ať již analytických nebo syntetických úloh se zravidla setkáváme s komlikovanými systémovými strukturami. Tato lekce
Více7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU
7. Výrobní činnost odniku Ekonomika odniku - 2009 7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7.1. Produkční funkce teoretický základ ekonomiky výroby 7.2. Výrobní kaacita Výrobní činnost je tou činností odniku, která
VíceMĚŘENÍ VÝKONU V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR. Petr BERNAT VŠB - TU Ostrava, katedra elektrických strojů a přístrojů
MĚŘENÍ VÝKONU V SOUSAVĚ MĚNIČ - MOOR Petr BERNA VŠB - U Ostrava, katedra elektrických strojů a řístrojů Nástu regulovaných ohonů s asynchronními motory naájenými z měničů frekvence řináší kromě nesorných
Víceþÿ P a r a m e t r i c k é v ý p o t y ú n o s n o s t i þÿ p o u~ i t e l n o s t i py e d p j a t é s ty ea n
DSace VSB-TUO htt://www.dsace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ P a r a m
VíceObecné informace. Oběhová čerpadla. Typový identifikační klíč. Výkonové křivky GRUNDFOS ALPHA+ GRUNDFOS ALPHA+ Oběhová čerpadla.
Čeradla ředstavují komletní konstrukční řadu oběhových čeradel s integrovaným systémem řízení odle diferenčního tlaku, který umožňuje řizůsobení výkonu čeradla aktuálním rovozním ožadavkům dané soustavy.
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceMĚŘENÍ PLANCKOVY KONSTANTY
MĚŘENÍ PLANCKOVY KONSTANTY Pomůcky: voltmetr DVP-BTA, amérmetr DCP-BTA, sektrometr SectroVis Plus s otickým vláknem SectroVis Otical Fiber, několik různých LED, zdroj naětí, reostat, sojovací vodiče, LabQuest,
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6 Entalická bilance výměníků tela Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 013 Tento studijní
Více1.5.2 Mechanická práce II
.5. Mechanická ráce II Předoklady: 50 Př. : Jakou minimální ráci vykonáš ři řemístění bedny o hmotnosti 50 k o odlaze o vzdálenost 5 m. Příklad sočítej dvakrát, jednou zanedbej třecí sílu mezi bednou a
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceŽelezobetonové nosníky s otvory
Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Železobetonové nosníky s otvory 2 Publikace a normy Návrh výztuže oblasti kolem otvorů specifická úloha přesný postup nelze dohledat v závazných normách
VíceV p-v diagramu je tento proces znázorněn hyperbolou spojující body obou stavů plynu, je to tzv. izoterma :
Jednoduché vratné děje ideálního lynu ) Děj izoter mický ( = ) Za ředokladu konstantní teloty se stavová rovnice ro zadané množství lynu změní na známý zákon Boylův-Mariottův, která říká, že součin tlaku
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
Více29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
VíceObsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
VíceÚloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat
Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného lynu - statistické zracování dat Teorie Tam, kde se racuje se stlačenými lyny, je možné ozorovat zajímavý jev. Jestliže se do nádoby, kde je
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceDIAGNOSTICKÁ MĚŘENÍ V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR
Ing. PER BERNA VŠB - U Ostrava, FEI, katedra elektrických strojů a řístrojů, ul. 17. listoadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, tel. 69/699 4468, E-Mail: etr.bernat@vsb.cz DIAGNOSICKÁ MĚŘENÍ V SOUSAVĚ MĚNIČ -
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceStatika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
Více2 VLIV POSUNŮ UZLŮ V ZÁVISLOSTI NA TVARU ZTUŽENÍ
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 6 Marie STARÁ 1 PŘÍHRADOVÉ ZTUŽENÍ PATROVÝCH BUDOV BRACING MULTI-STOREY BUILDING
VícePOSUDEK SPOLEHLIVOSTI VYBRANÉ OCELOVÉ KONSTRUKCE NUMERICKÝM ŘEŠENÍM
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - oruchy - havárie 3.až 4.4.003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-01551-7 179 POSUDEK SPOLEHLIVOSTI VYBRANÉ OCELOVÉ KONSTRUKCE NUMERICKÝM
VíceCVIČENÍ Z ELEKTRONIKY
Střední růmyslová škola elektrotechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKRONIKY Harmonická analýza Příjmení : Česák Číslo úlohy : Jméno : Petr Datum zadání :.1.97 Školní rok : 1997/98 Datum odevzdání : 11.1.97
VíceLaplaceova transformace.
Lalaceova transformace - studijní text ro cvičení v ředmětu Matematika -. Studijní materiál byl řiraven racovníky katedry E. Novákovou, M. Hyánkovou a L. Průchou za odory grantu IG ČVUT č. 300043 a v rámci
VícePOZEMNÍ STAVITELSTVÍ II
POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora
VíceAnalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii
KM/GVS Geometrické vidění světa (Design) nalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii Použité značky a symboly R, C, Z obor reálných, komleních, celých čísel geometrický vektor R n aritmetický vektor
VícePevnost kompozitů obecné zatížení
Pevnost kompozitů obecné zatížení Osnova Příčná pevnost v tahu Pevnost v tahu pod nenulovým úhlem proti vláknům Podélná pevnost v tlaku Příčná pevnost v tlaku Pevnost vláknových kompozitů - obecně Základní
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
Více6. Vliv způsobu provozu uzlu transformátoru na zemní poruchy
6. Vliv zůsobu rovozu uzlu transformátoru na zemní oruchy Zemní oruchou se rozumí sojení jedné nebo více fází se zemí. Zemní orucha může být zůsobena řeskokem na izolátoru, růrazem evné izolace, ádem řetrženého
Více