+23, ,895 Odvětrání garáží, kuchyně, A A

Transkript

1 s B1 B1 +24, ,930 1% B2 +24, , , , , , , , , , , , % vpust PVC, 150 mm , , % % 1% 1% 1% 2,8% 6% 1% 1% 1% 2,5% 2,5% 1% 2,8% 1% 1% +23,700 1% 1% 1% 1% 1% +23, , , ,575 5% 1% 1% 1% 1% +23,870 1% 10% % % 1% +23,790 A A +23, ,595 1% 350 2% , % , , +23, , , ,895 Odvětrání garáží, kuchyně, +23,895 restaurace, strojovny, servrovny/zázemí IT , , , ,855 B +23, , ,930 B B2 +23,560 B1 vpust PVC, 150 mm vpust PVC, 150 mm vpust PVC, 150 mm vpust PVC, 150 mm vpust PVC, 150 mm Odvětrání wc vpust PVC, 150 mm 1% % % 5% , , , , , , ,930 B1 B1 B1 B1 B1 +23,790 2% +23,790 1% B1 +23,590 vpust PVC, 150 mm +23,790 Odvětrání wc , ,700 1% 1% 6 B1 +23, ,450 vpust PVC, 150 mm 1% 1% % , ,675 B2 B % +23,700 1% +23, ,450 B1 90 1% B2 +23, ,450 B1 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A0 Výkres střechy 1:100 F01-2.4

2 D2 +26,660 D3 D1 B1 +24,480 Oc.2 +25,080 B1 +24,450 D4 D4 D4 D4 K1 K3 K6 F1 K1 K3 K6 F1 K1 K3 K6 F1 K1 K3 K6 F1 K1 K3 K6 F1 K1 K3 K6 D7 F2 B T8 T8 T8 T8 +4, O3 T7 O3 T7 O3 T7 T7 O3 T9 +5, , ,400 O4 O3 P2 +19, , O4 O3 P2 +15, ,800 O4 O3 P , ,000 P2 +7,760 +5,900-0,580-3,730-6, ,100 T8 +19, ,300 T8 +15, , T8 +11, ,700 T8 +8,150 +7,900 T8 T2-0,190-0,440-3,290-3,590-6, -6,690 B B4 +23,730 K6 K3 K1 F1 +19,900 K6 K3 K1 F1 +16,100 K6 K3 K1 F1 +12,300 K6 K3 K1 F1 +8, K6 K3 K1 F1 +4,700 K6 K3 K1 ±0,000-3,350-5,890 D1 D4 D4 D4 D4 D4-9, ,300-10,700 LEGENDA MATERIÁLŮ Sádrokartonová příčka, hliníkový rošt, 2x 2x 12,5 mm Tepelná izoace, minerální vata Železobeton, nosné stěny Zdivo tvárnice, příčkovky Porotherm, 11,5 P+D Beton prostý Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A2 Příčný řez A-A 1:100 F01-2.5

3 Výstup na střechu Přístřešek Přístřešek VZT VZT B1 Dojezd výtahu a výstup na Zastřešení světlíku střechu poklopem +24, , ,350 D1 +23,100 K1 K3 K6 O1 O1 P1 T3 P1 T8 T , , , ,550 D4 K1 K3 K6 +19, , ,300 K6 K3 K1 O1 O1 P1 T3 P1 T8 T8 +16, , , ,750 D4 K1 K3 K6 +15, , , K6 K3 K1 O1 O1 P1 T3 P1 T8 T8 +12, , , ,950 K1 K3 K6 D4 +11, +12, ,700 K6 K3 K1 O1 O1 P1 P1 P1 T8 T8 +8, +8, +8,400 +8,150 D4 K1 K3 K6 +7,800 +8, +7,900 K6 K3 K1 T9 T3 T9 O1 O1 +5,700 +5,700 T8 +4,700 +4,700 D4 K1 K3 K6 N5 +4,103 +8, K6 K3 K1 +2,740 O1 O1 K1 K3 K6 +1, T3 T3 K6 K3 K ,900 B5 B5 ±0,000 +0,000-0,190-0,440-0,580-3,350-3,290-3,430-3,350-3,590-3,730-5,890-5,890-6,115-6, -6,530-6,690-6,830-9,215-9,490-10,350-10, B1 +23,730 D1 K6 K3 K ,450-10,705-10,705 LEGENDA MATERIÁLŮ Sádrokartonová příčka, hliníkový rošt, 2x 2x 12,5 mm Tepelná izoace, minerální vata Železobeton, nosné stěny Zdivo tvárnice, příčkovky Porotherm, 11,5 P+D Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A0/2 Podélný řez B-B 1:100 F01-2.6a

4 +26,340 Poklop +23, , , ,300 +8, +4,700 +0,000-3,290-6, -9,490 6.NP 5.NP 4.NP 3.NP 2.NP NP 1.PP 2.PP 3.PP O1 O1 O1 O1 O S1 S1 S1 S1 S1 S5 S7 S7 S7 Stahovací žebřík +18, , , , ,920 +9,710 +7,290 +5, ,730-5,020-8,120 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 Podélný řez - schodiště 1:100 F01-2.6b

5 +24, , , , , , , , , ,300 +8, +4,700 R A D N I C E +8, +4,700 +0,900 +0,900 0,000 +0,000 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A0/2 Pohled západní 1:100 F01-2.7

6 +24, , , , ,300 +8, +4,700 +0,900-0, ,849 Ing. Marek Novotný, Ph.D. A0/2 Architektonické a stavebně technické řešení Pohled severní 1:100 F01-2.8

7 +24, , , , ,300 +8, +4,700 +0, ,849-0,000 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A2 Pohled severní 1:100 F01-2.9

8 +24, , , , ,300 +8, +4,700 +0,900 +0,000 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A0/2 Pohled východní 1:100 F

9 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení D1 - Atika 1:5 F

10 přítlačný profil příčný profil Schüco kotvicí tvarovka podélného profilu Schüco zasklení, pevné/otevíravé hliníkový profil Schüco 200 EPS S ocelový nosník kotvení ocel. nosníku Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 D2 - Napojení světlíku 1:5 F

11 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 D3 - Střešní žlab 1:5 F

12 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 D4 - Okno svislý řez 1:5 F

13 parapetní deska železobetonový sloup, x mm vápennocementová omítka, 15 mm hliníková lišta otevíravý panel, neprůhledný větrací mřížka, horní část otevíratelná fasádní sloupek fasádní příčník pevné zasklení přítlačný profil K4 K2 kotvení K5 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 D5 - Okno vodorovný řez 1:5 F

14 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 D6 - Okno - vodorovný řez, přízemí 1:5 F

15 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 D7 - Napojení na terén 1:5 F

16 TABULKA FASÁD ZN. SCHEMA F1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 K1 návaznost na další patro K1 K1 K1 K1 K1 K1 K poznámky Lehký obvodový plášť Schueco FW 60 + Krycí lišta šířky 60 mm Sloupek: 1. rozměr - 60 mm, 2. rozměr mm; příčník: 1. rozměr - 60 mm, 2. rozměr mm 1 - skleněná výplň (4.-6. NP - tónované sklo) 2 - neprůhledný panel, vrchní materiál - sklo 3 - větrací klapka z vnější strany opatřená mřížkou, neotevíratelná část mřížky, zevnitř otevíratelný panel přes celou výšku 4 - větrací klapka z vnější strany opatřená mřížkou, otevíratelná část mřížky, zevnitř otevíratelný panel přes celou výšku F2 K1 K1 K2 K1 K2 K K B K4 K3 K6 K3 K6 K K1 3 3 K1 3 K4 K3 K K3 K6 K poznámky D7 L Lehký obvodový plášť Schueco FW 60 + Krycí lišta šířky 60 mm Sloupek: 1. rozměr - 60 mm, 2. rozměr mm; příčník: 1. rozměr - 60 mm, 2. rozměr mm 1 - skleněná výplň, z exteriéru: trojsklo - connex dvojsklo/mezera/skl. tabule 3 - větrací klapka z vnější strany opatřená mřížkou, neotevíratelná část mřížky, zevnitř otevíratelný panel 5 - větrací klapka z vnější strany opatřená mřížkou, mřížka neotevíratelná, zevnitř otevíratelný panel Ing. Marek Novotný, Ph.D. poloha řešené fasády Architektonické a stavebně technické řešení A3 Tabulka fasád 1:100 F

17 4075 Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení Oplechování oken, axonometrie A3 1:80, 1:25 F

18 TABULKA KLEMPÍŘSKÝCH PRVKŮ ZN. SCHÉMA POPIS POČET ROZMĚR KOTVENÍ K1 K Vodorovný fasádní dílec Eloxovaný hliník Neutrální barva 328 Délka: K1a mm K1b mm K1c mm K1d mm - rozvinutá šířka 540 mm Hliníková kotva + závěs TABULKA TRUHLÁŘSKÝCH VÝROBKŮ ZN. SCHÉMA POPIS POČET ROZMĚR T1 Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Šířka - 0 mm Hloubka mm K3 K Svislý fasádní dílec Eloxovaný hliník Neutrální barva Vodorovný fasádní dílec, průchod pro žaluzie Levá a pravá varianta Eloxovaný hliník Světlá barva 138 Délka: K2a mm K2b mm - rozvinutá šířka 820 mm Délka: K3a mm K3b mm K3c mm K3d rozvinutá šířka 820 mm Hliníková kotva + závěs Do lehkého obv. pláště T2 T3 T4 Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Šířka - 0 mm Hloubka mm Šířka - 0 mm Hloubka mm Šířka - 0 mm Hloubka mm Svislý fasádní dílec, ostění levé Eloxovaný hliník Světlá barva Do lehkého obv. pláště T5 Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Šířka - 0 mm Hloubka mm K T6 450 Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Šířka - 0 mm Hloubka mm T7 K6 K Svislý fasádní dílec, ostění pravé Eloxovaný hliník Světlá barva Vodorovný fasádní dílec, parapet Eloxovaný hliník Světlá barva Oplechování atiky Eloxovaný hliník Délka: K6a mm K6b mm K6c mm K6d rozvinutá šířka 820 mm Do lehkého obv. pláště Do lehkého obv. pláště Nacvaknutí na kovové profily Sedák u světlíku Materiál - MDF, latě - masiv - borovice, dýha - buk, překližka 18 mm. Povrchová úprava - buková dýha lakovaná průhledným lakem ve dvou vrstvách. Nutno zaměřit dodavatelem. Případné dilatační rozdělení a konkrétní technické řešení přichycení bude řešeno s dodavatelem. Bude součástí samostatné projektové dokumentace interiéru. 4 ks Ing. Marek Novotný, Ph.D. Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení Architektonické a stavebně technické řešení Tabulka klempířských prvků F Tabulka truhlářských výrobků F a

19 TABULKA TRUHLÁŘSKÝCH VÝROBKŮ ZN. SCHÉMA POPIS POČET ROZMĚR TABULKA PREFABRIKOVANÝCH PRVKŮ ZN. SCHÉMA POPIS POČET ROZMĚR KOTVENÍ T Parapet MDF deska Povrchová úprava - buková dýha Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem hloubka 520 mm tl. 25 mm délka - závisí na konkrétní místnosti, minimální délka: 3725 mm maximální délka: 7 mm Nutné zaměřit dodavatelem, který dále určí dělení na dilatační celky. B T9 Obložení vrcní části zábradlí na ochozu ve 2. NP. Masiv - borovice. Povrchová úprava - povrchový průhledný lak, dvě vrstvy. Nutno zaměřit dodavatelem Případné dilatační rozdělení bude řešeno s dodavatelem Celková délka obložení zábradlí: mm B průběžný díl - železobetonový díl 106 ks - délka 2200 mm - kotvení na závitové tyče (dále viz výkres detailu atiky) rohový díl - rohový úhel 85-1 ks - rohový úhel 90-1 ks - rohový úhel 95-1 ks - rohový úhel ks - rohový úhel ks 5 ks - délka ramene 1700 mm - kotvení na závitové tyče (dále viz výkres detailu atiky) B Obkladová betonová deska sloupu 13 ks Výška 4070 mm Na nosný rošt, kotvení přes terče zapuštěné ve výrobě B4 740 Obkladová betonová deska soklu 7 ks Na nosný rošt, kotvení přes terče zapuštěné ve výrobě B Liniový odvodňovací žlab z Šířka 150 mm polymerbetonu s krycí mřížkou Délka 1000 mm Šířka DN 150, délka dílu 1000 mm 220 ks Výška 260 mm Na podbetonávku Ing. Marek Novotný, Ph.D. Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení Architektonické a stavebně technické řešení Tabulka truhlářských výrobků F b Tabulka betonových prefabrikátů F

20 TABULKA DVEŘÍ ZN. SCHÉMA POPIS POČET /typ. patro/ ROZMĚR bxh D Jednokřídlé otočné dveře Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Plné křídlo Prosklený boční světlík V rámu integrované věrací mřížky Hliníkové kování levé -61 ks Hliníkové panty pravé - 77 ks 1700 x 1970 D Jednokřídlé otočné dveře Ocelová zárubeň Skleněná výplň Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty levé - 20 ks pravé - 15 ks 800 x 1970 D Jednokřídlé otočné dveře Ocelová zárubeň Povrchová úprava - bílý lak Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty levé - 13 ks pravé - 20 ks 800 x 1970 D Jednokřídlé otočné dveře Požární se samozavíračem Ocelová zárubeň Povrchová úprava - bílý lak Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty levé - 6 ks pravé - 6 ks 1100 x 2300 D Jednokřídlé posuvné dveře Zasouvání do kapsy v SDK příčce Obložková zárubeň Povrchová úprava - černý lak Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty pravé - 58 ks 900 x 1970 D6 D Dvoukřídlé otočné dveře Požární se samozavíračem Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Plné křídlo Prosklené boční menší křídlo, požární sklo Hliníkové kování Hliníkové panty pravé - 8 ks 900 x 2200 Ing. Marek Novotný, Ph.D Jednokřídlé otočné dveře Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Plné křídlo Prosklený boční světlík Hliníkové kování Hliníkové panty levé - 8 ks 900 x 2200 Architektonické a stavebně technické řešení A3 Tabulka dveří 1:100 F a

21 TABULKA DVEŘÍ ZN. SCHÉMA POPIS POČET /typ. patro/ ROZMĚR bxh D Kontrolní vstup instalační šachty Jednokřídlé otočné dveře Požární Ocelová zárubeň Povrchová úprava - bílý lak Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty levé -12 ks 800 x 1970 D Dveře evakuační Dvoukřídlé otočné Požární Ocelová zárubeň Plná křídla Hliníkové kování Hliníkové panty Vodorovné madlo Otevíravé směrem úniku 2 ks 1900 x 1970 D Dveře do zasedacího sálu a restaurace Dvoukřídlé otočné Požární Dva boční světlíky Ocelová zárubeň Skleněná výplň Hliníkové kování Hliníkové panty Vodorovné madlo Samozavírač 2 ks 1900 x 2200 D Dveře do zasedací místnosti Dvoukřídlé otočné Požární Nadsvětlík Ocelová zárubeň Skleněná výplň, požární sklo Hliníkové kování Hliníkové panty Vodorovné madlo Samozavírač 1 ks 2 x 2340 D Dveře do zasedací místnosti, únik Jednokřídlé otočné Požární Ocelová zárubeň Plná výplň, požární Hliníkové kování Hliníkové panty Samozavírač 1 ks 800 x 1970 D Dveře do zázemí Dvoukřídlé otočné dveře Ocelová zárubeň Povrchová úprava - buková dýha Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty 1 ks 1 x 1970 D Dveře do zázemí Jednokřídlé otočné dveře Ocelová zárubeň Povrchová úprava - buková dýha Plné křídlo Hliníkové kování Hliníkové panty 1 ks 900 x 1970 D Posuvné skládací dveře Dřevěné panely, hliníková kce Dále viz projekt interiéru 1 ks 9800 x 3000 A3 Tabulka dveří 1:100 F b

22 TABULKA OKEN ZN. SCHÉMA POPIS POČET ROZMĚR bxh O5 O Okno neotevíravé Ocelová zárubeň Povrchová úprava - lak Skleněná výplň 4 ks Okno neotevíravé Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Skleněná výplň - požární sklo 20 ks a) 2420*3000 b) 2420*2200 O6 O Okno neotevíravé Ocelová zárubeň Povrchová úprava - lak Skleněná výplň 3 ks O7 O Okno neotevíravé Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Skleněná výplň 4 ks O Okno neotevíravé Ocelová zárubeň Povrchová úprava - lak Skleněná výplň Okno do kuchyně Ocelová zárubeň Povrchová úprava - lak Skleněná výplň 1 ks 1 ks O Zasklení světlíku Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Skleněná výplň, požární sklo Zasklení světlíku Ocelová zárubeň Povrchová úprava - černý lak Skleněná výplň, požární sklo 2 ks 2 ks Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení Tabulka oken 1:100 F A3

23 TABULKA MONTOVANÝCH PŘÍČEK P1 4 1 SCHÉMA AXONOMETRIE - VÝŘEZ 1 - D2 - viz tabulka dveří, dveře, skleněná výplň, prosklený nadsvětlík, 2 - podezdívka, výška 900 mm, tl. 200 mm, omítnuto 3 - skleněný panel 4 - vyzděno, omítnuto 4 USPOŘÁDÁNÍ 1 TABULKA OCELOVÝCH PRVKŮ Oc.1 SCHÉMA POZNÁMKA: Ocelový nosník nad zasedacím sálem. Detaily nosníku jako dimenze prvků, materiál, kotvení apod. budou upřesněny v rámci samostatného projektu a nejsou předmětem této práce. Počet ks: Oc.2 10% 450 P2 USPOŘÁDÁNÍ POZNÁMKA: ZASTŘEŠENÍ ATRIA - PRVEK LEHKÉ PROSKLENÉ STŘECHY Ocelový nosník, na který budou ukládány prvky lehké prosklené střechy z příčníků. Povrchová úprava: bílý nátěr. Přesné rozměry nosníku a dimenzování na únosnost budou součástí statického projektu a nejsou součástí této bakalářské práce. Tabulka příček Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení F Architektonické a stavebně technické řešení Tabulka ocelových prvků F

24 TABULKA VESTAVĚNÉHO NÁBYTKU ZN. SCHÉMA POPIS POČET /typ. patro/ N1 ROZMĚR bxh TABULKA VÝTAHŮ ZN. SCHÉMA POPIS POČET ROZMĚR V Sezení - box se sedáky a stolkem Dřevěná konstrukce Čalouněno Bude dále specifikováno v rámci samostatného projektu interiéru 2 ks šxhxv 2280 x 4300 x 1900 mm N Dvojice výtahů Kapacita 2x15 osob Požární řešení dveří Otevírání dveří do strany Dveře jednostranné 2 ks Šířka vstupního otvoru mm Světlý rozměr kabiny: 1150x2075 mm V2 Recepce v typickém patře Dřevěná konstrukce Bude dále specifikováno v rámci samostatného projektu interiéru 1 ks šxhxv 2350 x 4650 x Dvojice evakuačních výtahů Kapacita 2x15 osob Otevírání dveří do strany Dveře jednostranné 2 ks Šířka vstupního otvoru mm Světlý rozměr kabiny: 1150x2075 mm N3 V Kuchyňská linka s lednicí, dřezem, sporákem Bude dále specifikováno v rámaci samostatného projektu interiéru 2 ks šxhxv 3450 x x 2200 mm 900 Příruční výtah pro vnitřní komunikaci v rámci radnice, svoz odpadu atd. Kapacita 10 osob Dveře na obou protilehlých stranách Otevírání do strany Protipožární řešení dveří 1 ks Šířka vstupního otvoru mm Světlý rozměr kabiny: 1050 x 1675 mm N4 Skládací sedáky hlediště Viz část Interiér 1 ks N5 Schodiště v zasedacím sále Viz část Interiér 1 ks Ing. Marek Novotný, Ph.D. N6 Architektonické a stavebně technické řešení A3 Stůl do zasedací místnosti Bude specifikováno v rámci samostatného projektu interiéru 1 ks Tabulka vestavěného nábytku, tabulka výtahů 1:100 F

25 S1 Kanceláře v typickém patře S2 Kuchyňka a wc v typickém patře Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 Skladby podlah 1:10 F

26 S3 Zasedací místnosti nad zastupitelským sálem S4 Zastupitelský sál Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 Skladby podlah 1:10 F

27 S5 Přepážková a vstupní hala S6 Kuchyň restaurace Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 Skladby podlah 1:10 F

28 S7 Garáž a zázemí TZB S8 WC v přízemí epoxidová stěrka, 10 mm železobetonová deska nášlapná vrstva, keramická dlažba, 350x350x10 mm lepidlo, 5 mm penetrace roznášecí vrstva, betonová mazanina separační vrstva, PE fólie, 0,075 mm podlahový EPS keramický obklad, 350x350x10 mm lepidlo, 5 mm vápennocementová omítka, 15 mm dilatační páska vyspádováno ke kanálku 1% Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 Skladby podlah 1:10 F

29 S9 Extenzivní střecha Ing. Marek Novotný, Ph.D. Architektonické a stavebně technické řešení A3 Skladby podlah 1:10 F

30 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ F02 Technická zpráva Výkres tvaru - strop pod 1. NP Výkres tvaru - strop pod 2. NP Výkres tvaru - strop pod typickým patrem (3.-6. NP) Výkres tvaru - základy F F F F F BAKALÁŘSKÁ PRÁCE V PRAZE

31 F02 TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.1 Popis navrhnutého konstrukčního systému stavby Objekt radnice je navrhnutý jako monolitický betonový sloupový systém. Objekt má šest nadzemních podlaží a tři podzemní podlaží, kde se nachází technické zázemí a hromadné garáže. Objekt samotný je jeden dilatační celek - pouze krček v 1. PP, kde je řešen vjezd do garáží a spojení s garážemi sousedního objektu je dilatován. Objekt je založen na železobetonové desce. Jako vodorovná stropní konstrukce byla navržena obousměrně pnutá bezprůvlaková deska uložená na sloupech s hlavicemi (vnitřní sloupy) a průvlacích (obvod objektu, světlík). Objekt je ztužen dvěma komunikačními jádry. Konstrukční výška 1. NP je 4,5 m; běžného podlaží 3,8 m; 1. PP 3,4 m; PP 3,1 m. Modulová osnova tvoří rastr 8,1x6,0 m, pouze v západní části je to 8,1x8,1 kvůli umístění haly v přízemí a rampy v garážích. Severní část objektu nacházející se nad zastupitelským sálem je od 3. do 6. NP řešena jako ocelovo be tonová spřažená konstrukce z důvodu odlehčení nosníkům nad sálem, které mají rozpon dvou polí - 14,7 m. Nosníky jsou řešeny výhodně v rámci 3. a 4. NP jako Vierendeelův nosník s táhly v krajních polích. Modulová osnova je z důvodu výhodnějšího ohybového momentu pozměněna. V domě se nachází světlík přes jedno pole 5,0x8,1 m. Vzhledem k navrženému temperování objektu pomocí aktivace betonového jádra bude ve stropních deskách spolu s výztuží zároveň rozmístěno potrubí pro rozvod teplé a studené vody a na sběrných místech umístěny přípojky. 1.2 Popis částí konstrukce, materiály, konstrukční prvky Železobetonové nosné svislé a vodorovné konstrukce - základová deska 800 mm - nosné obvodové stěny, podzemní podlaží 300 mm - ztužující jádra - stěny 350 mm - sloupy (všechna patra) x mm - obousměrně vyztužené stropní desky tl. mm - obvodové průvlaky x mm - průvlaky - světlík x mm - hlavice sloupů 1x1 mm, tl. mm - schodiště s mezipodestami, ŽB, šířka ramene 1650 mm - podesty schodišť tl. mm - garážová rampa 1.3 Hodnoty zatížení uvažované při návrhu nosné konstrukce - užitné zatížení - administrativa 2,5 kn/m 2 - užitné zatížení - hromadné garáže 2,5 kn/m 2 - užitné zatížení - střecha 1,0 kn/m 2 - užitné zatížení - restaurace 3,0 kn/m 2 - užitné zatížení - přepážková hala 4,0 kn/m 2 - užitné zažížení - zasedací sál 5,0 kn/m 2 - klimatické zatížení sněhem 0,7 kn/m Zvláštní nebo neobvyklé konstrukce nebo postupy Zastupitelský sál v severní části objektu je široký 14,7 m. Na tento rozpon je třeba vynést čtyři patra administrativních prostor nad ním. Z důvodu snížení zatížení na nosníky byla konstrukce nad sálem navržena jako ocelová s nosníky v podélném směru a vaznicemi v příčném. Na vaznicích je uložena spřažená ocelo-betonová deska z trapézového plechu a betonové desky celkové tlošťky 100 mm. Aby nebylo nutné řešit vynesení všech čtyř pater pouze v rámci jednoho patra a nosník nebyl zbytečně předymenzovaný byly navrženy dva nosníky na bázi Vierendeelova nosníku na výšku jednoho patra. Obvodová konstrukce je železobetonová jako v celém objektu - tedy sloupy s průvlaky, ocelová vnitřní konstrukce je k ní kotvena. 1 Vnitřní sloupy jsou ocelové. Ocelová konstrukce je v přímém kontaktu s betonovým jádrem, které zajišťuje její tuhost. Dimenze jednotlivých prvků jsou určeny pouze empiricky Dimenze jednotlivých prvků jsou určeny pouze empiricky. Detailní řešení napojení atd. není předmětem této práce. Požární řešení ocelové konstrukce viz část E - požárně bezpečnostní řešení. 1.5 Technologické podmínky postupu práce, které by mohli ovlivnit vlastní konstrukci nebo sousední stavby stavby. Především zabezpečit stavební jámu proti spodní vodě - viz část E - zásady organizace a provádění 1.6 Demoliční a podchycovací práce, zpevňování konstrukcí, řešení prostupů V průběhu stavby bude provedena demolice vjezdu do podzemní garáže sousedního objektu a ulice bude zprůjezdněna a vjezd bude řešen jiným způsobem a napojen na podzemní garáže radnice i sousedního kancelářského objektu. Všechny prostupy budou připraveny ještě před betonáží, budou zhotoveny v bednění. Podrobnosti viz část E - zásady organizace a provádění stavby. 1.7 Požadavky na kontrolu Při provádění stavby je třeba pravidelně kontrolovat zakrývané a těžko dostupné konstrukce a přebírat je od zhotovitelů před zakrytím konstrukce. U všech zakrývaných konstrukcí musí být ověřeno, zda se nešíří trhliny větší než 0,3 mm. 1.8 Seznam použitých norem a podkladů Eurokódy 0, 1, 2 Podklady z předmětu NK Navrhování betonových konstrukcí - Prof. Ing. Jaroslav Procházka CSc. 1.9 Předběžný Požadavky návrh na rozměru rozsah a prvků obsah dokumentace pro realizaci stavby Pro potřeby stavby bude vyhotovena prováděcí dokumentace včetně výpočtu všech konstrukčních Průvlakprvků použitých na stavbě. hp=1/12-1/14*l hp1=1/12*8,1=0,675 hp2=1/14*8,1=0,580 hp=0, bp= 1/2-1/3 h bp1=0,3 bp2=0, VÝPOČTOVÁ ČÁST Předběžný návrh rozměru prvků Obousměrně vyztužená železobetonová deska Průvlak hp=1/12-1/14*l Empiricky: hp1=1/12*8,1=0,675 hd>= (lx+ly)/75 lx= 8,1 hp2=1/14*8,1=0,580 hd>= 0,188 ly= 6,0 hp=0, hd= 0,200 bp= 1/2-1/3 h bp1=0,3 Návrh na základě splnění ohybové štíhlosti: bp2=0,2 λ=ld/d λd = kc1*kc2*kc3*λdtab kc1= 1 (obdélníkový průřez) kc2= 0, (pro l>7,0m=7/l) Obousměrně vyztužená železobetonová kc3= deska 1,2 λ dtab = 25 λ d = 25,93 Empiricky: hd>= (lx+ly)/75 lx= 8,1 Po obvodě podepřená hd>= - dominantní 0,188 přenos kratším rozpětím desky ly= 6,0 hd= 0,200 ly= 6,0 λ = ld/d d=ld/λ Návrh na základě splnění ohybové štíhlosti: d= 0, λ=ld/d λd = kc1*kc2*kc3*λdtab kc1= 1 (obdélníkový průřez) kc2= 0, (pro l>7,0m=7/l) Tloušťka desky kc3= 1,2 λ dtab = 25 hd= λ d+c+1,5o d = 25,93 hd= 231,4+30+1,5*12 hd= 279, Po obvodě podepřená - dominantní přenos kratším rozpětím desky Použita deska tloušťky: 0,28 ly= 6,0 Střešní deska: 0,25 λ = ld/d d=ld/λ d= 0,

32 Tloušťka desky hd= 279, Použita deska tloušťky: hd= d+c+1,5ostřešní deska: hd= 231,4+30+1,5*12 hd= 279, ,28 0, Návrh a dimenzování sloupu 2.1 Výpočet Výpočet zatížení Použita deska zatížení na sloup, tloušťky: 0,28 působícího ověření na sloup a posudek v nejnižším sloupu podlaží (3. PP) Střešní deska: 0,25 char. zat. návrh. vrstva tloušťka objemová tíha *kn/m 3 ] [kn/m 2 ] zat.[kn/m 2 ] Výpočet zatížení na sloup, ověření a posudek sloupu STROPNÍ DESKA stálé Dřevěné dílce 0,025 8 char. 0,2 zat. návrh. 0,27 vrstva ŽB deska tloušťka 0,3 objemová tíha 25 *kn/m 3 ] [kn/m 7,5 ] zat.[kn/m 10,125 ] 0 0 7,7 0 10, proměnné stálé ADMINISTRATIVA 2,5 3,75 Dřevěné dílce 0, ,2 0,27 STROPNÍ DESKA celkem ŽB deska 0,3 25 7,5 10,125 10,2 14, ,7 10,395 proměnné ADMINISTRATIVA vrstva tloušťka objemová tíha *kn/m 3 ] char. 2,5 zat. návrh. 3,75 [kn/m 2 ] zat.[kn/m 2 ] celkem plně zvodněný substrát 0, ,2 1,44 14,145 1,944 geotextilie 0, ,06 0,081 drenážní vrstva, 0, ,6 0,81 geotextilie 0, char. 0,06 zat. návrh. 0,081 hlavní vrstvahiz tloušťka 0,01 objemová tíha 21 *kn/m 3 ] 0,21 0,2835 stálé [kn/m 2 ] zat.[kn/m 2 ] spádová vrstva 0,25 0,18 0,045 0,06075 plně zvodněný substrát 0, ,44 1,944 parozábrana 0, ,21 0,2835 geotextilie 0, ,06 0,081 ŽB deska 0, ,25 8,4375 drenážní vrstva, 0, ,6 0,81 omítka 0, ,3 0,405 STŘEŠNÍ DESKA geotextilie 0, ,06 0,081 9,175 12,38625 hlavní HIZ 0, ,21 0,2835 stálé spádová vrstva 0,25 0,18 0,045 0,06075 proměnné sněhová oblast I 0,7 parozábrana 0, ,21 0,2835 tvarový součinitel 0,8 ŽB deska 0, ,25 8,4375 součinitel expozice 1 omítka 0, ,3 0,405 STŘEŠNÍ DESKA tepelný součinitel 1 9,175 12,38625 zatížení sněhem s = μ1*ce*ct*sk 0,56 0,84 proměnné sněhová oblast I 0,7 celkem tvarový součinitel 0,8 9,735 13,22625 součinitel návrh. expozice zat. 1 počet výpočet char. zat. [kn] tepelný [kn] součinitel 1 Rozměry hlavice (střecha/strop) n*h hp= 0,14 d *(zat.ploch.)*γ zatížení sněhem s = μ1*ce*ct*sk zatěžovací plocha pro desku= 48,6 zš a = 0,56 6 0,84 tropních desek ,6 3674,16 a= 3,57*0,28*42,3*25 γ= 25 zš b = 8,1 n*h celkem 9,735 13,22625 střešní desky 1 d *(zat.ploch.)*γ 303,75 410,0625 zš1= 6,0 1*0,25*42,3*25 zš2= 8,1 n*h*b*γ*zš1+n*h*b*γ*zš2 h Výpočet zatížení na sloup slopu = 3,7 ha průvlaků Rozměry 9 hlavice (střecha/strop) 951, ,8625 6*0,6*0,5*25*6+6*0,6*0,5*25*8,1 a hp= 0,14 sloup = 0,6 NAVRŽENÉ n*a*b*h*25 b a= 3,5 sloup = 0,6 ROZMĚRY íha sloupů 9 299,7 404,595 návrh. zat. počet výpočet char. zat. [kn] 6*0,3*0,4*3,7*25 SLOUPU [kn] char. snih*(zat. ploch.) né - střecha 1 n*h 1 vlastní tíha stropních desek 27,216 36,7416 d *(zat.ploch.)*g 8 Výpočet zatížení na sloup 7*0,28*48,6* ,6 3674,16 n*h 2 vlastní tíha střešní desky 1 d *(zat.ploch.)*g 303,75 410,0625 1*0,25*42,3*25 počet výpočet návrh. zat. char. zat. [kn] n*a*a*h*g [kn] 3 vlastní tíha hlavic 9 385, ,93125 n*h 9*3,5*3,5*0,14*25 1 vlastní tíha stropních desek d *(zat.ploch.)*g ,6 3674,16 7*0,28*48,6*25 n*a*b*h*25 4 vlastní tíha sloupů 9 299,7 404,595 n*h 2 vlastní tíha střešní desky 1 6*0,3*0,4*3,7*25 d *(zat.ploch.)*g 303,75 410,0625 char. 1*0,25*42,3*25 snih*(zat. ploch.) 5 proměnné - střecha 1 27,216 36,7416 n*a*a*h*g 0,56*48,6 3 vlastní tíha hlavic 9 n*(char. zat.)*(zat. ploch.) 385, , užitné - stropy 8 9*3,5*3,5*0,14* ,2 7*2,5*48,6 n*a*b*h*25 4 vlastní tíha sloupů 9 (zat. ploch.)*char. střecha 299,7 404,595 7 stálé zat. střecha 1 6*0,3*0,4*3,7*25 445, , ,6*9,175 char. 5 (zat. ploch.)*char. snih*(zat. ploch.) stropy 8 proměnné stálé zat. - střecha stropy ,216 0,56*48,6 2993,76 36, ,576 48,6*7,7 n*(char. zat.)*(zat. ploch.) 6 užitné - stropy , , ,2 7*2,5*48,6 Posouzení 7 a ověření sloupu stálé zat. střecha 1 (zat. ploch.)*char. střecha 48,6*9, , ,97175 (zat. ploch.)*char. stropy 8 ocel stálé zat. B stropy , ,576 48,6*7,7 beton C , ,2381 Ac= a sl. *b sl. = 0,36 m 2 Posouzení a ověření sloupu As= Ac*2%= 0,0072 m2 f cd = f ck /1,5= ocel B 30,00 Mpa beton fc yd = f yk /1,15= ,78 MPa 3 Výpočet 7 zatížení na sloup, stálé ověření zat. střechaa posudek sloupu ,6*9, , ,97175 stálé zat. stropy 8 (zat. ploch.)*char. stropy 48,6*7,7 2993, ,576 vrstva tloušťka objemová tíha *kn/m 3 ] char. zat. 8149,806 návrh ,2381 [kn/m 2 ] zat.[kn/m 2 ] ocel B 0 0 stálé Dřevěné dílce 0, ,2 0,27 beton C ŽB deska 0,3 25 7,5 10, Ac= a sl. *b sl. = 0,36 m 2 7,7 10,395 As= Ac*2%= 0,0072 m2 f cd = f ck /1,5= proměnné 30,00 Mpa ADMINISTRATIVA 2,5 3,75 f yd = f yk /1,15= 434,78 MPa celkem ss= 400 MPa 10,2 14,145 ρ= 0,02 (stupeň vyztužení) N rd = A c *f cd +A s *s s = kn vrstva tloušťka objemová tíha *kn/m 3 ] char. zat. návrh. [kn/m 2 ] zat.[kn/m 2 ] N rd N sd plně zvodněný substrát 0, ,44 1,944 geotextilie 0, ,06 0,081 drenážní vrstva, zvodněná=>vrstva vody 0, ,6 0,81 N rd = 0,8(A c *f cd +A s *s s ) geotextilie 0, ,06 0,081 stálé kn hlavní HIZ 0, ,21 0,2835 spádová vrstva 0,25 0,18 0,045 0,06075 A c = N sd /(0,8*f cd +ρ*f yd ) 0,05 m 2 parozábrana 0, ,21 0,2835 ŽB deska 0, ,25 8,4375 omítka 0, ,3 0,405 9,175 12,38625 Posouzení a ověření sloupu STROPNÍ DESKA 13680, ,24 Vyhovuje (N rd = 1,2 N sd ) STŘEŠNÍ A c DESKA A c 0,05 0, Výpočet zatížení působícího na sloup v 1. NP Rozměry hlavice (střecha/strop) Rozměry průvlaku (střecha/strop) hp= 0,14 hp= 0,6 a= 3,5 bp= 0,5 Výpočet zatížení na sloup Výpočet zatížení na sloup N rd = A c *f cd +A s *s s = N rd N sd proměnné sněhová oblast I 0,7 tvarový součinitel 0,8 součinitel expozice 1 tepelný součinitel 1 zatížení sněhem s = μ1*ce*ct*sk zatěžovací plocha pro desku= 48,6 0,56 zš a = 0,84 6 γ= 25 zš b = 8,1 celkem zš1= 6,0 9,735 13,22625 zš2= 8,1 h slopu = 3,7 počet výpočet návrh. zat. char. zat. [kn] návrh. zat. počet výpočet char. zat. [kn] [kn] [kn] n*h d *(zat.ploch.)*g zatěžo 1 vlastní tíha stropních desek 5 n*h d *(zat.ploch.)*γ ,35 zatěžovací ploc 1 vlastní tíha stropních desek 8 7*0,28*42,3* ,6 3674,16 7*0,28*42,3*25 n*h 2 vlastní tíha střešní desky 1 d *(zat.ploch.)*g n*h 303,75 410, vlastní tíha střešní desky 1 d *(zat.ploch.)*γ 1*0,25*42,3*25 303,75 410,0625 1*0,25*42,3*25 n*a*a*h*g 3 vlastní tíha hlavic 6 n*h*b*γ*zš1+n*h*b*γ*zš2 257,25 347, vlastní tíha průvlaků 9 6*3,5*3,5*0,14*25 951, ,8625 6*0,6*0,5*25*6+6*0,6*0,5*25*8,1 n*a*b*h*25 4 vlastní tíha sloupů 6 n*a*b*h*25 138,75 187, vlastní tíha sloupů 9 6*0,3*0,4*3,7*25 299,7 404,595 6*0,3*0,4*3,7*25 zatěžovací plocha pro desku= 48,6 zš a = 6 char. snih*(zat. ploch.) 5 proměnné - střecha 1 char. snih*(zat. ploch.) 27,216 36, proměnné - střecha 1 0,56*42,3 27,216 36,7416 g= 25 zš b = 8,1 n*(char. zat.)*(zat. ploch.) zš1= 6,0 6 užitné - stropy 5 607,5 820,125 7*2,5*42,3 zš2= 8,1 (zat. ploch.)*char. střecha h slopu = 7 stálé zat. střecha 1 3,7 42,3*9, , ,97175 zatěžovací plocha pro desku= a sloup = 48,6 0,6 zš a = NAVRŽENÉ 6 (zat. ploch.)*char. stropy 8 stálé zat. stropy ,1 2525,985 b sloup g= = 25 0,6 zš b = ROZMĚRY 8,1 42,3*7,7 5352, ,83585 zš1= 6,0 SLOUPU zš2= 8,1 Posouzení a ověření sloupu h slopu = 3,7 a sloup = 0,6 ocel NAVRŽENÉ B b sloup = 0,6 beton C ROZMĚRY SLOUPU Ac= a sl. *b sl. = 0,25 m 2 As= Ac*2%= 0,005 m2 f cd = f ck /1,5= 30 Mpa f yd = f yk /1,15= 434,78 MPa ss= 400 MPa ρ= 0,02 (stupeň vyztužení) 9 kn 9, ,84 Vyhovuje (N rd = 1,3 N sd ) N rd = 0,8(A c *f cd +A s *s s ) 7 kn a sloup = 0,5 b sloup = 0,5 NAVRŽENÉ ROZMĚRY SLOUPU 4

33 7 stálé zat. střecha 1 8 stálé zat. stropy 5 Posouzení a ověření sloupu ocel B beton C Ac= a sl. *b sl. = 0,25 m 2 As= Ac*2%= 0,005 m2 f cd = f ck /1,5= 30 Mpa f yd = f yk /1,15= 434,78 MPa ss= 400 MPa ρ= 0,02 (stupeň vyztužení) N rd = A c *f cd +A s *s s = 9 kn u 0 = 4a= N rd N sd u 1 = 4a+2π*2d= 9, ,84 Vyhovuje (N rd = 1,3 N sd ) N rd = 0,8(A c *f cd +A s *s s ) 7 kn A c = N sd /(0,8*f cd +ρ*f yd ) 0,03 m 2 Návrh průřezu sloupů (zat. ploch.)*char. střecha 42,3*9,175 (zat. ploch.)*char. stropy 42,3*7,7 viz výpočet výše Předběžné posouzení protlačení Obecná podmínka= u 0 = 4a= u 1 = 4a+2π*2d= Obecná podmínka= 445, , ,1 2525, , ,83585 a sloup = 0,5 Předběžné posouzení protlačení ν Ed ν Rd ν Ed ν Rd m 2 m 6,84 m 2 m 6,84 m Návrh průřezu sloupů h d = lmax/λ d 0, m c nom = 0,03 m d= d= 0,325 a sloup = 0,5 m d= 0,350 (účinná výška) Předběžné posouzení protlačení ν Ed Účinek návrhového viz zatížení výpočet h zaokr. v d kontrolovaném výše= obvodu *MPa+. 0, m c nom = 0,03 m ν Rd Únosnost v protlačení. Obecná podmínka= Návrh průřezu sloupů a sloup = 0,5 ν Ed ν Rd ν Ed Účinek návrhového viz zatížení výpočet v kontrolovaném výšeu 0 = 4a= obvodu *MPa+. Předběžné posouzení u 1 = protlačení 4a+2π*2d= ν Rd Únosnost v protlačení. a sloup = 0,5 Obecná podmínka= u1 ν Ed ν Rd u0 Předběžné posouzení protlačení hd= d+o/2+c nom = 0,385 m O= 0,01 m 0,5 u 0 = 4a= 2d u 1 = 4a+2π*2d= Obecná podmínka= u1 u0 ν Ed ν Rd m 2 m 6,84 m m 2 m 6,84 m ν Ed Účinek návrhového zatížení v kontrolovaném obvodu *MPa+. ν Rd Únosnost v protlačení. ν Ed Účinek návrhového zatížení v kontrolovaném obvodu *MPa+. ν Rd Únosnost v protlačení. ν 0,5 2d Ed Účinek návrhového zatížení v kontrolovaném obvodu *MPa+. ν Rd Únosnost v protlačení. u0 u1 A c A c 0,03 0,25 Únosnost tlačené diagonály ve smyku v kontrolovaném obvodu u 0 0,5 u 0 = 4a= 2d 2 m u1 Únosnost tlačené diagonály u u0 1 = 4a+2π*2d= ve smyku v kontrolovaném 6,84 obvodu m u 0 ν Ed ν Rd V Ed = gd jednoho podlaží * (zatěž. plocha sloupu) = 14,145*42,3= 0,5983 MN 0,5 2d βv Ed /u 0 d 0,4νf cd d= ν Ed ν Rd 0,350 m V Ed = gd jednoho podlaží * (zatěž. plocha sloupu) = 14,145*42,3= β= βv Ed /u 0 d 0,4νf 1,15 (rozdíl polí do cd d= 25%) Únosnost ν tlačené lx= 6,0 m Ed = diagonály 0,9830 ve smyku v kontrolovaném obvodu u 0 ν= 0,6(1-f ck /)= 0,528 u1 β= u0 ly= 8,1 m ν Rd = 4,224 ν ν Ed = 0,9830 ν= 0,6(1-f ck /)= Ed ν Rd V Ed = gd jednoho podlaží * (zatěž. plocha sloupu) = 14,145*42,3= 0,5983 MN f ck = 30 MPa (bet C30/37) Únosnost νtlačené Rd = diagonály 4,224 ve smyku v kontrolovaném obvodu u βv Ed /u 0 d 0,4νf cd d= 0, ,5 2d m f cd = 20 MPa Vyhovuje β= 1,15 (rozdíl polí do 25%) ν ν Ed = 0,9830 ν= 0,6(1-f Ed ν ck /)= Rd V 0,528 Ed = gd jednoho podlaží * (zatěž. plocha sloupu) = 14,145*42,3= Návrh tloušťky desky βv Vyhovuje ν Rd = 4,224 Ed /u 0 d 0,4νf cd d= Ověření požadovaného kotvení výztuže na protlačení β= Empiricky Únosnost ν Ed tlačené = diagonály 0,9830 ve smyku v kontrolovaném obvodu u 0 ν= 0,6(1-f ck /)= hd= l nmax /33= 0,25 m Ověření požadovaného kotvení výztuže na protlačení ν Ed1 α max Vyhovuje *ν Rd,c C Rd,c = 0,18/gν c Rd = = 4,224 0,12 βv Ed /u 1 d α max *C Rd,c *k*(100*ρ 1 *f ck ) 1/3 ν k= 1+(200/d) Ed ν ν Rd V Ed1 2= Ed = gd jednoho podlaží * (zatěž. plocha sloupu) = 14,145*42,3= α max *ν Rd,c 24,90 C Rd,c = 0,18/g c = βv ρ1= Ed /u 0 d 0,4νf cd d= βv Ed /u 1 d α max *C Rd,c *k*(100*ρ 1 *f ck ) 1/3 0,005 k= 1+(200/d) 1/2 2= Ověření požadovaného kotvení výztuže na protlačení fck= Vyhovuje 30 Mpa β= hd + 10% 0,27 m ρ1= ν Ed1 = 0, α max = ν Ed = 0,9830 1,3 ν= 0,6(1-f ck /)= ν fck= zaokrohlení 0,300 m α max *ν Ed1 α Rd,c = max *ν 9, Rd,c C Rd,c = 0,18/gν c Rd = = 4,224 0,12 ν Ed1 = 0, α max = βv Ed /u 1 d α max *C Rd,c *k*(100*ρ 1 *f ck ) 1/3 Ověření k= 1+(200/d) požadovaného 1/2 2= kotvení výztuže na protlačení 24,90 α max *ν Rd,c = 9, Podle vymezující ohybové štíhlosti ρ1= 0,005 ν fck= Ed1 α max Vyhovuje *ν Rd,c C 30 Mpa Rd,c = 0,18/g c = l max /d λ d k c1 = 1 ν Ed1 = Vyhovuje 0, α max = βv Ed /u 1 d α max *C Rd,c *k*(100*ρ 1 *f ck ) 1/3 1,3 k= 1+(200/d) 1/2 2= k c2 = 0,86 α max *ν Rd,c = 9, ρ1= λ d = k c1 *k c2 *k c3 *λ dtab k c3 = 1,2 Ověření požadovaného Vyhovuje kotvení výztuže na protlačení fck= λ d = 24,89 λ dtab = 24 (deska lokálně podepřená) ν Ed1 = 0, α max = α max *νν Rd,c Ed1 = α max 9, *ν Rd,c C Rd,c = 0,18/g c = d= lmax/λ d Vyhovuje βv Ed /u 1 d α max *C Rd,c *k*(100*ρ 1 *f ck ) 1/3 k= 1+(200/d) 1/2 2= d= 0,325 ρ1= d= 0,350 (účinná výška) fck= 2.3 Výpočet tloušťky desky a posouzení na protlačení hd= d+o/2+c nom = 0,385 m O= 0,01 m h d zaokr. = 0, m c nom = 0,03 m ν Ed1 = Vyhovuje 0, α max = α max *ν Rd,c = 9, Návrh průřezu sloupů Vyhovuje viz výpočet výše a sloup = 0,5 m 5 6

34 2.4 Výpočet obvodového průvlaku GEOMETRIE - průvlak na obvodu Empiricky h p = 1/12-1/14l= l= 8,1 m h p1 = 1/12*l= h p2 = 1/14*l= h p = b p = Ohybová štíhlost 0,675 m 0,579 m 0,580 m 0,290 m λ λ d k c1 = 1 (obdélníkový průřez) λ d =k c1 *k c2 *k c3 *λ dtab = 22,81 k c2 = 0,86 (pro l>7,0 m = 7/l) λ= l/d k c3 = 1,1 (součinitel napětí tahové výztuže) d l/λ d = 0,355 m λ dtab = 24 0,5 m (zvolená výška průvlaku) Návrh výztuže průvlaku pro M 2 : Materiál f cd =f ck /1,5= 20 MPa f ck = 30 MPa; (beton C30/37) Návrh: f yd =f yk /1,15= 434,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) d= h-c M sd2 = 9,67 kn/m d= 0,47 h p = 0,5 m c= 0,03 m b p = 0,290 m μ= M sd /b*d 2 *α*f cd = 0,008 α= 1 μ zaokr. = 0,0100 (z tabulek) ω= 0,0101 (z tabulek) ξ= 0,0130 (z tabulek) ξ max = 0,4 ξ<ξ max A smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= 63,325 mm 2 OK A s = 192 mm 2 (5 x O 7,0mm) Momenty Moment nad podporou M 1 = 1/12(g d +q d )*l 2 = 19,33 kn/m (g d +q d )= 14,145 kn/m 2 ; (viz statika_1.xls) Moment v poli M 2 = 1/24(g d +q d )*l 2 = 9,67 kn/m (g d +q d )/4= 3,536 kn/m 2 ; (čtvercové pole => /4) Návrh výztuže průvlaku pro M 1 : Materiál f cd =f ck /1,5= 20 MPa f ck = 30 MPa; (beton C30/37) Návrh: Posouzení: f yd =f yk /1,15= 434,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) d= h-c M sd1 = 19,33 kn/m d= 0,47 h p = 0,5 m c= 0,03 m b p = 0,290 m μ= M 2 sd /b*d *α*f cd = 0,015 α= 1 μ zaokr. = 0,0200 (z tabulek) ω= 0,0202 (z tabulek) ξ= 0,0 (z tabulek) ξ max = 0,4 ξ<ξ max A smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= 126,650 mm 2 OK A s = 192 mm 2 (5 x O 7mm) ρ= A s '/b*d= 0,00141 ρ 0,0013 OK (minimální stupeň vyztužení) ρ 0,04 OK (maximální stupeň vyztužení) Fc= α*f cd *0,8*x*b= 4640 x F s =A s *f yd = 83,5 F c =F s x= 0,018 m 0,45d 0,225 x<0,45d OK z= h-0,4*x-c-(7/2)= 0,459 m c= 0,03 mm (krytí) M rd =F s *z= 38,34 M sd = 19,33 M rd >M sd OK Posouzení: ρ= A s '/b*d= 0,00141 GEOMETRIE - průvlak uprostředρ 0,0013 OK (minimální stupeň vyztužení) ρ 0,04 OK (maximální stupeň vyztužení) Empiricky 7 Fc= α*f cd *0,8*x*b= 4640 x h p = 1/12-1/14l= F s =A s *f yd = 83,5 l= 8,1 m h p1 = 1/12*l= h p2 = 1/14*l= h p = b p = F c =F s x= 0,675 m 0,579 m 0,018 m 0,45d 0,580 m 0,225 x<0,45d 0,290 m OK z= h-0,4*x-c-(7/2)= 0,459 m c= 0,03 mm (krytí) Ohybová štíhlost M rd =F s *z= 38,34 λ λ d M sd = 9,67k c1 = 1 (obdélníkový průřez) λ d = k c1 *k c2 *k c3 *λ dtab = M rd >M sd 22,81 OKk c2 = 0,86 (pro l>7,0 m = 7/l) λ= l/d k c3 = 1,1 (součinitel napětí tahové výztuže) d l/λ d = 0,355 m λ dtab = 24 0,6 m (zvolená výška průvlaku) GEOMETRIE - průvlak uprostřed Momenty Moment nad podporou Empiricky M 1 = 1/12(g d +q d )*l 2 = 38,67 kn/m (g d +q d )= 14,145 kn/m 2 ; (viz statika_1.xls) h p = 1/12-1/14l= (g d +q d )/2= 7,073 kn/m 2 ; (čtvercové l= 8,1 pole => /4) m Moment v poli h p1 = 1/12*l= 0,675 m M 2 = 1/24(g d +q d )*l 2 = h p2 = 1/14*l= 19,33 kn/m 0,579 m h p = 0,580 m Návrh výztuže průvlaku pro M b p = 0,290 m 1 : Materiál f Ohybová štíhlost cd = f ck /1,5= 20 MPa f ck = 30 MPa; (beton C30/37) f yd = f yk /1,15= 434,783 MPa f λ λ yk = MPa; (ocel B) d k c1 = 1 (obdélníkový průřez) Návrh: d= h-c λ d = k c1 *k c2 *k c3 *λ dtab = 22,81 k c2 = 0,86 (pro l>7,0 m = 7/l) M sd1 = 38,67 kn/m d= 0,57 λ= l/d k c3 = 1,1 (součinitel napětí tahové výztuže) h p = 0,6 m c= 0,03 m d l/λ d = 0,355 m λ dtab = 24 b p = 0,290 m 0,6 m (zvolená výška průvlaku) μ= M sd /b*d 2 *α*f cd = 0,021 α= 1 μ zaokr. = Momenty 0,0200 (z tabulek) ω= Moment nad podporou 0,0202 (z tabulek) aktualizovat ručně podle μ! ξ= M 1 = 1/12(g d +q d )*l 2 0,0 (z tabulek) = 38,67 kn/m (g d +q d )= 14,145 kn/m 2 ; (viz statika_1.xls) ξ max = 0,4 (g d +q d )/2= 7,073 kn/m 2 ; (čtvercové pole => /4) ξ<ξ max Moment v poli OK M 2 = 1/24(g d +q d )*l 2 = 19,33 kn/m A smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= 153,597 mm 2 A s = Návrh výztuže průvlaku pro M 1 : 251 mm 2 (5 x O 7mm) (aktualizovat z tabulek) Materiál Posouzení: f cd = f ck /1,5= 20 MPa f ck = 30 MPa; (beton C30/37) ρ= A s '/b*d= f yd = f yk /1,15= 0, ,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) ρ 0,0013 Návrh: OK (minimální stupeň d= h-cvyztužení) ρ 0,04 M sd1 = OK 38,67 kn/m (maximální d= stupeň 0,57vyztužení) Fc= α*f *0,8*x*b= h p = 0,6 m c= 0,03 m 4640 x 8

35 Moment v Mpoli = 1/12(g +q )*l 2 = (g +q )= kn/m ; (viz statika_1.xls) 1 d d M 2 = 1/24(g d +q d )*l 2 = 38,67 kn/m 19,33 kn/m d d 14,145 (g d +q d )/2= 7,073 kn/m 2 ; (čtvercové pole => /4) Moment v poli Návrh výztuže M 2 = 1/24(g průvlaku d +q d )*l 2 = pro M 1 : 19,33 kn/m Materiál f Návrh výztuže cd = f ck /1,5= průvlaku pro M 1 : 20 MPa f ck = 30 MPa; (beton C30/37) Materiál f yd = f yk /1,15= 434,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) Návrh: f cd = f ck /1,5= 20 MPa f d= ck = 30 h-c MPa; (beton C30/37) M sd1 = 38,67 kn/m d= 0,57 f yd f yk /1,15= 434,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) h Návrh: p = 0,6 m c= 0,03 m d= h-c M b p sd1 = 38,67 0,290 kn/m m d= 0,57 h p = 0,6 m c= 0,03 m μ= M b p = sd /b*d 2 *α*f cd = 0,021 α= 1 0,290 m μ zaokr. = 0,0200 (z tabulek) ω= μ= M sd /b*d 2 *α*f cd = 0,0202 (z tabulek) aktualiz 0,021 α= 1 ξ= 0,0 (z tabulek) μ zaokr. 0,0200 (z tabulek) ξ max = 0,4 ω= 0,0202 (z tabulek) aktualiz ξ= 0,0 (z tabulek) ξ<ξ max OK ξ max = 0,4 A ξ<ξ smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= 153,597 mm 2 max OK A s = 251 mm 2 (5 x O 7mm) (aktualizovat z A smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= 153,597 mm 2 Posouzení: A s = 251 mm 2 (5 x O 7mm) (aktualizovat z ρ= A s '/b*d= 0,00152 ρ 0,0013 OK (minimální stupeň vyztužení) Posouzení: ρ 0,04 OK (maximální stupeň vyztužení) ρ= A s '/b*d= 0,00152 Fc= ρ 0,0013 α*f OK (minimální stupeň vyztužení) cd *0,8*x*b= 4640 x ρ 0,04 OK (maximální stupeň vyztužení) F s = A s *f yd = 109,1 F c Fc= =F s α*f cd *0,8*x*b= 4640 x F x= s = A s *f yd = 0,024 m 109,1 0,45d 0,27 F c =F x<0,45d s OK x= z= h-0,4*x-c-(7/2)= 0,557 0,024 m c= 0,03 mm (krytí) 0,45d 0,27 x<0,45d M OK rd = F s *z= 60,80 z= h-0,4*x-c-(7/2)= 0,557 m M sd = 38,67 c= 0,03 mm (krytí) M rd >M M sd rd = F s *z= 60,80 OK M sd = 38,67 M rd >M sd OK Návrh výztuže průvlaku pro M 2 : Materiál f Návrh výztuže cd = f ck /1,5= průvlaku pro M 2 : 20 MPa f ck = 30 MPa; (beton C30/37) Materiál f yd = f yk /1,15= 434,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) Návrh: f cd = f ck /1,5= 20 MPa f d= ck = 30 h-c MPa; (beton C30/37) M sd2 = 19,33 kn/m d= 0,57 f yd f yk /1,15= 434,783 MPa f yk = MPa; (ocel B) h Návrh: p = 0,6 m c= 0,03 m d= h-c M b p sd2 = 19,33 0,290 kn/m m d= 0,57 h p = 0,6 m c= 0,03 m μ= M b p = sd /b*d 2 *α*f cd = 0,010 α= 1 0,290 m μ zaokr. = 0,0100 (z tabulek) ω= μ= M sd /b*d 2 *α*f cd = 0,0101 (z tabulek) aktualiz 0,010 α= 1 ξ= 0,0130 (z tabulek) μ zaokr. 0,0100 (z tabulek) ξ max = 0,4 ω= 0,0101 (z tabulek) aktualiz ξ= 0,0130 (z tabulek) ξ<ξ max OK ξ max = 0,4 ξ<ξ A smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= max 76,798 mm 2 OK A s = 251 mm 2 (5 x O 7,0mm) (aktualizovat z A smin = ω*b*d*α*(fcd/fyd)= 76,798 mm 2 Posouzení: A s = 251 mm 2 (5 x O 7,0mm) ρ= (aktualizovat z A s '/b*d= 0,00152 ρ 0,0013 OK (minimální stupeň vyztužení) Posouzení: ρ= ρ 0,04 OK (maximální stupeň vyztužení) A s '/b*d= 0,00152 ρ 0,0013 OK (minimální stupeň vyztužení) Fc= α*f cd *0,8*x*b= 4640 x ρ 0,04 OK (maximální stupeň vyztužení) F s = A s *f yd = 109,1 F c Fc= =F s α*f cd *0,8*x*b= 4640 x F x= s = A s *f yd = 0,024 m 109,1 0,45d 0,27 F c =F x<0,45d s OK x= z= h-0,4*x-c-(7/2)= 0,557 0,024 m 0,45d 0,27 x<0,45d OK M rd = F s *z= 60,80 z= h-0,4*x-c-(7/2)= 0,557 m M sd = 19,33 c= 0,03 c= 0,03 mm (krytí) mm (krytí) M rd >M M sd rd = F s *z= 60,80 OK M sd = 19,33 M rd >M sd OK 9

36 ,150-0,400-0,150-0, , ,400-0, , ,440-0,440-0,440-0,440-0,580-0,580-0,580-0, ,190-0,580-0,190-0,580-0,190-0,580-0,440-0,440-0, ,190-0, , ,190-0,580-0,440-0,190-0,580-0,190-0,580-0,190-0,580-0,440-0,440-0,440-0,190-0,580-0,190-0,580-0,190-0,580-0,440-0,440-0, , ,190-0,190-0,580-0,190-0, ,440-0,440-0,440-0, , ,700 +4, () () , ,190-0,190-0,580-0,190-0, ,440-0, s s A A A B C D B C D ŽB deska, tl. hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3,900-0,150-0,150-0,400-0, ,150-0,400-0,150-0, ,150-0,400-0, , ŽB deska, tl. hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3, , , ,150-0,400-0,150-0,400-0,150-0,400-0,150-0,400-0,150-0,400-0,150-0,400-0,150-0, , ,400-0, , hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3, ,150-0, ,150 ŽB deska, tl. -0,400-0,150-0,150-0,400-0, ,150-0,400-0,150-0,400-0,400-0,150-0,400-0,150-0,400-0,150-0,400-0, D C B A B C D E E E Beton sloupy: C45/55 Beton vodorovné konstrukce: C 30/35 Ocel: B E Ing. Miroslav Vokáč, Ph.D Stavebně konstrukční řešení Výkres tvaru - strop pod 1. NP 1: NP A A A B C D B C D ŽB deska, tl. hor. hrana, dol. hrana + 4, hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3,900 ŽB deska, tl ŽB deska, tl. hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3, ŽB deska, tl. hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3, ŽB deska, tl. hor. hrana +4,150, dol. hrana + 3, D C B A B C D ,700 +4,700 IPE 700 Ocelové táhlo E E E E Beton sloupy: C45/55 Beton vodorovné konstrukce: C 30/35 Ocel: B Ing. Miroslav Vokáč, Ph.D. Stavebně konstrukční řešení Výkres tvaru - strop pod 2. NP 1: NP