MATEŘSKÁ ŠKOLA, KOMUNITNÍ CENTRUM A CHRÁNĚNÉ DÍLNY

Transkript

1 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE JAN SOCHOR

2 JAN SOCHOR ZS 2011/2012 NÁZEV BAKALÁŘSKÉ PRÁCE: NURSERY SCHOOL, COMMUNITY CENTER AND SHELTERED WORKSHOP (ENG) Vedoucí práce: Oponent práce: Klíčová slova (CZ): Anotace (CZ): Annotation (ENG) Prohlášení autora doc. HRAVOST, EFEKT, ELEGANCE, BAREVNOST, VZDUŠNOST (CZ) Moderní, efektní, hravá, poutavá, lehce futuristická budova, kombinující moderní prvky s tradičními, která spojuje funkce svého využití mateřskou školku, komunitní centrum a chráněné dílny do jednoho harmonického celku. Budova otevřená a vzdušná tak, aby poskytovala maximální svobodu pro hry dětí a propojovala interiér s exteriérem bez jakýchkoliv pocitových bariér Modern, glamorous, playful, striking, slightly futuristic building, combining modern and traditional elements, joining its functions nursery school, community centre and sheltered workshops into one harmonic unit. An open, spacious building providing maximal freedom for kids' adventures, connecting the interior with the exterior without any barriers. Prohlašuji, že jsem předloženou bakalářskou práci vypracoval samostatně a že jsem uvedl veškeré použité informační zdroje v souladu s Metodickým pokynem o etické přípravě vysokoškolských závěrečných prací. (Celý text metodického pokynu je na www FA studium/ke stažení) V Praze dne... Podpis autora bakalářské práce OBSAH BP: 0) PRŮVODNÍ ZPRÁVA 1) ARCHITEKTONICKO-STAVEBNÍ ČÁST 1.A. TEXTOVÁ ČÁST 1.0. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.B. VÝKRESOVÁ ČÁST 1.1.KOORDINAČNÍ SITUACE 1.2. VÝKRES ZÁKLADŮ 1.3. PŮDORYS 1.N.P PŮDORYS 2.N.P VÝKRES STŘECHY 1.6. VÝKRES KROVU 1.7. ŘEZY A-A', B-B', C-C' 1.8 POHLEDY 1.C. TABULKY VÝROBKŮ A SKLADEB TAB. 1 TABULKA KONSTRUKČNÍCH SKLADEB TABULKA PODLAH TAB. 2 TABULKA DVEŘÍ TABULKA VNITŘNÍCH PROSKLENÝCH STĚN TAB. 3 TABULKA OKEN TAB. 4 TABULKA LEHKÉHO OBVODOVÉHO PLÁŠTĚ TAB. 5 TABULKA KLEMPÍŘSKÝCH VÝROBKŮ TAB. 6 TABULKA ZÁMEČNICKÝCH VÝROBKŮ TAB. 7 TABULKA TRUSHLÁŘSKÝCH VÝROBKŮ TAB. 8 TABULKA OSTATNÍCH VÝROBKŮ 1.D. DETAILY D1-D14 KONSTRUKČNÍ DETAILY ) STATIKA 2.A. TEXTOVÁ ČÁST 2.0. TECHNICKÁ ZPRÁVA 2.B. VÝKRESOVÁ ČÁST 2.1. VÝKRES ZÁKLADŮ 2.2. VÝKRES TVARU 1.NP 2.3. VÝKRES TVARU 2.NP 2.C. VÝPOČET VÝPOČET ZATÍŽENÍ PRŮVLAKU 3) TECHNICKÉ ZAŘÍZENÍ BUDOV 3.A. TEXTOVÁ ČÁST 3.0. TECHNICKÁ ZPRÁVA 3.B. VÝKRESOVÁ ČÁST 3.1. SITUACE 3.2. PŮDORYS 1.NP 3.3. PŮDORYS 2.NP 4) POŽÁRNÍ OCHRANA 4.A. TEXTOVÁ ČÁST 4.0. TECHNICKÁ ZPRÁVA 4.B. VÝKRESOVÁ ČÁST 4.1. SITUACE 4.2. PŮDORYS 1.NP 4.3. PŮDORYS 2.NP 5) REALIZACE STAVEB 5.A. TEXTOVÁ ČÁST 5.0. TECHNICKÁ ZPRÁVA 5.B. VÝKRESOVÁ ČÁST 5.1. SITUACE BP: JAN SOCHOR

3 0) PRŮVODNÍ ZPRÁVA 1. INDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE STAVBY 2. ZÁKLADNÍ CHARAKTERISTIKA STAVBY A JEJÍ UŽITÍ 3. KAPACITY STAVBY 4. KAPACITY INŽENÝRSKÝCH SÍTÍ 5. ÚDAJE O ÚZEMÍ, STAVEBNÍM POZEMKU A MAJETKOPRÁVNÍCH VZTAZÍCH 6. ÚDAJE O PRŮZKUMECH, O NAPOJOVACÍCH BODECH TECHNICKÝCH SÍTÍ 7. VÝCHOZÍ PODKLADY BP: JAN SOCHOR

4 1. INDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE STAVBY 3. KAPACITY STAVBY NÁZEV A ÚČEL STAVBY: MÍSTO STAVBY: Malý Břevnov, Praha 6 CHARAKTER STAVBY: ÚČEL PROJEKTU: AUTOR: VEDOUCÍ PROJEKTU: Mateřská škola, komunitní centrum a chráněné dílny Novostavba Bakalářská práce doc. - ARCHITEKTONICKÁ ČÁST: doc. Ing. arch. Martina Portyková - STAVEBNÍ ČÁST: Ing. Aleš Poděbrad - STATICKÁ ČÁST: Ing. Miloslav Smutek, Ph.D. - TECHNICKÉ ZAŘÍZENÍ STAVEB: Ing. Zuzana Vyoralová - POŽÁRNÍ BEZPEČNOST: doc. Ing. František Medek, CSc. - REALIZACE STAVEB: Ing. Milada Votrubová STUPEŇ DOKUMENTACE: Dokumentace pro stavební povolení DATUM ZPRACOVÁNÍ: Zimní semestr 2011/12 2. ZÁKLADNÍ CHARAKTERISTIKA STAVBY A JEJÍ UŽITÍ Objekt je navržený k třem hlavním funkcím, které se navzájem neoddělují. Jsou jimi mateřská školka, komunitní centrum a chráněné dílny. Důvodem pro onu funkční syntézu je kromě ekonomických faktorů i žádoucí propojení oněch funkcí. Mateřská školka plní hlavní funkci objektu. Jsou zde dvě třídy, z nichž každá pojme 24 dětí. Tuto část objektu využívá školka především v ranních a dopoledních hodinách. Objekt disponuje přípravnou, jídlo se bude každý den dovážet. Chráněné dílny jsou umístěny v 2.NP. Tento provoz zajišťuje celodenní péči. Dopředu se počítá s cca klienty neziskové organizace, kteří trpí zdravotním či mentálním postižením. Pro tuto organizaci je pak navržena v budově kancelář. Činnosti těchto dvou provozů vytvářejí fúzi, kdy děti mohou dát prostor své kreativitě v dílnách. Jsou navrženy 4 dílny s různým vybavením, z nichž 2 jsou odděleny posuvnými dveřmi, které při odsunutí vytváří jeden velký prostor. Pro komunitní centrum je pak v 1.NP navržen malý multifunkční sál. Využití se překpokládá pro konference, promítání, zájmové kroužky, přednášky a podobné. Cílem návrhu pak je vytvořit budovu, která bude tyto funkce a využití spojovat do jednoho celku bez jakýchkoli rušivých elementů a vyhoví požadavkům každé z nich. BP: PLOCHA POZEMKU: 3700 m 2 ZASTAVĚNÁ PLOCHA: 886 m 2 ZPEVNĚNÁ PLOCHA: 1074 m 2 UŽITNÁ PLOCHA: 1135 m 2 OBESTAVĚNÝ PROSTOR: 4500 m 3 NADMOŘSKÁ VÝŠKA POZEMKU: 4. KAPACITY INŽENÝRSKÝCH SÍTÍ PRŮMĚRNÁ DENNÍ POTŘEBA VODY: MAXIMÁLNÍ DENNÍ POTŘEBA VODY: MAXIMÁLNÍ HODINOVÁ POTŘEBA VODY: MNOŽSTVÍ DEŠŤOVÝCH ODPADNÍCH VOD: 379,5 m.n.m MNOŽSTVÍ SPLAŠKOVÝCH ODPADNÍCH VOD: MAX. HODINOVÁ SPOTŘEBA ZEMNÍHO PLYNU: 7500 l/den 9000 l/den 1575 l/hod 26,7 l/s 8 l/s 7,29 m 3 /hod 5. ÚDAJE O ÚZEMÍ, STAVEBNÍM POZEMKU A MAJETKOPRÁVNÍCH VZTAZÍCH Místem stavby je parcela 2557/157 v k.ú. Břevnov mezi ulicemi Moravanů a Za Oborou. V současnosti na pozemku stojí nevyhovující budova mateřské školky, která je určena k demolici v případě realizace novostavby. Parcela ve tvaru lichoběžníku má rovinný charakter, nepatrně se uklání k severovýchodu. Pozemek je zaplněn keřovitou zelení a malým hřištěm. Na jižní hranu parcely přiléhá park. Na severní hranu pak navazuje zástavba rodinných domů. Nadmořská výška pozemku je m.n.m. Majitelem pozemku je městská část Praha ÚDAJE O PRŮZKUMECH, O NAPOJOVACÍCH BODECH TECHNICKÝCH SÍTÍ Inženýrský průzkum bylo proveden na pozemku a okolí s cílem ověřit údaje o geologické stavbě lokality a podmínkách pro zakládání objektu školky a hřišť, o kvalitě zeminy pro podloží zpevněných ploch a komunikací, a zhodnotit podmínky pro vsakování dešťových vod. Potřebné vedení technických sítí vyhoduje kapacitě dostupné v blízkosti pozemku. Vodovodní a kanalizační řád, silnoproudé vedení elekřiny a nízkotlaký plynovod se nachází po obou stranách pozemku. JAN SOCHOR

5 Do pozemku zasahují ochranná pasma sítí: 1m NTL plynovod na západní hraně parcely u ulice Moravanů 2m VN silnoproudý elektrorozvod na jižní hraně pozemku 3m VN silnoproudý elektrorozvod na východní hraně pozemku u ulice Za Oborou. 7. VÝCHOZÍ PODKLADY - architektonická studie ATZBP, ZS 2010/11, Atelier Pata+Portyková - katastrální mapa se sítěmi a vrstevnicemi (GIS) - vyhláška č. 410/5 Sb o hygienických požadavcích na prostory a provoz zařízení pro výchovu a vzdělávání dětí a mládeže. - vyhláška č. 398/9 o obecných technických požadavcích a bezbariérové užívání staveb - vyhláška č. 268/9 Sb o technických požadavcích na stavby - vyhláška č. 26/ 1999 Sb OTPP o obecných technických požadavcích na výstavbu v hl. m. Praze - ČSN požární bezpečnost staveb nevýrobní objekty - ČSN požární bezpečnost staveb obsazení objektu osobami - Skripta Konstrukce pozemních staveb 10,20,30,40 - Skripta školské stavby, Ing. arch Zbyšek Stýblo, ČVUT - Skripta Technické zařízení budov A, doc. Ing Antonín Pokorný, CSc, doc. Ing Václav Bystřický, CSc, ČVUT - materiály z webových stránek: BP: JAN SOCHOR

6 1) ARCHITEKTONICKO STAVEBNÍ ČÁST 1.A. TEXTOVÁ ČÁST 1.0. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.B. VÝKRESOVÁ ČÁST 1.1.KOORDINAČNÍ SITUACE 1.2. VÝKRES ZÁKLADŮ 1.3. PŮDORYS 1.N.P PŮDORYS 2.N.P VÝKRES STŘECHY 1.6. VÝKRES KROVU 1.7. ŘEZY A-A', B-B', C-C' 1.8 POHLEDY 1.C. TABULKY VÝROBKŮ A SKLADEB TAB. 1 TABULKA KONSTRUKČNÍCH SKLADEB TABULKA PODLAH TAB. 2 TABULKA DVEŘÍ TABULKA VNITŘNÍCH PROSKLENÝCH STĚN TAB. 3 TABULKA OKEN TAB. 4 TABULKA LEHKÉHO OBVODOVÉHO PLÁŠTĚ TAB. 5 TABULKA KLEMPÍŘSKÝCH VÝROBKŮ TAB. 6 TABULKA ZÁMEČNICKÝCH VÝROBKŮ TAB. 7 TABULKA TRUSHLÁŘSKÝCH VÝROBKŮ TAB. 8 TABULKA OSTATNÍCH VÝROBKŮ 1.D. DETAILY D1-D14 KONSTRUKČNÍ DETAILY 1-14 BP: JAN SOCHOR

7 SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA: 1. ÚČEL OBJEKTU 2. DOPRAVA 3. ARCHITEKTONICKO - PROVOZNÍ POPIS 3.1. URBANISTICKÉ ŘEŠENÍ 3.2. ARCHITEKTONICKÉ ŘEŠENÍ 3.3 DISPOZIČNÍ ŘEŠENÍ 4. KONSTRUKČNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ 4.1. ZALOŽENÍ, GEOLOGICKÉ PODMÍNKY GEODLOGICKÉ PODMÍNKY ZÁKLADY 4.2. NOSNÉ KONSTRUKCE SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE VODOROVNÉ NOSNÉ KONSTRUKCE 4.3. VERTIKÁLNÍ KOMUNIKACE SCHODIŠTĚ VÝTAH 4.4. OBVODOVÝ PLÁŠŤ TOP LOP 4.5. STŘEŠNÍ PLÁŠŤ ŠIKMÁ STŘECHA PLOCHÁ STŘECHA 4.6. DĚLÍCÍ KONSTRUKCE 4.7. PODLAHY 4.8. POVRCHOVÉ ÚPRAVY VNITŘNÍCH KONSTRUKCÍ 4.9. VÝPLNĚ OTVORŮ OKNA DVEŘE PODHLEDOVÉ KOSTRUKCE DOPLŇKOVÉ KONSTRUKCE STÍNICÍ PRVKY ZÁBRADLÍ KLEMPÍŘSKÉ PRVKY VESTAVĚNÉ INTERIÉROVÉ ZAŘÍZENÍ 5. TEPELNĚ TECHNICKÉ VLASTNOSTI 5.1. HYDROIZOLACE 5.2. TEPELNÁ IZOLACE 6. VLIV STAVBY A JEJÍHO UŽÍVÁNÍ 7. PŘÍLOHY 7.1. GEODETICKÝ ŘEZ 7.2. TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ OBVODOVÉHO PLÁŠTĚ 7.3. TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STŘEŠNÍHO PLÁŠTĚ 7.4. TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ PODLAHY BP: JAN SOCHOR

8 1. ÚČEL OBJEKTU Objekt je navržený k třem hlavním funkcím, které se navzájem neoddělují. Jsou jimi mateřská školka, komunitní centrum a chráněné dílny. Důvodem pro onu funkční syntézu je kromě ekonomických faktorů i žádoucí propojení oněch funkcí. Mateřská školka plní hlavní funkci objektu. Jsou zde dvě třídy, z nichž každá pojme 24 dětí. Tuto část objektu využívá školka především v ranních a dopoledních hodinách. Objekt disponuje přípravnou, jídlo se bude každý den dovážet. Chráněné dílny jsou umístěny v 2.NP. Tento provoz zajišťuje celodenní péči. Dopředu se počítá s cca klienty neziskové organizace, kteří trpí zdravotním či mentálním postižením. Pro tuto organizaci je pak navržena v budově kancelář. Činnosti těchto dvou provozů vytvářejí fúzi, kdy děti mohou dát prostor své kreativitě v dílnách. Jsou navrženy 4 dílny s různým vybavením, z nichž 2 jsou odděleny posuvnými dveřmi, které při odsunutí vytváří jeden velký prostor. Pro komunitní centrum je pak v 1.NP navržen malý multifunkční sál. Využití se překpokládá pro konference, promítání, zájmové kroužky, přednášky a podobné. Cílem návrhu pak je vytvořit budovu, která bude tyto funkce a využití spojovat do jednoho celku bez jakýchkoli rušivých elementů a vyhoví požadavkům každé z nich. 2. DOPRAVA Objekt se nalézá v Praze 6 Malém Břevnově mezi ulicí Moravanů a Za Oborou, v síti jednosměrných či slepých ulic. Vstup pro mateřskou školku je primárně na západní straně parcely z ulice Moravanů. Na pozemek je možno se dostat i z ulice Za Oborou z východní strany, oba vstupy jsou řešeny přes interakci kamerou a bzučák. Do samotné budovy je pak vstup pro školku navržen mezi třídami, navržen je shromažďovací prostor. Pro zásobování školky a pro zaměstnance jsou pak speciální vstupy z ulice Moravanů. Vstup pro zásobování přímo navazuje na sklady a hospodářskou část objektu. Komunitní centrum a dílny mají rovněž svůj vstup z ulice Moravanů. Pro budovu je pak navrženo řešení dopravy v klidu, podél pozemku v ulici Za Oborou jsou navržena krátkodobá parkovací stání (9 míst) pro zákazníky mateřské školky. Parkoviště pro zaměstnance je pak navrženo z ulice Moravanů. Samozřejmostí jsou zde pak parkovací místa pro invalidy. V blízkosti objektu jsou pak zastávky MHD tramvajová zastávka Malý Břevnov a autobusová zastávka Bílá Hora. Po této trase lze lehce navázat na komunikace vyššího řádu. 3. ARCHITEKTONICKO - PROVOZNÍ POPIS 3.1. URBANISTICKÉ ŘEŠENÍ Okolí pozemku o rozloze 4000m2 tvoří převážně řadové a samostaně stojící rodinné domy s 2, max. 3 NP. Na západní a východní hraně je pozemek ohraničen ulicemi, na severní straně leží pozemky BP: rodinných řadových domů a na jižní hraně přiléhá k pozemku park. V rámci výstavby byl pozemek stávající MŠ rozšířen, po obou stranách vybudovány nové chodníky jak pro klienty objektu, tak pro zlepšení stávajícího pěšího pohybu. Okolní stavba je nejednotná, nesleduje specifické linie. Z toho důvodu je dvoupodlažní křídlo navrženo tak, aby kopírovalo uliční linii a pomohlo tak vytvořit chybějící uliční charakter. Jednopodlažní křídlo pak půlí pozemek na severní a jižní část a vytváří tak dvě pocitově odlišné zóny na pozemku otevřenou jižní a klidovou, soukromou severní. Důvodem pak je vyvohět rozdílným povahám dětí ve školce, kdy některé budou buď řádit na hrišti, situovaném na jihu do zeleně parku, nebo v případě zdrženlivějších povah se pak budou moci uchýlit do severní klidovější části. Hřistě školky pak lze otevřít pro veřejnost, čímž vzniká poloveřejný prostor, tvořící přechod mezi objektem školky a parkem. Východní krátká hrana budovy pak rovnoběžně kopíruje lini domu přes ulici, pomáhá tak rovněž vytvořit uliční celistvost. Jednopodlažní křídlo s třídami školek je pak natočeno na jih jihovýchod rovněž kvůli maximálnímu proslunění objektu (vzhledem k času užívání) i hřišť. Výška budovy nepřesahuje výšku okolní zástavby ARCHITEKTONICKÉ ŘEŠENÍ Ideou návrhu je moderní, hravá, poutavá, lehce futuristická budova, kombinující moderní prvky s tradičními, která spojuje funkce svého využití do jednoho celku. Budova školky je otevřená a vzdušná tak, aby poskytovala pocit maximální svobody pro hry dětí a propojovala interiér s exteriérem a neomezovala se tak pouze na jeden prostor ke hrám. Proto se v tomto křídle vyskytuje bohatě prosklená fasáda jak z jižní, tak ze severní strany. Pro fasádu jsou zvoleny desky z leštěného hliníku, jenž propůjčuje budově ve spojení s jejími nepravidelnými úhly moderní a poutavý vzhled plný efektních blyštivých odlesků slunce. Šikmé střechy, jimiž je budova primárně zastřešena, jsou pokryty též leštěným hliníkem, to vše pro optické smazání přechodu mezi fasádou a střechou. Tento elegatní a jednolitý celek pak doplňují různobarevné rámy oken nestejných velikostí, sloupků a příčlí LOPu, které zamezují dojmu fádnosti a propůjčují budově hravost, která koresponduje s její primární funkcí mateřské školky. Hmota dvoupodlažního křídla proniká do jednopodlažní hmoty křídla školky. 3.3 DISPOZIČNÍ ŘEŠENÍ Budova je dispozičně rozdělena na tři úseky: jednopodlažní křídlo, které hostí prostory školky. V tomto křídlu je řešen vstup centrálně přes zádveří do haly, z které se pak vstupuje do šaten obou tříd. Ke každé šatně pak přiléhá umývárna a samotná třída. U každé ze tříd pak mají učitelky k dispozici svůj kabinet s WC. Na severní straně tohoto křídla vede kontinuální chodba, propojující tyto třídy jak s jídelnou, která je umístěna na severní straně uprostřed křídla, tak s dvoupodlažním křídlem objektu. Třídy od této chodby odděluje prosklená stěna, tvořená z posuvných dveří, která umožňuje pocitové i fyzické otevření prostoru. V případě potřeby pak můžou být obě třídy propojeny s jídelnou v jeden vzdušný celek. Na severní straně tohoto křídla je navržena i dřevěná terasa pro hry dětí během letních měsíců. JAN SOCHOR

9 V přízemí dvoupodlažního křídla se nachází hospodářská část školky. Provozní místnotni a sklady jsou situovány do severní, respektive středové části křídla v případě šaten zaměstnanců, WC a kotelny. Na jih je pak situována kancelář ředitelky, izolace pro nemocné děti a sál komunitního centra. V druhém patře tohoto křídla se pak nachází dílny, situovaní jak a severní, tak na jižní straně. Jižní dílny jsou pak navíc doplněny o krytou terasu, poskytující výhled do zeleně parku, na níž si mohou klienti i za nepřízně počasí odpočinout. Budova je řešena jako bezbariérová s invalidním výtahem. 4. KONSTRUKČNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ 4.1. ZALOŽENÍ, GEOLOGICKÉ PODMÍNKY GEOLOGICKÉ PODMÍNKY Skalní podoží je v místě stavby tvořeno opukami bělohorského typu v různých fázích zvětrávání. Nad podložím se do hloubky cca 3-4,5m nachází vrstva spraše, či sprašové hlíny. Nad ní se nachází 30cm humózní hlíny, která bude odkryta před zahájením výstavby. Hladina spodní vody je předpokládána v hloubce více než 20m, nebude tedy zasahovat do stavby. Staveniště je řazeno do geotechnické kategorie (podle článků normy ČSN ) ZÁKLADY Budova je založena na základových pasech ze slabě vyztuženého betonu třídy C20/25-XC2, CL 0,4-Dmax 16 S3. Základy jsou vylity do vyhloubené rýhy hluboké mm pod úrovní podlahy (=955mm pod úrovní terénu, tj do nezámrzné hloubky. Jsou široké 600mm. Na základech je uložena betonová deska tl. mm, vyztužená KARI sítí. Pod lehkým obvodovým pláštěm jsou základy šířky 600mm, vyhloubeny do hloubky mm. Výtah je založen na desce tlusté mm sahající do hloubky mm NOSNÉ KONSTRUKCE SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE Svislé nosné konstrukce jsou řešeny jako stěnový obousměrný systém z monolitického železobetonu. Standardní tloušťka je mm, Pro vynesení konzoly 2.NP, a stropu velkého rozponu nad jídelnou jsou pak zvoleny stěny tloušťky 250mm VODOROVNÉ NOSNÉ KONSTRUKCE Dvoupodlažní křídlo je zastropeno deskou z monolitického železobetonu 270mm. Deska je uložena na nosných stěnách a přechází v konzolu terasy. BP: Objekt je zastřešen šikmými střechami, jejichž nosná konstrukce je z monolitického železobetonu, tloušťky 270mm v případě dvoupodlažního křídla a 320mm v jednopodlažní části budovy. Deska je uložena na nosných stěnách. Maximální rozpon je 8,65m. Prostor jídelny je pak zastřešen plochou střechou s nosnou konstrukcí z železobetonu s maximálním rozponem 10,8m VERTIKÁLNÍ KOMUNIKACE SCHODIŠTĚ Schodiště je situováno v chráněné únikové cestě na západní straně dvojpodlažního křídla. Jest to tříramenné schodiště, tvořené železobetonovou deskou tloušťky 150mm. Deska je vetknuta do podesty stejné tloušťky. Deska schodiště je pak vetknuta mezi nosné stěny a stěny výtahové šachty, která je umístěna v zrcadle. Stupně jsou betonovány současně s deskou, opatřeny úpravou z dřeva. Výška stupně je 165mm, šířka 311mm. Schody jsou opatřeny povrchovou úpravou z teraca 20mm. Šířka schodišťového ramene je 1mm. Rozměr schodišťového prostoru je 4400x3600mm VÝTAH Výtah je umístěn ve výtahové šachtě, ležící uprostřed schodiště. Šachta má rozměry 0x1600. Je navržen elektrický výtah Schindler 3300, kabina o rozměrech 1x 1300mm. Výtah je invalidní, slouží i jako evakuační v případě požáru. Dojezd je 1100mm pod úroveň podlahy 1.NP. Výtah nepotřebuje strojovnu, rozvaděč je umístěn ve dveřním rámu OBVODOVÝ PLÁŠŤ TOP Těžký obvodový plášť je navržen jako provětrávaná zateplená fasáda. Nosná konstrukce je ŽB stěna, tloušťky, či 250mm. Tepelná izolace je tvořena minerální izolací Isover Multimax 30 o tloušťce mm, mechanicky kotvenou. Na ní je uchycena vzduchotěsná pojistná hydroizolace Du Pot Tyvek. Provětrávaná mezera je tlustá 45mm. Vnější plášť tvoří desky z leštěného hliníku od firmy Prefa, uchycované na systémové T profily, připevněné k ŽB kotvami. Samotné desky jsou pak k profilům přilepeny LOP Pro lehký obvodový plášť je zvolen systém hliníkové profilové fasády Schuco 50+. Zvolený typ sloupků je posouzen na tlak větru. Zasklení je z termoizolačního trojskla, tloušťka zasklení 29mm. Na panely pláště před umývárnami tříd je pak nalepena průsvitná folie. Na LOP i vnitřní prosklené stěny je pak nalepen bezpečnostní proužek z fólie, aby nedošlo k úrazům dětí vlivem nepozornosti a jejich následnou kolizí se sklem. Pro sluneční ochranu je použit na jižní fasádě systém žaluzií Schuco. JAN SOCHOR

10 4.5. STŘEŠNÍ PLÁŠŤ ŠIKMÁ STŘECHA Nosnou konstukci šikmé střechy tvoří ŽB deska o tloušťce 270, resp. 320mm. Je proveden penetrační nátěr. Na ní je položena fóliová parozábrana. Na ní je proveden nosný rošt z profilů z lepeného dřeva. Mezi profily o výšce 300mm se vloží desky minerální tepelné izolace Isover Multimax 30, o celkové tl. 300mm. Na dřevěné profily je poté provedena prkenná vrstva, na ní položena pojistná hydroizolace z PVC fólie. Nad hydroizolací je zhotoven rošt z latí 35x35mm, tvořící provětrávanou mezeru, na rošt je připevněna vrstva z prken a na tuto vrstvu osazen střešní plášť z hliníku od firmy Prefa PLOCHÁ STŘECHA Plochá střecha je řešena jako jednovrstvá se spádováním. Nosnou konstrukci tvoří ŽB deska o tloušťce 320mm. Deska je natřena penetračím nátěrem. Na ní je položen asfaltový pás tvořící parozábranu. Dále je provedena vrstva tepelné izolace Isover EPS Greyroof o tloušťce mm. Na ní je provedena spádová vrstva rovněž z desek Isover, typ DK tl mm. Na spádovou vrstvu je položena finální vrstva tepelné izolace Isover T, tloušťka 50mm. Jako hydroizolace je pak zhotoven 2x modifikovaný asfaltový pás mechanickým kotvením. Odvodění ploché střechy je řešeno dvěma vpustěmi Top Wet. Minimální spád střechy je 2%. Z terasy, která je krytá a tudíž se na ní dostane pouze minimální množství vody, je pak odvodnění řešeno vpustěmi, které vyvedou zavátou vodu před fasádu DĚLÍCÍ KONSTRUKCE Nenosné dělící konstrukce jsou zhotoveny z pórobetonových tvárnic firmy Ytong. Jsou navrženy tloušky příček 100 či 150mm. Tloušťky jsou zvoleny s ohledem na vedení TZB, akustické a protipožární parametry. Na instalační předstěny jsou použity tvarovky tloušťky 50mm PODLAHY V objektu jsou navrženy těžké plovoucí podlahy. Čisté podlahy mají tloušťku 170mm na terénu, a 120mm na stropní desce. Jako akustická a tepelně izolační vrstva je použita izolace Isover Gray 100 (tloušťky viz tabulka podlah). Ve vytápěných podlahách jsou pak položeny navíc systémové desky Gabotherm. Jako roznášecí vrstva je použita betonová mazanina, vyztužená kari sítí. Jako nášlapná vrstva je pak použita buď dlažba, nebo marmoleum. U provozů se zvýšenou vlkostí je pak vrstva opatřena hydroizolační stěrkou. V případě terasy je pak zvolena tepelná izolace Isover styrodur 180, tloušťky mm, na ní provedena přes separační fólii betonová mazanina s kari sítí, na níž je zhotovena hydroizolace z modifikovaného asfaltového pásu. Na tomto souvrství je pak zhotoven dřevěný rošt na rektifikačních podložkách, a jako nášlapná vrstva použita prkna dřeviny Merbau POVRCHOVÉ ÚPRAVY VNITŘNÍCH KONSTRUKCÍ Vnitřní konstrukce jsou omítnuty vápennou omítkou tlouštky 10mm. Omítka je pak natřena. V prostorech s vlhkým provozem je pak navržen obklad z keramických obkladaček 50x50mm 4.9. VÝPLNĚ OTVORŮ OKNA Pro celý objekt jsou navržena okna z hliníku Schuco AWS 90SL+, či AWS 70HI. Okna jsou provedena do tepelné izolace a kotvená systémem Schuco. Zasklení z izolačního trojskla tl. 33Mm, resp. 29mm. Interiérová okna jsou rovněž ze systému Schuco, typ AWS 50NI. Některá okna vzhledem ke své výšce budou ovládána elektricky DVEŘE Exteriérové dveře jsou buď z hliníku systému Schuco ADS 70HI, proskleného izolačním sklem, či z masivu od firmy TTK. Interiérové dveře jsou od firmy Sapeli, model Nora. Do některých dveřích jsou namontovány provětrávací mřížky. Vnitřní dveře jsou dodány včetně kování a klik, jsou bezprahové. Interiérové dveře jsou navrženy v typologické řadě 700, 800, 900mm, s výškou. Pro interiérové prosklené stěny je použit systém Schuco Firestop II PODHLEDOVÉ KOSTRUKCE Podhledy jsou navrženy tam, kde je potřeba skrýt rozvody TZB vedené pod stropem. Podhledy jsou navrženy ze sádrokartonového systému firmy Knauf s kovovým roštem na rektifikačních závěsech DOPLŇKOVÉ KONSTRUKCE STÍNICÍ PRVKY Stínící žaluzie na jiží fasádě lehkého pláště jsou součástí systému firmy Schuco ZÁBRADLÍ Podrobné specifikace zábradlí jsou uvedeny v tabulce zámečnických výrobků KLEMPÍŘSKÉ PRVKY Soubor klempířských výrobků zahrnuje oplechování atik z hliníkového plechu, hliníkové plechy BP: JAN SOCHOR

11 parapetů budou provedeny v barvě svého okna. Podrobné specifikace v tabulce klempířských výrobků VESTAVĚNÉ INTERIÉROVÉ ZAŘÍZENÍ 7.2. TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ OBVODOVÉHO PLÁŠTĚ 7.3. TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STŘEŠNÍHO PLÁŠTĚ 7.4. TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ PODLAHY Budova je vybavená sanitárním zařízením a vybavením přípravny a kuchyněk podrobněji zobrazeným ve stavebním výkresu. 5. TEPELNĚ TECHNICKÉ VLASTNOSTI 5.1. HYDROIZOLACE Hydroizolace základových konstrukcí je tvořena modifikovanými asfaltovými pasy, uloženými na podkladní betonové vrstvě. Poté je provedena roznášecí betonová vrstva s kari sítí a vybetonování nosných stěn a poté proveden vratný spoj, a hydroizolace je vytažena minimálně 350mm nad úroveň terénu. V případě střešních plášťů u šikmých střech tvoří hlavní hydroizolaci krycí vrstva hliníkového plechu. Pojistnou hydroizolaci v tomto souvrství pak tvoří měkčená PVC fólie, u ploché střechy je spodní vrstva asfaltového pasu mechanicky kotvena a vrchní hydroizolace tvořená dvěma vrstvami asfaltového pasu natavena TEPELNÁ IZOLACE Tepelné izolace jsou navrženy především z minerální vlny Isover. Celá stavba je zaizolována systémovým řešením této firmy. V zateplené fasádě je použita izolace tloušťky mm, pro šikmou střechu je použita tloušťka 300mm. Pro plochou střechu je použito systémové řešení, čítající tři vrstvy tepelné izolace z tvrzeného polystyrenu, minimální tloušťka je 260mm. Soklová část stavby je zaizolovaná extrudovaným polystyrenem tloušťky 100mm. 6. VLIV STAVBY A JEJÍHO UŽÍVÁNÍ Stavba se řadí do kategorie občanské vybavenosti. Při výstavbě ani při každodenním užíváním neprodukuje žádné škodlivé látky ani nadměrný hluk či nežádoucí jevy, které by narušovaly pohodu okolí. Odpadní vody jsou odváděny z budovy splaškovou kanalizací do stoky kanalizačního řádu. Dešťové vody jsou sváděny do akumulační jímky, z které pak budou dále využívány k zálivce. Voda, která se nevejde do akumulační jímky pak bude dále svedena do vsakovací jámy. Odpady budou tříděny v příslušných kontejnerech a vyváženy. 7. PŘÍLOHY 7.1. GEODETICKÝ ŘEZ BP: JAN SOCHOR

12 7. PŘÍLOHY

13 PŘÍLOHA 7.2. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 8 Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 6.82 m2k/w 0.14 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.6E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 13.7 h Název úlohy : Obvodová stěna Zpracovatel : Zakázka : PS Bakalářská práce Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Skladba konstrukce (od interiéru) : Stěna W/m2K Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná Železobeton Isover Multima Dupont Tyvek Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 23.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.579E-0008 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 8 Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946:

14 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (7) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 23,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -13,0 C Teplota na vnější straně Te: -13,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 23,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,010 0,870 6,0 2 Železobeton 1 0, 1,430 23,0 3 Isover Multimax 30 0, 0,030 1,3 4 Dupont Tyvek 0,0004 0,170 50,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,790+0,000 = 0,790 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,965 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi > f,rsi,n... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. 0,38 W/m2K 0,14 W/m2K Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: Vypočtené hodnoty: POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 8, (c) 7 Svoboda Software 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. PŘÍLOHA 7.3. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 8 Název úlohy : Šikmá střecha Zpracovatel : Zakázka : PS Bakalářská přáce Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Skladba konstrukce (od interiéru) : Strop, střecha - tepelný tok zdola W/m2K Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton Železobeton PE folie Isover Multima Dřevo měkké (t Bramac Fol Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 22.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :

15 Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w 0.09 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.11 / 0.14 / 0.19 / 0.29 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.5E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 22.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci kg/m2,rok kg/m2,rok Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a) kg/m2 Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 8 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (7) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 22,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -13,0 C Teplota na vnější straně Te: -13,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 22,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Sádrokarton 0,020 0,220 9,0 2 Železobeton 1 0,320 1,430 23,0 3 PE folie 0,0001 0, ,0 4 Isover Multimax 30 0,300 0,030 1,3 5 Dřevo měkké (tok kolmo k vlákn 0,025 0, ,0 6 Bramac Fol 0,0002 0, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,786+0,000 = 0,786 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,977 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi > f,rsi,n... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. 0,24 W/m2K 0,09 W/m2K Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných

16 mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: Vypočtené hodnoty: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,300 kg/m2,rok (materiál: Dřevo měkké (tok kolmo k vlákn). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0386 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,3576 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. Teplo 8, (c) 7 Svoboda Software Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 8 Název úlohy : Plochá střecha Zpracovatel : Zakázka : PS Bakalářská práce Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Skladba konstrukce (od interiéru) : Strop, střecha - tepelný tok zdola W/m2K Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná Železobeton Parozábrana Asf. pás Isover Greyroof Isover DK Isover T Asfalt. pás Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w C 22.0 C Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : m2k/w 0.10 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.12 / 0.15 / 0.20 / 0.30 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.2E+0012 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 19.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace)

17 Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0010 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci kg/m2,rok kg/m2,rok Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Akt.kond./vypař. Akumul.vlhkost Měsíc levá [m] pravá Gc [kg/m2s] Ma [kg/m2] E E E E E E E E E Maximální množství kondenzátu Mc,a: Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a) kg/m2 2 Železobeton 1 0,320 1,430 23,0 3 Bitulep Al 20 0,002 0, ,0 4 Isover Greyroof 0, 0,035 60,0 5 Isover DK 0,115 0,042 1,3 6 Isover T 0,050 0,039 1,3 7 Elastodek 40 Standard Dekor 0,004 0, ,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,786+0,000 = 0,786 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,976 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi > f,rsi,n... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. 0,24 W/m2K 0,10 W/m2K Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: Vypočtené hodnoty: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,144 kg/m2,rok (materiál: Elastodek 40 Standard Dekor). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0041 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,0098 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. Teplo 8, (c) 7 Svoboda Software Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 8 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (7) Název konstrukce: Plochá střecha Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 22,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -13,0 C Teplota na vnější straně Te: -13,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 22,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Omítka vápenná 0,010 0,870 6,0

18 PŘÍLOHA 7.4. ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN a STN Teplo 8 Název úlohy : Podlaha třídy Zpracovatel : Zakázka : PS Bakalářská práce Datum : KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Skladba konstrukce (od interiéru) : Strop - tepelný tok shora W/m2K Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Marmoleum Beton hutný Separační fóli Isover Beton hutný Asfaltový pás Beton hutný Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 22.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 3.16 m2k/w 0.30 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.32 / 0.35 / 0.40 / 0.50 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0012 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 16.3 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN : (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i e tepl.[c]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č kg/m2,rok kg/m2,rok

19 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 8 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN (7) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 22,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -13,0 C Teplota na vnější straně Te: -13,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 22,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 50,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Marmoleum 0,004 0, ,0 2 Beton hutný 1 0,073 1,230 17,0 3 Separační fólie 0,0001 0, ,0 4 Isover 0,090 0, ,0 5 Beton hutný 1 0, 1,230 17,0 6 Asfaltový pás 0,004 0, ,0 7 Beton hutný 1 0,100 1,230 17,0 I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN ) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,790+0,030 = 0,820 Vypočtená hodnota: f,rsi = 0,920 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,rsi > f,rsi,n... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole. II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN ) Požadavek: U,N = Vypočtená hodnota: U = U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. 0,38 W/m2K 0,30 W/m2K Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše). III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN ) Požadavky: Vypočtené hodnoty: 1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,5 kg/m2.rok, nebo 5% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,095 kg/m2,rok (materiál: Isover). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,095 kg/m2,rok V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,574 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a > Mev,a POŽADAVEK JE SPLNĚN Mc,a < Mc,N POŽADAVEK JE SPLNĚN. Teplo 8, (c) 7 Svoboda Software

20 RD 2.NP RD 2.NP RD 2.NP RD 2.NP RD 2.NP ZÍDKA P RŠ DN AJ FŠ MORAVANŮ HUP PS PLYNOVOD DN 40 ELEKTŘINA ZÍDKA NASÁVÁNÍ VZDUCHU REKUPERACE ZÁSOBOVÁNÍ 3150 RŠ TERASA VÝŠKA ATIKY +4, , , VSAKOVACÍ JÁMA ZÍDKA P P P RD 2.NP RD 2.NP LEGENDA HRANICE POZEMKU OPLOCENÍ ELEKŘINA DEŠŤOVÁ KANALIZACE VODOVOD PLYNOVOD KANALIZACE 9370 VÝŠKA ATIKY +5, ,630 +4, ,780 HUP HLAVNÍ UZÁVĚR PLYNU - UMÍSTĚNO VE SKŘÍNI NA OPLOCENÍ BYTOVÝ DŮM 3.NP KANALIZACE DN P P VODOVOD DN 60 RŠ 7120 P-INV. VŠ HUVO P-INV. VSTUP KC 1 VÝŠKA ATIKY +7, , RŠ VSTUP MŠ HŘIŠTĚ MŠ 1.NP 1950 RŠ 5020 VSTUP 2 MŠ P P P ZA OBOROU RD 2.NP RD 2.NP PS VŠ HUVO RŠ AJ FŠ RŠ PŘÍPOJKOVÁ SKŘÍŇ - UMÍSTĚNO VE SKŘÍNI NA OPLOCENÍ VODOMĚRNÁ ŠACHTA HLAVNÍ UZÁVĚR VODY REVIZNÍ ŠACHTA SPLAŠKOVÉ KANALIZACE AKUMULAČNÍ JÍMKA FILTRAČNÍ ŠACHTA REVIZNÍ ŠACHTA DEŠŤOVÉ KANALIZACE HYDRANT OCHRANNÉ PÁSMO ZPEVNĚNÁ KOMUNIKACE CHODNÍK ZÁSTAVBA P VSTUP 1 MŠ MŠ 2.NP 0 P DLAŽBA HŘIŠTĚ - PÍSEK TERASA TRÁVNÍK STROM VJEZD NA POZEMEK VSTUP NA POZEMEK VSTUP DO OBJEKTU MALOBŘEVNOVSKÁ HŘIŠTĚ P SLEZANŮ P P-INV. PARKOVACÍ MÍSTO PARKOVACÍ MÍSTO PRO INVALIDY DN 100 EVENT. VSTUP HŘIŠTĚ - PRO VEŘEJNOST S BYTOVÝ DŮM 3.NP ±0, 000 = 379,46 m.n.m Ing. Aleš Poděbrad. KOORDINAČNÍ SITUACE FORMÁT: A1 MĚŘÍTKO 1: Č. VÝKR. 1.1