STUDIE VLIVU VÝSTAVBY A PŘEDPĚTÍ NA SPOJITÉ POSTUPNĚ BUDOVANÉ MOSTY
|
|
- Vendula Janečková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 STUDIE VLIVU VÝSTAVBY A PŘEDPĚTÍ NA SPOJITÉ POSTUPNĚ BUDOVANÉ MOSTY Doc. Ing. Jaroslav Navrátil, CSc. Ústav betonových a zděných konstrukcí, VUT v Brně, Veveří 95, Brno SCIA CZ, s.r.o. Slavíčkova 1a, Brno Ing. Richard Novák Ústav betonových a zděných konstrukcí, VUT v Brně, Veveří 95, Brno 1 ÚVOD V odborné veřejnosti existuje více názorů na kritéria a metody návrhu předpjatých konstrukcí. Návrh předpjaté betonové konstrukce lze provádět tak, aby byly v rozhodujících průřezech splněny podmínky pro napětí betonu (dovolená namáhání), jiným kritériem může být balancování části vlastní tíhy a stálých zatížení předpětím či požadavek vyrovnání průhybů. Každá z metod má výhody i nevýhody a není předmětem tohoto článku vzájemně je porovnávat. Cílem je pouze upozornit na úskalí, kterými může návrh konstrukce procházet v případě, že průhyb či vyrovnání zatížení v každé fázi výstavby není uvažován jako jeden z faktorů ovlivňujících návrh. Dalším cílem tohoto článku je ukázat možnosti zpřesněné statické analýzy, která může případné chyby v návrhu konstrukce včas odhalit. Ambicí projektantů moderních mostních konstrukcí je navrhovat nejen ekonomicky výhodné, ale také estetické a štíhlé konstrukce. Tyto konstrukce jsou ovšem velmi citlivé na průhyby. Pro srovnávací výpočty byl proto vybrán typ štíhlé předpjaté po polích betonované konstrukce, u které se mohou projevit nadměrné průhyby převislých konců v jednotlivých fázích výstavby. To inspirovalo autory článku k provedení studie, jejímž cílem je nalezení vhodného způsobu výstavby či předepnutí konstrukce s ohledem na omezení jejích průhybů. Cílem je prokázat použitelnost velmi štíhlých průřezů v praxi. 2 POPIS KONSTRUKCE Konstrukci tvoří spojitý nosník o pěti polích 27, 40, 42, 38, 27 m. Nosník je velmi štíhlý, výška průřezu 1,75 m je 1/24 rozpětí nejdelšího pole. Příčný řez je uzavřený dvoukomorový nosník s masivní střední stojinou, oblým spodním lícem a šikmými vzpěrami tl. 200 mm. Horní deska je tl. 350 mm. Průřez je betonován ve dvou etapách. První etapa je tvořena spodní částí průřezu spolu se stojinami, ve druhé fázi (po 7 dnech od betonáže první části) je dobetonována spřažená horní deska, viz Obr. 1. Po délce je nosník sestaven ze tří typických průřezů. Nadpodporový průřez v délce 4 m má tloušťku střední stojiny 5,4 m, zesílený průřez navazuje symetricky na podporový, je dlouhý 8 m a má střední stojinu tl. 3,2 m. Zbytek nosníku je tvořen průřezem s tl. střední stojiny 2,4 m. Konstrukce je řešena jako přímá. Spojitý nosník je zhotoven v pěti fázích výstavby. První fáze je tvořena prostým nosníkem o rozpětí 42m s převislými konci 10 m. Ve dalších fázích výstavby jsou vybudována postupně pole dva, čtyři, jedna a pět, viz Obr. 2, přičemž v každé fázi výstavby je opakován postup popsaný níže pro výstavbu prvního pole.
2 Obr. 1 Postup betonáže průřezu 3 VÝPOČETNÍ MODEL Ve statickém výpočtu je třeba respektovat normu ČSN Navrhování mostních konstrukcí z předpjatého betonu [2]. S ohledem na postupnou výstavbu a nehomogenitu konstrukce se však dá očekávat významný vliv smršťování a dotvarování betonu na redistribuci sil v průřezu i v konstrukci a na průhyby konstrukce. Proto je třeba kriticky zhodnotit reologický model i hodnoty modulů pružnosti předepsané touto normou. Proto, jak vyplývá z dalšího podrobného popisu, byly materiálové parametry voleny rovněž podle EC2 [5], resp. [1]. Výše uvedené požadavky na statický model umožňuje splnit program Nexis, resp. jeho moduly TDA, Fáze výstavby a Předpětí [3]. Konstrukce tedy byla řešena prutovým modelem jako spojitý nosník. Geometrie a vlastnosti průřezů i předpínacích lan byly ve výpočtovém modelu plně zohledněny včetně krátkodobých a dlouhodobých ztrát. Postup výstavby byl modelován pomocí modulu Fáze výstavby. S ohledem na opakování příčin nadměrného průhybu převislého konce v jednotlivých fázích postupně budované konstrukce byla pozornost soustředěna na první fázi výstavby, to je na průhyb převislých konců prostého nosníku. V dalších výpočtech byl ověřen dopad navržených způsobů omezení průhybů převislého konce na celkové chování hotové mostní konstrukce. Jak vyplývá z Obr. 2, byly v první fázi výstavby modelovány následujících kroky postupné výstavby spřaženého průřezu: montáž skruže, zhotovení bednění pro betonáž fáze 1 průřezu a její betonáž, zhotovení bednění pro fázi 2 průřezu - desku a její betonáž po 7 dnech od betonáže základní části průřezu, po dalších 7 dnech předepnutí a odskružení nosníku, skruž a bednění jsou přemístěny do dalšího pole.
3 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 F9 F10 F21 Obr. 2 Podélný řez konstrukcí a její postupná výstavba zjednodušené schéma výpočtového modelu v programu Nexis, fáze výstavby 1-10, 21
4 V rámci této studie bylo sledováno několik variant tras předpínacích kabelů. V kap. 5.4 je podrobně popsána geometrie jednotlivých kabelů i jejich účinky na konstrukci včetně okamžitých průhybů. S uvážením těchto účinků byla autory navržena skupina kabelů, viz Obr. 3, se kterou byla prováděna většina výpočtů studie, resp. veškeré výpočty, u nichž byly variovány jiné výpočtové parametry než právě tvar předpínacích kabelů. Obr. 3 Trasy předpínacích kabelů uvažované ve studii 4 PARAMETRICKÁ STUDIE PRŮHYBŮ KONSTRUKCE Výše uvedený výpočtový model se stal základem pro studii vlivu vybraných parametrů, jako je např. modul pružnosti a stárnutí betonu, rozdílné smrštění spřažené části konstrukce a smykové ochabnutí. Respektování těchto jevů a správná volba příslušných vstupních parametrů jsou pro přesnost výpočtu průhybů v montážních stavech konstrukce rozhodující. Naopak jejich podcenění vede k vážným problémům při realizaci konstrukce. 4.1 Modul pružnosti a stárnutí betonu S ohledem na předpokládanou betonáž in-situ byl zvolen beton C -/35, který odpovídá svými vlastnostmi značce betonu B400 podle normy ČSN Jak již bylo uvedeno výše, je třeba velmi opatrně přistoupit k ustanovením normy pro hodnotu modulu pružnosti, která je pro běžně používané betony nadhodnocená. Proto byl proveden statický výpočet v několik variantách pro různé moduly pružnosti: 1. Podle EC2 [5], E 28 = 31,5 GPa, se stárnutím standardně definovaným dle [5], resp. [1]. 2. Podle ČSN [2], E konst = 36 GPa, bez stárnutí. ČSN neuvádí žádný vztah pro změnu modulu pružnosti vlivem stárnutí betonu. 3. Podle ČSN [2] se zadaným stárnutím prostřednictvím programu Nexis tak, aby byl vypočtený modul pružnosti po 28 dnech E 28 = 36 GPa a aby bylo po 7 dnech dosaženo 80 % pevnosti dle požadavku [2]. 4. Podle ČSN [2] se zadaným stárnutím prostřednictvím programu Nexis tak, aby vypočtený modul pružnosti po 28 dnech odpovídal hodnotě podle [5] E 28 = 31,5 GPa a aby bylo po 7 dnech dosaženo 80 % pevnosti dle požadavku [2]. 5. Podle EC2 [5] se zadaným stárnutím prostřednictvím programu Nexis tak, aby vypočtený modul pružnosti po 28 dnech odpovídal hodnotě podle EC 2 E 28 = 31,5 GPa a aby bylo po 7 dnech dosaženo 80 % pevnosti dle požadavku [2].
5 Uvažovaný případ Průhyb převislého konce Po odskružení [mm] 14 dnů po odskružení [mm] 1. EC 2, E = 31,5 GPa 20,8 15,4 2. ČSN, E = 36 GPa 14,3 11,2 3. ČSN zadané stárnutí, E 28 = 36 GPa 24 21,5 4. ČSN zadané stárnutí, E 28 = 31,5 Gpa 28,7 26,1 5. EC2 zadané stárnutí, E 28 = 31,5 GPa 25,6 20,3 tabulka 1. Průhyby převislých konců podle uvažovaného modulu pružnosti 30 Průhyb [mm] Obr. 4 Průhyb podle uvažovaného modulu pružnosti ve 14 dnech po předepnutí a odskružení Je třeba si uvědomit, že pokud předepíšeme dosažení 80% pevnosti betonu po 7 dnech, pak jde o beton pomaleji tuhnoucí než beton definovaný v [1] jako "pomalu tuhnoucí"! "Normálně, resp. rychle tuhnoucí" beton dosahuje dle [1] po 7 dnech více než 88 % pevnosti po 28 dnech. Zkušenosti z praxe svědčí o tom, že z výše uvedených modelů lze nejreálnější hodnoty vypočtených průhybů dosáhnout pomocí EC2 (varianta 1). Zároveň je zřejmé, že použití charakteristik betonu dle ČSN [2] může vést v relaci k EC2 k podcenění průhybů pro daný průběh kabelů cca o 30 %. V případě jiných vstupních parametrů (např. geometrie kabelu) může činit rozdíl i více. V dalších výpočtech studie jsou proto uvažovány charakteristiky standardně doporučované v [5], resp. [1]. 4.2 Vliv smršťování dobetonované horní desky Rozdílné smršťování a dotvarování obou spřažených částí průřezu má poměrně významný vliv na velikosti průhybů. Pokud je např. smršťování horní desky rychlejší než smršťování základní části nosníku, pak dochází k nadzvedávání převislých konců. ČSN [2] pro navrhování mostních konstrukcí z předpjatého betonu používá velmi jednoduchých a dnes již
6 zastaralých vztahů pro výpočet reologických účinků. V nich nejsou zohledněny tzv. efektivní tloušťky jednotlivých částí průřezu, které určují rychlost vysychání průřezu a tedy např. rychlost smršťování. V případě použití modernějších teorií [5], resp. [1] lze tento vliv ověřit programem Nexis. Uvažujme výše uvedený výchozí výpočtový model, ve kterém budeme modifikovat postup betonáže průřezu: 1. Průřez betonovaný vcelku. 2. Postupně betonovaný průřez 2 fáze, neošetřovaný. 3. Postupně betonovaný průřez ošetřována pouze horní deska po dobu 10 dnů. Průřez Průhyb převislého konce Po odskružení [mm] 14dnů po odskružení [mm] 1. celistvý průřez 20,8 33,6 2. ve 2 fázích, neošetřovaný 23,2 39,8 3. ve 2 fázích, deska ošetřovaná 21,4 16,5 tabulka 2 Průhyby převislých konců podle smršťování Výsledky potvrzují předchozí úvahy. Průhyb nosníku u neošetřovaného průřezu betonovaného ve dvou fázích je větší než průhyb nosníku s celistvým průřezem betonovaným v jedné fázi. Naopak, pokud bude dobetonovaná horní deska průřezu patřičně ošetřována dostatečně dlouhou dobu, můžeme průhyby výrazně redukovat (v našem případě až o polovinu). 4.3 Efektivní šířka průřezu U komorových a trámových konstrukcí dochází vlivem smykové deformace desky k nerovnoměrnému rozdělení normálových napětí. Toto rozdělení napětí závisí na poměru šířky mostu k rozpětí, na poloze řezu v konstrukci a na typu zatížení. Větší koncentrace napětí vzniká pod osamělými břemeny a u podpor spojitých nosníků. V normách a předpisech se doporučuje tento jev zohlednit pomocí redukované šířky spolupůsobící desky (tzv. efektivní šířka). Přesnější analýzu tohoto jevu je možné provést deskostěnovým modelem nebo úpravou prutového modelu, ve kterém se průřez rozdělí na větší počet prvků s modifikovanou plochou nebo excentricitou. Sestavení takového modelu je však časově náročné. V rámci popisované studie byl proto alternativní výpočet konstrukce zohledňující nerovnoměrné rozdělení normálových napětí proveden zjednodušeně s uplatněním efektivních šířek průřezů v poli i nad podporou. Bylo zjištěno, že průhyby se na takto upraveném modelu zvětšily cca o 70 %. Při hodnocení výsledků řešení si je třeba uvědomit, že reálné hodnoty průhybů se budou pohybovat mezi oběma variantami řešení. Průhyby vypočtené na modelu s plně působícím průřezem jsou dolním odhadem skutečných průhybů. 5 OPATŘENÍ K OMEZENÍ PRŮHYBŮ PŘEVISLÝCH KONCŮ
7 Na výše uvedeném výpočtovém modelu autoři ověřili některé možnosti, jak změnit způsob výstavby, velikost předpětí a trasování předpínacích kabelů, aby i při zachování štíhlosti konstrukce nehrozilo nebezpečí nadměrných záporných průhybů při výstavbě konstrukce. 5.1 Podvýšení Podvýšením redukujeme nepříznivý průhyb konstrukce tak, abychom dosáhli plynulého navázání konstrukcí budovaných po částech. Vyjdeme z výše popsaného modelu a na základě průhybů převislých konců, určíme podvýšení konstrukce. Průhyb převislého konce je cca 20 mm. O tuto hodnotu lze snížit výškovou úroveň skruže tak, aby nad podporou bylo snížení nulové a na konci nosníku 20 mm. V poli zůstane skruž ve nezměněné úrovni. Po odečtení podvýšení získáme průhyby vůči niveletě konstrukce. Z výpočtu vychází ve fázích výstavby průhyb přibližně 0 až 8 mm. Při správně navržených kabelech je rovněž průhyb vypočtený po 50 letech provozu v akceptovatelných mezích. 5.2 Dočasné podpory v poli Jedním ze způsobů jak zabránit nadzdvižení převislých konců je omezit průhyb v poli vložením dočasných podpěr. Jako referenční opět uvažujeme výše uvedený model. Dočasné podpory jsou umísťovány symetricky, od každé stálé podpory ve vzdálenostech L/2, L/3, L/4, L/5, L/7, L/10,a L/21, přičemž pro L/2 je uvažována jedna dočasná podpora a v ostatních případech dvě Průhyb [mm] L/2 L/3 L/4 L/5 L/10 L21 Obr. 5 Srovnání průhybů nosníku s dočasnými podporami (14 dnů po odskružení) Z Obr. 5 je zřejmé, že je bezúčelné umísťovat dočasné podpory do vzdálenosti větší než L/4 od finálních podpěr. To dokládá i fakt, že při umístění dočasné podpory dále od trvalé podpěry než do 1/5 rozpětí, dochází postupem času k vzniku tahové síly v dočasné podpěře. Umístění v poli není účinné z důvodu zvolených tras kabelů, které vytváří radiálními silami podpěru v poli samy. Z grafů lze určit, že nejvhodnější je umístit dočasné podpěry do 1/5 až 1/10 rozpětí. Toto řešení je možné doporučit jako doplňkové stabilizující řešení, pokud technologie umožňuje jednoduchou montáž a demontáž skruže v oblasti dočasných stojek. Pro konstrukce vedené ve větší výšce nad terénem lze využít šikmých dočasných vzpěr v 1/10 rozpětí, které budou uloženy na základy trvalých podpor nosné konstrukce.
8 5.3 Zatížení převislých konců balastem Další možností srovnání konců konzol do správné nivelety je jejich dočasné zatížení balastem. Velikost zátěže, která omezí průhyb konzoly na nulu, byla stanovena vložením podpor na konce nosníku a vypočtením jejich reakcí ve vybraných časech, viz tabulka 3. Reakce v trvalé podpoře [kn] Časová osa po předepnutí a odskružení [dny] Reakce v koncové podpoře [kn] tabulka 3 Reakce nosníku s podepřenými konci Z příkladu vyplývá, že velikost nutného balastu klesne během 14 dnů přibližně na polovinu své původní hodnoty. Zde vychází 80 (resp. 40) tun balastu na převislém konci, což představuje nerealizovatelných 32 (resp. 16) m 3 betonu. Tuto hodnotu lze snížit připnutím konce nosníku předpínacím lanem kotveným např. do základu trvalé podpěry. Výhodou tohoto opatření je možnost operativní korekce průhybu zvýšením či snížením tíhy balastu. Z důvodů zvýšených nákladů a komplikací s kotvením převislého konce nosníku a vedením kabelu přes skruž se jeví jako nevhodné. 5.4 Trasování kabelů Vhodné trasování kabelů by bylo bezesporu ekonomicky i technologicky nejméně náročným řešením problému nadměrných průhybů. Proto se na něj soustředila pozornost autorů. Trasy kabelů si v našem případě můžeme rozdělit na trasy výrazně redukující momenty a na trasy výrazně redukující průhyby převislého konce. To souvisí se základním přístupem k navrhování konstrukce. Pokud navrhujeme konstrukci pouze na základě kritérií pro napětí betonu (dovolená namáhání) v provozních stavech, pak lze např. navrhnout průběh kabelů dle Obr. 6, které označíme A. Obr. 6 Trasování kabelů A Pro pochopení ovlivnění průhybů konstrukce kabely byly výpočtem určeny okamžité účinky jednotlivých drah kabelů v okamžiku předepnutí, a to vždy pro kabely o 100 lanech. Srovnání průhybů kabelů jednotlivých tras je znázorněno na Obr. 7. Je zřejmé, že horní přímé i nadpodporové kabely jsou z hlediska průhybů nevhodně navrženy.
9 Výchozí statický model konstrukce byl tedy pozměněn ve způsobu trasování kabelů. Celková hmotnost použitých kabelů však zůstala srovnatelná. S novým výpočtovým modelem byla provedena časová statická analýza první fáze výstavby mostu (prostý nosník s převislými konci). Výsledné průhyby jsou patrné z Obr. 8. Oproti výše uvedeným hodnotám záporných průhybů je zřejmé jejich výrazné zvýšení, které může při uvážení nepříznivých hodnot jiných vstupních parametrů (kap. 4) dosáhnout i vyšších hodnot. Obr. 7 Účinky jednotlivých tras kabelů A Průhyb po předepnutí a odskružení Průhyb 14 dnů po předepnutí a odskružení Obr. 8 Průhyby nosníku při trasování kabelů A
10 Výchozí varianta výpočtového modelu předpokládá použití tří typů tras kabelů podle Obr. 3, které v rámci této kapitoly budeme označovat B. Jak vyplývá z okamžitých účinků jednotlivých drah kabelů v okamžiku předepnutí, viz Obr. 12, z uvedených tras kabelů redukují dolní kabely relativně významným způsobem průhyby převislých konců konzol. To se pozitivním způsobem odráží na velikosti průhybů konstrukce po odskružení, viz Obr. 4, křivka č. 1. Nabízí se otázka, proč horní kabely podle Obr. 3 redukují průhyby výrazně méně než dolní kabely. Proto byly horní kabely zvlášť analyzovány, a to ve variantách s prodlouženou střední přímou a s kotvením pod těžištní osou průřezu, viz Obr. 9. V Obr. 10 je provedeno opět srovnání okamžitých účinků jednotlivých drah kabelů v okamžiku předepnutí. Je zřejmé, že příčinou vyšších průhybů (tj. zlepšení redukce průhybu) od horních kabelů je větší délka střední přímé. Obr. 9 Variantní trasování horních kabelů typu B Obr. 10 Účinky variantně trasovaných horních kabelů typu B
11 Průhyby konstrukce v průběhu montáže projevující se při použití kabelů typu B je možné dále redukovat doplněním dalších dvou typů tras kabelů (přímé a vzepnuté - kabely typu C ) znázorněných na Obr. 11. Z hlediska omezení záporného průhybu převislého konce nosníku jsou nejúčinnější přímé kabely. Přibližně stejnou účinnost mají vzepnuté kabely v případě, že jsou zvedány až v místě podpory, viz Obr. 11 a Obr. 12 vpravo. Pokud jsou tyto kabely zvedány už v poli (stejné obrázky vlevo), pak průhyb v poli od přímých i vzepnutých kabelů je prakticky totožný, zatímco na konci nosníku je rozdíl přibližně 20 % v neprospěch zvedaných kabelů. Pro vysvětlení je třeba uvést, že vzepnutý kabel by zadán nesymetricky. S ohledem na jednoduchost přímých kabelů a nižší ztráty jsou dále jako kabely typu C používány pouze přímé kabely. Obr. 11 Trasování kabelů B a C Obr. 12 Účinky jednotlivých tras kabelů B a C Výchozí statický model konstrukce s kabely typu B byl pozměněn tak, že v první fázi výstavby byly dva dolní kabely nahrazeny dvěma kabely přímými ( C ) o stejném počtu lan. Přitom jsou trasy kabelů po délce spojitého nosníku voleny tak, že v jednom řezu je
12 spojkována maximálně polovina použitých kabelů. Výsledkem našeho návrhu jsou akceptovatelné průhyby v průběhu výstavby i provozu, viz Obr. 13, Obr. 14. Obr. 13 Průhyby nosníku po předepnutí při trasování kabelů B a C 6 ANALÝZA NÁSLEDUJÍCÍCH FÁZÍ VÝSTAVBY V kap. 5 bylo ověřeno, že při použití tras kabelů B a C není třeba činit v případě řešené konstrukce další opatření k omezení průhybů. Proto byla pro tuto variantu návrhu konstrukce provedena časová statická analýza montážních i provozních stavů konstrukce. Výsledné hodnoty průhybů na Obr. 14 i napětí na Obr. 15 prokazují realizovatelnost navrhovaného řešení. Účinky pohyblivého zatížení byly analyzovány v [4]. Obr. 14 Obálka průhybů od dlouhodobých zatížení nosníku při trasování kabelů B a C Obr. 15 Obálka napětí v betonu od dlouhodobých zatížení při trasování kabelů B a C 7 CELKOVÉ ZHODNOCENÍ Ze všech uvedených řešení omezení nadměrných průhybů je technologicky nejschůdnější varianta s vhodně trasovanými kabely. Poskytuje účinnou redukci průhybu při prakticky nulových nákladech na dodatečná technologická opatření. Jinými slovy lze konstatovat, že při pečlivém návrhu a při použití adekvátních metod pro analýzu konstrukcí, lze bez obav navrhovat i velmi štíhlé a esteticky působivé konstrukce.
13 8 PODĚKOVÁNÍ Tato práce vznikla za podpory Výzkumného záměru VUT v Brně MSM LITERATURA [1] CEB-FIP Model Code 1990, Final Draft 1991, BULLETIN D INFORMATION No 203, Comite Euro-International Du Beton, Lausane, [2] ČSN Navrhování mostních konstrukcí z předpjatého betonu, Český normalizační institut, [3] Fáze výstavby, předpínací kabely, TDA. Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí - manuál programu, SCIA CZ, [4] Novák,R.: Předpjatý postupně budovaný most, diplomová práce, Ústav betonových a zděných konstrukcí, VUT v Brně, Veveří 95, Brno, [5] pren 1992 (Final draft), Eurocode 2: Design of Concrete Structures, European Standard, European Committee for Standardization, Brussel, 2001.
STATIKA MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ A TEORIE STÁRNUTÍ STRUCTURAL ANALYSIS OF BRIDGES AND RATE-OF-CREEP THEORY
STATIKA MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ A TEORIE STÁRNUTÍ STRUCTURAL ANALYSIS OF BRIDGES AND RATE-OF-CREEP THEORY JAROSLAV NAVRÁTIL Příspěvek připomíná některé problematické vlastnosti modelů stárnutí, smršťování
VíceOmezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů
Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Lukáš Vráblík, Vladimír Křístek 1. Úvod Jedním z nejzávažnějších faktorů ovlivňujících hlediska udržitelné výstavby mostů
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VíceRelaxační metoda. 1. krok řešení. , kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0
PŘEDNÁŠKY Relaxační metoda 1. krok řešení V okamžiku t 0, kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0 a kdy je konstrukce namáhána vnitřními silami { }, nechť je konstrukce v celém svém rozsahu
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VíceLÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN
SITUACE 1:2000 Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Jemná prostorová křivka je konstruována jako plynulá
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceVÝSTAVBA MOSTŮ (2018 / 2019) M. Rosmanit B 304 ŽB rámové mosty
Technická univerzita Ostrava 1 VÝSTAVBA MOSTŮ (2018 / 2019) M. Rosmanit B 304 miroslav.rosmanit@vsb.cz Charakteristika a oblast použití - vzniká zmonolitněním konstrukce deskového nebo trámového mostu
VíceAnotace. Průvodní zpráva
Anotace Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Koncepce konstrukce mostu reaguje pokorně na panorama Prahy,
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceVZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ
VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ ZADÁNÍ Navrhněte most z prefabrikovaných předepnutých nosníků IST. Délka nosné konstrukce mostu je 30m, kategorie komunikace na mostě je S 11,5/90.
VíceIDEA StatiCa novinky. verze 5.4
IDEA StatiCa novinky verze 5.4 IDEA StatiCa Prestressing Spřažený spojitý nosník Postupná výstavba spojité konstrukce Hlavním vylepšením ve verzi 5 v části beton a předpjatý beton je modul pro analýzu
VíceÚčinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení
PŘEDNÁŠKY Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení Pozemní stavby Pozemní stavby rámové konstrukce Vliv dotvarování a smršťování na sloupy a pilíře střední sloupy
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VícePředpjatý beton Přednáška 13
Předpjatý beton Přednáška 13 Obsah Statická analýza postupně budovaných předpjatých konstrukcí: Nehomogenita konstrukcí Řešení reologických účinků v uzavřené formě Vlastnosti moderních postupně budovaných
Více- Větší spotřeba předpínací výztuže, komplikovanější vedení
133 B04K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Návrh předpětí Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení - Princip vyrovnání napětí v průřezu - Větší spotřeba
VíceProjevy dotvarování a smršťování betonu na mostech
PŘEDNÁŠKY Projevy dotvarování a smršťování betonu na mostech 1. Redistribuce vnitřních sil 2. Vývoj deformací (typicky nárůst průhybů) Parrotts Ferry Bridge Californie, USA, 1978 Příklady mostů s nadměrnými
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VíceProjevy dotvarování na konstrukcích (na úrovni průřezových modelů)
PŘEDNÁŠKY Projevy dotvarování na konstrukcích (na úrovni průřezových modelů) Volné dotvarování Vázané dotvarování Dotvarování a geometrická nelinearita Volné dotvarování Vývoj deformací není omezován staticky
VíceBetonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)
Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VícePOUŽITÍ MODULU TDA PRO ANALÝZU POSTUPNĚ BUDOVANÝCH MOSTŮ 1
POUŽITÍ MODULU TDA PRO ANALÝZU POSTUPNĚ BUDOVANÝCH MOSTŮ 1 Doc. Ing. Jaroslav Navrátil, CSc. Ústav betonových a zděných konstrukcí, VUT v Brně, Údolní 53, 662 42 Brno SCIA CZ, s.r.o. Slavíčkova 1a, 638
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VícePředpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
VíceČíslo. Relaxace předpínací výztuže. úbytek napětí v oceli při časově neměnné deformaci (protažení) Soudržnost předpínací výztuže s betonem
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Číslo Datum PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016 Téma přednášky 1 23.2. Principy předpjatého betonu, historie, materiály Poznámky 2 1.3. Technologie předem předpjatého betonu
VíceMILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceEfektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností
Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností EFEKTIVNĚJŠÍ KONSTRUKCE S VYŠŠÍ SPOLEHLIVOSTÍ A DELŠÍ ŽIVOTNOSTÍ Vedoucí projektu: ing. Michal Sýkora Zpracovatel: ing. Jan Komanec Konzultant:
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceLÁVKA PRO PĚŠÍ TVOŘENÁ PŘEDPJATÝM PÁSEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES LÁVKA PRO PĚŠÍ
VíceStropní konstrukce, která Vás unese. lehká levná bezpečná
Stropní konstrukce, která Vás unese lehká levná bezpečná VÝHODY je stropní konstrukce použitelná pro všechny typy staveb (rodinné domky, bytové domy, průmyslové stavby, rekonstrukce atd.). Skládá se z
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VícePOŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
VíceINTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) INTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2 Libor Michalčík 1 Jaroslav Navrátil
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VícePředpjatý beton Přednáška 10
Předpjatý beton Přednáška 10 Obsah Analýza kotevní oblasti: Kotvení pomocí kotev namáhání kotevních oblastí, výpočetní model a posouzení oblastí pod kotvami. vyztužení kotevní oblasti. Kotvení soudržností
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceCíle řešení. Způsob řešení
Cíle řešení Tento grant byl zaměřen na rekonstrukci historických kleneb. Jednou z možností rekonstrukce kleneb je její nadbetonování vrstvou vyztuženého betonu. Jako jedna z mála sanačních metod nenarušuje
VíceNOSNÍK UHPC PRO MOSTNÍ STAVBY
NOSNÍK UHPC PRO MOSTNÍ STAVBY Autor: Petr Jedlinský, Eurovia CS, a.s. Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky (TAČR) v rámci projektu Centrum
VíceBetonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování Ing. Pavlína Matečková, Ph.D. 2016 Pavlína Matečková, LP-A-303 pavlina.mateckova@vsb.cz http://homel.vsb.cz/~zid75/ Zkouška:
VíceBridging Your Innovations to Realities
Most na dálnici D1 Dubná skala Turany letmá betonáž Modelovánífázívýstavby Časová analýza v programu MIDAS Civil SrovnáníMIDAS Civil a SCIA TDA MIDAS IDEA interface midas Civil 2 Modelovánívýstavby metodou
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceLANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE 1 Úvod Na Ústavu betonových a zděných konstrukcí VUT v Brně se v současné době zabýváme vývojem zavěšených a visutých půdorysně zakřivených štíhlých lávek
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
Více4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VíceIDEA StatiCa novinky
strana 1/22 IDEA StatiCa novinky IDEA StatiCa novinky verze 5 strana 2/22 IDEA StatiCa novinky IDEA StatiCa... 3 Natočení podpor... 3 Pružné podpory... 3 Únava a mimořádné návrhové situace... 4 Změny a
VíceVe výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceVliv relaxace betonu na hodnotu vnitřních sil od sedání podpěry mostu. Lenka Dohnalová
1 / 29 Vliv relaxace betonu na hodnotu vnitřních sil od sedání podpěry mostu Lenka Dohnalová ČVUT, fakulta stavební katedra stavební mechaniky zimní semestr 2017/2018 Odborné vedení: prof. Ing. Milan Jirásek,
VíceNová generace osvědčeného statického softwaru RIBtec FERMO 18.0
Nová generace osvědčeného statického softwaru RIBtec FERMO 18.0 Dobetonávka Stabilita na klopení nelineárním výpočtem Prefabrikáty pozemních staveb s prostupy a ozuby Časová osa a změny statických schémat
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VícePOROVNÁNÍ MATEMATICKÝCH MODELŮ PRO VÝPOČET SMRŠŤOVÁNÍ A DOTVAROVÁNÍ BETONU
POROVNÁNÍ MATEMATICKÝCH MODELŮ PRO VÝPOČET SMRŠŤOVÁNÍ A DOTVAROVÁNÍ BETONU COMPARISON OF THE MATHEMATICAL MODELS FOR PREDICTION OF CREEP AND SHRINKAGE OF CONCRETE Jan Soška 1 Abstract The paper compares
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY MOST PŘES PŘELOŽKU SILNICE I/46 THE BRIDGE ACROSS THE RELOCATION OF ROAD I/46
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES MOST PŘES PŘELOŽKU
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceVodorovné konstrukce značky NORDSTROP moderní stavební konstrukce z předpjatého betonu
Vodorovné konstrukce značky NORDSTROP moderní stavební konstrukce z předpjatého betonu NORD předpjaté FILIGRÁNY CZ NORD Stropní konstrukce - NORDSTROP T O N E J L E P Š Í Z P Ř E D PJ AT É H O B E T O
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH MOSTNÍ
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Spřažené konstrukce Obsah: Spřažení částečné a plné, styčná
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Obsah přednášek 2 Stabilita stěn, nosníky třídy 4. Tenkostěnné za studena tvarované profily. Spřažené ocelobetonové spojité
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceCEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého
VícePříklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu
Příklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu Uvažujte železobetonový sloup ztužené rámové konstrukce o průřezu b = 400 mm h = 400 mm a účinné délce l 0 = 2,1 m (Obr. 1). Na sloup působí
VícePředpjatý beton Přednáška 5
Předpjatý beton Přednáška 5 Obsah Změny předpětí Ztráta předpětí třením Ztráta předpětí pokluzem v kotvě 1 Maximální napětí při předpínání σ p,max = min k 1 f pk, k 2 f p0,1k kde k 1 =0,8 a k 2 =0,9 odpovídající
VíceČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA
VíceBetonové konstrukce. Beton. Beton. Beton
Beton Požárně bezpečnostní řešení stavby a návrhové normy Praha 2. 2. 2012 Betonové konstrukce prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Ing. Radek Štefan Nehořlavý materiál. Ve srovnání s jinými stavebními
VíceManuál. Fáze výstavby, předpětí, TDA
Manuál Fáze výstavby, předpětí, TDA Fáze výstavby, předpětí a TDA Obsah Zadání geometrie a ostatních dat... 23 Nastavení parametrů... 23 Vytvoření projektu s fázemi výstavby... 25 Nastavení fází výstavby...
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová
VíceOBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2
OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceSTATICKÉ TABULKY stěnových kazet
STATICKÉ TABULKY stěnových kazet OBSAH ÚVOD.................................................................................................. 3 SATCASS 600/100 DX 51D................................................................................
Více