Telefon: Zakázka: Položka: Dílec: Poloprefabrikát

Transkript

1 RIB Softwae SE FERMO V18.0 Build-N Typ: Pefabikát Soubo: Polopefa-s-postupy.Fex Systémové infomace Nomy: ČSN EN :2016 Návh Výpočet: spolupůsobící šířky se zohledňují uh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: neuvažuje se Návhová situace: tvalá Třída postředí: honí XC1 dolní XC1 Třída požání odolnosti: R30 Ohoření: 3-stanné Půřezy, geometie Pefabikát Typ Typ půřezu b h Šířka honí pásnice b w Šířka stojiny d h Tloušťka honí pásnice h w Výška stojiny b d Šířka dolní pásnice z s Vzdálenost těžíště od d d Tloušťka dolní pásnice Geometie pefabikátu Půřez bw hw bh dh bd dd Ac Iy [cm⁴] zs R élka Půřez 9.70 R1 Monolitické deska h o Tloušťka desky Δh o Odpočet na bednění b o Šířka desky e Excenticita k pefabikátu Geometie monolitické desky Postupy Souř. x élka ho bo Δho e stana:1/17

2 č. a k začátku Typ Vzdálesnot od, esp. bx Kužnice Kužnice Kužnice Kužnice Obdélník Obdélník Kužnice Kužnice Kužnice Kužnice Spolupůsobící šířky desky x Bcelk Beff Beff / Bcelk L Spolupůsobící šířka desky hz d1.ah d1.ad Mateiál f ck Válcová tlaková pevnost betonu f yk Pevnost výztuže f pk Pevnost předpjaté výztuže γ c ílčí součinitel spolehlivosti f tk,cal Výpočetní tahová pevnost výztuže f p,0.1k Mez tažnosti 0.1 předpjaté výztuže betonu α cc Součinitel životnosti betonu γ s ílčí součinitel spolehlivosti výztuže γ p ílčí součinitel spolehlivosti předpjaté výztuže f cd Návhová tlaková pevnost f yd Návhová pevnost výztuže f p0.1d Návhová mez tažnosti 0.1 betonu f ctm Střední tahová pevnost betonu Δσ RSK Únavová pevnost výztuže σ h/f pk Relaxační součinitele E cm Sečný E-Modul betonu E s E-Modul výztuže E p E-Modul předpjaté výztuže Beton fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C35/ obetonávka fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C25/ Vzůstající větev pacovního diagamu napětí-přetvoření se uvažuje dle kap (2)a. Výztuž Použití fyk [N/mm²] ftk,cal [N/mm²] Es [N/mm²] γs fyd [N/mm²] ΔσRSK B500S Podél & příčně B450S Smyková spáa Časová osa Časová osa ve dnech Posudek Pefabik Spřažený P fcm(t) [N/mm²] Statické schéma át Vlastní tíha / předpětí 1 ANO ílenské schéma Tanspot ANO Tanspotní schéma Montáž ANO Montážní schéma Zahájení dobetonávky ANO Pomocné stojky Aktivace spřažení / uvolnění ANO Povozní schéma pomocných stojek too ANO Povozní schéma stana:2/17

3 Statická schémata Statické schéma Podpoa x Typ cx [kn/m] cz [kn/m] cφx cφy Šířka Ozub Zavěšení [ ] ba h ílenské schéma A 0 - tuhé tuhé tuhé volně B volně tuhé tuhé volně Tanspotní schéma A tuhé tuhé tuhé volně B volně tuhé tuhé volně Montážní schéma A tuhé tuhé tuhé volně 20 B volně tuhé tuhé volně 20 Pomocné stojky volně tuhé volně volně volně tuhé volně volně Povozní schéma A 0 přímé tuhé tuhé tuhé volně B 9.70 přímé volně tuhé tuhé volně ílenské schéma: Tanspotní schéma: Montážní schéma: Pomocné stojky: Povozní schéma: Zadaná výztuž Min. požadavky na kytí betonem Třída postředí Výztuž [mm] Konstukční Předp.výztuž [mm] Beton cmin Δcdev cnom cvl třída cmin Δcdev cnom min fck honí XC S C16/20 dolní XC S C16/20 Podélná výztuž Výztuž honí dobetonávky pefabikátu honí pásnice* dobetonávky pefabikátu h.pásnice pefabikátu Výztuž dolní dolní pásnice* pefabikátu dolní pásnice pefabikátu pefabikátu e Rozteče putů vztažené k ose symetie xz-xk Oblast ozmístění )* Vstvy výztuže se v návhu zohledňují, avšak v případě nutnosti nenavyšují Vstvy výztuže se stejnou efeencí se sdužují do twžiště vstvy Vstva Počet ϕs [mm] As e z z od efeence xz xk dobetonávky pefabikátu pefabikátu stana:3/17

4 Zatížení Vztah Podpoa... a se vztahuje na polohu podpoy v povozním stavu Nosník... spojité zatížení na celý nosník Smě Smě zatížení v globálním souřadném systému, ve směu x, y nebo z n, Δx Geneování n-kát osamělé zatížení s oztečí Δx ey/ez Excenticita působiště zatížení ΔT [K] Teplotní zatížení ve směu x, y nebo z Δs Pokles podpoy vzhledem k ložisku a k začátku Vzdálenost ke vztažnému bodu b R u spojitých zatížení, vzdálenost zpava k qp P, M Osamělé zatížení, osamělý moment b L u spojitých a tojúhelníkových zatížení, vzdálenost zleva k ql q L,q P [kn/m], m L,m P[kNm/m] Železobeton, všechny hodnoty zatížení v zatěžovacích stavech jsou chaakteistické Vlastní tíha: qz [kn/m] = [kn/m³] * A [m²] po všechny Ed Zatěžovací stavy Rovnoměné, spojité, tojúhelníkové zatížení, úsekový moment ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha (pefabikát) Vlastní tíha (dobetonávka) Stálé zatížení Vystojení 3 Kancelářské postoy Užitné (Užitné B) 8 Stálá dodatečná zaťížení Odstanění stojek Zatěžovací stav 0 (vlastní tíha pefabikátu): xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] Vlastní tíha dobetonávky xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] Vlastní tíha Vlastní tíha Zatěžovací stav 2 (Vystojení): Zatížení ve směu z stana:4/17

5 Zatížení v ovině XZ Zatěžovací stav 3 (Užitné): Zatížení ve směu z Zatížení v ovině XZ Výsledky Reakce ZS 1,2,... Základní zatěžovací stav EXTR Extém hodnoty Q Užitná zatížení (chaakteisticky) EQU Stabilita polohy (cha.) A Mimořádné účinky ZK Základní kombinace ΣG Stálá zatížení MK Mimořádná kombinace ΣP Předpětí t SK Seizmická kombinace Podpoa, povozní stav A B ZS Č./název EXTR Ax Az Mx My Bx Bz Mx My Součet G Q (UZB) max Az Q (UZB) min Az EQU min Az ZK max Az ZK min Az Pomocná stojka Podpoy, stavební stav A B ZS Č./název EXTR Ax Az Mx My Bx Bz Mx My 0 ílenské schéma 0 Tanspot Montáž Vnitřní účinky Přehled vnitřních účinků Pole max MyEd min MyEd max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd Přehled nadpodpoových vnitřních účinků Podpoa max MyEd min MyEd max VzEd-Le max VzEd-P A B Návh Kombinované vnitřní účinky max MtEd-Le max MtEd-P max NxEd min NxEd stana:5/17

6 Základní kombinace M yd Základní kombinace V zd Chaakteistická návhová kombinace M yd Častá návhová kombinace M yd Kvazistálá návhová kombinace M yd Nulové body ohybových momentů stana:6/17

7 Oblast záponých návhových momentů na MSÚ Tlak v dolním vláknu Tah v honím vláknu od začátku od konce od začátku od konce Omezení šířky thlin Šířky thlin [mm] Omezení napětí Chaakteistická kombinace Beton Beton.výztuž 0,60 f ck(t=28) = 0,60 f ck(t=60) = 0,60 f ck(t=36500) = 0,80 f yk = N/mm² / N/mm² / N/mm² 400 N/mm² E cm = N/mm² honí / dolní honí / dolní Maximální využití: Místo = m Posudek vyhovuje. Tlaková napětí betonu, chaakteistická kombinace, t [N/mm²] Stabilita na klopení po MSÚ Stabilita na klopení geometicky a mateiálově nelineáním výpočtem dle kap se zohledněním impefekce dle 5.9 (metoda zatěžovacího koku) jako kombinované namáhání na šikmý ohyb, posouvající síly a koucení Geometická impefekce Šikmá poloha stáv.šířka h.pásnice Tahové zpevnění betonu ynamický součinitel, tanspot Součinitel spolehlivosti předpětí Kombinace zatížení L eff/300 = b pásnice = f ctm = φ = γ p,fav = 1.9 cm 0 % 3 cm 3.2 N/mm² Ed Úoveň zatížení el. Čas [d] Kombinace * 10 ZS0*1.15*1.30 (Tanspot) Max. úhel natočení: φx = 0 [ad*1000] Maximální využití: 0.50 Posudek vyhovuje. Ideální elastické tuhosti Efektivní tuhosti ed. Tozní tuhost GI T' ed. Tozní tuhost GI T'' otvaování + smšťování ()' bez thlin, elasticky ()'' s thlinami 80% Vznik mikothlin 40% M T,c překočen zohledněno Návh na smyk, v defomovaném stavu Únosnost na posouvající sílu a koucení dle kap. 6.2/6.3 po nelineáně spočtené vnitřní účinky při 100% únosného zatížení A Osa podpoy A ana podpoy A±d Vzdálenost d od hany podpoy j Rozhodující je návh smykové spáy m Minimální výztuž na posouv. sílu S,, Stojina, oní a olní pásnice a sw vojstřižné třmínky (na posouvající sílu + koucení) A stl Podélná výztuž na koucení po obvodu dílčího půřezu x Pozn. VEd MTd Ak VRdc θ [ ] zi VRdmax TRdmax VTEd / VTRd asmin [cm²/m] asw [cm²/m] AsTL stana:7/17

8 x Pozn. VEd 00 A S S S S S S S S S S S S MTd Ak VRdc θ zi VRdmax TRdmax VTEd / asmin asw AsTL [ ] VTRd [cm²/m] [cm²/m] m m m m m m m m m m m m 0 Maximální využití: 1 Místo = m Posudek vyhovuje. Tabelání požání odolnost Posudek po převážně ohybově namáhané nosníky dle tabulky 5.5 nebo jednosměně ohýbyné desky dle tabulky 5.8 Systém Třída požání odolnosti Ohoření As,stáv./As,nut. Třída stojiny μ fi statický učitý R30 3-stanné automaticky WA M Ed,fi/M Ed θ s,c; θ p,c b w h w,min b min a min a sd stana:8/17 Kitická teplota měkké; předpjaté výztuže min.šířka půřezu nosníku v těžišti min.výška nosníku min šířka nosníku v těžišti výztuže min osové kytí v těžišti tažené výztuže min boční osové kytí jednovstvé výztuže x μfi θs,c θp,c bw hw,min bmin amin asd Vy- [ C] [ C] stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. užití

9 x μfi θs,c θp,c bw hw,min bmin amin asd Vy- [ C] [ C] stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. stáv. nut. užití Maximální využití: 0.75 Místo = m Posudek vyhovuje. Omezení půhybů Metodika Nelineání výpočet defomací, dosažená úoveň zatížení = 0.90 < 1.00 Čas Součinitel dotvaování Souč.smšťování t 1 = 60 d φ = 1.80 ε cs = -35.8e-05 t = d φ = 3.42 ε cs = -51.6e-05 Výpočet půhybu po "častá návhová kombinace", se zadanou, esp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/250 l eff/500 l eff/100 dovolený půhyb v poli dovolený půhyb v poli (t - t 1) dovolený půhyb konzoly E cm = N/mm² f ctm = 3.20 N/mm² x leff Čas před t1 po t1 t t - t1 min wi [mm] max wi [mm] min wii [mm] max wii [mm] leff/w leff/500 [-] [mm] IAB [-] Úhel natočení podpoy x Čas 00 před t1 po t1 t před t1 po t1 t min φy,i [1000ad] max φy,i [1000ad] min φy,ii [1000ad] max φy,ii [1000ad] élkové změny Lcelk ΔL (-) ΔL (+) Předpětí ΔLP [mm] + S ΔLCS [mm] Teplota ΔLTemp [mm] Vnější zatížení ΔLL [mm] Celkem ΔLΣ [mm] Maximální využití: 1.11 Místo = m Posudek nevyhovuje. Půhyby lineáně [mm] Návh ozubu stana:9/17

10 Metodika: příhadový model dle autoů Schlaich/Schäfe a Reineck (BK 2007) po síly v ovině xz L / R levý / pavý konec nosníku C 1 Tlačená diagonála konzoly V Ed Svislá eakce Ed Vodoovná eakce T 1v;A s1v T 2v;A s2v T 1a;A s1a Rozměy svislý závěs A s1v svislý závěs A s2v šikmý závěs A s1a síla v závěsu: 75% síla v závěsu: 75% úhel sklonu: 45 T 1h;A s1h T 2h;A s2h T 3h;A s3h vodoovná dolní v konzole A s1h vodoovné zakotvení u nosníku A s2h vodoovná poti štěpení konzoly A s3h (při b a/h l 0.5) x ba ha bl a1v a2v ap zl hl dl hp dp 0 L R Schéma návhu ozubu Návh x VEd Ed Vstva Ed F As VRdmax σcd [N/mm²] IAB [-] 0 L T1v;As1v T2v;As2v T1a;As1a T1h;As1h T2h;As2h T3h;As3h max Vz max Vz max Vz max Vz max Vz max Vz C1 max Vz R T1v;As1v T2v;As2v T1a;As1a T1h;As1h T2h;As2h T3h;As3h C1 min Vz min Vz min Vz min Vz min Vz min Vz min Vz Maximální využití: 0.72 Posudek vyhovuje. Návh postupu Metodika: příhadový model dle AfStb eft 459 M Ed,le,N Ed,le,V Ed,le Pásnice h A sh,h A s3h,a sd,h,a s4h a swh l h,l d l v Rozměy Návhové vnitřní účinky vlevo oní pásnice Výztuž honí pásnice Výztuž honí pásnice Výztuž na posouvající sílu po V Edh Vodoovné vzdálenosti od hany postupu Oblast výztuže na zavěšení M Ed,p,N Ed,p,V Ed,p Pásnice d A sd,d A s1h,a sh,d,a s2h a swd A s1v,a s2v A s3v,a s4v Návhové vnitřní účinky vpavo olní pásnice Výztuž dolní pásnice Výztuž dolní pásnice Výztuž na posouvající sílu po V Edd Výztuž na zavěšení vlevo Výztuž na zavěšení vpavo b h hh hd bw zi zh zd d1,h d1a,h d1a,d d1,d Schéma návhu po 'Malý postup' dle metodiky eft 459, ob. 3.2,3.3 stana:10/17

11 Podélná výztuž po 'Malý postup' oní pásnice olní pásnice Tlačená diagonála VEd,l VEd,p Ash,h Asd,d dc θ [ ] σc [N/mm²] dov.σc [N/mm²] Výztuž na zavěšení a posouvající sílu 'Malý postup' (Součinitel posouvající síly v tlačené pásnici = 0.80) aswh [cm²/m] aswd [cm²/m] lv1 As1v lv2 As2v lv3 As3v lv4 As4v Schematický nákes 'Velký postup' metodika eft 459, ob. 4.31,4.32 Návhové vnitřní účinky, půřez (vnitřní ameno zi z návhu na ohyb) Kombi MEd,le NEd,le VEd,le MEd,p NEd,p VEd,p max My max My max My max My max My max My Návhové vnitřní účinky, tlač.pásnice (součinitel posouv.síly = 0.80) Kombi max My max My max My max My max My max My max My max My max My max My max My max My Podélná výztuž po 'Velký postup' Ash,h Pásni ce h u h u h u h u h u h u As3h VRdmax oní pásnice lh1 MEd,le Asd,h NEd,le As4h stana:11/17 VEd,le lh2 Asd,d VEd,le/ VRdmax As1h MEd,p NEd,p olní pásnice ld1 Ash,d VEd,p As2h VEd,p/ VRdmax ld2

12 oní pásnice olní pásnice Ash,h As3h lh1 Asd,h As4h lh2 Asd,d As1h ld1 Ash,d As2h ld Výztuž na zavěšení a posouvající sílu 'Velký postup' aswh [cm²/m] aswd [cm²/m] lv1 As1v lv2 As2v lv3 As3v lv4 As4v Návh vyztuže vzpě Metodika x p A sv Metoda vzpě po 0.10 h x p 0.80 h Šířka vzpěy mezi sousedními postupy vždy oboustanně kolmá ohybová výztuž Schéma 'Návh vyztužených vzpě' V p,m p a sw Návhové vnitřní účinky Vodoovná výztuž na posouvající sílu levá vzpěa pavá vzpěa xp Vp Mp Asv asw [cm²/m] VRdmax xp Vp Mp Asv asw [cm²/m] VRdmax Maximální využití: 0.59 Místo = m Posudek vyhovuje. Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineáním výpočtem vnitřních účinků Návh dle ČSN EN :2016 běžné pozemní stavby Posudek pobíhá nomativně MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO ekompese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky thlin vyhovuje Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost nevyhovuje Omezení napětí vyhovuje Únosnost smykových spá vyhovuje Omezení defomací nevyhovuje Konst. požání odolnost vyhovuje Stabilita na klopení vyhovuje Ozuby vyhovuje Postupy vyhovuje Výztuž Schéma vyztužení Vysvětlivka Výztuž Vztah Vstv a Popis stana:12/17

13 A sf,1 pefabikátu A sw,1 pefabikátu A sf,2 pefabikátu A sw,2 pefabikátu A sf,3 honí pásnice A sf,4 dolní pásnice A sf,5 dobetonávky A sw,5 dobetonávky Smyková výztuž a s,w a s,fh / a s,fd a s,th / a s,td A s,tl Pásni ce Stojin a Pásni ce Stojin a Pásni ce Pásni ce Pásni ce Stojin a Výztuž honí pásnice pefabikátu oní výztuž stojiny pefabikátu Výztuž dolní pásnice pefabikátu olní výztuž stojiny pefabikátu olní výztuž honí pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) oní výztuž dolní pásnice pefabikátu (jen při vaiantě vyztužení 1) Výztuž honí pásnice dobetonávky oní výztuž stojiny dobetonávky Třmínková výztuž ve stojině dvojstřižná, spřažený půřez Součet výztuže styku stojina-pásnice honí spřažený půřaz / dolní Tozní třmínky v pásnici honí / dolní 2-střižné odatečná podélná výztuž na koucení ozmístěna po obvodě Δa sj odatečná výztuž symové spáy a s,w p zadaná (povided) výztuž..f.. /..w.. /..j.. Pásnice (flange) / stojina (web) / spáa (joint) nutná (equied) výztuž..1/..2/../3../4../5 Vstvy výztuže + Zadaná výztuž je menší než staticky nutná x p Podélná výztuž honí Podélná výztuž dolní AsTL obetonávka Pefabikát Pefabikát Asw,5 Asf,5 Σhoní Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní 00 p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p stana:13/17

14 x p Podélná výztuž honí Podélná výztuž dolní AsTL obetonávka Pefabikát Pefabikát Asw,5 Asf,5 Σhoní Asw,1 Asf,1 Asf,3 Σhoní Asw,2 Asf,2 Asf,4 Σdolní p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p x p Smyková výztuž [cm²/m] stana:14/17

15 obetonávka Pefabikát 00 p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p as,fh as,w Δasj as,fh as,fd as,th as,td stana:15/17

16 x p obetonávka Smyková výztuž [cm²/m] Pefabikát p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p p Vykytí tahů as,fh as,w Δasj as,fh as,fd as,th as,td Nutná podélná výztuž stana:16/17

17 Nutná podélná výztuž dobetonávky Nutná výztuž styku stojina-pásnice [cm²/m] Nutná třmínková výztuž stojiny [cm²/m] Spotřeba mateiálu Mateiál Objem [m³] motnost [kg] Beton pefabikátu Beton dobetonávky Beton.výztuž Předp.výztuž ve fomě Předp.výztuž dodatečná C35/45 C25/30 B500S Teoetická spotřeba mateiálu z výsledků návhů bez další konstuktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. stana:17/17