DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko

Transkript

1 FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY A EKOLOGIE DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko Marek Tobrman 2015

2

3 Abstrakt Tato diplomová práce řeší v první části elektromagnetický návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko s danými parametry: P 120kW, 2p4, U 400V, tvar IM 1001 a provedení IP 44. V druhé části se věnuje kružnicovému diagramu a momentové charakteristice. Třetí část představuje orientační výpočet oteplení aktivních částí statoru. Ve čtvrté části práce je schématický podélný a příčný řez strojem. Klíčová slova Návrh, asynchronní motor, kružnicový diagram.

4 Abstract The first part of the M.A. thesis deals with an electromagnetic draft of an asynchronous motor with a short anchor within given parameters: power 120 kw, 2p 4, voltage 400 V, type of construction IM 1001 and protection type IP 44. The second part of the thesis concerns a circle diagram and moments characterization. The third part presents an indicative computation of the heating of active parts of a stator. The fourth part of the thesis contains a schematic longitudinal and crosswise section representation of the engine. Key words Project, induction motor, circular diagram.

5 Prohlášení Prohlašuji, že jsem tuto diplomovou práci vypracoval samostatně, s použitím odborné literatury a pramenů uvedených v seznamu, který je součástí této diplomové práce. Dále prohlašuji, že veškerý software použitý při řešení této diplomové práce je legální. V Chlumčanech dne 10. května Marek Tobrman

6 Poděkování Tímto bych rád poděkoval vedoucímu diplomové práce doc. Ing. Josefu Červenému, CSc., za cenné profesionální rady a připomínky.

7 Obsah Úvod Parametry navrhovaného motoru Volba hlavních rozměrů motoru Návrh statorového vinutí Návrh statorových drážek Návrh rotoru Výpočet magnetického obvodu Výpočet odporů a reaktancí motoru Odpor vinutí statoru Rozptylová reaktance vinutí statoru Odpor vinutí rotoru Rozptylová reaktance vinutí rotoru Výpočet ztrát Kružnicový diagram a momentová charakteristika Tepelný výpočet Schématický řez strojem Závěr Seznam literatury a informačních zdrojů... 52

8 Seznam symbolů a zkratek A.lineární hustota proudu [A. m -1 ] a.počet paralelních větví [-] B.magnetická indukce [T] b.šířkový rozměr [m] D.průměr [m] I.proud [A] J. hustota proudu [A. m -2 ] K.činitel [-] L.délka indukční čáry [m] l i.ideální délka stroje [m] M moment [N. m] m.počet fází stroje [-] m.hmotnost [kg] N.počet závitů ve fázi [-] n.otáčky [ot. min -1 ] P.činný výkon [W] P.ztráty [W] Q.počet drážek [-] R.odpor [Ω] S.plocha [m 2 ] t d.drážková rozteč [m] t p.polová rozteč [m] U.napětí [V] V d...počet vodičů v drážce [-] v.rychlost [m. s -1 ] X.reaktance [Ω] Z.impedance [Ω] α.činitel [-] δ.vzduchová mezera [m] η.účinnost [-,%] λ. štíhlostní poměr [-] μ.permeabilita [-] ξ.činitel [-] r.rezistivita [Ω. m] σ.činitel rozptylu [-] Φ.magnetický tok [Wb] ω...úhlová rychlost [rad. s -1 ]

9 Úvod Tato diplomová práce se věnuje návrhu asynchronního motoru s kotvou nakrátko. Předmětem návrhu je výpočet elektromagnetických parametrů asynchronního motoru s kotvou nakrátko o výkonu 120 kw, počtu pólpárů 4, jmenovitém napětí 400 V, tvaru IM 1001 a krytím v provedení IP 44. Text je rozdělen do čtyř částí. První se věnuje elektromagnetickému návrhu stroje, který zahrnuje výpočet hlavních rozměrů, výpočty rotoru, statoru, odporů, reaktancí i magnetizačního proudu. Druhá se věnuje sestrojení kružnicového diagramu a momentové charakteristiky včetně všech. Třetí popisuje orientační výpočty oteplení aktivních částí statoru. Ve čtvrté části je schematicky znázorněn podélný a příčný řez motorem. Indukční motor je točivý elektrický stroj, u kterého je magnetický obvod rozdělen malou vzduchovou mezerou na rotor a stator. Asynchronní motory jsou nejspolehlivější, nejjednodušší a proto i nejlevnější elektrické točivé stroje. Hlavními částmi motoru jsou rotor, stator a ložiskové štíty. Stator je tvořen z elektrotechnických izolovaných plechů o síle 0,3-0,5m. Tyto plechy mají na vnitřním průměru drážkování, kde je izolovaně uloženo trojfázové statorové vinutí. Také rotorový svazek je složen z elektrotechnických plechů, které jsou u menších strojů nalisovány přímo na hřídel, u strojů větších výkonů se lisuje na lité nebo svařené hvězdice, které se naklínují na hřídel. Motor s kotvou nakrátko má rotorové drážky vyplněny tyčemi, které jsou na konci spojeny kruhy nakrátko a dohromady vytvoří klec nakrátko. Rotor motoru nikdy nedosáhne synchronních otáček, protože by se při nich ve vinutí rotoru neindukovalo napětí, rotorem by neprotékal proud a nevznikla by tažná síla. [2] 9

10 1 Parametry navrhovaného motoru P 120 kw U 400 V 2p 4 m 3 tvar IM 1001 krytí IP Volba hlavních rozměrů motoru Návrh asynchronního motoru začíná určením hlavních rozměrů stroje. Hlavními rozměry jsou vnitřní průměr, ideální délka vzduchové mezery, zároveň jsou tyto hodnoty vázány na výkon stroje, úhlovou rychlost a elektromagnetické zatížení strojovou konstantou. D 2 l i ω s P i 2 π α δ k B k v A B δ D... vnitřní průměr statoru (m) l i... výpočtová délka vzduchové mezery (m) ω s... úhlová rychlost (rad/s) P i... vnitřní výkon stroje α δ, k B, k v... činitele A... lineární hustota proudu (A/m) B δ... indukce ve vzduchové mezeře 10

11 Všechny tyto veličiny jsou v této fázi návrhu neznámé kromě synchronní úhlové rychlosti a odvozuje se z doporučených hodnot. 1) Synchronní úhlová rychlost n s 60 f p ot/min 2 Předběžná výška osy motoru (zvolena dle tabulky 6.6) [1] h 280 mm Obrázek 1: Výška osy asynchronního motoru v závislosti na výkonu[1] Vnější průměr statorových plechů D e 0,530 m 2) Vnitřní průměr statoru D K D D e 0, 65 0, 53 0, 3445 m K D 0,65 Koeficient K D představuje poměr vnitřních a vnějších poměrů statoru asynchronního motoru pro různé počty pólů a je zvolen dle tab. 6.7 [1] 11

12 3) Pólová rozteč t p π D 2p π 0, , 271 m 4 4) Výpočet vnitřního výkonu k E P i P η cosφ 0,983 0,93 0, ,2 VA K E 0,983 poměr indukovaného napětí statoru ku napětí jmenovitému η 0,93 předpokládaná účinnost cos φ 0,91 předpokládaný účiník Obrázek 2: Hodnoty K E [1] 5) Úhlová rychlost ω s 2π n s 60 2π , 08 rad/s 60 l i 6) Ideální délka vzduchové mezery P i k B D 2 k v1 AB δ , 2 1, 11 0, , 213 m 157, 08 0, , 78 12

13 A A/m B δ 0,78 T lineární hustota proudu indukce ve vzduchové mezeře Předběžný činitel vinutí K v1 volím hodnotu 0,91 Činitel tvaru pole k B π 2 2 1,11 Obrázek 3: Lineární hustota proudu a indukce ve vzduchové mezeře[1] 7) Štíhlostní poměr λ l i 0,213 0, 79 t p 0,271 Obrázek 4: štíhlostní poměr motorů s IP 44 [1] Štíhlostní poměr vyhovuje, a proto volím následující hodnoty D e 0,53 m D 0,3445 m l i 0,213 m 13

14 1.2 Návrh statorového vinutí Dále se určí počet drážek statoru (Q 1 ), počet závitů v sérii jedné fáze vinutí (N 1 ). Počet závitů je takový, aby lineární hustota proudu a indukce vzduchové mezery odpovídaly hodnotám získaným při výpočtu hlavních rozměrů a počet drážek zajišťoval rovnoměrné pokrytí vinutím. 8) Počet statorových drážek. Počet drážek se volí ze získaného rozmezí vzhledem k symetrii vinutí a požadovanému počtu drážek na pól a fázi. Počet drážek statoru musí být dělitelný počtem fází a qq 1 /2pm musí být celé číslo Q 1min Q 1max π D π 0, 3445 t d1max 0, 022 π D t d1min π 0, , , 19 63, 66 Volím Q 1 48 Počet drážek byl zvolen s ohledem na požadovaný počet drážek na pól a fázi. 9) Počet drážek na pól a fázi q Q 1 2pm ) Drážková rozteč statoru t d1 π D Q 1 π 0, , 55 mm 14

15 Počet efektivních vodičů v drážce 11) Napřed určím předběžný počet efektivních vodičů v drážce V d V d π D A I 1N Q 1 π 0, , , 88 12) Jmenovitý proud vinutí statoru I N P 2 m U N η cosφ , 498 A , 93 0, 91 Počet efektivních vodičů v drážce V d musí být celé číslo, které je dělitelné číslem 2. V d a V d 2 4, 88 9, 76 Volím V d 10 a počet paralelních větví 2 13) Počet závitů v sérii jedné fáze N 1 V d Q a m ) Konečná lineární hustota proudu A 2 m N 1 I N π D π 0, A/m 15) Činitel statorového vinutí k v1 k r1 k y1 0, 957 0, 966 0, 924 Činitel rozlohy pro 1. harmonickou pro q5 je dle tabulky 3.13 [1] k r1 0,957 Činitel zkrácení kroku k y1 sin π β 0,

16 β 0,833 β y 1d Q p , 833 y 1d10 16) Počet drážek na jednu pólovou rozteč Q p Q 2p ) Magnetický tok φ k e U 1N 4 k B N 1 k v1 f 1 0, , 0277 Wb 4 1, , ) Skutečná indukce ve vzduchové mezeře B δ p φ 2 0, , 76 T D l i 0, , ) Předběžný průřez efektivního vodiče S ef1 I 1N 205, , 3 mm2 a J 1 2 4, Hustota proudu ve statorovém vinutí J 1 (AJ 1) A , 07 4, A m 2 Obrázek 5: Střední hodnota součinu AJ asynchronních motorů IP44 [1] 16

17 20) Vinutí je provedeno z dělených cívek a je navinuto z pásů, každý pás je rozdělen na dva paralelní n p 2. S v S ef1 n p 25, , 65 mm2 1.3 Návrh statorových drážek 21) Minimální šířka zubu statoru b z1min B δ t d1 l i 0, 76 0, , m B z1max l Fe1 k Fe 2 0, 213 0, 95 k Fe 0,95 B z1max 1,8-2 T způsob izolace lakování drážka typu F 22) Předběžná šířka drážky bd td1 bz1 22,5 9 13,5 mm 23) Předběžná šířka dílčího vodiče b v 0, 5 (13, 5 2b i b d ) 0, 5 (13, 5 2, 2 0, 3) 5, 5 mm b i 1,1 mm síla izolace b d 0,3 mm přídavek na proložení plechů Volím vodič o rozměrech 5 x 2,8 mm o čistém průřezu S v 13,45 mm 2 Podle tabulky izolačních přírůstků je vnější rozměr vodiče včetně izolace skelnou přízí s podlepením tereftalátovým lakem 5,32 x 3,12 mm 17

18 24) Průřez efektivního vodiče S ef1 S v n p 13, , 9 mm 2 25) Skutečná hustota proudu ve vinutí J 1 I 1N 205, 498 a S v n p 2 13, , A/m 2 Rozměr statorové drážky Šířka drážky Hloubka drážky Jedna vrstva 10 Izolovaný vodič 2 x 5,3210,64 4 x 3,12 12,48 Ovinutí tkanicí 4 x 0,2 0,8 2 x 0,2 0,4 Drážková izolace 2 x 0,7 1,4 2 x 0,7 1,4 Druhá vrstva 2 x Vložka mezi vrstvy 0,5 Podložka pod klín 0,5 Záporná vůle pod klínem -0,3 Vůle 0,16 0,2 Závěr drážky 3,8 + 0,7 4,5 Celkem b d1 13 mm h d1 52,28 mm Obrázek 6: Statorová drážka F 18

19 Výpočet vzduchové mezery 3 δ 0, 1 + 0, 145 P N 3 0, 1 + 0, ,8152 Vzduchovou mezeru volím δ 0, 80 mm. 1.4 Návrh rotoru 26) Vnější průměr rotoru D 2 D 2δ 0, , , 3429 m 27) Délku rotoru zvolím o 5 mm delší než je rozměr statoru l 2 l 1 + 0, 005 0, , 005 0, 218 m 28) Rotorové vinutí volím s počtem drážek rotoru Q 2 38 Dle doporučených hodnot vzhledem k Q 1 v tabulce str. 226 [1] 29) Drážková rozteč rotoru t d2 πd 2 Q 2 π 0, , m 28, 35 mm 30) Proud rotoru I 2 k i I 1 p i 0, , 498 5, , 54 A Činitel přepočtu proudů p i p i 2 m 1 N 1 k v1 Q , , 8 19

20 31) Průřez vodiče rotorového vinutí S ef2 I , 54 J 2 5, , m 2 199, 4 mm 2 Předběžná proudová hustota vinutí J 2 5, A m 2 z mědi Předběžná šířka drážky b d2 0, 35 t d2 0, 35 28, 35 9, 9225 mm Šířka vodiče, b v2 b d2 2b i b d 9, , 8 0, 3 8, 0225 mm Síla oboustranné izolace 2b i 1,6 mm Přídavek na proložení plechů b d 0,3 mm Volím vodič 8 x 28 mm o průřezu S ef 221,8 mm 2 Konečná proudová hustota v rotorovém vinutí J 2 I , 54 S ef2 221, 8 4, 94 A m 2 Rozměr rotorové drážky Šířka drážky Hloubka drážky Vodič 8 28 Oboustranná izolace 1,6 1,6 Vložka na dno 0,5 Podložka pod klín 0,5 Část klínu v drážce 0,9 Závěr drážky 0,5+1,6 Celkem b d2 9,6 mm h d2 33,6mm 20

21 Obrázek 7 : Rotorová drážka D 32) Kontrola magnetické indukce B v nejužším místě zubu rotoru B z2max B δ t d2 l i 0, 76 0, , 213 1, 75 T b z2min l Fe2 k Fe 0, , 213 0, 95 33) Minimální šířka zubu rotoru b z2min π (D 2 2h d2 ) Q 2 b d2 π (342, 9 67, 2) 38 9, 6 13, 19 mm 34) Vnitřní průměr rotoru D i D h k h D e 0, 23 0, 53 0, 1219 m Volím průměr 0,12 m Činitel k h 0,23 V rotoru bude 12 axiálních ventilačních kanálů o průměru d vk2 20 mm v jedné řadě m vk 1. 35) Výpočet kruhu nakrátko I kn I , 54 0, A 21

22 π p π 2 2sin 2sin 0, 331 Q 2 38 Hustota proudu v kruhu nakrátko Hustota proudu v kruhu nakrátko se zpravidla volí o % níže než hustota proudu v tyčích. Kruhy proto lépe odvádějí teplo a zlepšuje se tím také rozběhová charakteristika motoru. J k 0, 85 J 2 0, 85 4, , A m 2 Předběžný průřez kruhů nakrátko S / k I k 3312 J k 4, , m 2 788, 6 mm 2 Průřez kruhu nakrátko v rotorech s měděnými tyčemi se volí obdélníkový a rozměry tyče ( a k x b k ) se zvolí tak, aby výška vodiče odpovídala a k 1,1 1,25 h d2. a k 1, 2 h d2 1, 2 33, 6 40, 32 mm Volím vodič a k x b k - 40 x 20 mm o čistém průřezu 796,57 mm 2. Konečná proudová hustota v kruhu nakrátko J k I 2k 3312 S k 7, , A m 2 22

23 1.5 Výpočet magnetického obvodu 36) Magnetické napětí vzduchové mezery U δ 2 μ o B δ δ k C 1, , 76 0, , A 37) Carterův činitel k c k c1 k c2 1, 246 1, 048 1, 31 k c1 t d1 t d1 γ 1 δ 0, , 246 0, , 568 0, 0008 γ 1 (b 01/δ) (b 01 /δ) (0, 007/0, 0008)2 5, (0, 007/0, 0008) k c2 t d2 t d2 γ 2 δ 0, , 048 0, , 607 0, 0008 γ 2 (b 02/δ) (b 02 /δ) (0, 003/0, 0008)2 1, (0, 003/0, 0008) Magnetické napětí zubů 38) Minimální šířka zubu statoru b z1min t d1 b d1 0, , 013 0, 009 m 23

24 39) Maximální šířka zubu statoru b z1max t d1 (1 + 2hd 1 D ) b d1 0, (1 + 0, 016 m 2 0, ) 0, 013 0, 3445 Indukce v různých průřezech zubu statoru B Z1max B Z1min B δ t d1 l 1 0, 76 0, , 213 2, 008 T b z1min l Fe1 k Fe 0, 009 0, 213 0, 95 B δ t d1 l 1 0, 76 0, , 213 1, 15 T b z1max l Fe1 k Fe 0, 016 0, 213 0, 95 B z1av B Z1max + B z1min , , 58 T 40) Magnetické napětí zubů statoru U z1 2 h z1 H z1 2 0, A 41) Intenzita magnetického pole statoru H z1 1 6 (H z1max + 4 H z1av + H z1min ) H z1 1 ( ) 2198 A/m 6 Magnetizační charakteristika ocelí 2211 a 2312 dle tab [1] B z1max 2,01 T B z1av 1,58 T B z1min 1,15 T H z1max 7170 A/m H z1min 1370 A/m H z1av 537 A/m 24

25 42) Maximální šířka zubu rotoru b z2max π [D 2 2 (h 0 h k )] Q 2 0, 0277m π [0, (0, , 016)] 38 43) Indukce v daném místě rotoru B z2min B δ t d2 l 1 0, 76 0, , 213 0, 82 T b z2max l fe2 k Fe 0, , 213 0, 95 B z2av B Z2max + B z2min 2 1, , , 29 T Magnetizační charakteristika ocelí 2211 a 2312 dle tab [1] B z1max 1,75 T B z1av 1,29 T B z1min 0,82 T H z1max 2070 A/m H z1min 710 A/m H z1av 302 A/m 44) Intenzita magnetického pole rotoru H z2 1 6 (H z1max + 4 H z1av + H z1min ) H z2 1 ( ) 869 A/m 6 45) Magnetické napětí zubů rotoru U z2 2 h z2 H z2 2 0, , 4 A 25

26 46) Činitel nasycení zubů k z 1 + U z1 + U z2 U δ , , 2278 Magnetické napětí jha 47) Indukce ve jhu statoru B j1 0, 027 / 1, 57 T l Fe k Fe 2 0, 041 0, 213 0, 95 2h j1 48) Výška jha statoru h / j1 D e D h 2 d1 2 3 d 0, 53 0, 344 vk1m vk1 0, 052 0, 041m 2 49) Magnetické napětí jha statoru U j1 L j1 H j1 0, A L j1 π (D e h j1 ) 2p (0, 53 0, 041) π 0, 384m 4 Magnetizační charakteristika ocelí 2211 a 2312 je v tabulce D2.9. [1] B j1 1,57 T H j A/m 26

27 50) Indukce ve jhu motoru B j2 0, 027 / 1, 15 T l Fe2 k Fe 2 0, 058 0, 218 0, 95 2h j2 51) Výška jha rotoru h / j2 D 2 D i h 2 d2 2 3 d 0, , 12 vk2m vk2 0, 053 0, ) Magnetické napětí jha rotoru U j2 L j2 H j2 0, , 3 A L j2 π (D i + h j2 ) 2p (0, , 037) π 0, 123m 4 Magnetizační charakteristika ocelí 2211 a 2312 je v tabulce D2.9. [1] B j1 1,15 T H j1 367 A/m 53) Výsledné napětí na jednu pólovou dvojici F m U δ + U z1 + U z2 + U j1 + U j , , , 7 A 54) Činitel nasycení magnetického obvodu k μ F m 2056, 7 1, 62 U δ

28 55) Magnetizační proud I μ pf m , 7 41, 4 0, 9m 1 N 1 k v1 0, , 92 56) Poměrná hodnota magnetizačního proudu i μ I μ 41, 4 0, 202 I 1N Výpočet odporů a reaktancí motoru Odpor vinutí statoru 57) Střední délka závitu statorového vinutí l av1 2(l d1 + l č1 ) 2(0, , 0, 4198) 1, 266 m 58) Délka čela statorového vinutí l č1 K č1 b c1 2B h d1 1, 08 0, , , , 4198 m K č1 1 1 m 2 1 1, , 3822 m b+s t d1 0,005+0,0035 0, , 382 b c1 π(d + 2h d1) 2p β 1 π(0, , 05228) 4 0, 833 0, 29 m B0,025 S0,0035 m tab [1] 28

29 59) Vyložení čel statorového vinutí l v1 K v1 b c1 + B + 0, 5h d1 0, 20 0, , , 026 0, 109 m K v1 0, 5 k č1 m 0, 5 1, 08 0, 38 0, 20 60) Celková délka vodiče jedné fáze L 1 N 1 l av1 40 0, , 24 m 61) Odpor fáze statorového vinutí R 1 k r ρ 115 L 1 S ef1 a , 64 26, , 023 Ω 2 62) Poměrná hodnota I 1N 205, 498 r 1 R 1 0, 023 0, 02 U 1N Rozptylová reaktance vinutí statoru 63) Činitel drážkové vodivosti statoru λ d1 h 3 h m 3b d k β ( h 2 + 3h 1 + h 0 / ) k b d b d + 2b 0 b β o λ d1 25, , 9 3 2, 65 0, ( , 7 + ) 0, 875 0,

30 h m 0,05+2 0,021mm h 1 2,65mm, h 2 0,9mm, h 3 8 3,12+125,96mm h 0 0,7mm, b 0 7mm, b d 13mm Činitelé k / β 1 4 (1 + 3β) 1 ( , 833) 0, k β 1 4 (1 + 3k / β) 1 ( , 875) 0, Činitel magnetické vodivosti okolo čel vinutí λ č1 0, 34 q 1 3 (l l č1 0, 64β t p ) 0, 34 (0, , 1444) 1, 317 i 0, 213 Činitel magnetické vodivosti diferenčního rozptylu λ dif1 t d1 12δ k c ξ 27,1 12 0,8 1,39 0, 81 1,6 ξ k q k β / k v 2 (1 + z) 0, , 75 0, (1 + 0, 14) 0, 81 Dle grafu na obrázku 6.39 [1] k // 0,0034 z 0,14 b 0 /t d1 7/22,55 0,31 30

31 b 0 / δ 7/0,8 8,75 f 1 X 1σ 15, ( N ) l i (λ pq d1 + λ č1 + λ dif1 ) 1 X 1σ 15, ( 40 0, )2 (0, , , 6) 0, 17 Ω 6 64) Poměrná hodnota rozptylové reaktance I 1N x 1σ X 1σ 0, , 15 U 1N Odpor vinutí rotoru 65) Odpor kruhů nakrátko πd k R k ρ k 10 6 Q 2 S k 41 π 0, , , Ω 66) Odpor tyčí rotorového vinutí l 2 R t ρ t 10 6 S ef2 41 0, 218 2, , Ω 67) Odpor fáze rotorového vinutí R 2 R t + 2 R k 2 2, 4 8, , , Ω 31

32 68) Odpor fáze rotoru přepočtený na počet závitů statorového vinutí R / 2 R 2 4 m (N 1 k v1 ) 2 (40 3, , 924) , 017 Ω 38 Q 2 Poměrná hodnota odporu R 2 / r 2 R / 2 I 1N 0, , 0153 Ω U 1N Rozptylová reaktance vinutí rotoru Pro drážku typu D z tab [1] λ d2 h 1 3b k d + h 2 b + 2h 2 + h , b + 2b 0 b , 2 0, 5 + 1, ) Činitel magnetické vodivosti rozptylu čel λ č2 2, 3D k 4, Q 2 l / log i 2 7D k 2(a kn + b kn ) 2, 3 0, , 7 0, 3429 log 0, , 218 0, (0, 06) 70) Činitel magnetické vodivosti diferenčního rozptylu klecového rotorového vinutí λ dif2 t d2 0, ξ 0, 86 1, 94 12δk c 12 0, , 31 ξ (πp ) Q 2 z 1 ( p ) (π2 38 ) Q 2 0, 14 1 ( 2 38 ) 2 0, 86 32

33 71) Rozptylová reaktance klecového vinutí rotoru X 2δ 7, 9f 1 l i (λ d2 + λ č2 + λ dif2 )10 6 7, , 218(4, 68) 4, Ω Rozptylová reaktance jedné fáze rotorového klecového vinutí přepočtená na statorové vinutí / X 2δ X 2δ 4m 1 (N 1 k v1 ) 2 Q 2 (40 4, , 924)2 12 0, 174 Ω 38 Poměrná hodnota rozptylové reaktance / I 1N x 2δ X 2δ 0, , 155 U 1N ) Vzájemná reaktance příčné větve X 12 U 1N I μ X 1δ 230 0, 127 5, 43 Ω 41, 4 Poměrná hodnota I 1N x 12 X 12 5, , 84 Ω U 1N

34 1.7 Výpočet ztrát 73) Hlavní ztráty v železe statoru P Feh p 1.0 ( f β 50 ) (k dj B 2 2 j1 m j1 + k dz B z1av m z1 ) P Feh 1, 75 ( ) 1,4 (1, 6 1, , 3 + 1, 8 1, , 5) 753 W p 1.0 1,75 W/kg.. měrné ztráty v železe k dj 1,6, k dz 1,8 částech činitelé uvažující vliv nerovnoměrnosti rozložení toku v β... exponent závislý na druhu oceli 74) Hmotnost statorového jha m j1 π(d e h j1 )h j1 l Fe1 k Fe γ Fe π(0, 4895)0, , 213 0, 95 7, , 3 kg h j1 0, 5(D e D) h d1 0, 5(0, 53 0, 3445) 0, , 0405 m 75) Hmotnost zubů statoru m z1 h z1 b z1av Q 1 l Fe1 k Fe γ Fe 0, , , 213 0, 95 7, , 5 kg Střední šířka zubu statoru 34

35 b z1av b z1max + b z1min 2 0, , , 0125 m 76) Povrchové ztráty v rotoru P δp2 p δp2 (t d2 b 02 )Q 2 l Fe 531(0, , 003) 38 0, W p δp2 0, 5k 02 ( Q 1n ) 1,5 (B 02 t d ) , 6 (7, 2)1,5 (0, 26 22, 55) W/m 2 B 02 β 02 k c Bδ0,25. 1,35. 0,76 0,26 T Β02 0,25, bo/0,8 3,75 Povrchové ztráty statoru P δp1 p δp1 (t d1 b 01 )Q 1 l Fe 1399(0, , 007)48 0, W p δp1 0, 5k 01 ( Q 2n ) 1,5 (B 01 t d ) , 6(5, 7)1,5 (0, 4 28, 35) W/m 2 B 01 β 01. k c. Bδ0,38. 1,39. 0,760,45 T, β 01 0,38 b 0 /δ 7/0,8 0,75 77) Pulzní ztráty v zubech rotoru P p2 0, 11 ( Q 2 2 1n 1000 B p2) m z2 0, 11 ( , 103) 38, W 35

36 Hmotnost zubů rotoru m z2 h z2 b z2av Q 2 l Fe2 k Fe γ Fe 0, , , 218 0, 95 7, , 2 kg b z2av b z2max + b z2min 2 0, , , 0204 m B p2 γ 1δ 5, 568 0, 0008 B 2t z2av 1, 29 0, 103 T d2 2 0, ) Pulzní ztráty v zubech statoru P p1 0, 11 ( Q 2 2 2n 1000 B p1) m z1 0, 11 ( , 045) 49, 5 36 W B p1 γ 2δ 1, 607 0, 8 B 2t z1av 1, 58 0, 045 T d1 2 22, 55 79) Dodatečné ztráty v železe P Fed P δp1 + P δp2 + P p1 + P p W 80) Celkové ztráty v železe P Fe P Feh + P Fed W 36

37 Ztráty ve vinutí 81) Jouleovy ztráty ve vinutí statoru P j1 m 1 R 1 I , W 82) Elektrické ztráty ve vinutí rotoru P j2 Q 2 R 2 I , , W 83) Ztráty mechanické pro motor s axiální ventilací P mech K T ( n ) (10D e ) 3 1, 5 ( ) 2 (10 0, 53) W Obrázek 8: K výpočtu mechanických ztrát [1] 84) Ztráty přídavné P p 3 U s I 1N cosφ , W P D 0, 005 P P 0, W 37

38 85) Celkové ztráty P P Fe + P j1 + P j2 + P mech + P D P 6065 W 86) Účinnost motoru η 1 P P p , , 6 % Chod naprázdno 87) Proud naprázdno I 0 I 2 0č + I 2 0j 4, , , 6 A I 0č P Fe + P mech + P j0 m U 1N , 85 A P j0 3R 1 I μ 2 3 0, , W 88) Účiník naprázdno cosφ 0 I 0č I o 2, 85 41, 6 0, 0685 φ

39 2 Kružnicový diagram a momentová charakteristika Kružnicový diagram je geometrické místo proudových vektorů za předpokladu, že veškeré odpory a reaktance motoru jsou stálé. Je několik druhů kružnicových diagramů s různou přesností, ale žádný nepopíše fyzikální skutečnost. Vždy se předpokládají alespoň stálé ztráty v železe a mechanické ztráty. U asynchronních motorů o výkonu nad 3 kw se jalová složka činitele c 1 zanedbává. c X 1δ 0, , 031 X 12 5, 43 a / c 1 2 1, 06 Ω b / 0 a c 1 R 1 1, 023 0, 023 0, 0235 Ω b c 1 (X 1δ + c 1 X / 2δ ) 1, 023(0, , 023 0, 174) 0, 312 Ω 89) I (o)č Činná složka proudu P Feh+3R 1 I μ 2 mu 1N ,023 41, , 26 A Jmenovitý skluz s N r 2 0,0153 Skluz zvratu 90) s max R / 2 X 1δ +X c 1 2δ / 0,017 0,127 1,023 +0,174 0,

40 Fiktivní odpor R 12 R 12 P mech 502 0, 098 Ω mi2 μ 3 41, 42 Odpor nakrátko R k R 1 + c 1 R 2 / 0, , 023 0, 017 0, 04 Ω Reaktance nakrátko / X k X 1δγ + c 1 X 2δ 0, , 023 0, 174 0, 305 Ω Měřítko proudu m 1 U 1N 230 2, 948 A mm 1 c 1 X k D k 1, 023 0, Měřítko výkonu m p 3 U 1N m , , 08 W mm 1 Měřítko momentu m M m p ω 1356, , 08 8, 63 N m mm 1 ω 2πf 1 p 2π , 08 40

41 91) Proud nakrátko 92) Účiník nakrátko Z k R k 2 + X k 2 0, , , 307 Ω I k U in Z k 230 0, A cosφ k R k 0, 033 0, Z k 0, ) Výpočet velikostí úseček pro konstrukci kružnicového diagramu F / / 0 F 0 A0 F 0 2 tgγ tgγ R 1 X 12 R 12 X 1σγ R 12 (R 1 + R 12 ) + X 12 (X 1σ + X 12 ) 0, 023 5, 43 0, 098 0, 127 3, , 098(0, , 098) + 5, 43 (0, , 47) F 1 2 A 0 F 1 R 1 0, , 7 mm X k 0, 305 F 2 3 A 0 F 1 R k 0, , 1 mm X k 0, 305 0A 1 P , 37 1, 01 mm m p 1356, 08 P 0 P Feh + 3R 1 I P mech , , , 37 W E P / 2N F N , 5 mm m p 1356, 08 41

42 Obrázek 9 : Kružnicový diagram Odečtené hodnoty z kružnicového diagramu Statorový proud I 1N m 1 0A 2, A Rotorový proud přepočtený na stator / I 2N m 1 A (0) A 2, , 3 A Proud naprázdno při synchronních otáčkách I (0) m 1 0A 0 2, , 7 43, 2 A Statorový proud nakrátko I 1k m 1 0A 3 2, A Rotorový proud nakrátko přepočtený na stranu statoru / I 2k m 1 A (0) A 3 2, A 42

43 Příkon P P m p AN 1356, W Maximální příkon P max m p A m N m 1356, W Vnitřní výkon P i m p AC 1356, W Maximální moment M imax m M A M C M 8, , 7 Nm Záběrový moment M z m M A 3 C z 8, Nm Výkon stroje P 2 m p AE 1356, W Maximální výkon na hřídeli P 2max m p A mp2 E mp2 1356, W Účinnost Kruhový diagram umožnuje s dostatečnou přesností určit ztráty a účinnost asynchronního motoru. Účinnost se určí jako podíl vzdáleností bodů AE a AN. 43

44 η AE AN 96 0, Účiník cosφ cos AOB 1 cos 35 0, 82 Maximální účiník cosφ max cos A mcosφ OB 1 cos 22 0, 914 Skluz s DC AC 9 0, Moment Skluz [-] [Nm] 0 0 0, , , , , , , , , , , , , , Obrázek 9 : Momenty pro odečtené skluzy 44

45 1200 Moment [Nm] Moment [Nm] ,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 Graf 1: Momentová charakteristika 45

46 3 Tepelný výpočet Elektrické ztráty v drážkách vinutí statoru 94) Činitel zvýšení ztrát pro izolaci třídy F k p ρ 140 /ρ 115 1,07 / P jd1 2l 1 2 0, 213 k p P j1 1, , 7 W l av 0, 856 Oteplení vnitřního povrchu statorového svazku nad teplotu vzduchu uvnitř stroje K - činitel respektující skutečnost, že se část ztrát v železe statoru a v drážkové části vinutí se předává kostrou přímo do okolního prostředí K0,2 [1] α 1 součinitel přestupu tepla z povrchu, dle provedení motoru α º C θ pov1 K P / jd1 + P Feh πdl 1 α , , 2 18, 6 π 0, , Obrázek 9: Střední hodnoty součinitelů přestupu tepla pro IP 44 [1] 46

47 95) Teplotní spád v izolaci drážkové části statorového vinutí θ id1 P / jd1 ( b i1 + b 1 + b 2 Q 1 O d1 l 1 λ ekv ) / 16λ ekv θ id1 1543, (0, + 0) 5, , , 213 0, 16 Pro cívky z pásových vodičů b 1 +b 2 16λ ekv / 0 λ ekv 0,16 W. m -1 Elektrické ztráty ve vinutí statoru v čelech cívek O d1 2h d + b 1 + b 2 2 0, , , 007 0, 1245 m 96) Jouleovy ztráty ve vinutí statoru v čelech cívek / P jč1 k p P j1 2l č1 l av 1, , 7 2 0, , W 97) Teplotní spád na tloušťce izolace čel θ ič1 / P jč1 ( b ič1 + 2 Q 1 O č1 l č1 λ ekv h d1 ) / 12λ ekv 1620 θ ič , , 4198 ( 0 + 0) 0 0, 16 47

48 O č1 obvod chladícího povrchu čel jedné cívky O č1 O d1 0,1245 m Pro cívky z pásů h d1 12λ ekv / 0 Čela cívek jsou neizolovaná b ič 0 98) Oteplení vnějšího povrchu čel nad teplotu vzduchu uvnitř stroje θ povč1 K P / jč1 0, , 5 2πDl v α 1 2π 0, , Obrázek 10 : Střední hodnoty činitele K [1] 99) Střední oteplení statorového vinutí nad teplotu vzduchu uvnitř stroje θ 1 / ( θ pov1 + θ id1 )2l i l av1 + ( θ ič1 + θ povč1 )2l č1 l av1 θ / (18, 6 + 5, 3) 2 0, 213 (0 + 6, 5) 2 0, , 8 + 6, 3 18, 1 0, 856 0, ) Oteplení vzduchu v motoru nad teplotu okolí (teplota kostry je stejná jako teplota uvnitř motoru) P / P + (k p 1) ( P j1 + P j2 ) P / (1, 07 1) ( ) 7277, 5 W 48

49 P / V P / / (1 K) ( P jd1 + P Feh ) 0, 9 P mech P V / 7277, 5 (1 0, 2) ( ) 0, W S těl (πd e + 8O ž ) (l 1 + 2l v1 ) (π0, )(0, , 218) 2, 44 m 2 θ v P / V , 5 S těl α v 2, Střední oteplení statorového vinutí nad teplotu okolí θ 1 θ 1 / + θ v 13, , 5 84 Výpočet ventilace 101) Potřebný průtok vzduchu pro ventilaci Q v k / m P v 7, θ v , 5 0, 454 m3 s 1 k m m n 100 D e 2, , 53 7, ) Průtok vzduchu dodaný vnějším ventilátorem 3 Q v 0, 6D n e 100 0, 6 0, , 33 m3 s 1 Průtok vzduchu je větší než průtok potřebný pro chlazení motoru. 49

50 4 Schématický řez strojem Obrázek 11 : Schématický podélný řez motorem Obrázek 12 : Schématický příčný řez motorem 50

51 Závěr: Obsahem diplomové práce bylo navrhnout asynchronní motor s kotvou nakrátko o výkonu 120 kw. Návrh se věnuje v první části elektromagnetickému návrhu motoru, který obsahuje výpočet rozměrů statoru i rotoru, výpočty odporů a reaktancí a ztrát. V druhé části se práce věnuje kružnicovému diagramu a momentové charakteristice. V třetí části je proveden orientační tepelný výpočet a poslední část obsahuje schématické řezy motorem. Během návrhu je řada výpočtů, které musí vyhovovat určitým mezím a pokud výsledek nevyhovuje, tak je třeba se vrátit a hodnoty korigovat, aby následný výpočet vyhovoval a proto byl tento způsob návrhu značně časově náročný. 51

52 Seznam literatury a informačních zdrojů [1] KOPYLOV, Igor Petrovič. Stavba elektrických strojů I.: 1. vyd. Praha: SNTL, 1988, s [2] HAVELKA Jiří, DRESLER Jaromír, JÍLEK Jaromír. Montáž, údržba a opravy elektrických strojů točivých. vyd. Praha: STRO.M