ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
|
|
- Sabina Doležalová
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0
2 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0
3 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0
4 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Abstrakt Předkládaná bakalářská práce je zaměřena na návrh třífázového asynchronního stroje s klecí nakrátko. Cílem této práce je vypracování postupu návrhu motoru o středním výkonu 5 kw. Návrh obsahuje výpočet hlavních rozměrů stroje, návrh magnetického obvodu, parametry statorového a rotorového vinutí, ztráty, účinnost, rozběhové a zatěžovací charakteristiky, tepelný výpočet a popis statorového vinutí. Klíčová slova Třífázový asynchronní motor, návrh motoru, stator, rotor, vinutí, klec nakrátko, magnetický obvod, odpor, reaktance, ztráty, účinnost, zatěžovací charakteristika, rozběhová charakteristika, oteplení.
5 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Abstract The master theses presents design three-phase asynchronous motor with squirrel cage. The aim of this project is to develop workflow of design engine with a middle power of 5 kw. The design includes the calculation of the main machine measures, design of magnetic circuit, parameters of the stator and rotor windings, losses, efficiency, starting and load characteristics, thermal calculation and description of the stator winding. Key words Three-phase asynchronous motor, engine design, stator, rotor, windings, squirrel cage, magnetic circuit, resistance, reactance, losses, efficiency, load characteristic, starting characteristic, temperature rise.
6 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Prohlášení Prohlašuji, že jsem tuto bakalářskou práci vypracoval samostatně, s použitím odborné literatury a pramenů uvedených v seznamu, který je součástí této bakalářské práce. Dále prohlašuji, že veškerý software, použitý při řešení této bakalářské práce, je legální. V Plzni dne Jan Přikryl..
7 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Poděkování Tímto bych rád poděkoval vedoucímu bakalářské práce doc. Ing. Josefovi Červenému, CSc. za cenné rady, připomínky a vedení práce.
8 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Obsah OBSAH... 8 ÚVOD... 9 ZADANÉ PARAMETRY NAVRHOVANÉHO STROJE... 0 VOLBA HLAVNÍCH ROZMĚRŮ POČET DRÁŽEK, POČET ZÁVITŮ A PRŮŘEZ VODIČE STATOROVÉHO VINUTÍ... 4 ROZMĚRY DRÁŽEK A ZUBŮ STATORU VÝPOČET ROTORU PARAMETRY MAGNETICKÉHO OBVODU VÝPOČET ODPORŮ A REAKTANCÍ ODPOR STATORU ODPOR ROTORU ROZPTYLOVÁ REAKTANCE STATORU ROZPTYLOVÁ REAKTANCE ROTORU VÝPOČET ZTRÁT... 9 VÝPOČET ZATĚŽOVACÍCH CHARAKTERISTIK VÝPOČET ROZBĚHOVÝCH CHARAKTERISTIK... 5 TEPELNÝ VÝPOČET... 9 SCHEMATICKÝ PODÉLNÝ A PŘÍČNÝ ŘEZ STROJE POPIS STATOROVÉHO VINUTÍ ZÁVĚR SEZNAM LITERATURY PŘÍLOHY
9 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Úvod Bakalářská práce je zaměřena na návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko o středním výkonu 5 kw. Problematika návrhu točivých strojů je velice rozsáhlá. Práce je zaměřena pouze na jeden typ elektromotoru, a to asynchronního. Tento motor je pro své nesporné výhody nejpoužívanějším elektromotorem vůbec, a proto je třeba, abychom se problematikou stavby strojů a jejich návrhem zabývali. Práce je rozdělena do několika částí, z nichž největší část je věnována samotnému návrhu a výpočtům tohoto stroje. V dalších částech je rozvinuté schéma a popis statorového vinutí a schematický řez stroje. 9
10 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Zadané parametry navrhovaného stroje P = 5 kw U = 400 V p = 4 m = 3 f = 50 Hz krytí IP3 Volba hlavních rozměrů Návrh asynchronního motoru začíná volbou hlavních rozměrů stroje. Jedná se o vnitřní průměr statoru D a o ideální délku vzduchové mezery l i, které jsou vázány s výkonem, úhlovou rychlostí a elektromagnetickým zatížením []. D l P i k Bkv AB i S Předběžná výška osy určená podle obr. 6.7b [] h = 80 mm. Z tab. 6.6 [] volím výšku osy h = 60 mm a pro tuto výšku je v této tabulce dán vnější průměr statoru D e = 0,7 m. Vnitřní průměr statoru D K DDE 0,67 0,7 0, 8 m kde koeficient K D = 0,67 je volený z tab. 6.7 []. Pólová rozteč D 0,8 t p 0, 43 m 3 p 4 Vnitřní výpočtový výkon ke 3 0,97 Pi miui P VA 4 cos 0,86 0,84 kde k E = 0,97 (obr. 6.8 []) je poměr indukovaného napětí vinutí statoru k jmenovitému napětí. Výkon na hřídeli motoru P = P = 5 kw. Účinnost η = 0,86 a účiník cos φ = 0,84 jsou voleny z obr. 6.0 []. Činitel pólového krytí α δ = /π, činitel tvaru pole k B = π/ =, []. Předběžná hodnota činitele statorového vinutí se pro jednovrstvá vinutí volí v rozmezí 0,95 až 0,96 []. Volím k v = 0,96. 0
11 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Předběžné hodnoty elektromagnetického zatížení se volí z obr. 6.a []. Lineární hustota proudu A = A/m, indukce ve vzduchové mezeře B δ = 0,785 T. Synchronní úhlová rychlost hřídele motoru f 50 S 57 rad / s 5 p S respektováním činitele α δ je ideální délka vzduchové mezery ze vztahu Pi 0 83 li 0, 6 m D 3 k k AB 0,7 57, 0, ,785 Štíhlostní poměr S B v li 0,6 0,8 7 t 0,43 p Hodnota štíhlostního poměru leží v doporučeném rozmezí z obr. 6.4b []. 6 3 Počet drážek, počet závitů a průřez vodiče statorového vinutí Minimální a maximální hodnota drážkové rozteče t dmin = mm a t dmax = 3 mm se získá z obr. 6.5 [], v němž pro daný motor určuje hodnoty oblast. Rozmezí počtu statorových drážek D D 8 8 Q min až Qmax až až 44 až 5 t t 3 dmax dmin Volím počet drážek Q = 48 (jednovrstvé vinutí). Počet drážek statoru na pól a fázi Q 48 q 4 9 pm 4 3 Konečná hodnota drážkové rozteče D 8 t d, 9 mm pmq Jmenovitý proud vinutí statoru 3 P 50 I A N mu cos ,86 0,84 30 N Předběžný počet efektivních vodičů v drážce 3 DA 0, V d 5,9 I Q N 8 0
12 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Konečný počet efektivních vodičů v drážce při počtu paralelních větví a = V av 5,9 3, d d Konečný počet vodičů ve fázi vinutí N VdQ am Konečná lineární hustota proudu mnin A 40, 0 D 0,8 Konečný činitel statorového vinutí 4 A/ m 5 k k k 0,958 0,958 6 v r y kde pro jednovrstvé vinutí je činitel zkrácení kroku k y = a činitel rozlohy k r = 0,958 (tab. 3.3) []. Magnetický tok keun 0, ,50 Wb 7 4k N f k 4,850 0,958 B v Konečná hodnota magnetické indukce ve vzduchové mezeře 3 p 8,50 B 0,783 T 8 Dl 0,8 0,6 i Hodnoty A a B δ leží v doporučeném rozmezí (obr. 6.a []). Předběžná hustota proudu ve statorovém vinutí 9 ( AJ ) ,0 Am 3 J 0 9 A 40, 0 kde AJ-kritérium (AJ) = A m -3 (obr. 6.6d []). Průřez efektivního vodiče S ef I N, mm 6 0 aj 7,00 Pro vsypávaná vinutí se používají dráty do průměru maximálně,4 mm [], proto volím počet dílčích vodičů n p = a průřez dílčího vodiče je pak S S,36 ef v,068 mm n p Z tab. D3. volím dílčí vodič s průřezem S v =,094 mm, průměr vodiče d v =,8 mm, průměr vodiče izolovaného tereftalátovým lakem d vi =,75 mm.
13 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Skutečná hustota proudu ve statorovém vinutí J I N ,850 Am 6 asvn p, Rozměry drážek a zubů statoru Volím drážku typu L (obr. 6.9a []), šířka zubu je po celé výšce stejná. Předběžná magnetická indukce ve jhu a zubech statoru je podle tab.6.0 [] B j =,65 T a B z = T. Průřez drážky je uveden v příloze A. Výška jha statoru h l 8,50 3, j B j Fe k 3 Fe,650,60,97 mm 3 kde činitel plnění železa k Fe = 0,97 (tab.6. []) a pro asynchronní motory bez radiálních ventilačních kanálů l Fe = l i = l. Šířka zubu statoru b B t B l l 0,783 0,09 0,6 d i z 4, 8 z Fek Fe 0,6 0,97 Hloubka drážky statoru h mm 4 De D 7 8 h j,3, mm 5 d 7 Šířka drážky u paty zubu ( D hd ) (8,7) b bz 4,8 0 mm Q 48 Šířka drážky v horní části při β = 45 b ( D h0 b0 ) Qb Q (8 0,5 3,5) 484,8 z ,4 mm 7 kde otevření drážky b 0 = 3,5 mm a h 0 = 0,5 (tab. D4.c []). Výška klínové části drážky při β = 45 b b0 7,4 3,5 8 h k mm Aktivní hloubka drážky h h h h ),7 (0,5 ) 0, 9 d ( 0 k 3
14 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Světlost drážky b b bd 0 0, 9, 8 mm 30 b b bd 7,4 0, 7, mm 3 h h hd 0, 0, 0 mm 3 Plocha drážkové izolace S i bi ( hd b b ) 0,4(,7 0 7,4) 5 mm 33 kde jednostranná tloušťka izolace b i = 0,4 mm je uvedena v tab. 3.8 []. Aktivní plocha příčného řezu drážky b b 9,8 7, S mm 45 d h Si Činitel plnění drážky dvivd n p,75 3 k T 0,79 35 S 45 d Hodnoty činitelů plnění drážky jsou uvedeny v tab. 3. []. Vypočtená hodnota vyhovuje. 5 Výpočet rotoru Volba vzduchové mezery 3 3 (0,3,5 D)0 (0,3,5 0,8) 0 0,43 mm 0, 45 mm 36 Počet drážek rotoru volím dle tab.6. [] Q = 38. Vnější průměr rotoru D D 8 0,45 8, mm 37 Délka rotoru l = l = 6 mm. Drážková rozteč D 0,8 t d 5 mm Q 38 Vnitřní průměr rotoru (průměr hřídele) Di Dh khde 0,30,7 63 mm 39 kde činitel k h = 0,3 (tab. 6.6 []). Činitel přepočtu proudů m Nkv 38 0,958 pi 9,36 40 Q
15 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Proud v tyči rotorového vinutí It kiin pi 0,8830 9,36 5 A 4 kde činitel k i = 0,88 z obr. 6. []. Hustota proudu v hliníkových tyčích rotoru se volí u zavřených strojů v rozmezí (,5 až 3,5)0 6 A/m, u otevřených strojů o 0 5% větší []. Volím přeběžnou hustotu proudu J = 3,5 0 6 A/m, potom předběžný příčný průřez tyče S I 5 t t 46 mm 6 4 J 3,5 0 V motorech s výškou osy 60 až 50 mm se používají zavřené drážky typu V (obr. 6.7 []) s rozměry b 0 =,5 mm, h 0 = 0,7 mm, h 0 = 0,3 mm []. Průřez drážky je uveden v příloze A. Dovolená šířka zubu b B t B l l 0,783 0,05 0,6 d i z 6, 7 z Fe kfe,8 0,6 0,97 kde B z =,8 T (tab. 6.0 []). Rozměry drážky b ( D h h ) Q b mm 43 (08, 0,7 0,3) 38 6,7 0 0 z Q 38 7,5 mm 44 b Q b ( ) 4St Q 7,5 38 ( ) Q 38 h ( b b ) (7,5 4,) 0, mm Celková hloubka drážky 4, mm b b 7,5 4, h d h0 h0 h 0,3 0,7 0, 6, 9 mm 47 Konečný průřez tyče S t ( b 8 8 b ) ( b b ) h (7,5 4, ) (7,5 4, ) 0, 46 mm 48 Konečná hustota proudu v tyči I 6 J 5 3,5 0 t Am 6 49 S 46 0 t 5
16 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Proud v kruhu nakrátko I t 5 I kn 55 A 50 0,39 kde p sin Q Hustota proudu v kruhu nakrátko J 0,85J sin 0, ,853,5 0,9750 Am 6 6 kn t 5 Průřez kruhu nakrátko I 55 S mm kn kn J kn,9750 Rozměry kruhů nakrátko (znázorněny na obr. 6.6b []) a b,5h,5 6,9 33, mm 54 kn d 6 S kn 5 5, mm 55 a 34 kn 5 kn S kn aknbkn 33,6 5,5 5 mm 56 D D a 8, 33,6 47, mm 57 kn kn 5 6 Parametry magnetického obvodu Magnetická indukce v zubech statoru a rotoru B B B t b l l 0,783,9 0 0,6 3 d i z 3 z Fek Fe 4,8 0 0,6 0,97 B t b l l 0, ,6 3 d i z, 8 3 z Fe kfe 6,7 0 0,6 0,97 Magnetická indukce ve jhu statoru a rotoru 3 8,50 B, T j h l k,3 0 0,6 0, j Fe Fe T T kde výpočtová výška statorového jha h j = h j. 3 8,50 B 0, T j h l k ,6 0, j Fe Fe 6 6
17 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 kde výpočtová výška rotorového jha p D 8 h j ( hd ) ( 6,9) 40 mm 6 3, p 3, Činitel vzduchové mezery (Carterův činitel) kde td,9 k c,7 63 t,9 4,73 0,45 d b0 3,5 0,45 4,73 b0 3, ,45 Magnetické napětí vzduchové mezery 3 U B kc 0,783 0,450,7 68 A Pro ocel 03 je z tab. D.7 [] H z = 330 A/m, H z = 50 A/m, potom magnetická napětí zubů statoru a rotoru jsou 64 3 U z hz H z, A 66 3 U z hzh z 6, A 67 kde výpočtová výška zubu statoru a rotoru je h z = h d =,6 mm a h z = h d 0,b = 6,9 0, 4 = 6,5 mm. Činitel nasycení zubů U z U z 50 8 k z, U a vyhovuje tedy doporučenému rozmezí, až,5. Střední délka indukční čáry ve jhu statoru a rotoru L ( De h j) (7,3) p 4 j 96, mm 69 kde L h ( Dh h j ) (63 33,7) p 4 j 73, 6 mm 70 D Di 8, 63 hd 6,9 33, mm 7 j 7 7
18 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Pro ocel 03 je z tab. D.6 [] H j = 940 A/m, H j = 58 A/m, potom magnetická napětí jha statoru a rotoru jsou U j L jh j 0, A 7 U j L jh j 0, , 63 A 73 Výsledné magnetické napětí na jednu pólovou dvojici Fm U U z U z U j U j A 74 Činitel nasycení magnetického obvodu k F U m Magnetizační proud 09, pfm 09 I 6,7 A 76,9m N k 0,9 38 0,958 0 v Magnetizační proud vztažený na jmenovitý proud I 6,7 i 0, 77 I 30 N vyhovuje doporučenému rozmezí. 7 Výpočet odporů a reaktancí 7. Odpor statoru Střední šířka cívky ( D hd b ) (0,8 0,06) c 0, 6 m 78 p 4 Délka čela cívky lč Kčbc B,3 0,6 0,0 0, 09 m 79 kde činitel K č =,3 (tab. 6.9 []), B = 0,0 m []. Střední délka závitu l ( l l ) (0,6 0,09) 0, m 80 av d č 65 kde l d = l i = 0,6 m. Celková délka vodičů jedné fáze L lavn 0,658 83, 5 m 8 8
19 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Odpor vinutí R 6 L 0 83,5 5 0, S n a 4,094 0 v p kde rezistivita mědi pro provozní teplotu ρ 5 = 0-6 /4 Ωm. Poměrná hodnota odporu IN 30 r R 0,46 0,06 83 U 30 N 7. Odpor rotoru Odpor kruhu nakrátko 6 Dkn 0 0,477 6 R, , kn 84 Q S kn kde rezistivita hliníku pro provozní teplotu ρ 5 = 0-6 /0,6 Ωm. Odpor tyče 6 l 0 0,6 6 Rt 5 38, S 0, t Odpor fáze 6 R 6,4 0 6 R R kn t 38, , ,39 Odpor fáze přepočtený na počet závitů statorového vinutí R R 4m( N k Poměrná hodnota Q ) v 59, (8 0,958) 38 0,84 87 IN 30 r R 0,84 0, U 30 N 7.3 Rozptylová reaktance statoru Činitel magnetické vodivosti v drážce d h h ( b 3h b h 3 0 3b b 0 b0 ) 8,7,4 3,6 ( 3 7,44 3 7,44 7,44 3,5 0,5 ) 3,5,5 kde část klínu zasahující do prostoru drážky h =,4 mm, h =,6 mm (obě hodnoty z tab. D4.c), h 3 = 0, -,4 = 8,7 mm. 89 9
20 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Činitel magnetické vodivosti čel vinutí q 4 č 0,34 ( lč 0,64t p ) 0,34 (0,09 0,64 0,43), l 0,6 Činitel ξ i td 5 k kv ( ), 0,958 ( ) 0,95 9 t,9 d kde činitel k γ =, (obr. 6.39e []). Činitel magnetické vodivosti diferenčního rozptylu 3 td,9 0 dif,7 3 9 k 0,450,7 Rozptylová reaktance jedné fáze X 5,8 c f N 5,8 ( ) ( ) 00 li ( d č pq dif Poměrná hodnota rozptylové reaktance ) 0,6 (,5,383,7) 0,86 4 IN 30 x X 0,86 0, 94 U 30 N Rozptylová reaktance rotoru Činitel magnetické vodivosti v drážce d h 3b b 8 St 0, 7,5 3 7, Činitel magnetické vodivosti čel b0 0,66 b h b 0 0 h 00, I,5 6 0,7 0, ,66, 7,5,5 5 t 6,44,3Dkn 4,7Dkn,3 47,7 4,7 47,7 log log 0, ,39 5,5 33,6 č 96 Q l a b i kn Činitel magnetické vodivosti diferenčního rozptylu td 5 dif,8 k 0,45,7 kde ξ []. c kn
21 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Rozptylová reaktance jedné fáze X 7,9 fl i ( d č dif 6 7,9 50 0,6 (,44 0,659,8) 0 ) Rozptylová reaktance fáze přepočtená na počet závitů statorového vinutí 4m( Nkv ) (8 0,958) X X 46 0,7 99 Q 38 Poměrná hodnota IN 30 x X,7 0, 5 00 U 30 N 8 Výpočet ztrát Hmotnost železa jha a zubů statoru m j ( D e h j ) h l j Fe k (0,7 0,03) 0,03 0,6 0,97 7,8 0 Fe Fe 3 0 5,9 kg 3 mz hz bzql FekFe Fe 0,060, ,60,97 7,8 0 4, 57 kg 0 kde hustota oceli γ Fe = 7,8 0 3 kg/m 3. Hlavní ztráty v železe P Feh p 50,6 ( ) 50,0,5 f ( ) 50 ( k dj B (,6,65 j m j k dz B z m z ) 5,9,8 4,57) 59 W kde měrné ztráty p,0 =,6 W/kg, β =,5 (obě hodnoty z tab. 6.4 []), činitele uvažující vliv nerovnoměrnost rozložení toku v magnetickém obvodu a vliv technologie výroby statorového svazku jdou u strojů do výkonu 50 kw k dj,6 a k dz,8 []. Amplituda pulsací indukce ve vzduchové mezeře nad hlavami zubů rotoru B kcb 0,36,7 0,783 0, 34 T kde pro b 0 /δ = 3,5/0,45 = 7,78 je z obr. 6.4a [] β 0 = 0,36. Hustota povrchových ztrát v rotoru Qn pp 0,5k 0( ) ,5,5 ( ) 0000 kde k 0 =,4 až,8. Volím k 0 =,5.,5, ( B0td0 ) 05 3 (0,34 0,09 0 ) 4,6 Wm
22 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Povrchové ztráty v rotoru P p p p( td b0) QlFe 4,6 (0,05 0,005) 380,6 4, 4 W 06 Hmotnost zubů rotoru 3 mz Qhz bzlfekfe Fe 380,0650,0067 0,60,97 7,8 0 5, 9 kg 07 Pulsní ztráty v zubech rotoru Qn Pp 0,( Bp ) mz 0, ( 0,3) 5,9 55, W kde 4,73 0,45 Bp Bz,8 0, 3 T t 5 09 d Celkové dodatečné ztráty v železe P P P 4,4 55, 69, W 0 Fed p p 6 Celkové ztráty v železe P P P 59 69,6 38, W Fe Feh Fed 6 Mechanické ztráty n Pmech KT ( ) De 0,95 ( ) 0,7 6, 6 W 0 0 kde pro čtyřpólové stroje je činitel K T =,3( D e ) =,3( 0,7) = 0,95. Dodatečné ztráty při jmenovitém chodu P N 5000 Pd 0,005P N 0,005 0,005 87, W 3 0,86 Elektrické ztráty ve statorovém vinutí při chodu naprázdno P j m R I 3 0,466,7 6, 4 W 4 0 Činná složka proudu naprázdno PFe Pmech Pj0 38,6 6,6 87, I 0č 0, 73 A 5 mu 3 30 Proud naprázdno N I I č I 0,73 6,7 6, 74 A Účiník naprázdno I č 0,73 cos 0 0 0,09 7 I 6,74 0
23 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 9 Výpočet zatěžovacích charakteristik Jelikož úhel R X RX arctg R( R R) X ( X X ) 0,46 34,3,9 0,86 arctg,9 (0,46,9) 34,3 (0,86 34,3) 40 8 kde R PFeh 59, 9 mi 3 6,7 9 X UN 30 X 0,86 34, 3 I 6,7 0 potom činitel rozptylu X 0,86 c,05 X 34,3 Činná složka proudu při synchronním chodu I PFeh 3RI ,46 6,7 č 0, 47 A 3U 3 30 ( 0) N Výpočtové veličiny a c,05,05 3 b 0 4 a c R,050,46 0,48 5 b c X c X ),05(0,88,05,7), 6 ( Jmenovitý skluz s n r = 0,037. Postup analytického výpočtu (znázorněn pro s = 0,0075): R 0,84 R a a 0,48,05 40, 7 s 0,0075 R X b b, 0, s Z R X 40,, 40, 8 9 UN 30 I 5,7 A 30 Z 40,8 8 3
24 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 R 40, cos Z 40,8 3 X, sin 0,05 Z 40,8 3 I č I(0) č I cos 0,47 5,7 6, 7 A 33 I j I I sin 6,7 5,70,05 7 A 34 I I č I j 6,7 7 9, 33 A 35 I c I,055,7 5, 85 A P Pp 3U N I č ,7 0 4, 6 kw 3 3 P j 3R I 0 3 0,469,330 0, kw 3 3 P j 3R I 0 30,845,85 0 0, 03 kw I 9,33 Pd PdN( ) 0,087 ( ) 0, 0 kw 40 I 30 P P Fe N P mech P P P 0,386 0,66 0, 0,03 0,0 0,6 kw j j d P P P 4,6 0,6 3, 66 kw 4 P 0,6 0, P 4,6 I č 6,7 cos 0,66 44 I 9,33 Zatěžovací charakteristiky pro další hodnoty skluzu jsou uvedeny v tabulce. Jejich grafické znázornění je uvedeno v příloze B. 4 Tabulka. Výpočet zatěžovacích charakteristik s [-] 0,0075 0,05 0,05 0,03 0,037 0,045 R [Ω] 40, 0,38 3,75 0,43 8,55 7,50 X [Ω],,,,,, Z [Ω] 40,8 0,49 3,9 0,64 8,80 7,79 I [A] 5,7,3 6,54,6 6,3 9,5 cosφ [-] 0,999 0,995 0,988 0,98 0,97 0,963 sinφ [-] 0,05 0,03 0,5 0,98 0,4 0,7 I č [A] 6,7,64 6,8,66 5,83 8,88 I j [A] 7 7,86 9, 0,99,96 4,69 4
25 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Tabulka. Pokračování I [A] 9,33 4,04 9,7 4,8 8,9 3,4 I [A] 5,85,5 6,95,6 6,78 30,5 P [kw] 4,6 8,03,6 4,94 7,83 9,93 P j [kw] 0, 0,7 0,5 0,8,5,45 P j [kw] 0,03 0, 0,4 0,4 0,6 0,78 P d [kw] 0,0 0,0 0,04 0,06 0,08 0, P [kw] 0,6 0,85,3,73,9,77 P [kw] 3,65 7,8 0,37 3, 5,54 7,5 η [-] 0,858 0,894 0,894 0,884 0,87 0,86 cosφ [-] 0,66 0,89 0,877 0,89 0,894 0,89 0 Výpočet rozběhových charakteristik Body charakteristik jsou počítány pro skluzy s = ; 0,8; 0,5; 0,; 0, a pro skluz zvratu. Tyto hodnoty jsou uvedeny v tabulce. Grafická znázornění rozběhových charakteristik jsou v příloze C. Podrobnější výpočet je uveden pouze pro skluz s =. Redukovaná výška vodiče (bezrozměrná veličina) 3 63,6 s 63,6 5,9 0,65 45 h t Pro tuto hodnotu je φ(ξ) = 0,46 (obr []), φ (ξ) = k d = 0,85 (obr []). Hloubka vniku proudu rotoru ht 5,9 hr 7, 75 mm 0,46 Průřez tyče při této hloubce vniku 46 kde S R Činitel b 8 b b R ( h R b 7,5 ) 8 7,5 5,7 7,5 (7,75 ) 0,7 mm b b b 7,5 4,6 7,5 br b ( hr ) 7,5 (7,75 ) 5, 7 mm 48 h 0, 6 St 46 0 k R, S 0,7 0 R 47 5
26 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Činitel celkového zvětšení odporu fáze rotoru vlivem povrchového jevu 6 Rt 38,66 0 K R ( k R ) (,3 ), 6 50 R 59,74 0 Přepočtený odpor fáze rotorového vinutí s uvažováním povrchového jevu R R K R,0,84 0, 34 5 Činitel magnetické vodivosti drážkového rozptylu s uvažováním povrchového jevu d h 3b b 8 St 0, 7,5 3 7, b0 0,66 b k d h b 0 0 h 00, i I,5 6 0,7 0, ,66 0,85, 7,5,5 6,5 5 kde předběžně zvolený poměrný záběrný proud i z = 6,5. Činitel uvažující vliv povrchového jevu na reaktanci K X z t 6,59 d č dif,59 0,659,8 0,84 53,44 0,659,8 d č dif Přepočtená rozptylová reaktance rotoru s uvažováním povrchového jevu X X X K,7 0,84 0, Rotorový proud bez uvažování nasycení za předpokladu c I (0,46 0,34) U N R ( R ) ( X s 30 X (0,86 0,98) ) 4,3 A 55 Celkové magnetické napětí na jednu drážku vinutí F dav knivd 0,7 a ( k k y k v Q ) Q,354,3 3 0,7 ( 0, ) A Fiktivní indukce rozptylového toku ve vzduchové mezeře Fdav B f 0 0 5, 5T 57,6 C,6 0, ,963 n 56 6
27 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 kde činitel C n 0,64,5 t d t d 0,64,5 0,45,9 5 0, a podle obr je činitel χ δ = 0,47. Činitel magnetické vodivosti drážkového rozptylu statorového vinutí s uvažováním nasycení kde kde,5 0,6,9 59 dn d dn h 0,58h b b b 0,5 0,58 4,47 3,5 4,47,5 3,5 0 0 dn 0 0,5 b0 60 0,6 b ( td b0)( ) (,9 3,5)( 0,47) 4, 47 mm 6 0 Činitel magnetické vodivosti diferenčního rozptylu statorového vinutí s uvažováním vlivu nasycení n dif,7 0,47 0,8 dif 6 Rozptylová reaktance fáze statorového vinutí s uvažováním vlivu nasycení d n č dif n 0,6,383 0,8 X n X 0,86 0, 65 63,5,383,7 d č dif Činitel magnetické vodivosti drážkového rozptylu rotoru s uvažováním vlivu nasycení a povrchového jevu kde h0 b0 0,7 7,5 d n 0,39 64 b b b,5,5 7, b ( td b0)( ) (5,5) ( 0,47) 7, 5 mm 65 0 Činitel drážkové vodivosti s uvažováním povrchového jevu d n d d n,59 0,39, 66 Činitel magnetické vodivosti diferenčního rozptylu rotoru s vlivem nasycení n dif,80,47,07 dif 67 Přepočtená rozptylová reaktance jedné fáze rotorového vinutí s uvažováním povrchového jevu a sycení d n dif n č,,07 0,659 X n X,7 0, 64 68,44 0,659,8 d dif č 7
28 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Vzájemná reaktance vinutí statoru a rotoru při spouštění X Činitel rozptylu Fm 09, n X 34,3 55, U X n 0,65 c pn,0 X 55,8 n Přepočtený rotorový proud I UN 30 50,6 A 7 a b 0,809,95 p p 70 kde a b p p R 0,34 R c pn 0,46,0 0, 809 s 7 X n c pn X n 0,65,00,64, Statorový proud I a p ( bp X n ) 0,809 (,95 55,8) I 50,6 5,33 A 74 c X,0 55,8 pn n Poměrný záběrný proud Iz 5,33 i z 5,08 75 I 30 N Poměrný záběrný moment I z sn 50,6 0,037 mz ( ) K R ( ),,4 76 I s 6,8 N Kritický skluz (skluz zvratu) s max X c n pn R X n 0,84 0,07 0,674 0,707,0 kde střední hodnota odporu R ξ a střední hodnota reaktancí X σn a X σn je počítána pro skluzy s = 0, a s = 0,. 0,83 0,86 R 0, ,678 0,667 X n 0,
29 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 0,75 0,697 X n 0, Poměrný moment zvratu m max I ( s ( I max N ) ) K R s s N max 99,6 ( ) 6,8 Tabulka. Výpočet rozběhových charakteristik,0 0,037 0,07,5 s [-] 0,8 0,5 0,07 0, 0, ξ [-],65,47,6 0,75 0,74 0,5 φ [-] 0,46 0,3 0,4 0,03 0,03 0,0 k r [-],3,,09,0,0 K r [-],,3,06,0,0 R ξ [Ω] 0,34 0,3 0,3 0,86 0,86 0,83 k d [-] 0,85 0,87 0,94 0,97 0,97 0,98 K x [-] 0,84 0,847 0,86 0,869 0,869 0,87 X σξ [Ω] 0,983 0,99,009,07,07,0 X σξn [Ω] 0,637 0,649 0,683 0,697 0,699 0,75 X σn [Ω] 0,65 0,653 0,664 0,667 0,669 0,678 c pn [-],0,0,0,0,0,0 a p [Ω] 0,809 0,866,067,857,905 3,36 b p [Ω],95,3,355,37,377,40 I [A] 50,6 46,5 33,3 99,6 97,9 63,7 I [A] 5,3 48, 35 00,9 99, 64,6 i [-] 5,08 4,94 4,5 3,36 3,3,5 m [-],4,56,94,49,48,09 8 Tepelný výpočet Jouleovy ztráty v drážkách statoru l 0,6 P jd k Pj, W 8 l 0,65 av kde činitel zvýšení ztrát k ρ = ρ 40 / ρ 5 =,07. Oteplení vnitřního povrchu statorového svazku nad teplotu vzduchu uvnitř stroje P jd PFeh pov K 0,8 65 C Dl 0,8 0, kde činitel K = 0, (tab []), součinitel přestupu tepla z povrchu α = 30 (obr. 6.60a []). 9
30 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Teplotní spád v izolaci drážkové části statorového vinutí id P Q Q jd l d bi ( ekv b b ,4 0 ( 48 0,063 0,6 0,6 ekv 3 ) kde výpočtový obvod statorové drážky (0 7,4) 0 6, 3 ) 4,4 C Qd hd b b,6 0 7,4 63 mm 85 střední ekvivalentní tepelná vodivost drážkové izolace λ ekv = 0,6 W/m K, střední tepelná vodivost vnitřní izolace cívky pro d/d vi =,8/,75 = 0,93 je λ ekv =, W/m K (obr. 6.6 []), jednostranná tloušťka izolace v drážce b i = 0,4 mm (tab. 3.8 []). Teplotní spád na tloušťce izolace čel ič P Q O jč l č č bič ( ,063 0,6 kde ztráty v čelech cívek ekv h 0 ( 0,6 d ekv ),6 0, 3 ), C lč 0,09 P jč k Pj, W 87 l 0,65 av obvod chladícího povrchu čel jedné cívky O č O d, čela nejsou izolována proto jednostranná tloušťka izolace čel cívky b ič = 0. Oteplení vnějšího povrchu izolace čel vinutí nad teplotu vzduchu uvnitř stroje KP jč 0,8 794 povč 66 C Dl 0,8 0, v Střední oteplení statorového vinutí nad teplotu vzduchu uvnitř stroje ( pov l av id )l ( ič (65 4,4) 0,6 (, 66) 0,09 68 C 0,65 0,65 l av povč )l Oteplení vzduchu uvnitř stroje nad teplotu okolního prostředí P v 03 v 0, 6 C 90 S 0,000 tel v č
31 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 kde součinitel přestupu tepla α v = 000 (obr. 6.60a []), součet ztrát odváděných do vzduchu uvnitř stroje P v P ( k )( Pj Pj ) ( K)( Pjč P 90 (,07 ) (53 60) ( 0,8) (794 59) 03W ekvivalentní ochlazovací povrch stroje S tel De ( l lv ) 0,7(0,6 0,064) 0, m 9 Střední oteplení statorového vinutí nad teplotu okolí v 68 0,6 78, 6 C 93 Požadovaný průtok vzduchu P Q v 03 3 v 0,09 m / s ,6 v Průtok vzduchu při daných rozměrech stroje Q n , m De 0, 3,5 0,7 0,35 m s v / kde činitel m = 3,5 []. Výsledné působení všech ventilačních elementů v motoru je větší než požadovaný průtok vzduchu. Feh )
32 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Schematický podélný a příčný řez stroje Obrázek. Podélný a příčný řez stroje, statorový svazek, rotorový svazek, 3 vzduchová mezera, 4 čelo statorového vinutí, 5 kruh nakrátko, 6 ventilátor, 7 ložiskový štít, 8 ložisko, 9 - hřídel 3
33 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 3 Popis statorového vinutí Při návrhu motoru bylo použito jednovrstvé soustředné vinutí. Rozvinuté schéma je znázorněno na obrázku. Obrázek. Rozvinuté schéma statorového vinutí 33
34 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Závěr Při návrhu asynchronního motoru s klecí nakrátko je začátek spojen s určením hlavních rozměrů. Určují se z výkonové rovnice, avšak jeden rozměr je potřeba zvolit pomocí tabulek. Takto se získá délka železného svazku, vnější a vnitřní průměr statoru. Další důležitou součástí je určení rozměrů drážek statoru. V návrhu byla zvolena polozavřená drážka typu L pro vsypávané měděné vinutí. Je třeba dbát na to, aby byl konečný činitel plnění drážky v určených mezích. Dále je určena vzduchová mezera s rozměrem 0,45 mm a výpočet rozměrů drážek rotoru, rotorových tyčí a kruhů nakrátko, které se určují pomocí vhodně zvolené proudové hustoty. Bylo použito lité hliníkové vinutí a drážky typu V. Ve výpočtu magnetického obvodu se vychází z předběžně určených indukcí v zubech a jhu jak statoru tak rotoru. Měřítkem správnosti těchto výpočtů je činitel nasycení zubů a magnetizační proud vztažený na proud jmenovitý. Důležitou součástí návrhu asynchronního motoru je výpočet odporu a rozptylové reaktance statoru a rotoru, výpočet ztrát a výpočet zatěžovacích a rozběhových charakteristik. Ztráty jsou rozděleny na ztráty v železe, povrchové ztráty, pulsní ztráty v zubech, mechanické a dodatečné ztráty. Zatěžovací charakteristiky je možné určit z kružnicového diagramu. V této práci jsou ale určeny pomocí výpočtů a jejich průběhy jsou přiloženy v příloze. Podobně jsou počítány i charakteristiky rozběhové, jejichž grafická znázornění jsou rovněž přiloženy v příloze. Tepelný výpočet je uveden pouze zjednodušeně. V posledních kapitolách je schematický podélný a příčný řez stroje a podrobnější popis statorového vinutí. 34
35 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Seznam literatury [] Kopylov, I. P. a kol.: Stavba elektrických strojů. Praha 988. [] Cigánek, L.: Stavba elektrických strojů. Praha
36 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Přílohy Příloha A Obrázek 3. Průřez statorové a rotorové drážky 36
37 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Příloha B Obrázek 4. Zatěžovací charakteristiky 37
38 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Obrázek 4. Pokračování 38
39 Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Jan Přikryl 0 Příloha C Obrázek 5. Rozběhové charakteristiky 39
DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko
FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROENERGETIKY A EKOLOGIE DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko Marek Tobrman 2015 Abstrakt Tato diplomová práce řeší v první části elektromagnetický
VíceR w I ź G w ==> E. Přij.
1. Na baterii se napojily 2 stejné ohřívače s odporem =10 Ω každý. Jaký je vnitřní odpor w baterie, jestliže výkon vznikající na obou ohřívačích nezávisí na způsobu jejich napojení (sériově nebo paralelně)?
Více6 NÁVRH A EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ ELEKTROMAGNETICKÉHO AKTUÁTORU. František MACH
1. Úvod do řešené problematiky 6 NÁVRH A EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ ELEKTROMAGNETICKÉHO AKTUÁTORU František MACH ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI Fakulta elektrotechnická Katedra teoretické elektrotechniky Aktuátor,
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ. Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky. Návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s kotvou nakrátko autor: Jakub Štěpán Plzeň 009 vedoucí
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA TECHNOLOGIÍ A MĚŘENÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Záběrný moment asynchronního motoru Jan Pikous 03 Abstrakt Předkládaná bakalářská práce je zaměřena
VícePM generátory s různým počtem pólů a typem vinutí pro použití v manipulační technice
Rok / Year: Svazek / Volume: Číslo / Number: 014 16 PM generátory s různým počtem pólů a typem vinutí pro použití v manipulační technice PM Generators with Different Number of Poles an Wining Types for
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NÁVRH A MĚŘENÍ ASYNCHRONNÍHO MOTORU MALÉHO VÝKONU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 17.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 17 Lenka LAUSOVÁ 1 OSOVĚ ZATÍŽEÉ SLOUPY ZA POŽÁRU AXIALLY LOADED COLUMS DURIG
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE Analýza návrhu asynchronního stroje metodou konečných prvků Bc. Markéta Kydlíčková
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh vysokootáčkového asynchronního motoru v pevném závěru Bc. Jan Brázda 05 Návrh
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh asynchronního stroje s klecí nakrátko Michal Černoch 015/016 Abstrakt Předkládaná
Více2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní K 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL 2.2 VÁLEČKOVÝ DOPRAVNÍK VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA doc. Ing. Martin Hynek, PhD. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován
VíceObr. 1 Stavební hřebík. Hřebíky se zarážejí do dřeva ručně nebo přenosnými pneumatickými hřebíkovačkami.
cvičení Dřevěné konstrukce Hřebíkové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího prostředku Na hřebíkové spoje se nejčastěji používají ocelové stavební hřebíky s hladkým dříkem kruhového průřezu se zápustnou
VíceMěření na třífázovém asynchronním motoru
15.1 Zadáí 15 Měřeí a zatěžovaém třífázovém asychroím motoru a) Změřte otáčky, odebíraý proud, fázový čiý výko, účiík a fázová apětí a 3-fázovém asychroím motoru apájeém z třífázové sítě 3 x 50 V při běhu
Více12 Prostup tepla povrchem s žebry
2 Prostup tepla povrchem s žebry Lenka Schreiberová, Oldřich Holeček Základní vztahy a definice V případech, kdy je třeba sdílet teplo z média s vysokým součinitelem přestupu tepla do média s nízkým součinitelem
Více6. Střídavý proud. 6. 1. Sinusových průběh
6. Střídavý proud - je takový proud, který mění v čase svoji velikost a smysl. Nejsnáze řešitelný střídavý proud matematicky i graficky je sinusový střídavý proud, který vyplývá z konstrukce sinusovky.
VícePrůvodce výběrem Stykače TeSys 5 Od 6 A do 16 A
Průvodce výběrem Od 6 A do 16 A Použití Jednoduché automatizační systémy Jmenovitý pracovní proud Ie max AC3 (Ue y 440 V) 6 A 6 A Ie AC1 (θ y 40 C) 12 A Jmenovité pracovní napětí 690 V Počet pólů 2 nebo
Více10.1 Úvod. 10.2 Návrhové hodnoty vlastností materiálu. 10 Dřevo a jeho chování při požáru. Petr Kuklík
10 10.1 Úvod Obecná představa o chování dřeva při požáru bývá často zkreslená. Dřevo lze zapálit, může vyživovat oheň a dále ho šířit pomocí prchavých plynů, vznikajících při vysoké teplotě. Proces zuhelnatění
VíceASYNCHRONNÍ STROJE. Asynchronní stroje se užívají nejčastěji jako motory.
Význam a použití Asynchronní stroje se užívají nejčastěji jako motory. Jsou nejrozšířenějšími elektromotory vůbec a používají se k nejrůznějším pohonům proto, že jsou ze všech elektromotorů nejjednodušší
VícePŘÍLOHA A. ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně
Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně PŘÍLOHA A Obrázek 1-A Rozměrový výkres - řez stroje Označení Název rozměru D kex Vnější průměr kostry D kvn Vnitřní
VíceRezonanční elektromotor
- 1 - Rezonanční elektromotor Ing. Ladislav Kopecký, 2002 Použití elektromechanického oscilátoru pro převod energie cívky v rezonanci na mechanickou práci má dvě velké nevýhody: 1) Kmitavý pohyb má menší
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ. Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky DIPLOMOVÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh 300kW trakčního asynchronního motoru s klecí nakrátko vedoucí práce: Ing. Karel
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh asynchronního motoru s klecí nakrátko Petr Čurda 2018 Abstrakt Předkládaná
VíceKatalog K03-0403 CZ. nízkonapěťové. Trojfázové asynchronní nízkonapěťové motory nakrátko. 1MA7 osová výška 63 až 160 0,18 až 13,5 kw
Katalog K03-0403 CZ nízkonapěťové Trojfázové asynchronní nízkonapěťové motory nakrátko Katalog v zajištěném K 15-0308 provedení CZ EEx e II 1MA7 osová výška 63 až 160 0,18 až 13,5 kw Obsah Všeobecné údaje
VíceMotor s kotvou nakrátko. Konstrukce: a) stator skládá se: z nosného tělesa (krytu) motoru svazku statorových plechů statorového vinutí
Trojfázové asynchronní motory nejdůležitější a nejpoužívanější trojfázové motory jsou označovány indukční motory magnetické pole statoru indukuje v rotoru napětí a vzniklý proud vyvolává sílu otáčející
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh aktuátoru s permanentním magnetem Martin Kurfiřt 2014 Abstrakt Tato bakalářská
VíceZápadočeská univerzita v Plzni. Fakulta aplikovaných věd
Závislost odporu vodičů na teplotě František Skuhravý Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd datum měření: 4.4.2003 Úvod do problematiky Důležitou charakteristikou pevných látek je konduktivita
VíceTrojfázové asynchronní motory nakrátko, zavøené 1LA7. 0,04-18,5 kw. Katalog K 02-0104 CZ
Trojfázové asynchronní motory nakrátko, zavøené 1LA7 0,04-18,5 kw Katalog K 02-0104 CZ Výrobní program Trojfázové asynchronní motory nakrátko, zavøené 1LA7 Obsah Všeobecné údaje Normy 3 Základní provedení
VíceDynamika asynchronního motoru
Page: 1 Example: AM8 Dynamika asynchronního motoru Description Jednoduchý model dynamiky asynchronního motoru. Náhrada impedance motoru provedena jako: 1 Z am R 1 j X 1 1 1 1 R Fe j X h R S j X Což odpovídá
VíceTZB - VZDUCHOTECHNIKA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ JIŘÍ HIRŠ, GÜNTER GEBAUER TZB - VZDUCHOTECHNIKA MODUL BT02-11 HLUK A CHVĚNÍ VE VZDUCHOTECHNICE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU
VíceMěřicí a řídicí technika Bakalářské studium 2007/2008. odezva. odhad chování procesu. formální matematický vztah s neznámými parametry
MODELOVÁNÍ základní pojmy a postupy principy vytváření deterministických matematických modelů vybrané základní vztahy používané při vytváření matematických modelů ukázkové příklady Základní pojmy matematický
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ROZBOR ZTRÁT MALÝCH ASYNCHRONNÍCH MOTORŮ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION
VíceEUROTEST 61557. Použití Tech. parametry Rozsah dodávky PC software Volitelné příslušenství
Stránka č. 1 z 8 EUROTEST 61557 ILLKO Novinky Katalog Ceník Objednávka Kalibrační služby Výstavy+semináře Ke stažení EUROTEST 61557 - špičkový profesionální multifunkční přístroj pro provádění revizí dle
VíceRychlostní a objemové snímače průtoku tekutin
Rychlostní a objemové snímače průtoku tekutin Rychlostní snímače průtoku Rychlostní snímače průtoku vyhodnocují průtok nepřímo měřením střední rychlosti proudu tekutiny v STŘ. Ta závisí vzhledem k rychlostnímu
VíceNÁVRH TRANSFORMÁTORU. Postup školního výpočtu distribučního transformátoru
NÁVRH TRANSFORMÁTORU Postup školního výpočtu distribučního transformátoru Pro návrh transformátoru se zadává: - zdánlivý výkon S [kva ] - vstupní a výstupní sdružené napětí ve tvaru /U [V] - kmitočet f
VíceMĚŘENÍ HYSTEREZNÍ SMYČKY TRANSFORMÁTORU
niverzita Pardubice Fakulta elektrotechniky a informatiky Materiály pro elektrotechniku Laboratorní cvičení č. 4 MĚŘEÍ HYSTEREZÍ SMYČKY TRASFORMÁTOR Jméno(a): Jiří Paar, Zdeněk epraš (Dušan Pavlovič, Ondřej
Více2. Určete komplexní impedanci dvojpólu, jeli dáno: S = 900 VA, P = 720 W a I = 20 A, z jakých prvků lze dvojpól sestavit?
Otázky a okruhy problematiky pro přípravu na státní závěrečnou zkoušku z oboru EAT v bakalářských programech strukturovaného studia na FEL ZČU v ak. r. 2013/14 Soubor obsahuje tématické okruhy, otázky
VíceFakulta elektrotechnická Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky. Diplomová práce. Návrh stejnosměrného stroje
Fakulta elektrotechnická Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky Diplomová práce Návrh stejnosměrného stroje Autor práce: Bc. Lukáš Mergl Vedoucí práce: Doc. Ing. Josef Červený, Ph.D. CSC. Plzeň
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNCKÉ V BRNĚ BRNO UNVERSTY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNKY A KOMUNKAČNÍCH TECHNOLOGÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNKY A ELEKTRONKY FACULTY OF ELECTRCAL ENGNEERNG AND COMMUNCATON DEARTMENT
VíceTeoretické úlohy celostátního kola 53. ročníku FO
rozevřete, až se prsty narovnají, a znovu rychle tyč uchopte. Tuto dobu změříte stopkami velmi obtížně. Poměrně přesně dokážete zjistit, kam se posunulo na tyči místo úchopu. Vzdálenost obou míst, v nichž
VíceOpravné prostředky na výstupu měniče kmitočtu (LU) - Vyšetřování vlivu filtru na výstupu z měniče kmitočtu
Opravné prostředky na výstupu měniče kmitočtu (LU) - Vyšetřování vlivu filtru na výstupu z měniče kmitočtu 1. Rozbor možných opravných prostředků na výstupu z napěťového střídače vč. příkladů zapojení
VíceKompenzace jalového výkonu A0M15EZS Elektrické zdroje a soustavy
České vysoké učení technické v Praze Fakulta elektrotechnická Katedra elektroenergetiky Kompenzace jalového výkonu A0M15EZS Elektrické zdroje a soustavy Důvody kompenzace cos P S P cos S ekv 2 Spotřebiče
VíceZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE
České vysoké učení technické v Praze Fakulta elektrotechnická katedra elektroenergetiky ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student: Lucie Šindelářová Studijní program: Elektrotechnika, energetika a management Obor:
Více5. ELEKTRICKÁ MĚŘENÍ
Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - T Ostrava 5. ELEKTCKÁ MĚŘENÍ rčeno pro posluchače všech bakalářských studijních programů FS 5.1 Úvod 5. Chyby měření 5.3 Elektrické
VíceTiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.
Technický přehled Motory značky Motive jsou konstruovány podle předpisů mezinárodních norem. Každá velikost je po celou dobu konstrukce počítána podle tabulek normy IEC 72-1. Asynchronní třífázové motory
VíceSIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 11.91
SIGMA PUMPY HRANICE LEHKÁ DIAGONÁLNÍ ÈERPADLA DE SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 581 661 111, fax: 581 602 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 11.91 Použití Èerpadla
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh asynchronního stroje s dvojitou klecí nakrátko Jiří Dražan 2018 Abstrakt
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava
Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 15. DIMENZOVÁNÍ A JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH VEDENÍ Obsah: 1. Úvod 2. podle přípustného oteplení 3. s ohledem na hospodárnost
Více1. ÚVOD 2. PROPUSTNÝ MĚNIČ 2009/12 17. 3. 2009
009/ 7. 3. 009 PROPSTNÝ MĚNIČ S TRANFORMÁTOREM A ŘÍDICÍM OBVODEM TOPSWITCH Ing. Petr Kejík Ústav radioelektroniky Vysoké učení technické v Brně Email: xkejik00@stud.feec.vutbr.cz Článek se zabývá návrhem
VíceKomutátorové motory. riovém zapojení kotvy a buzení
Komutátorové motory Komutátorové stroje v sobě sdružují výhodné regulační vlastnosti ss motorů s výhodou přímého připojení ke střídavé síti. V současnosti používáme 1.f sériové motory 1.f. repulsní motory
Více2. Pasivní snímače. 2.1 Odporové snímače
. Pasivní snímače Pasivní snímače při působení měřené veličiny mění svoji charakteristickou vlastnost, která potom ovlivní tok elektrické energie. Její změna je pak mírou hodnoty měřené veličiny. Pasivní
VíceEle 1 RLC v sérií a paralelně, rezonance, trojfázová soustava, trojfázové točivé pole, rozdělení elektrických strojů
Předmět: očník: Vytvořil: Datum: ELEKTOTECHNIKA PVNÍ ZDENĚK KOVAL Název zpracovaného celku: 3. 0. 03 Ele LC v sérií a paralelně, rezonance, trojfázová soustava, trojfázové točivé pole, rozdělení elektrických
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceNávrh distribučního transformátoru s amorfním magnetickým obvodem. Design of the Power Transformer with Amorphous Magnetic Circuit
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická Katedra elektrických pohonů a trakce Návrh distribučního transformátoru s Design of the Power Transformer with Amorphous Magnetic Circuit bakalářská
VíceVENTILÁTOR RADIÁLNÍ RVZF 2510
Katalogový list KP 3019/91 Strana: 1/6 VENTILÁTOR RADIÁLNÍ RVZF 2510 Hlavní části: 1. Oběžné kolo 7. Ložisko pevné 2. Spirální skříň 8. Spojka 3. Sací komora 9. Rám 4. Regulace 10. Kompenzátor 5. Hřídel
VíceMechatronické systémy s krokovými motory
Mechatronické systémy s krokovými motory V současné technické praxi v oblasti řídicí, výpočetní a regulační techniky se nejvíce používají krokové a synchronní motorky malých výkonů. Nejvíce máme možnost
VícePROBLEMATIKA PROVOZU ASYNCHRONNÍCH GENERÁTORŮ MALÝCH VODNÍCH ELEKTRÁREN V PRAXI A MOŽNOSTI JEJICH VYUŽITÍ PRO NAPÁJENÍ OSTROVNÍCH SÍTÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNCKÉ V BRNĚ BRNO UNVERSTY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNKY A KOMUNKAČNÍCH TECHNOLOGÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNKY A ELEKTRONKY FACULTY OF ELECTRCAL ENGNEERNG AND COMMUNCATON DEPARTMENT
VíceAnalýza charakteristik asynchronního motoru 13 kw pomocí moderních simulačních nástrojů
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ Fakulta elektrotechnická Katedra elektrických pohonů a trakce Diplomová práce ADIP25 Analýza charakteristik asynchronního motoru 13 kw pomocí moderních simulačních nástrojů
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION
VíceExterní paměť pro elektroniku (a obory příbuzné)
Externí paměť pro elektroniku (a obory příbuzné) Neničit, nečmárat, nekrást, netrhat a nepoužívat jako podložku!!! Stejnosměrný a střídavý proud... Efektivní hodnoty napětí a proudu... Střední hodnoty
VíceRozeznáváme tři základní složky vibrací elektrických strojů točivých. Vibrace elektromagnetického původu
Rozeznáváme tři základní složky vibrací elektrických strojů točivých Vibrace elektromagnetického původu Vibrace mechanického původu Vibrace - hluk ventilačního původu Od roku 1985 pozorují fenomén negativního
VíceSylabus tématu. L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y. 1. DC stroje. 2. AC stroje. Vítězslav Stýskala TÉMA 4
Stýskala, 22 L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y Vítězslav Stýskala TÉA 4 Oddíl 1 Sylabus tématu 1. DC stroje a) generátory řízení napětí, změna polarity b) motory spouštění, reverzace, řízení otáček,
Vícenízkonapì ové asynchronní motory 1MJ6 18,5-200 kw Katalog K 12-0002 CZ
Nevýbušné trojfázové nízkonapì ové asynchronní motory 1MJ6 18,5-200 kw Katalog K 12-0002 CZ Nevýbušné trojfázové nízkonapì ové asynchronní motory Motory s kotvou nakrátko Siemens s.r.o. Markova 953, Frenštát
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ NÁVRH A ANALÝZA TŘÍFÁZOVÉHO ASYNCHRONNÍHO MOTORU BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION
VíceMETODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA ELEKTROTECHNICKÁ BRNO,KOUNICOVA16 METODICKÝ LIST Z ELEKTROENERGETIKY PRO 3. ROČNÍK Třída : K4 Název tématu : Metodický list z elektroenergetiky Školní rok: 2009/2010 Obsah 1. Rozdělení
VíceK 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní K 9 MANIPULAČNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HUTNÍ PRŮMYSL 2. VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA doc. Ing. Martin Hynek, PhD. a kolektiv verze - 1.0 Tento projekt je spolufinancován Evropským
VíceVENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI 1600 až 2500 jednostranně sací
Katalogový list KP 12 3339 Strana: 1/9 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI 1600 až 2500 jednostranně sací Hlavní části: 1. Oběžné kolo 6. Elektromotor 2. Spirální skříň 7. Rám elektromotoru 3. Hřídel 8. Chladící
VíceMotor s kroužkovou kotvou. Motor s kroužkovou kotvou indukční motor. Princip jeho činnosti je stejný jako u motoru s kotvou nakrátko.
Motor s kroužkovou kotvou Motor s kroužkovou kotvou indukční motor. Princip jeho činnosti je stejný jako u motoru s kotvou nakrátko. Konstrukce: a) stator má stejnou konstrukci jako u motoru s kotvou nakrátko
VíceKaskádní zapojení. Materiálové provedení Hlavní díly čerpadla jsou v těchto materiálových jakostech:
Použití Ponorná kalová čerpadla GFBU jsou určena pro čerpání odpad ních vod, fekálií a surových kalů, obsahujících neabrazivní pev né části, drobné kusovité a vláknité látky, jako je papír, hadry, obvazy,
VícePRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY
PRŮKAZ ERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY PODLE VYHLÁŠKY č. 78/2013 Sb. Rodinný dům č.p. 252, 35708 Krajková Energetický specialista: Ing. Jan Kvasnička ČKAIT 0300688, AT pozemní stavby MPO č. oprávnění: 0855
VíceDiagnostické ultrazvukové přístroje. Lékařské přístroje a zařízení, UZS TUL Jakub David kubadavid@gmail.com
Diagnostické ultrazvukové přístroje Lékařské přístroje a zařízení, UZS TUL Jakub David kubadavid@gmail.com Ultrazvukové diagnostické přístroje 1. Ultrazvuková diagnostika v medicíně 2. Fyzikální princip
VíceFAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ PRO AKADEMICKÝ ROK 2006 2007
TEST Z FYZIKY PRO PŘIJÍMACÍ ZKOUŠKY ČÍSLO FAST-F-2006-01 1. Převeďte 37 mm 3 na m 3. a) 37 10-9 m 3 b) 37 10-6 m 3 c) 37 10 9 m 3 d) 37 10 3 m 3 e) 37 10-3 m 3 2. Voda v řece proudí rychlostí 4 m/s. Kolmo
VíceASYNCHRONNÍ MOTOR Ing. Eva Navrátilová
STŘEDNÍ ŠKOLA, HAVÍŘOV-ŠUMBARK, SÝKOROVA 1/613 příspěvková organizace ASYNCHRONNÍ MOTOR Ing. Eva Navrátilová Asynchronní motory Jsou kotrukčně nejjednodušší a v praxi nejrozšířenější točivé elektrické
VíceVýpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996)
Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Zpracoval: doc. Ing. Ludvík Prášil, CSc. Liberec
Více1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou.
1 ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI TECHNICKÝCH MATERIÁLŮ Vlastnosti kovů a jejich slitin jsou dány především jejich chemickým složením a strukturou. Z hlediska použitelnosti kovů v technické praxi je obvyklé dělení
Více1.1. Základní pojmy 1.2. Jednoduché obvody se střídavým proudem
Praktické příklady z Elektrotechniky. Střídavé obvody.. Základní pojmy.. Jednoduché obvody se střídavým proudem Příklad : Stanovte napětí na ideálním kondenzátoru s kapacitou 0 µf, kterým prochází proud
VíceTřetí Dušan Hložanka 16. 12. 2013. Název zpracovaného celku: Řetězové převody. Řetězové převody
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Stavba a rovoz strojů Třetí Dušan Hložanka 6.. 03 Název zracovaného celku: Řetězové řevody Řetězové řevody A. Pois řevodů Převody jsou mechanismy s tuhými členy, které
Více3.2. Elektrický proud v kovových vodičích
3.. Elektrický proud v kovových vodičích Kapitola 3.. byla bez výhrad věnována popisu elektrických nábojů v klidu, nyní se budeme zabývat pohybujícími se nabitými částicemi. 3... Základní pojmy Elektrický
Více2. Pasivní snímače. 2.1 Odporové snímače
. Pasivní snímače Pasivní snímače mění při působení měřené některou svoji charakteristickou vlastnost. Její změna je pak mírou hodnoty měřené veličiny a ta potom ovlivní tok elektrické energie ve vyhodnocovacím
VíceELEKTRICKÉ SVĚTLO 1 Řešené příklady
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNCKÉ V PRAE FAKULTA ELEKTROTECHNCKÁ magisterský studijní program nteligentní budovy ELEKTRCKÉ SVĚTLO Řešené příklady Prof. ng. Jiří Habel DrSc. a kolektiv Praha Předmluva Předkládaná
VíceVliv konstrukce solárního kolektoru na jeho účinnost. Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní ČVUT v Praze
Vliv konstrukce solárního kolektoru na jeho účinnost Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní ČVUT v Praze Solárníkolektory Typy a konstrukční uspořádání plochésolárníkolektory trubkovésolární
VíceMotory nové generace. 0,04-18,5 kw. Katalog K 02.1-0008 CZ
Motory nové generace 0,04-18,5 kw Katalog K 02.1-0008 CZ Nová øada asynchronních elektromotorù 1LA7 Od roku 1996 zaèala inovace výrobkù firmy Siemens Elektromotory s.r.o., závodù Mohelnice a Frenštát pod
Vícesf_2014.notebook March 31, 2015 http://cs.wikipedia.org/wiki/hudebn%c3%ad_n%c3%a1stroj
http://cs.wikipedia.org/wiki/hudebn%c3%ad_n%c3%a1stroj 1 2 3 4 5 6 7 8 Jakou maximální rychlostí může projíždět automobil zatáčku (o poloměru 50 m) tak, aby se navylila voda z nádoby (hrnec válec o poloměru
VíceIng. Petra Cihlářová. Odborný garant: Doc. Ing. Miroslav Píška, CSc.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Ústav strojírenské technologie Odbor obrábění Téma: 11. cvičení - Výpočty při výrobě ozubení Okruhy: Základní parametry ozubených kol Určení
Více20ZEKT: přednáška č. 10. Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady
20ZEKT: přednáška č. 10 Elektrické zdroje a stroje: výpočetní příklady Napětí naprázdno, proud nakrátko, vnitřní odpor zdroje Théveninův teorém Magnetické obvody Netočivé stroje - transformátory Točivé
VícePříklady k opakování TERMOMECHANIKY
Příklady k opakování TERMOMECHANIKY P1) Jaký teoretický výkon musí mít elektrický vařič, aby se 12,5 litrů vody o teplotě 14 C za 15 minuty ohřálo na teplotu 65 C, jestliže hustota vody je 1000 kg.m -3
VíceASYNCHRONNÍ STROJ. Trojfázové asynchronní stroje. n s = 60.f. Ing. M. Bešta
Trojfázové asynchronní stroje Trojfázové asynchronní stroje někdy nazývané indukční se většinou provozují v motorickém režimu tzn. jako asynchronní motory (zkratka ASM). Jsou to konstrukčně nejjednodušší
VíceFAKULTA STAVEBNÍ MATEMATIKA II MODUL 2 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ MATEMATIKA II MODUL KŘIVKOVÉ INTEGRÁLY STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Typeset by L A TEX ε c Josef Daněček, Oldřich Dlouhý,
VíceVENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVK 1600 až 2500 jednostranně sací
Katalogový list KP 12 3330 Strana: 1/7 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVK 1600 až 2500 jednostranně sací Hlavní části: 1. Spirální skříň 7. Volné ložisko 2. Oběžné kolo 8. Rám 3. Sací hrdlo 9. Podpěra 4. Regulační
VíceFyzika (učitelství) Zkouška - teoretická fyzika. Čas k řešení je 120 minut (6 minut na úlohu): snažte se nejprve rychle vyřešit ty nejsnazší úlohy,
Státní bakalářská zkouška. 9. 05 Fyzika (učitelství) Zkouška - teoretická fyzika (test s řešením) Jméno: Pokyny k řešení testu: Ke každé úloze je správně pouze jedna odpověď. Čas k řešení je 0 minut (6
VíceCVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN
Rovnováha, Síly na rovinné stěny CVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN Příklad č. 1: Nákladní automobil s cisternou ve tvaru kvádru o rozměrech H x L x B se pohybuje přímočarým pohybem po nakloněné rovině se zrychlením
VíceBakalářská práce. Návrh planetové redukce pro vůz Formula Student
České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav automobilů, spalovacích motorů a kolejových vozidel Bakalářská práce Návrh planetové redukce pro vůz Formula Student 2015 Prohlášení Prohlašuji,
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
Vícepodíl permeability daného materiálu a permeability vakua (4π10-7 )
ELEKTROTECHNICKÉ MATERIÁLY 1) Uveďte charakteristické parametry magnetických látek Existence magnetického momentu: základním předpoklad, aby látky měly magnetické vlastnosti tvořen součtem orbitálního
Více4. Modelování větrné elektrárny [4]
4. Modelování větrné elektrárny [4] Katedra disponuje malou větrnou elektrárnou s asynchronním generátorem. Konstrukce větrné elektrárny je umístěna v areálu Vysoké školy báňské v Ostravě-Porubě. Větrná
VíceVENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací
Katalogový list Strana: 1/9 VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RVI/2 1600 až 2500 oboustranně sací Hlavní části: 1. Spirální skříň 6. Spojka 2. Oběžné kolo 7. Chladící kotouč 3. Sací komora 8. Elektromotor 4. Hřídel
Více1. Člun o hmotnosti m = 50 kg startuje kolmo ke břehu a pohybuje se dále v tomto směru konstantní rychlostí v 0 = 2 m.s -1 vůči vodě. Současně je unášen podél břehu proudem vody, který na něj působí silou
VíceEle 1 elektromagnetická indukce, střídavý proud, základní veličiny, RLC v obvodu střídavého proudu
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ELEKTROTECHNIKA PRVNÍ ZDENĚK KOVAL Název zpracovaného celku: 30. 9. 203 Ele elektromagnetická indukce, střídavý proud, základní veličiny, RLC v obvodu střídavého proudu
VíceSTATICKÝ VÝPOČET: PŘESTUPNÍ UZEL HULVÁKY 1.ETAPA: obj. SO 01 Sociální zařízení MHD obj. SO 02 Veřejné WC
-1- STATICKÝ VÝPOČET: PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO REALIZACI PŘESTUPNÍ UZEL HULVÁKY 1.ETAPA: obj. SO 01 Sociální zařízení MHD obj. SO 0 Veřejné WC A) SVISLÉ ZATÍŽENÍ STŘECHY: SKLON: 9 o ; sin 0,156; cos
Více