A2 STATICKÉ POSOUZENÍ

Transkript

1 zak. č. 11/1/13 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO A2 STATICKÉ POSOUZENÍ Název stavby: Energetické úspory objektu Obecního úřadu Baška Místo stavby: p.č. 1, 2, 4, 8 k.ú. Baška Zhotovitel projektových prací: ASA Expert a. s. Konečného 1919/ Ostrava IČ: Charakter stavby: Investor: Nástavba a stavební úpravy Obec Baška Baška Baška Stupeň projektové dokumentace: Projekt pro provedení stavby Zodpovědný projektant: Autorizovaná osoba: Vypracoval: Ing. Jiří Hořínek Ing. Pavel Petruška Ing. Pavel Zdražil, Bc. Vendula Žwaková

2 OBSAH Technická zpráva ke statickému výpočtu 1. Statické zabezpečení zateplení 3 2. Statické posouzení pultové střechy 3 3. Statické posouzení přístřešku 3 4. Statické posouzení lemu nad okny 3 3. Použitá literatura a software 4 Statický výpočet 1. Posouzení kotvení tepelné izolace do zdiva z lehčených cihel 5 2. Posouzení kotvení tepelné izolace do zdiva z plných cihel 9 3. Posouzení kotvení tepelné zolace do zdiva z pórobetonu Posouzení pultové střechy Posouzení přístřešku Posouzení lemu nad okny 27 Projekt pro provedení stavby 2

3 1. Statické zabezpečení zateplení Kotvení do zdiva z lehčených cihel Tepelný izolant fasády tloušťky 140mm bude ke konstrukci přilepen bodově lepícím tmelem a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (6ks/m 2, 2 v ploše, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro zápustnou a povrchovou montáž (pro povrchovou montáž s malou zátkou), délky 215mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickým zatížením N Rk = 1,2 kn, průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,56 kn a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint = 0,40 kn. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Použity mohou být např. hmoždinky EJOT STR U 215. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. Pro ověření únosnosti kotev je nutné provést výtažné zkoušky přímo na stavbě! Kotvení do plné cihly Tepelný izolant fasády tloušťky 290mm bude ke konstrukci přilepen bodově lepícím tmelem a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (6ks/m 2, 2 v ploše, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro zápustnou a povrchovou montáž (pro povrchovou montáž s malou zátkou), délky 355mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickým zatížením N Rk = 1,5 kn, průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,56 kn a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint = 0,40 kn. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Použity mohou být např. hmoždinky EJOT STR U 355. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. Pro ověření únosnosti kotev je nutné provést výtažné zkoušky přímo na stavbě! Kotvení do plné cihly Tepelný izolant fasády tloušťky 140mm bude ke konstrukci přilepen bodově lepícím tmelem a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (6ks/m 2, 2 v ploše, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro zápustnou a povrchovou montáž (pro povrchovou montáž s malou zátkou), délky 255mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 65mm, s charakteristickým zatížením N Rk = 0,75 kn, průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. R panel =0,56 kn a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. R joint = 0,40 kn. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Použity mohou být např. hmoždinky EJOT STR U 255. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. Pro ověření únosnosti kotev je nutné provést výtažné zkoušky přímo na stavbě! Projekt pro provedení stavby 3

4 2. Statické posouzení pultové střechy Na stávající plochou spádovanou střechu bude provedena nová pultová střecha. Střední vaznice jsou uloženy na nově vyzděných pilířcích a jsou navrženy z profilu 2U č Krokve jsou navrženy dřevěné profilu 120/160 mm. Dřevěná výměna je navržena z profilu 120/140 mm. Všechny ocelové prvky jsou navrženy z třídy oceli S 235. Dřevěné prvky jsou navrženy pevnostní třídy C Statické posouzení přístřešku Přístřešek je navržen jako přiléhající k objektu obecního úřadu v kombinaci materiálů dřeva a skleněných tabulí, které zajišťují ochranu před klimatickými srážkami. Na dřevěné sloupky průřezu 90/140mm budou uloženy dřevěné trámy 120/160 mm, resp. 100/120 mm. Trámy přiléhající k objektu, které nejsou podporovány sloupky, budou uloženy ve vzdálenostech 1,5m na ocelové profily L 140/140/8 mm přivařené k ocelové kotevní desce 60/300/8 mm kotvené pomocí dvou ocelových svorníků do meziokenních cihelných pilířků. Kotevní délka svorníků h ef = 140 mm, hloubka vyvrtané díry h = 150 mm a průměr vyvrtané díry je d = 12 mm. Před kotvením je nutné zjistit druh použitého zdicího materiálu v místě kotvení. Na tyto trámy budou uloženy a ukotveny skleněné tabule bezpečnostního kaleného skla ESG tl. 10 mm. Dřevěné prvky jsou navrženy pevnostní třídy C22. Ocelové prvky a kotevní desky jsou navrženy z oceli třídy S Statické posouzení lemu nad okny Profilovaný lem fasády je navržena jako prostorová příhradová konstrukce z profilu jäkl 30/30/2 mm, která bude obložena deskami CETRIS. Konstrukce bude kotvena k objektu přes ocelové kotevní desky 60/60/6 mm přivařené ke konstrukci pomocí ocelových svorníků s kotevní délkou h ef = 65 mm, hloubkou vyvrtané díry h = 75 mm a průměrem vyvrtané díry d=10 mm. Mohou být použity např. kotevní svorníky FIS A M8x90 a injektážní malta FIS V. Výše uvedené kotvení je uvažováno do pozedního žb věnce. Spodní část konstrukce bude zřejmě nutné kotvit přes celou šířku zdiva pomocí ocelových svorníků tvořených ocelovou závitovou tyči Ø 8mm s přivařenou ocelovou deskou 100/100/8mm. Tyto svorníky budou protaženy vyvrtanými otvory přes celou šířku obvodové zdi. Toto kotvení je uvažováno pro zdivo z dutinových cihel. Před kotvením je nutné zjistit druh použitého zdicího materiálu v místě kotvení.,,noha ozdoby bude kotvena do betonového základu přes ocelové kotevní desky 100/160/8 mm a dvojici kotevních svorníků s kotevní délkou svorníků h ef = 80 mm, hloubkou vyvrtané díry h = 90 mm a průměrem vyvrtané díry d = 12 mm. Mohou být použity např. svorníky FIS A M10x110 a injektážní malta FIS V. Ocelové prvky a kotevní desky jsou navrženy z oceli třídy S 235. Závitová tyč je navržena z materiálu min Základ bude z nevyztuženého betonu C20/25 o rozměrech 500x500x1000mm a bude od objektu dilatován (např. polystyren tl. 20mm). 5. Použita literatura a software ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem Projekt pro provedení stavby 4

5 ČSN EN Eurokód 1: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem ČSN Navrhování, výpočet a posuzování dřevěných stavebních konstrukcí Obecná pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 338 Konstrukční dřevo Třídy pevnosti Software pro statické výpočty IDA Nexis 32 verze V Ostravě Vypracoval: Ing. Pavel Zdražil, Bc. Vendula Žwaková Autorizovaný inženýr: Ing. Pavel Petruška Projekt pro provedení stavby 5

6 1.Posouzení kotvení tepelné izolace (zdivo z lehčených cihel) 1.1 Rozměry budovy Šířka b = 14,75 m Délka d = 24,30 m Výška h = 11,900 m 1.2 Vlastnosti kotev Navrženy plastové hmoždinky s ocelovým šroubem délky 215mm Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 1,20 kn(příčně děrovaná cihla) 1.3 Výpočet zatížení Navržená délka kotvy L = 215 mm Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : v b,0 = Základní rychlost větru Základní tlak větru 25,0 m/s v b = c dir *c season *v b,0 = 25,0 m/s kde c dir = 1,0 c season = 1,0 q b = 0,5*ρ*v 2 b = 390,625 Pa Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 19,82 m/s kde c 0 (z) = 1,0 (součinitel ortografie) c r (z) = kr*ln(z/z 0 ) = 0,793 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) Kategorie terénu III : z 0 = 0,3 m z min = z 0,II = 5 m 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z) q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 0,712 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,272 (intenzita turbulence) k I = 1,0 (součinitel turbulence) r = 1,25 kgm -3 (měrná hmotnost vzduchu) Referenční výška z e z e = max (h, z min ) = 11,90 m Projekt pro provedení stavby 6

7 Příčný vítr e = min(b;2h) = 23,8 m e/5 = 4,76 m e > d => oblasti A,B A c pe = -1,400 c + pi = 0,2 h/d = 0,807 B c pe = -1,100 c - pi = -0,3 c D pe = 1,000 E c pe = -0,448 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,140 knm -2 w B = -0,926 knm -2 w D = 0,570 knm -2 w E = -0,462 knm -2 w A = -0,784 knm -2 w B = -0,570 knm -2 w D = 0,926 knm -2 w E = -0,106 knm -2 vítr D E b= 24,30 m d= 14,75 m A B h = 11,900 m 4,76 9,99 m 14,75 m Projekt pro provedení stavby 7

8 Podélný vítr e = min(b;2h) = 14,75 m e/5 = 2,95 m e < d => oblasti A,B,C A c pe = -1,400 c + pi = 0,2 h/d = 0,490 B c pe = -1,100 - c pi = -0,3 C c pe = -0,500 D c pe = 1,000 E c pe = -0,364 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,140 knm -2 w B = -0,926 knm -2 w C = -0,499 knm -2 w D = 0,570 knm -2 w E = -0,402 knm -2 w A = -0,784 knm -2 w B = -0,570 knm -2 w C = -0,142 knm -2 w D = 0,926 knm -2 w E = -0,046 knm -2 b= 14,75 m E d= 24,30 A B C h = 11,900 e= 14,75 9,6 D vítr 2,950 11,800 Projekt pro provedení stavby 8

9 1.4 Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w k,a = -1,710 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami délky 215mm, v počtu 6ks/m 2 (2 v ploše, 4 ve spárách) R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (2) R d = N Rk * (n panel + n joint ) / g Mc vzorec (3) R panel = 0,565 kn hodnota z certifikátu výrobce hmoždinek R joint = 0,407 kn hodnota z certifikátu výrobce hmoždinek k k = 0,8 n panel = 2 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren EPS g Mc = 1,8 pro zdivo z dutinových prvků N Rk = 1,2 kn pro zdivo z příčně děrovaných cihel R d = 1,839 kn/m 2 vzorec (2) R d = 4,000 kn/m 2 vzorec (3) platí nižší z hodnot (2), (3) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 1,839 kn/m 2 > 1,710 kn/m 2 vyhovuje Projekt pro provedení stavby 9

10 Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m 2. Pro ověření statické únosnosti kotev je nutné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!!! Délka hmoždinek - dle doporučení nejmenovaného výrobce h nom = 25 h D = 140 a =a 1 +a 2 30 Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = kde tloušťka izolace h D = 140 mm 195 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = La,min < La 20 mm 10 mm 195 mm < 215 mm.. vyhovuje, Navržené hmoždinky délky 215mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickým zatížením 1,2kN v počtu 6ks/m2 (2 v ploše, 4 ve spárách) vyhoví pro dané zatížení pro tloušťku zateplení 140mm. Například hmoždinky EJOT ejotherm STR U Posouzení kotvení tepelné izolace (zdivo z plných cihel) 2.1 Rozměry budovy Šířka b = 14,75 m Délka d = 24,30 m Výška h = 11,900 m 2.2 Vlastnosti kotev Navrženy plastové hmoždinky s ocelovým šroubem délky 355mm Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 1,50 kn(plná cihla) Navržená délka kotvy L = 355 mm Projekt pro provedení stavby 10

11 2.3 Výpočet zatížení Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : v b,0 = Základní rychlost větru Základní tlak větru 25,0 m/s v b = c dir *c season *v b,0 = 25,0 m/s kde c dir = 1,0 c season = 1,0 q b = 0,5*ρ*v 2 b = 390,625 Pa Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem v m (z) = c r (z)*c 0 (z)*v b = 19,82 m/s kde c 0 (z) = 1,0 (součinitel ortografie) c r (z) = kr*ln(z/z 0 ) = 0,793 (součinitel drsnosti) kde k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 (součinitel terénu) Kategorie terénu III : z 0 = 0,3 m z min = z 0,II = 5 m 0,05 m Maximální charakteristický tlak q p (z) q p (z) = [1+7I v (z)]*0,5*ρ*v 2 m = 0,712 knm -2 kde I v (z) = k I / [c 0 (z)*ln(z/z 0 )] = 0,272 (intenzita turbulence) k I = 1,0 (součinitel turbulence) kgm -3 (měrná hmotnost r = 1,25 vzduchu) Referenční výška z e z e = max (h, z min ) = 11,90 m Příčný vítr e = min(b;2h) = 23,8 m e/5 = 4,76 m e > d => oblasti A,B A c pe = -1,400 c + pi = 0,2 h/d = 0,807 B c pe = -1,100 c - pi = -0,3 c D pe = 1,000 E c pe = -0,448 Projekt pro provedení stavby 11

12 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,140 knm -2 w B = -0,926 knm -2 w D = 0,570 knm -2 w E = -0,462 knm -2 w A = -0,784 knm -2 w B = -0,570 knm -2 w D = 0,926 knm -2 w E = -0,106 knm -2 vítr D E b= 24,30 m d= 14,75 m A B h = 11,900 m 4,76 9,99 m 14,75 m Projekt pro provedení stavby 12

13 Podélný vítr e = min(b;2h) = 14,75 m e/5 = 2,95 m e < d => oblasti A,B,C A c pe = -1,400 c + pi = 0,2 h/d = 0,490 B c pe = -1,100 - c pi = -0,3 C c pe = -0,500 D c pe = 1,000 E c pe = -0,364 Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = q p(z) * (c pe -c pi ) w A = -1,140 knm -2 w B = -0,926 knm -2 w C = -0,499 knm -2 w D = 0,570 knm -2 w E = -0,402 knm -2 w A = -0,784 knm -2 w B = -0,570 knm -2 w C = -0,142 knm -2 w D = 0,926 knm -2 w E = -0,046 knm -2 b= 14,75 m E d= 24,30 A B C h = 11,900 e= 14,75 9,6 D vítr 2,950 11,800 Projekt pro provedení stavby 13

14 2.4 Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w k,a = -1,710 knm -2 Navrženo kotvení hmoždinkami délky 355m, 6ks/m 2 (2 v ploše, 4 ve spárách) R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (2) R d = N Rk * (n panel + n joint )/ / g Mc vzorec (3) R panel = 0,565 kn hodnota z certifikátu výrobce hmoždinek R joint = 0,407 kn hodnota z certifikátu výrobce hmoždinek k k = 0,8 n panel = 2 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren EPS g Mc = 2,1 pro zdivo z plných cihel N Rk = 1,5 kn pro zdivo z plných cihel R d = 1,839 kn/m 2 vzorec (2) R d = 4,286 kn/m 2 vzorec (3) platí nižší z hodnot (2), (3) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 1,839 kn/m 2 > 1,710 kn/m 2 vyhovuje Projekt pro provedení stavby 14

15 Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m 2. Pro ověření statické únosnosti kotev je nutné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!!! Délka hmoždinek - dle doporučení nejmenovaného výrobce h nom = 25 h D = 290 a =a 1 +a 2 30 Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = kde tloušťka izolace h D = 290 mm 345 mm hloubka kotvení h nom = 25 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = La,min < La 20 mm 10 mm 345 mm < 355 mm.. vyhovuje, Navržené hmoždinky délky 355mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickým zatížením 1,5kN v počtu 6ks/m 2 (2 v ploše, 4 ve spárách) vyhoví pro dané zatížení pro tloušťku zateplení 290mm. Například hmoždinky EJOT ejotherm STR U Posouzení kotvení tepelné izolace (zdivo z pórobetonu) 3.1 Vlastnosti kotev Navrženy plastové hmoždinky s ocelovým šroubem délky 255mm Garantované zatížení jedné kotvy N Rk,1 = 0,75 kn (do pórobetonu) Navržená délka kotvy L = 255 mm 3.2 Posouzení kotev Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání Oblast A w k,a = -1,710 knm-2 Projekt pro provedení stavby 15

16 Navrženo kotvení hmoždinkami délky 255mm, 6ks/m 2 (2 v ploše, 4 ve spárách) R d = (R panel * n panel + R joint * n joint ) * k k / g Mb vzorec (2) R d = N Rk * (n panel + n joint ) / g Mb vzorec (3) R panel = 0,565 kn hodnota z certifikátu firmy EJOT R joint = 0,407 kn hodnota z certifikátu firmy EJOT k k = 0,8 n panel = 2 počet kotev v ploše n joint = 4 počet kotev ve sparách g Mb = 1,2 pro pěnový polystyren EPS g Mc = 1,8 pro zdivo z pórobetonu N Rk = 0,75 kn pro zdivo z pórobetonu R d = 1,839 kn/m 2 vzorec (2) R d = 2,500 kn/m 2 vzorec (3) platí nižší z hodnot (2), (3) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách R d = 1,839 kn/m 2 > 1,710 kn/m 2. vyhovuje Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m 2. Projekt pro provedení stavby 16

17 Pro ověření statické únosnosti kotev je nutné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!!! Délka hmoždinek - dle doporučení výrobce h nom = 65 h D = 140 a =a 1 +a 2 30 Minimální délka L a,min = h D + h nom + a 1 + a 2 = 235 mm kde tloušťka izolace h D = 140 mm hloubka kotvení h nom = 65 mm (dle výrobce) tloušťka nenosné vrstvy a 1 = 20 mm tloušťka vrstvy lepícího tmelu a 2 = 10 mm La,min < La 235 mm < 255 mm.. vyhovuje, Navržené hmoždinky délky 255mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 65mm, s charakteristickým zatížením 0,75kN v počtu 6ks/m2 (2 v ploše, 4 ve spárách) vyhoví pro dané zatížení pro tloušťku zateplení 140mm. Například hmoždinky EJOT ejotherm STR U Posouzení pultové střechy Projekt pro provedení stavby 17

18 Zatěžovací stavy Stav Jméno Popis 1 Vlastní váha Vlastní váha. Směr -Z 2 Zatížení stálé Stálé - Zatížení 3 Zatížení nahodilé - sníh Nahodilé - N1 Kombinace zatěžovacích stavů Kombi Norma Stav souč. 1. EC - únosnost 1 Vlastní váha Zatížení stálé Zatížení nahodilé - sníh EC - použitelnost 1 Vlastní váha Zatížení stálé Zatížení nahodilé - sníh 1.00 Základní pravidla pro generování kombinací na únosnost. 1 : 1.35*ZS1 / 1.35*ZS2 2 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 3 : 1.35*ZS1 / 1.35*ZS2 / 1.50*ZS3 4 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.50*ZS3 Základní pravidla pro generování kombinací na použitelnost. 1 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 2 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.00*ZS3 Výpis nebezpečných kombinací na únosnost 1/ 2 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2 2/ 1 : +1.35*ZS1+1.35*ZS2 3/ 4 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2+1.50*ZS3 4/ 3 : +1.35*ZS1+1.35*ZS2+1.50*ZS3 Výpis nebezpečných kombinací na použitelnost 1/ 1 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2 2/ 2 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2+1.00*ZS3 Projekt pro provedení stavby 18

19 Deformace u z Deformace u z u z = 14,43mm < u z,lim = 4450/250 = 17,80mm.. VYHOVUJE Projekt pro provedení stavby 19

20 Deformace u z ocelových vaznic u z = 20,29 mm < u z,lim = 6000/250 = 24,00mm.. VYHOVUJE Posouzení krokve 120/160 mm podle EUROCODE 5 Standardní výpis, extremy v prvcích. Makro :93 Prut :176 L=4.467m Pr. : 1 - OBD (120,160) Materiál : C22 Třída vlhkosti : 1 gamma m =1.30 k m =0.70 (obdélník) řez=2.234m kombi únos.=4 k mod = 0.90 Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla -0.2[kN] -0.0[kN] -0.0[kN] -0.0[kNm] 3.7[kNm] 0.0[kNm] Návrhové napětí -8.0[kPa] -0.0[kPa] -0.0[kPa] 0.0[kPa] [kPa] -0.0[kPa] Limitní napětí [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] Jedn. posudek Ohyb : 0.47 (5.1.6a) Smyk : 0.00 ( ) Krut : sig v,d=0.00kpa 0.00 (5.1.8) Tlak + ohyb : 0.47 (5.1.10a) Projekt pro provedení stavby 20

21 Posudek stability Tlak (5.2.1) : kcy=0.32 Ohyb (5.2.2) : 0.47 k crit= (5.2.1f) kcz=0.18 Maximální jednotkový posudek = průřez vyhovuje. Posouzení ocelové vaznice 2U 160 podle EC3 Makro 50 Prut 68 2 Uu S 235 Únos. kom NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 1.00 m Parametry vzpěru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b b Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn LTB Délka klopení 1.00 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Projekt pro provedení stavby 21

22 POSUDEK ÚNOSNOSTI Vy 0.00 < 1 Vz 0.01 < 1 M 0.67 < 1 Stabilitní posudek Vzpěr 0.00 < 1 Prostorový vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.63 < 1 Tlak + moment 0.67 < 1 Tlak + klopení Posouzení dřevěné výměny 120/140mm podle EUROCODE 5 Standardní výpis, extremy v prvcích. Makro :163 Prut :250 L=0.900m Pr. : 2 - OBD (120,140) Materiál : C22 Třída vlhkosti : 1 gamma m =1.30 k m =0.70 (obdélník) řez=0.900m kombi únos.=4 k mod = 0.90 Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla -0.0[kN] 0.1[kN] 1.8[kN] -0.5[kNm] 3.3[kNm] 0.2[kNm] Návrhové napětí -0.5[kPa] 13.3[kPa] 160.6[kPa] 0.0[kPa] [kPa] [kPa] Limitní napětí [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] Jedn. posudek Ohyb : 0.58 (5.1.6a) Smyk : 0.10 ( ) Krut : sig v,d=0.00kpa 0.00 (5.1.8) Tlak + ohyb : 0.58 (5.1.10a) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.58 (5.2.1f) kcy=0.91 kcz=1.03 Ohyb (5.2.2) : 0.58 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = průřez vyhovuje. Posouzení pultové střechy - Tabulka průřezů prvek průřez max. jednotkový posudek krokev - dřevo 120/160 0,48 < 1,0 VYHOVUJE vaznice - ocel 2U 160 0,67 < 1,0 VYHOVUJE trám - dřevo 120/140 0,58 < 1,0 VYHOVUJE Projekt pro provedení stavby 22

23 5. Posouzení přístřešku Zatěžovací stavy Stav Jméno Popis 1 Vlastní váha Vlastní váha. Směr -Z 2 Zatížení Nahodilé - N1 Střední doba Kombinace zatěžovacích stavů Kombi Norma Stav souč. 1. EC - únosnost 1 Vlastní váha Zatížení EC - použitelnost 1 Vlastní váha Zatížení 1.00 Základní pravidla pro generování kombinací na únosnost. 1 : 1.35*ZS1 2 : 1.00*ZS1 3 : 1.35*ZS1 / 1.50*ZS2 Projekt pro provedení stavby 23

24 4 : 1.00*ZS1 / 1.50*ZS2 Základní pravidla pro generování kombinací na použitelnost. 1 : 1.00*ZS1 2 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 Výpis nebezpečných kombinací na únosnost 1/ 2 : +1.00*ZS1 2/ 1 : +1.35*ZS1 3/ 3 : +1.35*ZS1+1.50*ZS2 Výpis nebezpečných kombinací na použitelnost 1/ 1 : +1.00*ZS1 2/ 2 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2 Deformace u z Projekt pro provedení stavby 24

25 Deformace u z u z = 15,46mm < u z,lim = 4500/250 = 18,00mm.. VYHOVUJE Deformace u z Projekt pro provedení stavby 25

26 u z = 5,69mm < u z,lim = 4500/250 = 18,00mm.. VYHOVUJE Reakce Navrženo kotvení pomcí 2ks ocelových svorníků v kombinaci s injektážní maltou. Mohou být použity např. svorníky FIS A M10 (h ef = 140mm) a injektážní malty FIS V. únosnost jedné kotvy ve střihu V rec = 2,5 kn V ú = 2 * 2,5 = 5,0 kn > V z = 4,10 kn. VYHOVUJE Trámy přiléhající k objektu, které nejsou podporovány sloupky budou uloženy ve vzálenostech 1,5m na ocelové profily L 140/140/8 mm přivařené k ocelové kotevní desce 60/300/8 mm kotvené pomocí dvou ocelových svorníků FIS A M10 a injektážní malty FIS V do meziokenních cihelných pilířků. Kotevní délka svorníků h ef = 140 mm, hloubka vyvrtané díry h = 150 mm a průměr vyvrtané díry je d = 12 mm. Před kotvením je nutné zjistit druh použitého zdicího materiálu v místě kotvení. Posouzení dřevěného trámu na rozpětí 4,5m EUROCODE 5 Standardní výpis, extremy v prvcích. Makro :29 Prut :41 L=1.500m Pr. : 2 - OBD (120,160) Projekt pro provedení stavby 26

27 Materiál : C22 Třída vlhkosti : 1 gamma m =1.30 k m =0.70 (obdélník) řez=0.563m kombi únos.=4 k mod = 0.80 Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla 0.0[kN] 0.0[kN] 0.0[kN] -0.0[kNm] 4.2[kNm] 0.0[kNm] Návrhové napětí 0.2[kPa] 0.0[kPa] 0.5[kPa] 0.0[kPa] [kPa] -0.0[kPa] Limitní napětí [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] Jedn. posudek Ohyb : 0.60 (5.1.6a) Smyk : 0.00 ( ) Krut : sig v,d=0.00kpa 0.00 (5.1.8) Tah + ohyb : 0.60 (5.1.9a) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.60 (5.2.1f) kcy=0.68 kcz=0.96 Ohyb (5.2.2) : 0.60 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = průřez vyhovuje. Posouzení sloupku 90/140mm podle EUROCODE 5 Standardní výpis, extremy v prvcích. Makro :52 Prut :118 L=3.500m Pr. : 1 - OBD (90,140) Materiál : C22 Třída vlhkosti : 1 gamma m =1.30 k m =0.70 (obdélník) řez=0.000m kombi únos.=4 k mod = 0.80 Posudek únosnosti N Vy Vz Mx My Mz Návrhová síla -7.0[kN] 0.0[kN] -0.0[kN] 0.0[kNm] -0.0[kNm] -0.0[kNm] Návrhové napětí [kPa] 0.0[kPa] -0.0[kPa] 0.0[kPa] -0.0[kPa] 0.0[kPa] Limitní napětí [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] [kPa] Jedn. posudek Ohyb : 0.00 (5.1.6b) Smyk : 0.00 ( ) Krut : sig v,d=0.00kpa 0.00 (5.1.8) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.81 (5.2.1f) kcy=0.06 kcz=0.17 Ohyb (5.2.2) : 0.00 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = průřez vyhovuje. Projekt pro provedení stavby 27

28 Posouzení přístřešku - Tabulka průřezů prvek průřez max. jednotkový posudek trám - dřevěný 120/160 0,60 < 1,0 VYHOVUJE sloupek - dřevěný 90/140 0,81 < 1,0 VYHOVUJE 6. Posouzení lemu nad okny Geometrické schéma konstrukce Zatěžovací stavy Stav Jméno Popis 1 Vlastní váha Vlastní váha. Směr -Z 2 Zatížení sněhem Nahodilé - sníh Krátkodobé 3 Zatížení větrem Nahodilé - sníh Kombinace zatěžovacích stavů Kombi Norma Stav souč. 1. EC - únosnost 1 Vlastní váha Zatížení sněhem Zatížení větrem EC - použitelnost 1 Vlastní váha Zatížení sněhem Zatížení větrem 1.00 Základní pravidla pro generování kombinací na únosnost. 1 : 1.35*ZS1 2 : 1.00*ZS1 Projekt pro provedení stavby 28

29 3 : 1.35*ZS1 / 1.50*ZS2 / 1.50*ZS3 4 : 1.00*ZS1 / 1.50*ZS2 / 1.50*ZS3 Základní pravidla pro generování kombinací na použitelnost. 1 : 1.00*ZS1 2 : 1.00*ZS1 / 1.00*ZS2 / 1.00*ZS3 Výpis nebezpečných kombinací na únosnost 1/ 2 : +1.00*ZS1 2/ 1 : +1.35*ZS1 3/ 4 : +1.00*ZS1+1.50*ZS2 4/ 3 : +1.35*ZS1+1.50*ZS2 5/ 4 : +1.00*ZS1+1.50*ZS2+1.50*ZS3 6/ 3 : +1.35*ZS1+1.50*ZS2+1.50*ZS3 Výpis nebezpečných kombinací na použitelnost 1/ 1 : +1.00*ZS1 2/ 2 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2 3/ 2 : +1.00*ZS1+1.00*ZS2+1.00*ZS3 Deformace u z u z = 0,03mm < u z,lim = 750/250 = 3,00mm.. VYHOVUJE Projekt pro provedení stavby 29

30 Reakce Konstrukce bude kotvena k objektu přes ocelové kotevní desky 60/60/6 mm přivařené ke konstrukci pomocí ocelových svorníků s kotevní délkou h ef = 65 mm, hloubkou vyvrtané díry h = 75 mm a průměrem vyvrtané díry d=10 mm. Mohou být použity např. kotevní svorníky FIS A M8x90 a injektážní malta FIS V. Výše uvedené kotvení je uvažováno do pozedního žb věnce. Spodní část konstrukce bude zřejmě nutné kotvit přes celou šířku zdiva pomocí ocelových svorníků tvořených ocelovou závitovou tyči Ø 8mm s přivařenou ocelovou deskou 100/100/8mm. Tyto svorníky budou protaženy vyvrtanými otvory přes celou šířku obvodové zdi. Toto kotvení je uvažováno pro zdivo z dutinových cihel. Před kotvením je nutné zjistit druh použitého zdicího materiálu v místě kotvení. Posouzení profilu 30/30/2mm podle EC3 Makro 6 Prut 105 FQ30/30/2 S 235 Únos. kom Projekt pro provedení stavby 30

31 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] Kritický posudek v místě 0.75 m LTB Délka klopení 0.75 m k 1.00 kw 1.00 C C C zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI N 0.00 < 1 Vy 0.01 < 1 Vz 0.01 < 1 M 0.01 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.03 < 1 Tlak + moment 0.05 < 1 Tlak + klopení 0.05 < 1 Posouzení lemu nad okny - Tabulka průřezů prvek průřez max. jednotkový posudek příhrada - ocel 30/30/2 0,05 < 1,0 VYHOVUJE V Ostravě Vypracoval: Ing. Pavel Zdražil, Bc. Vendula Žwaková Autorizovaný inženýr: Ing. Pavel Petruška Projekt pro provedení stavby 31