TECHNICKÁ ZPRÁVA. V objektu je řešena novostavba chodníku a přilehlých opěrných stěn v obci Utín.

Transkript

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA Stavba : Chodník Utín Objekt : Komunikace A. Úvod V objektu je řešena novostavba chodníku a přilehlých opěrných stěn v obci Utín. B. Technické řešení B.1. Šířkové uspořádání a rozsah úpravy : Chodník nenavržen podél silnice Přibyslav Utín Havlíčkův Brod silnice III/ Chodník je proveden v šířce 1,75 m. Od komunikace je oddělen betonovou obrubou ABO Směrem k zahradám je s ohledem na výškové převýšení navržena opěrná zeď Z1 a Z2, před opěrnou zdí jsou navrženy betonové mělké žlabovou pro odvod vody ze svahu mezi chodníkem a opěrnou zdí. Zároveň dojde i prodloužení stávaného propustku z betonových trub DN 1000 dl. 2,5 m a vytvoření nového betonového čela vč. ocel. zábradlí, betonové čela navazuje a je pomocí výztuže propojené k opěrné zdi OZ2. Na nové zdi bude provedeno oplocení z ocelových sloupků po max. 3 m a drátěného oplocení. Prostor mezi chodníkem a zdí je vysvahován 1:2 a zatravněn. Celková délka chodníku je 78,64 m. Okraj silnice bude zaříznut a po doplnění konstrukce bude ošetřena spára asfaltovou emulzí a zapískována. Opěrná zeď Z1 : Navržena jako monolitická železobetonová tížná zeď z betonu B25 vyztužena při obou površích KARI sítí 6/6-150/150. tl. dříku zdi je 0,4 m, který je uložen a propojen z betonovým základovým blokem šířky 0,8 m. Zeď je ukončena železobetonovou římsou, do které jsou kotveny sloupky oplocení. Beton je navržen jako pohledový do systémového bednění. Zeď je rozdělena dilatační spárou do dvou shodných úseků, dilatační úseky jsou propojeny např. pomocí smykových trnů DH pr. 20 mm. Celková délka zdi Z1 je 36,95 m. U vodoteče je zeď zakončena postupným zapuštěním v délce cca 1,75 m navazujícím kolmo na průběžnou část zdi podél chodníku. Horní plocha římsy je spádována 2% směrem k okapové hraně ( směrem od chodníku ). Opěrná zeď Z2 : Navržena jako monolitická železobetonová tížná zeď z betonu B25 vyztužena KARI sítí 6/6-150/150. Tl. dříku zdi je 0,4 m, který plynule přechází v základovou část stejné šíře.. Beton je navržen jako pohledový do systémového bednění. Zeď je rozdělena navržena jako jeden celek. Celková délka zdi je 14,05 m.

2 B.2. Směrové poměry : Osa chodníku kopíruje vedení silnice. Vnitřní hrana je tvořena obloukem o poloměru 1082,5 m. Hrana chodníku je 3,0 3,45 m od optimalizované osy silnice III/03810 v oblouku. B.3. Sklonové poměry : Výškově chodník kopíruje vedení silnice. Výška nášlapu je 120 mm. B.4. Konstrukce vozovky : Skladba konstrukce chodníku je patrná z přílohy vzorový příčný řez. Kryt je ze zámkové dlažby. Skladba chodníku : Zámková dlažba Ložná vrstva Štěrkodrť ŠD Konstrukce celkem 60 mm 40 mm 250 mm 300 mm Skladba vozovky silnice: Asfaltový beton ABSII Obalované kamenivo OKSI Štěrkodrť ŠD Štěrkodrť ŠD Konstrukce celkem 40 mm 110 mm 150 mm 200 mm 500 mm Návrh konstrukce byl proveden dle ČSN a dle technických podmínek TP 170 Návrh vozovek pozemních komunikací. Materiály, výroba a zřizování jednotlivých konstrukčních vrstev musí odpovídat příslušným platným normám a technologickým pokynům. B.5. Odvodnění vozovky a silniční pláně : Z povrchu vozovky je srážková voda podélným a příčným sklonem krytu odváděna do nové vpustě, která bude umístěna do nejnižšího místa komunikace. bude zaměřením ověřeno při provádění bude určena její přesná poloha. B.6. Bourací práce :

3 Odstraněné vrstvy s asfaltovým pojivem uloženy na skládce. Zejména vhodné nestmelené podkladní vrstvy stávající konstrukce vozovky je vhodné využít na zpevnění polních a lesních cest. B.7. Zemní práce : V době stavby je nutno upravenou zemní pláň chránit proti rozbřídání správným odvodněním a zákazem pojíždění mokré pláně těžkými stavebními stroji. Při provádění zemních prací na úpravách pláně vozovky je nutno věnovat zvýšenou pozornost jak výškovému uspořádání, tak i požadovanému zhutnění. Zemní práce je nutno provádět v souladu s ČSN a bezpečnostními předpisy. Zemní pláň bude zhutněna tak, aby vykazovala Edef2 = 30 MPa. Pokud při provedených statických zatěžkávacích zkouškách při provádění stavby nebude v některých místech dosaženo požadované hodnoty bude přizván projektant a bude navrženo opatření dle naměřených hodnot. B.8. Dopravní značení : Dopravní značení je patrné z výkresové dokumentace nové není B.9. Ostatní : Před započetím stavby dojde k vytyčení případných inženýrských sítí. C. Závěr : Změny proti projektu je možné provádět po dohodě s projektantem a s investorem. Havlíčkův Brod, únor 2014 Vypracoval : Ing. Martin Liška

4 Výpočet tížné zdi - vstupní data: (Akce - utin) Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 Z1 Parametry zemin Název fi c delta gama [st.] [kpa] [st.] [kn/m3] Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Geometrie konstrukce Číslo Pořadnice Hloubka bodu. X [m] Z [m] Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Objem zdi na 1bm = 1.18 m3/m. Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = kn/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČSN R. Beton : B 20 Pevnost v tlaku Rbd = MPa Pevnost v tahu Rbtd = 0.90 MPa Modul pružnosti Eb = MPa Terén za konstrukcí je ve sklonu 1: 2.00 (úhel sklonu je stupňů). Výška náspu je 0.50 m, délka náspu je 1.00 m. Hladina podzemní vody je pod úrovní konstrukce. Zadaná přitížení Typ Název Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Šířka Hloub. [kn/m2] [kn/m2] [m] [m] [m] [m] Pásové Odpor na líci konstrukce: Odpor na líci konstrukce uvažován jako pasivní tlak. Zemina na líci konstrukce - Výška zeminy před zdí h = 0.50 m Třecí úhel kce-zemina delta,p = 0.00 stup. Výpočet proveden podle ČSN s redukcí vstupních parametrů zemin. Výpočet tížné zdi - posouzení čís.1: (Akce - utin) Výpočet pasivního tlaku na líci konstrukce - mezivýsledky:

5 Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Kp čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] Průběh pasivního tlaku na líci konstrukce: Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Ka Theta čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] [st.] Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď Odpor na líci Tíh.- zemní klín Aktivní tlak Přit.1 - pásové Vstupní údaje pro posouzení: Úhel tření konstrukce-zemina psi = stup. Soudržnost konstrukce-zemina a = 5.00 kpa Součinitel redukce úhlu tření gama,mpsi= 1.10

6 Součinitel redukce soudržnosti gama,ma = 1.40 Výpočtová únosnost základové půdy Rd = kpa Posouzeni celé zdi: Posouzení na překlopení: Moment vzdorující Mvzd = 0.9* = knm/m Moment klopící Mkl = knm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí: Vodor. síla vzdorující Hvzd = 0.9* = kn/m Vodor. síla posunující Hpos = 5.48 kn/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Síly působící ve středu základové spáry: Celkový moment M = 8.61 knm/m Normálová síla N = kn/m Smyková síla Q = 5.85 kn/m Posouzení únosnosti základové půdy: Excentricita normálové síly e = cm Maximální dovolená excentricita e,dov = cm Excentricita normálové síly VYHOVUJE Napětí v základové spáře Sigma = kpa Únosnost základové půdy Rd = kpa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Výpočet tížné zdi - dimenzace čís.1: (Akce - utin) Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Ka Theta čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] [st.] Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa]

7 Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď Aktivní tlak Přit.1 - pásové Posouzení dříku zdi: Výška průřezu h = 0.36 m Smyk : Qd = 7.70 kn/m < Qu = kn/m Tlak + Ohyb : Md = 3.56 knm/m Nd = kn/m < Nu = kn/m Únosnost zdi ve spáře VYHOVUJE Výpočet tížné zdi - vstupní data: (Akce utin - zadní ) Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 - Parametry zemin Název fi c delta gama [st.] [kpa] [st.] [kn/m3] Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [kn/m3] [0-1] [kn/m3] [kn/m3] Geometrie konstrukce Číslo Pořadnice Hloubka bodu. X [m] Z [m] Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Objem zdi na 1bm = 0.63 m3/m. Materiál konstrukce: Objemová tíha gama = kn/m3

8 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČSN R. Beton : B 20 Pevnost v tlaku Rbd = MPa Pevnost v tahu Rbtd = 0.90 MPa Modul pružnosti Eb = MPa Terén za konstrukcí je rovný. Hladina podzemní vody je pod úrovní konstrukce. Zadaná přitížení Typ Název Vel.1 Vel.2 Poř.x Délka Šířka Hloub. [kn/m2] [kn/m2] [m] [m] [m] [m] Pásové Odpor na líci konstrukce: Odpor na líci konstrukce uvažován jako pasivní tlak. Zemina na líci konstrukce - Výška zeminy před zdí h = 0.60 m Třecí úhel kce-zemina delta,p = 0.00 stup. Výpočet proveden podle ČSN s redukcí vstupních parametrů zemin. Výpočet tížné zdi - posouzení čís.1: (Akce utín zadní ) Výpočet pasivního tlaku na líci konstrukce - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Kp čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] Průběh pasivního tlaku na líci konstrukce: Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Ka Theta čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] [st.] Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení):

9 Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď Odpor na líci Aktivní tlak Přit.1 - pásové Vstupní údaje pro posouzení: Úhel tření konstrukce-zemina psi = stup. Soudržnost konstrukce-zemina a = 5.00 kpa Součinitel redukce úhlu tření gama,mpsi= 1.10 Součinitel redukce soudržnosti gama,ma = 1.40 Výpočtová únosnost základové půdy Rd = kpa Posouzeni celé zdi: Posouzení na překlopení: Moment vzdorující Mvzd = 0.9* 2.20 = 1.98 knm/m Moment klopící Mkl = 0.98 knm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí: Vodor. síla vzdorující Hvzd = 0.9* 8.08 = 7.27 kn/m Vodor. síla posunující Hpos = kn/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Síly působící ve středu základové spáry: Celkový moment M = 0.96 knm/m Normálová síla N = kn/m Smyková síla Q = kn/m Posouzení únosnosti základové půdy: Excentricita normálové síly e = 6.61 cm Maximální dovolená excentricita e,dov = 9.91 cm Excentricita normálové síly VYHOVUJE Napětí v základové spáře Sigma = kpa Únosnost základové půdy Rd = kpa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE

10 Výpočet tížné zdi - dimenzace čís.1: (Akce utín zadní ) Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost alfa fi,d c,d gama delta,d Ka Theta čís. [m] [st.] [st.] [kpa] [kn/m3] [st.] [st.] Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka Vod.složka Svis. složka čís. [m] [kpa] [kpa] Spočtené síly působící na konstrukci: Název F,vod Působiště F,svis Působiště Výpočtový [kn/m] Z [m] [kn/m] X [m] koeficient Tíh.- zeď Aktivní tlak Přit.1 - pásové Posouzení dříku zdi: Výška průřezu h = 0.30 m Smyk : Qd = 9.47 kn/m < Qu = kn/m Tlak + Ohyb : Md = 5.07 knm/m Nd = kn/m < Nu = kn/m Únosnost zdi ve spáře VYHOVUJE