Vliv změny ovládacího kmitočtu systému hromadného dálkového ovládání na filtračně-kompenzační zařízení trakčních napájecích stanic Českých drah

Transkript

1 Karel Hlava Vliv změny ovládacího kmitočtu systému hromadného dálkového ovládání na filtračně-kompenzační zařízení trakčních napájecích stanic Českých drah Klíčová slova: jednofázová trakce ČD, filtračně-kompenzační zařízení, signál hromadného dálkového ovládání. 1 - Úvod Dodavatel elektrické energie používá v rozvodných sítích pro svoje operativní účely systém hromadného dálkového ovládání (HDO). Tento systém využívá ovládací signál tvořený superposicí tónového kmitočtu a napětí sítě 50 Hz. V oblastech České republiky, kde ČD provozují jednofázovou trakční soustavu 5 kv, 50 Hz, se zatím používá kmitočet ovládacího signálu HDO 16,67 Hz. Aby se zabránilo útlumu tohoto signálu, předepisuje dodavatel elektrické energie v odběrném místě jistou nejmenší hodnotu impedance odběrného zařízení vztaženou ke kmitočtu systému HDO. V souladu s těmito skutečnostmi ČD zavedly v trakčních napájecích stanicích (TNS) svá filtračně-kompenzační zařízení (FKZ), aby umožnily nejenom kompenzaci jalového výkonu hnacích vozidel, ale i podstatně omezily deformaci napětí sítě 110 kv proudovými harmonickými produkovanými hnacími vozidly. Tato FKZ jsou tvořena dvěma rezonančními L-C větvemi, zajišťujícími jak kompenzační výkon na kmitočtu 50 Hz, tak i omezení složky 3. a 5. harmonické v napětí sítě 110 kv. Doc. Ing. Karel Hlava, CSc., nar. 1930, absolvent ČVUT FEL, obor elektrická trakce r. 1953, vědecký pracovník, býv. vedoucí oddělení EMC TÚDC, nyní SŽE Hradec Králové 1SB1OR11_.19191doc 1

2 Předchozí příspěvek [1] měl za úkol: vyjasnit vazbu hodnot výkonových prvků dvouvětvového FKZ na výslednou hodnotu impedance FKZ pro ovládací signál HDO energetiky 16,67 Hz, to jest hodnot C 3, L 3, C 5 a L 5, při dodržení požadovaného kompenzačního výkonu FKZ, připravit podklady pro návrh parametrů FKZ nově projektovaných TNS, aby mohla být splněna minimální hodnota impedance TNS pro ovládací signál HDO. Byla použita obecně platná analýza chování obou větví FKZ, která vyšla z poznatku, že mezi oběma kmitočty sériové rezonance L-C větví FKZ, na kterých má FKZ jako celek nejmenší impedanci, leží jedna frekvence paralelní rezonance, na které FKZ vykazuje teoreticky neomezenou hodnotu impedance. Je tedy možno vhodnou volbou parametrů obou L-C větví nastavit tento kmitočet právě na ovládací kmitočet signálu HDO, pokud tento kmitočet leží mezi rezonančními frekvencemi L-C větví, to jest mezi 150 Hz a 50 Hz. V takovém případě by vstupní impedance FKZ dosahovala velmi vysokých hodnot, teoreticky neomezených. Tento příspěvek rozšiřuje oblast použití výše uvedené studie [1] v tom smyslu, že: odvozuje obecné vztahy pro výpočet vstupní reaktance, případně impedance, celé TNS včetně náhradní reaktance trakčního transformátoru 110/7 kv na všech čtyřech vyčleněných ovládacích kmitočtech HDO (167 Hz, 183,33 Hz, 16,67 Hz a 3 Hz), jak jsou uvedeny tabulce 1 PNE [3], případně i pro jiné ovládací kmitočty, pokud leží v mezích 150 Hz do 50 Hz, opět s respektováním kapacity C TV připojeného trakčního vedení (TV) a indukčnosti L D dekompenzační větve, včetně odhadu vlivu trakčního odběru, dovoluje stanovení kapacit C3 a C5 tak, aby současně: vstupní reaktance, případně impedance, TNS jako celku včetně kapacity TV vykazovala na straně 110 kv nejméně hodnotu X HDO,MIN předepsanou dodavatelem elektrické energie pro případně i změněný ovládací kmitočet HDO vybraný z výše uvedených hodnot daných PNE , TNS jako celek vykazovala na straně 110 kv potřebnou hodnotu kompenzačního výkonu na základním kmitočtu sítě 50 Hz, vytvořily spolu s L 3 a L 5 sací obvody sloužící k omezení deformace napětí sítě 110 kv proudovými harmonickými produkovanými hnacími vozidly. SBOR1_.1919doc

3 V základní části příspěvku je přijat předpoklad, že TNS není zatížena trakčním odběrem. Za tohoto předpokladu přechází pojem impedance TNS na pojem reaktance TNS. V závěrečné části příspěvku je pak analyzován případ s mezním činným trakčním odběrem a tam je tedy nutno použít pojmu impedance TNS. - Výpočtová část Na rozdíl od výrazu (14) a dalších z [1], kde se i další vztahy týkaly odvození ideálního nastavení parametrů FKZ s cílem dosažení teoreticky neomezené hodnoty vstupní reaktance FKZ včetně kapacity TV a bylo tedy možno zanedbat vliv náhradní reaktance trakčního transformátoru, je ve zde sledovaném případě zaměřeném na dosažení již konečných (dodavatelem elektrické energie předepsaných jako nejmenších) hodnot vstupní reaktance X TNS,HDO,MIN nutno s touto náhradní reaktancí počítat. Výraz (14) z [1] dostává zde tvar platící obecně pro reaktanci TNS značenou X TNS jako celku na libovolné frekvenci f : f XTNS() f = XTT 50 1 C3 C5 π f f f + f f5 + C 1 ( π f) TV L D (1) Veličina X TT představuje náhradní reaktanci trakčního transformátoru 110/7 kv a je definována výrazem X TT uk U = 100 S TV TT [Ω, %, kv, MVA] () Ve výrazu (1) se předpokládá obecné naladění obou L-C větví FKZ definované kmitočty f 3 a f 5. 3SB3OR13_.19193doc 3

4 Náhradní indukčnost dekompenzační větve L D je definována výrazem L D UTV = 100 π ( QK, FKZ π UTV CTV ) [H, kv, Mvar, F] (3) Výraz (1) je tedy výchozím výrazem a bude použit dvěma způsoby: Dosadíme-li do (1) za obecný kmitočet f = 50 Hz, dostaneme reaktanci celé TNS včetně kapacity trakčního vedení C TV pro základní kmitočet sítě X TNS,50. Pro tento výpočet musíme vyloučit člen s indukčností L D dekompenzační větve (vložíme L D ). Pomocí reaktance X TNS,50 odvodíme výraz pro kompenzační výkon Q K,TNS celé TNS bez dekompenzační větve, avšak s respektováním kapacity C TV, ve tvaru Q KTNS, = U X TV TNS, 50 [Mvar, kv, Ω] (4) Dosadíme-li do (1) za obecný kmitočet f = f HDO jako ovládací kmitočet systému HDO, dostaneme reaktanci celé TNS včetně kapacity trakčního vedení C TV a včetně dekompenzační větve pro tento kmitočet, kterou označíme X TNS,HDO. Tímto postupem získáme dvě rovnice dovolující vypočítat např. kapacity kondenzátorových skupin C 3 a C 5, pokud zadáme: požadovaný kompenzační výkon Q K,FKZ realizovaný oběma L-C větvemi FKZ a dekompenzovaný větví s indukčností dekompenzační tlumivky L D, požadovanou reaktanci celé TNS X TNS,HDO,MIN pro libovolný ovládací kmitočet f HDO HDO ležící v mezích 150 Hz až 50 Hz a předpokládanou kapacitu trakčního vedení C TV. Vždy ale musí platit, že pro ovládací kmitočet HDO f HDO je ( ) ( ) X f X f (5) TNS, HDO HDO TNS, HDO, MIN HDO 4SB4OR14_.19194doc 4

5 C 3 výraz Takto dostaneme pro kapacitu kondenzátorové skupiny L-C větve pro 3. harmonickou C D Q KFKZ, + E CTV U 3 TV X TT F f X G L HDO TNS, HDO, MIN D [F, Mvar, kv, Ω, Hz, H] (6) Podobně dostaneme pro kapacitu kondenzátorové skupiny L-C větve pro 5. harmonickou C 5 výraz C H Q KFKZ, J CTV + U TV X 5 TT K f X M + L HDO TNF, HDO, MIN D [F, Mvar, kv, Ω, Hz, H] (7) Ve výrazech (6) a (7) byly pro zjednodušení zavedeny následující pomocné veličiny: F = f HDO fhdo f f fhdo A fhdo fhdo f B f + π [Hz] (8) D f f HDO = F fhdo [Hz] (9) 50 1 f 5 E= π F [Hz] (10) f HDO F G = [Hz] (11) π fhdo 5SB5OR15_.19195doc 5

6 A fhdo F H = * f B π 50 fhdo 1 f5 [Hz] (1) A J = B E (13) K = A B F (14) M = A B G (15) A = B = 100π 50 1 f 3 100π 50 1 f 5 (16) (17) 3 - Podklady pro vyčíslení Vyčíslení je založeno na následujících předpokladech: obě větve L-C jsou laděny ostře, což značí, že f 3 = 150 Hz, f 5 = 50 Hz, pro náhradní reaktanci trakčního transformátoru byla použita hodnota X TT = 7,6 Ω, platící pro 50 Hz a vztažená na stranu trakčního napětí U TV, závitový převod trakčního transformátoru je předpokládán hodnotou 4,00, veličina Q K,FKZ se dosazuje zvolenou konstantní hodnotou Q K,FKZ =,5 Mvar, (s ukázkou pro Q K,FKZ = 3 Mvar), veličina X TNS,HDO (f = f HDO ) se dosazuje vztažená na stranu 110 kv. 6SB6OR16_.19196doc 6

7 Pak pomocné veličiny ve výrazech (8) až (15) dostanou pro výše uvedené ovládací kmitočty f HDO HDO číselné hodnoty podle této tabulky: Pro výpočet kapacity C 3 platí tyto pomocné hodnoty: f HDO [Hz] D E F G 167 0, , , ,876 e-8 183,33 0, ,9764 0, ,7898 e-8 16,67 0, , , ,5859 e-8 3 0, , , ,53768 e-8 Pro výpočet kapacity C 5 platí tyto pomocné hodnoty: f HDO [Hz] H J K M 167 0, , , , e-8 183,33 0, , , ,66195 e-8 16,67 0, , , ,07970 e-8 3 0, , , , e-8 Pomocné veličiny nezávislé na ovládacím kmitočtu f HDO HDO ani na kompenzačním výkonu Q K,FKZ mají podle výrazů (16) a (17) hodnoty: A = 353,49174 B = 37, Příklady získaných výsledků Výpočet kapacit obou kondenzátorových skupin C 3 a C 5 pro zadané hodnoty Q K,FKZ a X TNS,HDO,MIN, při odpojeném trakčním vedení 7SB7OR17_.19197doc 7

8 Jako výchozí hodnoty zadáme: požadovanou nejmenší reaktanci TNS na straně 110 kv X TNS,HDO,MIN = 500 Ω platnou pro ovládací kmitočty HDO f HDO = 167 Hz, 183,33 Hz, 16,67 Hz a 3 Hz při jednotném kompenzačním výkonu FKZ Q K,FKZ =,5 Mvar (ukázka pro 3 Mvar) tomu odpovídající náhradní indukčnosti dekompenzační větve L D = 0,9689 H (pro ukázku Q K,FKZ = 3 Mvar je L D = 0,8041 H) při ostrém naladění obou L-C větví f 3 = 150 Hz, f 5 = 50 Hz, při odpojeném trakčním vedení (tedy pro C TV = 0) Poznámka: Dekompenzační tlumivka je ve skutečnosti tvořena fázově řízeným reaktorem. Proud reaktorem procházející je závislý na úhlu otevření fázového regulátoru a jeho hodnota pak simuluje proměnnou indukčnost L D dekompenzační větve a tím i proměnnou hodnotu jejího dekompenzačního (induktivního) výkonu. Regulátor fázového řízení průběžně nastavuje takovou hodnotu dekompenzačního výkonu, který je zapotřebí jako doplněk k jalovému (indukčnímu) výkonu hnacích vozidel vykazujících průměrný účiník 0,85, aby na vstupu TNS byla dosažena neutrální hodnota účiníku. Tento regulátor však musí současně respektovat i jalový výkon (kapacitní) rozvinuté délky napájených úseků trakčního vedení. Největší jalový výkon používaných dekompenzačních větví je přibližně 3 Mvar. Z tohoto důvodu je základní kompenzační výkon L-C větví FKZ pro prováděný rozbor volen Q K,FKZ =,5 Mvar, aby: bylo možno, jak ukážeme v následujícím, vykompenzovat i kapacitu napájených úseků trakčního vedení (do hodnoty C TV = µf) bez trakčního odběru, a aby bylo možno vykompenzovat i případně později doplněnou LC větev pro 7. harmonickou. Hledáme specifikaci pro C a L obou rezonančních větví FKZ, přičemž indukčnosti L 3 a L 5 jsou dány Thomsonovým vzorcem. Výsledky pro Q K,FKZ =,5 Mvar lze shrnout do této tabulky: 8SB8OR18_.19198doc 8

9 f HDO [Hz] C 3 [µf] L 3 [mh] C 5 [µf] L 5 [mh] 167 0, ,79 10, , ,33 1, ,169 8, , ,67 5, ,339 4,937 94, , ,084, ,1906 Výsledky pro ukázku Q K,FKZ = 3 Mvar lze shrnout do této tabulky: f HDO [Hz] C 3 [µf] L 3 [mh] C 5 [µf] L 5 [mh] 167 0, , 11, ,54 183,33, ,9 9,5833 4,91 16,67 6, ,16 4, , , ,64, , Výpočet kompenzačního výkonu FKZ Q K,FKZ při zadaných kapacitách C 3 a C 5 Použijeme výrazy (1), (4), (16) a (17) a dostaneme pro Q K,FKZ výraz ( QKFKZ, = UTV A C + B C 3 5) [Mvar, kv, F] (18) Tato hodnota platí pro samotné FKZ a je rovna jalovému výkonu dekompenzační větve, realizovanému tlumivkou L D. Tento výraz může též posloužit pro výpočet kapacity C 5, známe-li hodnotu kapacity C 3 a požadovaný součtový kompenzační výkon Q K,FKZ obou větví FKZ Výpočet prvků FKZ pro vyčleněné hodnoty ovládacího kmitočtu HDO při zadaných hodnotách Q K,FKZ a X TNS,HDO a při připojeném trakčním vedení s kapacitou C TV, bez trakčního odběru Použijeme přímo výraz (6) a (7), kam dosadíme výchozí hodnoty včetně indukčnosti dekompenzační větve L D. 9SB9OR19_.19199doc 9

10 Protože se však jedná o reaktanci TNS jako celku, tedy včetně kapacity TV, je nutné do výrazu (6) a (7) dosazovat upravené hodnoty indukčnosti dekompenzační větve L D.Tato hodnota L D musí totiž zajistit dekompenzování nejenom kompenzačního výkonu obou L-C větví FKZ, ale i připojené kapacity rozvinuté délky TV. Kapacitní výkon rozvinuté délky TV (pro měrnou kapacitu TV 0 nf/km) a příslušná indukčnost dekompenzační větve L D dekompenzující současně i obě větve FKZ s kompenzačním výkonem,5 Mvar dostává pak hodnoty podle následující tabulky: C TV = 0 C TV = 1 µf C TV = µf l TV [km] Q K,TV [Mvar] 0 0,376 0,475 L D [H] 0,9689 0,8793 0,8091 Pro kapacitu rozvinuté délky TV v hodnotě C TV = 1 µf dostaneme tyto parametry obou L-C větví FKZ: f HDO [Hz] C 3 [µf] L 3 [mh] C 5 [µf] L 5 [mh] 167 0, ,676 9,95 40, ,33 1, ,0865 8, , ,67 5,5578 0,5598 4, , , ,73, ,3348 Pro kapacitu rozvinuté délky TV v hodnotě C TV = µf dostaneme tyto parametry obou L-C větví FKZ: f HDO [Hz] C 3 [µf] L 3 [mh] C 5 [µf] L 5 [mh] 167 0, ,09 9, , ,33 1,8089 6,3641 8, , ,67 5, ,054 3, , SB10OR110_ doc 10

11 3 7, ,4334, , Výpočet reaktance X TNS,HDO na jiném z ovládacích kmitočtů HDO při hodnotách C 3, C 5, Q K,FKZ odvozených pro kmitočet f HDO = 16,67 Hz a při připojeném trakčním vedení s kapacitou C TV, bez trakčního odběru Vyjdeme z reálné situace, že existuje FKZ navržené pro dnes používaný kmitočet HDO s hodnotou f HDO = 16,67 Hz s parametry odvozenými v příkladu 4.1 a 4.3 a vyšetříme změnu hodnoty X TNS,HDO způsobenou použitím jiného z vyčleněných kmitočtů HDO. Pro výpočet použijeme výraz (1), který dává hodnoty vztažené na stranu trakčního napětí U TV. Přepočet na stranu 110 kv získáme vynásobením čtvercem závitového převodu (zde číslem 16 ). Pro kapacitu rozvinuté délky trakčního vedení volenou v hodnotách C TV = 0, C TV = 1 µf a C TV = µf (rozvinutá délka TV cca 50 km, případně 100 km) dostaneme za těchto předpokladů pro jednotlivé kmitočty HDO hodnoty reaktance TNS uvedené v této tabulce: Pro výpočtový stav s odpojeným trakčním vedením (C TV = O) platí tyto hodnoty: Při C TV = 0 Při C TV = 1 µf Při C TV = µf f HDO [Hz] X TNS,HDO [Ω] char. X TNS,HDO [Ω] char. X TNS,HDO [Ω] char ,9 ind. 141, ind. 1489,3 ind. 183,33 650,9 ind. 9949,8 ind. 6508,6 ind. 16,67 500,0 kap. 45,3 kap. 361,0 kap. 3 13,5 ind. 137,8 ind. 151,1 ind. Pro výpočtový stav s kapacitou trakčního vedení C TV = 1 µf platí tyto hodnoty: Při C TV = 0 Při C TV = 1 µf Při C TV = µf 11SB11OR111_ doc 11

12 f HDO [Hz] X TNS,HDO [Ω] char. X TNS,HDO [Ω] char. X TNS,HDO [Ω] char ,9 ind. 1349,1 ind. 1414,0 ind. 183, ,8 ind. 6616,0 ind ,0 ind. 16,67 593, kap. 500,0 kap. 41,4 kap. 3 97,46 ind. 114,3 ind. 130,0 ind. Pro výpočtový stav s kapacitou trakčního vedení C TV = µf platí tyto hodnoty: Při C TV = 0 Při C TV = 1 µf Při C TV = µf f HDO [Hz] X TNS,HDO [Ω] char. X TNS,HDO [Ω] char. X TNS,HDO [Ω] char ,0 ind. 181,7 ind. 1337,5 ind. 183, ,6 ind. 4900,8 ind. 7030,0 ind. 16,67 705,5 kap. 593, kap. 500,0 kap. 3 67,93 ind. 87,11 ind. 104,8 ind. Z těchto tabulek je patrno, že: snížení ovládacího kmitočtu f HDO pod hodnotu 16,67 Hz (např. na 167 Hz či 183,33 Hz) je z hlediska reaktance TNS na ovládacím kmitočtu f HDO s FKZ navrženým pro kmitočet 16,67 Hz vyhovující a nepodkročí požadovanou hodnotu X TNS,HDO,MIN (nehrozí snížení úrovně signálu HDO, naopak použitím vyššího ovládacího kmitočtu HDO (3 Hz) vede při FKZ navrženém pro kmitočet 16,67 Hz k pravděpodobně nepřijatelnému poklesu reaktance TNS, a tím i k možnému útlumu signálu HDO, se změnou ovládacího kmitočtu dochází též ke změně charakteru reaktance TNS na ovládacím kmitočtu HDO, což by však nemělo být na závadu, protože požadavek dodavatele elektrické energie uvádí pouze absolutní hodnotu této reaktance. 1SB1OR11_.19191doc 1

13 Graficky je popsaná situace znázorněna na dvou grafech, a to: na grafu č. 1 je vykreslena frekvenční závislost reaktance X TNS,HDO v pásmu 150 Hz až 50 Hz pro výpočtovou kapacitu C TV = 1µF rozvinuté délky cca 50 km napájených úseků trakčního vedení s vyznačením kmitočtů f HDO = 16,67 Hz a 3 Hz, na grafu č. je znázorněn průběh téže veličiny, avšak pro výpočtovou kapacitu TV v hodnotě C TV = µf představující cca 100 km rozvinuté délky TV Výpočet mezních hodnot kapacit C 3 a C 5 v závislosti na požadované reaktanci X TNS,HDO,MIN pro vyčleněné ovládací kmitočty HDO Dodavatel elektrické energie požaduje, aby vstupní reaktance TNS jako celku X TNS,,HDO vykazovala na vyčleněných kmitočtech HDO jistou minimální hodnotu X TNS,HDO,MIN. Tento požadavek lze splnit vhodnou volbou prvků obou L-C větví FKZ (C 3 a C 5 ), která však současně musí zajistit nezbytnou hodnotu kompenzačního výkonu Q K,FKZ. Tuto úlohu řešila diplomní práce [5] simulační metodou využitím programu PSpice. Pro odvození potřebných výpočtových výrazů využijeme výchozí výraz (5), který modifikoval oba definiční výrazy (6) a (7) pro výpočet kapacit C 3 a C 5. Mezní hodnoty kapacit C 3 a C 5 byly pro Q K,FKZ =,5 Mvar (a v ukázce též pro 3 Mvar) vypočteny a soustředěny v tabulkách příkladu 4.1 a 4.3. Použijeme-li ve výrazech (6) a (7) znaménko nerovnosti, lze pro zvolené hodnoty kapacit trakčního vedení C TV = 0, C TV = 1 µf a C TV = µf například pro ovládací kmitočet f HDO = 16,67 Hz a X TNS,HDO,MIN = 500 Ω sestavit následující tabulku přípustných hodnot C 3 a C 5 : C TV = 0 C TV = 1 µf C TV = µf C 3 větší než 5,3778 µf větší než 5,5578 µf větší než 5,7378 µf C 5 menší než 4,937 µf menší než 4,0993 µf menší než 3,9049 µf 13SB13OR113_ doc 13

14 Z této tabulky vyplývá, že pro daný rozsah kapacity trakčního vedení, představující při měrné kapacitě 0,0 nf/km rozsah délek napájených úseků do 50 km, případně 100 km rozvinuté délky, a pro ovládací kmitočet HDO 16,67 Hz, jsou použitelné hodnoty kapacit: pro rozvinutou délku TV 50 km: C 3 5,56 µf C 5 4,10 µf, pro rozvinutou délku TV 100 km: C 3 5,74 µf C 5 3,90 µf. Podobně lze postupovat i pro ostatní vyčleněné kmitočty HDO: pro f HDO = 167 Hz musí platit: pro rozvinutou délku TV 50 km: C 3 0,163 µf C 5 9,93 µf, pro rozvinutou délku TV 100 km: C 3 0,31 µf C 5 9,76 µf. pro f HDO = 183,33 Hz musí platit: pro rozvinutou délku TV 50 km: C 3 1,60 µf C 5 8,38 µf, pro rozvinutou délku TV 100 km: C 3 1,81 µf C 5 8,15 µf. pro f HDO = 3 Hz musí platit: pro rozvinutou délku TV 50 km: C 3 7,37 µf C 5,14 µf, pro rozvinutou délku TV 100 km: C 3 7,48 µf C 5,0 µf. Z tohoto rozboru vyplývá, že pro volbu mezních hodnot obou kapacit C 3 i C 5 je směrodatná největší provozně možná rozvinutá délka (kapacita) napájených úseků trakčního vedení. 5 - Analýza vlivu činného zatížení v napájeném úseku Hnací vozidla jednofázové soustavy lze pro prováděné výpočty nahradit paralelní kombinací L LOK a R LOK. Veličina L LOK způsobuje odběr jalového výkonu. 14SB14OR114_ doc 14

15 Činný odběr hnacích vozidel lze nahradit veličinou R LOK. Nejmenší číselnou hodnotu R LOK můžeme s jistou přibližností odvodit ze jmenovitého výkonu trakčního transformátoru TNS a dostaneme R LOK UTV 7, 5 = = 75, 65 Ω [Ω, kv, MVA] (19) S 10 TT Tuto hodnotu jako pravděpodobně nejmenší možnou použijeme v rozboru jejího vlivu na impedanci TNS vůči signálu HDO. Ve skutečnosti však odpovídá uvažovanému kompenzačnímu výkonu FKZ,5 Mvar při účiníku hnacího vozidla 0,85 činný výkon pouze 4,03 MW, čemuž odpovídá R LOK = 187,5 Ω. Použití hodnoty podle výrazu (19) považujeme za správnější, protože respektuje i činný odběr hnacích vozidel moderní koncepce (s účiníkem blízkým 1). Při hodnocení vlivu činného odběru použijeme přímo simulační program PSpice s parametry uvedenými pro kmitočet f HDO = 16,67 Hz v příkladu 4.3: pro C 3 = 5,7378 µf a C 5 = 3,9049 µf, platící pro výpočtovou kapacitu C TV = µf (pro rozvinutou délku TV cca 100 km), pro C 3 = 5,5578 µf a C 5 = 4,0993 µf, platící pro výpočtovou kapacitu C TV = 1 µf (pro rozvinutou délku TV cca 50 km). Pro čtyři vyčleněné hodnoty ovládacího kmitočtu f HDO dostaneme následující hodnoty impedance TNS jako celku Z TNS,HDO včetně odběru hnacích vozidel představovaného hodnotou podle výrazu (19) v porovnání s hodnotami bez trakčního odběru: bez trakce s trakcí bez trakce s trakcí f HDO [Hz] C TV = 1 µf C TV = 1 µf C TV = µf C TV = µf ,1 108,6 1337,5 1078, 183, ,0 1335,3 7030,0 1333,4 16,67 500,0 500,4 500,0 500, ,3 07,1 104,8 05,5 15SB15OR115_ doc 15

16 Z uvedené tabulky vyplývá, že činný trakční odběr prakticky nezmění impedanci TNS na ovládacím kmitočtu f HDO = 16,67 Hz (500,0 vůči 500,4 Ω) v případě, podle kterého jsou. nastaveny kapacity obou kondenzátorů L-C větví (byly použity kapacity určené pro výpočtovou hodnotu C TV = 1 µf a µf). Pro oba kmitočty HDO nižší než 16,67 Hz zjištěná změna impedance TNS neovlivní šíření signálu HDO v síti 110 kv. Pro kmitočet HDO 3 Hz (vyšší než 16,67 Hz) jsou hodnoty impedance TNS v případě trakčního odběru poněkud příznivější, nedosahují však hodnoty požadované dodavatelem elektrické energie. Graficky je popsaná situace znázorněna na dvou grafech, a to: na grafu č. 3 je vykreslena frekvenční závislost reaktance X TNS,HDO v pásmu 150 Hz až 50 Hz pro výpočtovou kapacitu C TV = 1µF rozvinuté délky cca 50 km napájených úseků trakčního vedení při respektování trakčního odběru, s vyznačením ovládacích kmitočtů f HDO = 16,67 Hz a 3 Hz, na grafu č. 4 je znázorněn průběh téže veličiny, avšak pro výpočtovou kapacitu TV v hodnotě C TV = µf představující cca 100 km rozvinuté délky TV. 6 - Závěr Příspěvek popisuje důsledky případné změny ovládacího kmitočtu systému HDO dodavatele elektrické energie, jejíž možnost naznačuje. Z principiálního důvodu analyzuje situaci pro vyčleněné ovládací kmitočty HDO ležící podle PNE [3] v mezích od 150 Hz do 50 Hz, protože pro tyto kmitočty lze použít výše citovanou zásadu o možnosti nastavení polohy kmitočtu paralelní rezonance obou L-C větví FKZ do blízkosti ovládacího kmitočtu HDO. 16SB16OR116_ doc 16

17 Z předložených výpočtů i číselných příkladů je patrno, že kritická situace z hlediska možného nepřijatelného útlumu signálu HDO v síti 110 kv by nastala v případě, že by dnes používaný ovládací kmitočet HDO f HDO = 16,67 Hz byl zvýšen na další podle [3] vyčleněnou hodnotu 3 Hz. Pak by stávající FKZ, které bylo navrženo pro ovládací kmitočet HDO 16,67 Hz, bylo nutno rekonstruovat, aby byla zajištěna minimální hodnota vstupní impedance TNS jako celku požadovaná dodavatelem elektrické energie. Přechod na nižší ovládací kmitočet HDO (např. na 167 Hz či 183,33 Hz) nezpůsobí z uvedeného hlediska při dnes provozovaných FKZ potíže. Pokud by systém HDO použil ovládací kmitočty ležící mimo interval (150-50) Hz vyčleněné ve smyslu tabulky 1 PNE [3], nelze uvedený princip použít a bylo by zapotřebí hledat jinou cestu včetně případného použití hradicích členů. 7 - Seznam značek C 3 L 3 C 5 L 5 C TV L D f 3 f 5 f HDO X HDO,MIN X TT kapacita kondenzátorové skupiny L-C větve FKZ pro 3. harmonickou [F] indukčnost reaktoru L-C větve FKZ pro 3. harmonickou [H] kapacita kondenzátorové skupiny L-C větve FKZ pro 5. harmonickou [F] indukčnost reaktoru L-C větve FKZ pro 5. harmonickou [H] kapacita napájených úseků trakčního vedení [F] náhradní indukčnost dekompenzační větve FKZ [H] frekvence, na kterou je naladěna L-C větev FKZ 3. harmonické [Hz] frekvence, na kterou je naladěna L-C větev FKZ 5. harmonické [Hz] ovládací kmitočet systému hromadného dálkového ovládání (HDO) dodavatele elektrické energie [Hz] reaktance TNS jako celku (včetně C TV a L D ) pro f HDO předepsaná dodavatelem elektrické energie [Ω] náhradní reaktance trakčního transformátoru 110/7 kv pro 50 Hz [Ω] u K procentní napětí nakrátko trakčního transformátoru 110/7 kv [%] U TV napětí trakčního vedení [kv] 17SB17OR117_ doc 17

18 S TT X TNS,50 Q K,TNS Q K,FKZ X TNS,HDO X TNS,HDO,MIN R LOK L LOK TNS FKZ TV jmenovitý výkon trakčního transformátoru 110/7 kv [MVA] reaktance TNS včetně C TV pro 50 Hz [Ω] kompenzační výkon celé TNS včetně C TV ale bez L D [Mvar] požadovaný kompenzační výkon realizovaný oběma L-C větvemi FKZ [Mvar] reaktance celé TNS včetně C TV a včetně L D pro f HDO [Ω] požadovaná reaktance celé TNS včetně C TV a L D pro f HDO [Ω] náhradní odpor představující činný odběr hnacích vozidel [Ω] náhradní indukčnost představující jalový odběr hnacích vozidel [H] trakční napájecí stanice jednofázové soustavy 5 kv, 50 Hz filtračně-kompenzační zařízení použité v TNS trakční vedení (trolejové vedení a zpětné vedení kolejnicemi a zemí) 8 - Literatura [1] Hlava, K.: Diagnostika vlivu napájecí soustavy jednofázové trakce ČD na signál hromadného dálkového ovládání. Vědeckotechnický sborník Českých drah, č. 10/000, str [] Hlava, K.: Diagnostika vlivu napájecí soustavy jednofázové trakce ČD na signál hromadného dálkového ovládání (zkrácené znění). Nová železniční technika, č. 1/000, str [3] PNE Hromadné dálkové ovládání. Automatiky, vysílače a přijímače. Účinnost od [4] Hlava, K.: Omezení vlivu FKZ na signál HDO energetiky, 1. a. část. Zpráva k úkolu TR č. D37406, TÚDC odd. EMC, červenec SB18OR118_ doc 18

19 [5] Satori, M.: Impedance trakční napájecí stanice jednofázové soustavy ČD pro kmitočty hromadného dálkového ovládání. Diplomová práce Univerzity Pardubice, Dopravní fakulty Jana Pernera, KEEZ, školní rok , vedoucí Ing. K. Hlava, CSc. [6] PNE Parametry kvality elektrické energie, část 6: Omezení zpětných vlivů na hromadné dálkové ovládání. Účinnost od V Praze, září 001 Lektoroval: Ing. Jiří Krupica ČD TÚDC Praha Klíčová slova: jednofázová trakce ČD, filtračně-kompenzační zařízení, signál hromadného dálkového ovládání. 19SB19OR119_ doc 19

20 , Kmitočtová závislost reaktance TNS pro výpočtovou kapacitu C TV = 1 µf a základní ovládací kmitočet f HDO = 16,67 Hz 100K 10K 1.0K 100 f = 16,67 Hz f = 3 Hz Hz 160Hz 180Hz 00Hz 0Hz 40Hz50Hz V(1)/ I(LTT)*16 Frequency SATGRAF1.doc

21 Kmitočtová závislost reaktance TNS pro výpočtovou kapacitu C TV = µf a základní ovládací kmitočet f HDO = 16,67 Hz 100K 10K 1.0K 100 f = 16,67 Hz f = 3 Hz Hz 160Hz 180Hz 00Hz 0Hz 40Hz 50Hz Frequency V(1)/ I(LTT)*16 SATGRAF.doc

22 Kmitočtová závislost impedance TNS pro výpočtovou hodnotu C TV = 1 µf a základní ovládací kmitočet f HDO = 16,67 Hz při trakčním odběru 10 MW 1.4K 1.K 1.0K 0.8K 0.6K f = 3 Hz 0.4K 0.K 150Hz 160Hz 180Hz 00Hz 0Hz 40Hz 50Hz V(1)/ I(LTT)*16 Frequency f = 16,67 Hz SATGRAF3.doc

23 Kmitočtová závislost impedance TNS pro výpočtovou hodnotu C TV = µf a základní ovládací kmitočet f HDO = 16,67 Hz při trakčním odběru 10 MW 1.4K 1.K 1.0K 0.8K 0.6K f = 3 Hz 0.4K 0.K 150Hz 160Hz 180Hz 00Hz 0Hz 40Hz 50Hz V(1)/ I(LTT)*16 Frequency f = 16,67 Hz SATGRAF4.doc