FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO MNSP STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK

Transkript

1 FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO MNSP STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK OBOR: POZEMNÍ STAVBY (S) Sada č. 1/ Část A TEST 1. Má-li spojitá náhodná veličina X distribuční funkci F a jsou-li a a b reálná čísla, a < b, potom je pravděpodobnost P( X ( a, b) ) rovna a) a) b a F ( x) dx b) F(b) + F(a) c) F(b) F(a) d) F(a) F(b) 2. Je-li X diskrétní náhodná veličina s pravděpodobnostní funkcí g a oborem hodnot 0,1,2,3, potom je pravděpodobnost P (X 2) rovna a) g(2) + g(3) b) g(2) c) 1 g(3) d) g(3) 3. Střední hodnota náhodné veličiny X je a) číslo, okolo kterého kolísají hodnoty náhodné veličiny X b) nejpravděpodobnější hodnota náhodné veličiny X c) míra rozptýlenosti hodnot náhodné veličiny X d) míra rozptýlenosti hodnot náhodné veličiny X okolo její střední hodnoty 4. Byly zjištěny chyby měření v mm: -0.3, 0.0, 0.1. Víme, že střední hodnota chyby měření je 0 mm. Odhad směrodatné odchylky chyby měření je a) 0. 1/ 3 mm b) 0.1/3 mm 2 c) 0. 2 mm d) 0.1 mm 5. Označme W kritický obor pro test nulové hypotézy H 0 proti alternativní hypotéze H na hladině významnosti. Jestliže realizace r testového kritéria R nepadne do W, potom a) přijmeme H 0 s rizikem omylu maximálně 100 procent b) přijmeme H s rizikem omylu maximálně 100 procent c) nezamítneme H s rizikem omylu maximálně 100 procent d) nezamítneme H 0, ale neznáme riziko mylného přijetí H 0 6. Pokud chceme odhadnout dolní mez střední hodnoty pevnosti materiálu, za kterou se můžeme zaručit s pravděpodobností 0.99 a) odhadneme minimální pevnost b) sestrojíme 99 procentní dolní (levostranný) intervalový odhad střední hodnoty c) sestrojíme 99 procentní (oboustranný) intervalový odhad střední hodnoty d) stačí odhadnout střední hodnotu 1

2 Sada č. 1/ Výslednice soustavy sil se společným paprskem a) je roven determinantu systému rovnic rovnováhy b) má velikost rovnu algebraickému součtu velikosti sil c) tvoří bimoment d) je ortogonální k soustavě sil 8. Počet stupňů volnosti prutu v rovině je a) 5 b) 6 c) 4 d) 3 9. Centrální deviační moment zadaného obrazce je: a) 10, mm 3. b) 0 c) 10, mm 3. d) 115, mm Ohybový moment ve vetknutí na dané konzole je: a) M a = 72,75 knm. b) M a = -104,75 knm. 3 m 1,5 m c) M a = 16,5 knm. d) M a = -73,5 knm. 10 knm -1 a 8 kn 2,5 m 5 kn 1 m 2

3 Sada č. 1/ Jaká je normálová síla v prutu 2-5 (spojujícím styčníky 2 a 5) v příhradové konstrukci na obrázku? a) 1 kn b) 2 kn c) 3 kn d) 4 kn 12. Hlavní napětí v bodu jsou určena stavem, kdy a) se těleso nedeformuje b) smyková napětí jsou rovna nule c) normálová napětí jsou rovna smykovým napětím d) potenciální práci všech sil lze zanedbat 13. Jaký je tvar jádra průřezu u průřezu na obrázku? 14. Vypočítejte maximální normálové napětí v daném nosníku, je-li průřezová plocha A = 3400 mm 2 a průřezový modul k vodorovné ose y dvojose symetrického průřezu je W = 121, mm 3. a) max = 58,82 MPa. 15 kn 15 kn b) max = 128,27 MPa. 200 kn 200 kn c) max = 207,1 MPa. d) max = 20,71 MPa. a 1,2 m 1,2 m 1,2 m b 3,6 m 15. Celkový počet neznámých při řešení spojitého nosníku metodou třímomentových rovnic je roven a) maximálně třem b) minimálně třem 3

4 c) stupni statické neurčitosti daného spojitého nosníku d) stupni přetvárné neurčitosti daného spojitého nosníku Sada č. 1/ Kanonické rovnice silové metody mají význam a) soustavy statických podmínek rovnováhy, jejichž řešením obdržíme deformační veličiny b) soustavy statických podmínek rovnováhy, jejichž řešením obdržíme silové a momentové veličiny c) soustavy přetvárných rovnic, jejichž řešením obdržíme silové a momentové veličiny d) soustavy přetvárných rovnic, jejichž řešením obdržíme deformační veličiny 17. Určete hodnotu ohybového momentu ve vetknutí staticky neurčitého nosníku zatíženého uprostřed rozpětí osamělou silou: a) 3 Fl 16 b) 1 Fl 16 c) 3 Fl 16 d) 1 Fl Výpočtový model při řešení prutové konstrukce obecnou deformační metodou předpokládá: a) fyzikální i geometrickou linearitu b) fyzikální nelinearitu, geometrickou linearitu c) fyzikální linearitu, geometrickou nelinearitu d) fyzikální i geometrickou nelinearitu 19. Primárními neznámými v deformační metodě jsou a) koncové účinky prutu b) reakce konstrukce c) uzlová přemístění d) vnitřní síly působící na uzly 20. Primární koncové účinky na prutu a) jsou vzájemně v rovnováze b) jsou v rovnováze spolu se zatížením prutu c) jsou v rovnováze spolu se sekundárními účinky na prutu d) jsou v rovnováze spolu se zatížením styčníku 4

5 Část B Sada č. 1/ Světlá výška obytných místností v rodinném domě musí být nejméně a) 2600 mm a v podkroví 2300 mm b) 2600 mm a v podkroví 2600 mm c) 2500 mm a v podkroví 2300 mm d) 2500 mm a v podkroví 2100 mm 22. Vzdálenost mezi dvěma samostatně stojícími rodinnými domy nesmí být menší než a) 8 m b) 7 m c) 10 m d) 12 m 23. Minimální plocha ložnice pro spaní dvou osob je a) 9 m 2 b) 10 m 2 c) 14 m 2 d) 12 m Byt je prosluněn, je-li prosluněna ze součtu podlahových ploch nejméně a) jedna čtvrtina obytných místností b) jedna třetina všech jeho místností c) jedna polovina všech jeho místností d) jedna třetina všech obytných místností 25. Nejmenší průchodná šířka schodišťových ramen hlavních schodišť je a) u rodinných domů 800 mm, u bytových domů 1100 mm b) u rodinných domů 900 mm, u bytových domů 1100 mm c) u rodinných domů 900 mm, u bytových domů 1200 mm d) u rodinných domů 800 mm, u bytových domů 1200 mm 26. Konstrukční části stavebního objektu dělíme podle třídy reakce na oheň v nich obsažených výrobků na konstrukční části druhu: a) DP1, DP2, DP3 b) PD1, PD2, PD3 c) D1, D2, D3 d) P1, P2, P3 5

6 Sada č. 1/ Požární riziko požárního úseku v nevýrobním objektu určíme: a) součtem stálého a nahodilého požárního zatížení PÚ b) stálým požárním zatížením PÚ c) nahodilým požárním zatížením PÚ d) výpočtovým požárním zatížením PÚ 28. Hodnota součinitele b (pro výpočet výpočtového požárního zatížení PÚ) závisí na ploše: a) otvorů v obvodových a střešních konstrukcích PÚ b) jednotlivých místností požárního úseku c) požárně dělících konstrukcí PÚ d) požárních uzávěrů daného PÚ 29. Požární uzávěr vedoucí do chráněné únikové cesty s požadavkem na požární odolnost 15 DP3 bude označen: a) EW 15 DP3 - C b) EI 15 DP3 c) EW 15 DP3 d) EI 15 DP3 - C 30. Výtahové šachty musí být: a) z nehořlavých stavebních konstrukcí b) vně stavebního objektu c) samostatným požárním úsekem, prochází-li více požárními úseky d) z výrobků třídy reakce na oheň F 31. U montovaných panelových konstrukcí je doporučená nejmenší tloušťka nosných stěn a nosných vrstev třívrstvých stěn: a) t 80 mm b) t 100 mm c) t 140 mm d) není doporučená žádná tloušťka a ta se stanovuje pouze statickým výpočtem 32. Při výpočtu vnitřních sil vodohospodářských válcových železobetonových nádrží považujeme z hlediska statického za nízkou nádrž takovou, jejíž hloubka h nepřevyšuje: a) 1/6 půdorysného obvodu b) 1/8 půdorysného obvodu c) h (a + b)/4 d) h πr/10 6

7 Sada č. 1/ Rozdíl mezi metodou součtových momentů a náhradních rámů při výpočtu lokálně podepřených desek je: a) v rozdílu výpočtu myšlených rámů či spojitých nosníků s tím, že podmínky omezující využití té či oné metody jsou přísnější pro metodu náhradních rámů b) ve všech bodech výpočtu desek c) jak v podmínkách omezující využití té či oné metody, tak i v přerozdělení momentů v deskách do tzv. sloupových a středních polí d) v rozdílu výpočtu myšlených rámů či spojitých nosníků s tím, že podmínky omezující využití té či oné metody jsou přísnější pro metodu součtových momentů 34. Kdyby se při výpočtu komory sila neuvažoval vliv tření uskladněného materiálu o stěny komory, potom: a) svislá výztuž komory bude mohutnější a vodorovná úspornější b) svislá výztuž komory bude úspornější a vodorovná mohutnější c) vodorovná výztuž komory bude mohutnější d) vodorovná výztuž komory bude úspornější 35. Jednolodní jednopatrový montovaný železobetonový rám je realizován ve variantách: 1) sloupy vetknuté do základových patek, tuhé rámové styčníky, 2) sloupy vetknuté do základových patek, tuhé rámové styčníky, příčle je navíc opatřena vazbou proti vodorovnému posuvu, 3) sloupy vetknuté do základových patek, kloubové připojení příčle se sloupy, 4) Oba sloupy v patách i ve zhlavích jsou spojeny s konstrukcemi (se základy, příčlí) kloubově a navíc je příčle opatřena vazbou proti vodorovnému posuvu. Na kterém rámu (případně na kterých rámech) vzniknou nejmenší přídatná namáhaní (M) od nerovnoměrných sedání základů. a) 2 a 4 b) 3 a 4 c) 4 d) Youngův modul E (MPa) je definován jako: a) podíl příčné poměrné kontrakce a podélného poměrného prodloužení; b) podíl normálového napětí a poměrné délkové deformace; c) podíl smykového napětí a úhlové deformace; d) podíl poměrného prodloužení a teplotního rozdílu. 37. Mezi základní faktory ovlivňující únavovou pevnost nepatří: a) délka trvání zatížení; b) rozkmit napětí; c) počet zatěžovacích cyklů; d) kategorie detailu. 38. Mezi kritéria stability tlačených ideálních prutů nepatří: a) dynamické kritérium; b) Eulerova metoda rovnováhy; c) břemenové kritérium; d) energetické metody. 7

8 39. Ocelové vaznice prosté plnostěnné lze hospodárně navrhnout na rozpětí: a) l 6 m; b) 6 m l 9 m; c) 9 m l 12 m; d) l 12 m. Sada č. 1/ Rozmístit příčná ztužidla dřevěné konstrukce se doporučuje v maximální osové vzdálenosti: a) a = 12 m; b) a = 25 m; c) a = 40 m; d) a = 60 m. 41. Kvalita vzduchu: a) je určena jeho teplotou b) nezávisí na chemickém složení vzduchu c) je subjektivně vnímána jako vůně či zápach d) je dána jeho vlhkostí 42. Rovnocenná sluneční teplota: a) je pomocná veličina pro výpočet prostupu tepla okny b) zjednodušuje výpočet prostupu tepla stěnou c) nezávisí na azimutu stěny d) nezávisí na denní době 43. Měrná tepelná kapacita vzduchu a) má hodnotu J/kg.K b) má hodnotu J/kg.K c) má hodnotu J/kg.K d) má hodnotu 410 J/kg.K 44. Největší dosah proudu vzduchu má a) dýza b) vířivá výusť c) anemostat d) podlahová vyústka 45. Tepelné čerpadlo ve VZT nelze využít ke a) zpětnému získávání tepla b) zvlhčování vzduchu c) chlazení vzduchu d) ohřevu vzduchu 8

9 Sada č. 1/ Podhledy zrcadlové patří mezi podhledy a) demontovatelné b) pevné zavěšené c) ostatní zavěšené d) pnuté 47. Způsob skladování malířských barev na staveništi a) zastřešené přístřešky na zpevněné ploše, mimo zimní období b) uzamykatelné sklady po celý rok c) přímo uvnitř budované stavby po celý rok d) uzamykatelné sklady při teplotě nad +5 o C 48. Při montáži připevňovací části podhledu je doporučená zkušební síla na vytržení závěsu a) 1,0kN b) 1,0 1,5kN c) 1,5kN d) 1,5 2,0kN 49. Obchodní společnosti se dělí a) na finanční a kapitálové b) na kapitálové, kombinované a osobní c) na kapitálové a věcné d) na kapitálové a státní 50. Stavebně technologická příprava modeluje strukturu a) technologickou, realizační a smluvní b) časovou, smluvní a finanční c) prostorovou, technologickou a časovou d) prostorovou a výrobní 9

10 KLÍČ: Sada č. 1/ c) 2d) 3a) 4a) 5d) 6b) 7b) 8d) 9b) 10b) 11c) 12b) 13c) 14c) 15c) 16c) 17c) 18a) 19c) 20b) 21 c) 22 b) 23 d) 24 d) 25 b) 26 a) 27 d) 28 a) 29 d) 30 c) 31 b) 32 b) 33 d) 34 c) 35 b) 36 b) 37 a) 38 c) 39 a) 40 b) 41 c) 42 b) 43 c) 44 a) 45 b) 46 b) 47 d) 48 b) 49 b) 50 c) 10