Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 1 strana: 1

strana: 2

Kontrola minimální tloušky stìny dle DWA-A161, tab.19 a 20 Vnìjší prùmìr Da = 950.0 mm Støední polomìr Rm = 437.5 mm Min. tlouška stìny t.min = 75.0 mm Stáv.tlouška stìny t.stáv. = 75.0 mm S T A T I C K É V Ý P O Č T Y R A Ž E N Ý C H P O T R U B Í Dle smìrnice DVGW GW312, resp. smìrnice DWA A161, 03/2014 Statický výpoèet bezvýkopových potrubí typu BETONOVÁ TROUBA TYP K DIN EN 1916 a DIN V 1201, Typ 2 Protokol zadání: Rozměry a parametry trouby: Jmenovitý prùmìr DN 800 Vnìjší prùmìr Da = 950 mm Vnitøní prùmìr Di = 800 mm Tlouška stìny t = 75 mm Hloubka lemu v oblasti spoje trub: ext. delta.t = 3 mm int. delta.t = 0 mm Materiálové parametry: Spec.tíha materiálu trouby Modul pružnosti trouby Min.tlaková síla ve vrcholu z toho vypoèteno: Výpoètové napìtí v ohybu spec.tíha.r = 24.000 kn/m3 E.R = 30000 N/mm2 FN = 80.0 kn/m sigma.r = 12.0 N/mm2 strana: 3

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 2 Součinitele dílčí bezpečnosti: ----------------------------- Návrhová hodnota pro stálé úèinky gamma.g = 1.35 Návrhová hodnota pro promìnné úèinky gamma.q = 1.35 Dílèí souèinitel pro beton (concrete) gamma.c = 1.50 Dílèí souèinitel pro výztuž (steel) gamma.s = 1.15 Faktor pro èasový pokles pevnosti(t) betonu alpha.d = 0.85 Souèinitel materiálu pro únosnost gamma.r = 1.35 Pøi posouzení únavy se používají: Dílèí souèinitel pro úèinky gamma.f,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro nejistoty modelu gamma.ed,fat = 1.00 Dílèí souèinitel pro výztuž gamma.s,fat = 1.15 Spáry trub: ---------- Plánovaná bezvýkopová trasa je zakøivená. Dodavetel stavby musí uspoøádáním tvarù trub a spar zajistit, aby se i pøi øízení trasy pøenášela v tlaèené oblasti spáry pøi jejím pomìrném rozevøení 0.97 tlaková napìtí. Tato smìrnice DVGW/ATV platí pouze pro pøímé bezvýkopové úseky bez rozevírání spar. V pøípadì rozevíraných spar jsou nutné ve smyslu této smìrnice zvláštní úvahy a výpoèty. Ve zde uvedeném výpoètu bezvýkopových trub se minimální návrhové vnitøní úèinky zvyšují o 50.0 %. NÁVRH MINIMÁLNÍ VÝZTUŽE (vázaná přetvoření ve stavebním stavu) Celkem M.Opìra = -67.5 * Rm2 Celkem M.Vrchol = 67.5 * Rm2 Celkem M.Dno = 67.5 * Rm2 Celkem N.Opìra = -405.0 * Rm Celkem N.Vrchol = -202.5 * Rm Celkem N.Dno = -202.5 * Rm z/da >= 0.97 < 1.0 strana: 4

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 3 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 750.00! 750.00! 750.00 Ohybový modul (cm3/m)! 937.50! 937.50! 937.50 Korek. souèinitel alpha.ki! 1.06! 1.06! 1.06 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.94! 0.94! 0.94 Vnitřní účinky Momenty (knm/m): Suma M.q=(celk.zatížení)! -12.92! 12.92! 12.92 Normálové síly (kn/m): Suma N.q=(celk.zatížení)! -177.19! -88.59! -88.59 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -14.6! 14.6! 14.6 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 13.0! -13.0! -13.0 Sigma.N = N/A! -2.4! -1.2! -1.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -16.9! 13.4! 13.4 stáv. Sigma vnejší z N+M! 10.6! -14.2! -14.2 dov. Beta.BZR! 12.0! 12.0! 12.0 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 0.65! 0.51! 0.51 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Provádění: Ukládání bezvýkopových potrubí se provádí podzemní technologií. Bezvýkopové trouby se postupnì øadí v pracovní šachtì za øezný nástroj a zasouvají tlakovou silou lisu. Pro pøenos hnací síly se do spár trub vkládají døevìné vyrovnávací prstence. Pro smìrování potrubí se pøes spáry trub pøetahují manžety. Vytyèení a pøesné øízení, jakož i peèlivé odtìžování zeminy jsou pøedpokladem pro následující výpoèet. Pøi provádìní je tøeba respektovat: smìrnici DVGW W304, resp. smìrnici ATV A125: bezvýkopová potrubí a obdobné technologie RESPEKTOVAT TECHNOLOGII PROVÁDÌNÍ: ---------------------------------- Pøedpokladem pro použití níže spoètených a navržených ražených trub je: - soustavná aplikace bentonitového maziva bìhem ražby - zalisování oblasti prstence mezi protlaèovanou troubou a zeminou - po dokonèení ražby strana: 5

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 4 ÚDAJE k zemině a ražbě ve STAVEBNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: --------------- Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = 20.00 kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = 11.00 kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = 0.400 pod vrcholem trub K2 ve st. stavu = 0.400 Úhel vnitøního tøení Phi' = 32.50 Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = 16.25 Hutnost ve stavebním stavu D = 0.40 1. Faktor pro deformaèní modul f1 = 0.40 2. Faktor pro deformaèní modul ve SS f2 = 1.00 Deformaèní modul ve stavebním stavu E.B = 20.00 N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby ve stavebním stavu Kappa = 0.907 Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení ve stavebním stavu Kappa.0 = 0.820 strana: 6

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 5 VÝPOČET STAVEBNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 1.40 m Typ doprav. za. = zatìžovací model LM1 Max. hladina podzemní vody max VO = 1.17 m nad vrcholem trouby Min. hladina podzemní vody min VO = 0.83 m pod vrcholem trouby Trubní vedení prázdné ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou q0 = 31.7 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 16.5 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = 43.93 kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 52.7 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 6.9 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.pv = 19.5 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.ph = 1.4 kn/m2 s alpha = 0.6 Maximál.celkové zatížení qv = 84.5 kn/m2 qh = 23.4 kn/m2 strana: 7

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 6 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 750.00! 750.00! 750.00 Ohybový modul (cm3/m)! 937.50! 937.50! 937.50 Korek. souèinitel alpha.ki! 1.06! 1.06! 1.06 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.94! 0.94! 0.94 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! -0.151! 0.132! 0.243 M.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! 0.000 M.ev = (svislé za. zeminou)! -1.015! 1.015! 1.015 M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.527! -0.527! -0.527 M.pV = (svislé dopravní)! -2.522! 2.522! 2.522 M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.331! -0.331! -0.331 M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma M.q=(celk.zatížení)! -2.829! 2.811! 2.922 Momenty dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení M.pV (dyn)=! -0.932! 0.932! 0.932 M.pH (dyn)=! 0.066! -0.066! -0.066 M.Gk (suma stálé zatížení)! -0.638! 0.620! 0.731 M.Qk (suma promìnná za.)! -2.191! 2.191! 2.191 M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! -0.861! 0.837! 0.986 M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! -2.959! 2.959! 2.959 M.Ed = M.Gd + M.Qd! -3.820! 3.795! 3.945 Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! -1.237! 0.197! -1.125 N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.000! 0.000! 0.000 N.ev = (svislé za. zeminou)! -9.264! -4.625! -4.625 N.eh = (vodorov.za.zeminou)! -2.404! -4.815! -4.815 N.pV = (svislé dopravní)! -23.062! 0.000! 0.000 N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! -3.025! -3.025 N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma N.q=(celk.zatížení)! -35.967! -12.268! -13.589 Normálové síly dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení N.pV (dyn)=! -8.522! 0.000! 0.000 N.pH (dyn)=! 0.000! -0.607! -0.607 strana: 8

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 7 N.Gk (suma stálé zatížení)! -12.905! -9.243! -10.564 N.Qk (suma promìnná za.)! -23.062! -3.025! -3.025 N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! -17.422! -12.478! -14.262 N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! -31.133! -4.084! -4.084 N.Ed = N.Gd + N.Qd! -48.555! -16.562! -18.346 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -3.2! 3.2! 3.3 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 2.8! -2.8! -2.9 Sigma.N = N/A! -0.5! -0.2! -0.2 stáv.sigma vnitrní z N+M! -3.7! 3.0! 3.1 stáv. Sigma vnejší z N+M! 2.4! -3.0! -3.1 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -4.3! 4.3! 4.4 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 3.8! -3.8! -4.0 Sigma.N = N/A! -0.6! -0.2! -0.2 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -5.0! 4.1! 4.2 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 3.2! -4.0! -4.2 dov. Beta.BZR! 12.0! 12.0! 12.0 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 2.15! 1.69! 1.63 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 strana: 9

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 8 Posudek únavy na mezním stavu únosnosti --------------------------------------- (Únavová pevnost dle DIN V 1201) Posudek se provádí analogicky s metodikou DIN 1045-1 dyn.pv = p.dyn = alpha*q(h); gamma.f = 1.00, gamma.q.g = 1.00 gamma.c,fat = 2.20, psi.1 = 1.00 Vnitřní účinky s dynamickými účinky: (momenty v knm/m, normálové síly v kn/m) gamma.q.g*m.qk,dyn = M.Qk,dyn(G)! -0.866! 0.866! 0.866 gamma.f*m.gk = M.Gd,min! -0.638! 0.620! 0.731 psi.1*gamma.f*m.qk,dyn(g) = M.Qd,dyn(Komb)! -0.866! 0.866! 0.866 M.Gd,min+M.Qd,dyn(Komb) = M.Ed,dyn! -1.504! 1.485! 1.596 gamma.q.g*n.qk,dyn = N.Qk,dyn(G)! -8.522! -0.607! -0.607 gamma.f*n.gk = N.Gd,min! -12.905! -9.243! -10.564 psi.1*gamma.f*n.qk,dyn(g) = N.Qd,dyn(Komb)! -8.522! -0.607! -0.607 N.Gd,min+N.Qd,dyn(Komb) = N.Ed,dyn! -21.427! -9.850! -11.172 Napětí (v N/mm2): M.Qd,dyn(Komb) *alpha.k/w+ N.Qd,dyn(Komb)/A = sigma.qd,dyn 0.863! 0.968! 0.968 0.40*sigma.BZR,Rk = Únavová pevnost = sigma.rk,dyn = 0.000 sig.rk,dyn/gamma.beton,fat = Návrh. hodnota = sigma.rd,dyn = 0.000 max sigma.qd,dyn = 0.968 > 0.000 = sigma.rd,dyn Pøekroèení Inf% E*** Dnmued: Únavová pevnost betonu JE PØEKROÈENA Posudek stability ve SS není nutný strana: 10

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 9 ÚDAJE k zemině a ražbě v PROVOZNÍM STAVU PARAMETRY ZEMIN: --------------- Rozhodující druh zeminy dle GW312/A161, tab.1: skupina zemin G1 Význam skupin zemin Skupina G1: nesoudržné písky a štìrky Skupina G2: mírnì soudržné písky a štìrky Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá pùda) Ražba potrubí v nesoudržné horninì se støedovým úhlem 2alpha = 180 Spec.tíha za sucha Gama-výpoètová = 20.00 kn/m3 Spec.tíha pod vodou Gama-zavodnìno = 11.00 kn/m3 Pomìry tlaku zeminy nad vrcholem trub K1 = 0.400 pod vrcholem trub K2 v provozním stavu = 0.463 Úhel vnitøního tøení Phi' = 32.50 Úhel tøení ve støižné spáøe Del' = 16.25 Hutnost v provozním stavu D = 0.40 1. Faktor pro deformaèní modul f1 = 0.40 2. Faktor pro deformaèní modul v PR f2 = 1.00 Deformaèní modul v provozním stavu E.B = 20.00 N/mm2 Redukèní faktor pøi vzniku klenby v provozním stavu Kappa = 0.907 Redukèní faktor pøi vzniku klenby pøi pøitížení v provozním stavu Kappa.0 = 0.820 strana: 11

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 10 VÝPOÈET PROVOZNÍHO STAVU Předpoklady zatížení: Výška nadloží h = 1.40 m Typ doprav. za. = zatìžovací model LM1 Max. hladina podzemní vody max VO = 1.17 m nad vrcholem trouby Min. hladina podzemní vody min VO = 0.83 m pod vrcholem trouby ZATÍŽENÍ Zatížení zeminou nezohl. Vztlak Svislé za.zeminou ev = 25.4 kn/m2 Pøitížení p0 = 0.0 kn/m2 Vodorovné za.zeminou eh = 16.1 kn/m2 Dopravní zatížení Zatížení dopravou p = 43.93 kn/m2 Dynam. souèinitel wir.phi = 1.20 Dynam. souèinitel phi0 = 1.20 Pùsobící staticky pv = 52.7 kn/m2 Pùsobící staticky ph = 8.0 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.pv = 19.5 kn/m2 Pùsobící dynamicky dyn.ph = 1.6 kn/m2 s alpha = 0.6 Maximál.celkové zatížení qv = 78.1 kn/m2 qh = 24.1 kn/m2 strana: 12

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 11 Øez! Opìra! Vrchol! Dno Průřezové charakteristiky: Plocha (cm2/m)! 750.00! 750.00! 750.00 Ohybový modul (cm3/m)! 937.50! 937.50! 937.50 Korek. souèinitel alpha.ki! 1.06! 1.06! 1.06 Korek. souèinitel alpha.ka! 0.94! 0.94! 0.94 Vnitřní účinky dle kapitoly 7 a 8 Momenty (knm/m): M.G = (vlastní tíha)! -0.151! 0.132! 0.243 M.w = (zavodnìní/podz.voda)! -0.183! 0.161! 0.296 M.ev = (svislé za. zeminou)! -1.215! 1.215! 1.215 M.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.773! -0.773! -0.773 M.pV = (svislé dopravní)! -2.522! 2.522! 2.522 M.pH = (vodorovné dopravní)! 0.383! -0.383! -0.383 M.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma M.q=(celk.zatížení)! -2.916! 2.875! 3.121 Momenty dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení M.pV (dyn)=! -0.932! 0.932! 0.932 M.pH (dyn)=! 0.077! -0.077! -0.077 M.Gk (suma stálé zatížení)! -0.777! 0.736! 0.981 M.Qk (suma promìnná za.)! -2.140! 2.140! 2.140 M.Gd=gamma.G*M.Gk=1.35*M.Gk! -1.048! 0.993! 1.325 M.Qd=gamma.Q*M.Qk=1.35*M.Qk! -2.888! 2.888! 2.888 M.Ed = M.Gd + M.Qd! -3.937! 3.882! 4.213 Normálové síly (kn/m): N.g = (vlastní tíha)! -1.237! 0.197! -1.125 N.w = (zavodnìní/podz.voda)! 0.412! 1.196! 1.504 N.ev = (svislé za. zeminou)! -11.111! 0.000! 0.000 N.eh = (vodorov.za.zeminou)! 0.000! -7.064! -7.064 N.pV = (svislé dopravní)! -23.062! 0.000! 0.000 N.pH = (vodorovné dopravní)! 0.000! -3.500! -3.500 N.auf= (vztlak)! 0.000! 0.000! 0.000 Suma N.q=(celk.zatížení)! -34.999! -9.171! -10.184 Normálové síly dopravního zatížení pøi nepøevládajícím klidovém zatížení N.pV (dyn)=! -8.522! 0.000! 0.000 N.pH (dyn)=! 0.000! -0.703! -0.703 strana: 13

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 12 N.Gk (suma stálé zatížení)! -11.937! -5.671! -6.684 N.Qk (suma promìnná za.)! -23.062! -3.500! -3.500 N.Gd=gamma.G*N.Gk=1.35*N.Gk! -16.115! -7.656! -9.024 N.Qd=gamma.Q*N.Qk=1.35*N.Qk! -31.133! -4.724! -4.724 N.Ed = N.Gd + N.Qd! -47.248! -12.380! -13.748 Posudek charakterist. napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -3.3! 3.2! 3.5 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 2.9! -2.9! -3.1 Sigma.N = N/A! -0.5! -0.1! -0.1 stáv.sigma vnitrní z N+M! -3.8! 3.1! 3.4 stáv. Sigma vnejší z N+M! 2.5! -3.0! -3.3 Posudek návrhových napìtí dle kapitoly 9.4.3 (N/mm2) Sigma.M vnitø. = M*alfa.I/W! -4.4! 4.4! 4.8 Sigma.M vnìjší = M*alfa.A/W! 4.0! -3.9! -4.2 Sigma.N = N/A! -0.6! -0.2! -0.2 stáv. Sigma vnitø. z N+M! -5.1! 4.2! 4.6 stáv. Sigma vnìjší z N+M! 3.3! -4.1! -4.4 dov. Beta.BZR! 12.0! 12.0! 12.0 Dílèí souèinitele : Gamma stávající! 2.06! 1.63! 1.50 Gamma nutné! 1.00! 1.00! 1.00 Posudek bezpečnosti při dlouhodobém cyklickém zatížení 2-sigma-A stávající! 1.078! 0.955! 0.955 2-sigma-A dovolené! 2.600! 2.600! 2.600 gamma.fat! 2.412! 2.722! 2.722 U dynamických drážních zatížení by mìlo být gama.fat >=2.0. Následující statický výpoèet odpovídá požadavkùm smìrnice DWA A161, kapitola 7.2 za pøedpokladu, že je pøiložen ve stavebnì atestované formì posudek uvažovaného materiálového parametru dovoleného rozkmitu (dov. 2- sigma-a). strana: 14

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 13 Posudek únavy na mezním stavu únosnosti --------------------------------------- (Únavová pevnost dle DIN V 1201) Posudek se provádí analogicky s metodikou DIN 1045-1 dyn.pv = p.dyn = alpha*q(h); gamma.f = 1.00, gamma.q.g = 1.00 gamma.c,fat = 2.20, psi.1 = 1.00 Vnitřní účinky s dynamickými účinky: (momenty v knm/m, normálové síly v kn/m) gamma.q.g*m.qk,dyn = M.Qk,dyn(G)! -0.855! 0.855! 0.855 gamma.f*m.gk = M.Gd,min! -0.777! 0.736! 0.981 psi.1*gamma.f*m.qk,dyn(g) = M.Qd,dyn(Komb)! -0.855! 0.855! 0.855 M.Gd,min+M.Qd,dyn(Komb) = M.Ed,dyn! -1.632! 1.591! 1.837 gamma.q.g*n.qk,dyn = N.Qk,dyn(G)! -8.522! -0.703! -0.703 gamma.f*n.gk = N.Gd,min! -11.937! -5.671! -6.684 psi.1*gamma.f*n.qk,dyn(g) = N.Qd,dyn(Komb)! -8.522! -0.703! -0.703 N.Gd,min+N.Qd,dyn(Komb) = N.Ed,dyn! -20.459! -6.374! -7.387 Napětí (v N/mm2): M.Qd,dyn(Komb) *alpha.k/w+ N.Qd,dyn(Komb)/A = sigma.qd,dyn 0.851! 0.955! 0.955 0.40*sigma.BZR,Rk = Únavová pevnost = sigma.rk,dyn = 0.000 sig.rk,dyn/gamma.beton,fat = Návrh. hodnota = sigma.rd,dyn = 0.000 max sigma.qd,dyn = 0.955 > 0.000 = sigma.rd,dyn Pøekroèení Inf% E*** Dnmued: Únavová pevnost betonu JE PØEKROÈENA Posudek stability v PR není nutný strana: 15

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 14 Pøípustná hnací síla F.j dle DWA-A 161: 2013 Počáteční údaje: --------------- Èíslo segmentu: Poèítá se segment 1. trasy = 1. obloukve smìru od lisu Geometrie trasy: Tento segment trasy je kruhový oblouk s polomìrem 5000.00 [m] Vyskytují se pøechodnice. Jedná se o prùzkumnou ražbu potrubí. Geometrie trouby: Délka jedné trouby = 3.000 [m] Vnìjší prùmìr Da = 950.0, nejmenší da.min = 944.0 [mm] Vnitøní prùmìr Di = 800.0, nejvìtší di.max = 800.0 [mm] Tlouška stìny t = 0.0750, nejmenší t.min = 0.0720 [m] na konci hrotu t.ror = 0.0720 [m] Minimální plocha A.R = 0.1972 [m2] Materiál trouby: E-Modul v podélém smìru E.axl = 30000.0 [N/mm2] Podélná tlaková pevnost f.k = 40.0 [N/mm2] Støední tahová pevnost f.tm = 2.5 [N/mm2] Výpoètová pevnost f.d = 29.6 [N/mm2] Dílèí souèinitel odolnosti prvku v podélém smìru Gamma.M.axl = 1.35 Tlakový pøenosový prstenec (DUER): Poèet DUERs na spáru trouby n_duer = 2 Vnìjší prùmìr DUER Da.duer = 870. [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnì.min a.a = 37. [mm] Vnitøní prùmìr DUER Di.duer = 805. [mm] Vzdálenost DUER trouba.vnit.max a.i = 2. [mm] DUER-šíøka t.duer = 0.033 [m] DUER-Plocha A.duer = 0.086 [m2] 1. DUER: è.materiálu 2, Tlouška s_d() = 15.0 [mm] 2. DUER: è.materiálu 2, Tlouška s_d() = 15.0 [mm] Zadané poèáteèní zatížení = 30. % je prioritní, pokud > 0 Stavební provedení: Souèinitel dílèí bezpeènosti pro úèinky pøi zatížení podél osy a doèasnou návrhovou situaci (tab. 12) gama.f.axl = 1.15 Hnací síla, odhad V_estim = 500. [kn] Mìøené nebo zaruèené úhlové odchylky, pokud >= 0: žádné zadání strana: 16

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 15 Výpočet -------- Úhlová odchylka ze zakøivení trasy phi.r = 0.000 [ ] úhlová odchylka vlivem smìrování phi.st0 = 0.150 [ ] phi.st = 0.210 [ ] Maximální odchylka vnitøního prùøezu trouby od ortogonálnosti d.a.cal = 6.0 [mm] z toho úhlová odchylka z výrobní tolerance phi.d.a.cal = 0.364 [ ] Celková výpoèetní úhlová odchylka na spáru phi.ges = 0.459 [ ] (Vzdálenost DUER ke stìnì trouby)/t.min: vnìjší a.a/t.min = at.a = 0.5139 [mm] vnitø. a.i/t.min = at.i = 0.0347 [mm] støed at.m = 0.2743 [mm] Souèinitel dle obr. 15 kappa.r1 = 0.0906 Souèinitel dle obr. 16 kappa.r2 = 0.1743 Maximální souènitel kappa.r = 0.1743 Souèinitel pro max.dov.sigma alfa.dt = 0.3586 t.rohr.min/t.duer kappa.t = 2.2154 max.dov.sigma trouby sigm_cal = 23.54 [N/mm2] Tlakové napìtí trouby sigm.max = 10.62 [N/mm2] Souèinitel alfa.b = 0.6581 Souèinitel alfa.phi = 0.0000 Deformaèní faktor kappa.ab = 0.5000 Deformace trouby delta.sr = 0.53 [mm] strana: 17

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 16 Iterace n_iter = 0: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 5.85 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 11.69 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 49.68 [%] zadané VBi (nesmí být podkroèeno) = 30.00 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 49.68 [%] DUER Nr. 1 2 Tlouška 15.00 15.00 [mm] Materiál Døevotøíska Døevotøíska E-Modul 422.11 422.11 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 99.68 99.68 [N/mm2] Deformaèní podíl 3.84 3.84 Celková deformace DUER delta.sd = 7.7 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 1.179 von 1.0 Integrál = 0.0353 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.79 Odhadovaná hnací síla V_estim = 500.0 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 652.9 [kn] Iterace n_iter = 1: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 6.74 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 13.48 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 57.28 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 57.28 [%] DUER Nr. 1 2 Tlouška 15.00 15.00 [mm] Materiál Døevotøíska Døevotøíska E-Modul 531.28 531.28 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 111.83 111.83 [N/mm2] Deformaèní podíl 3.43 3.43 Celková deformace DUER delta.sd = 6.9 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 1.059 von 1.0 Integrál = 0.0353 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.79 Odhadovaná hnací síla V_estim = 576.5 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 652.9 [kn] strana: 18

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 17 Iterace n_iter = 2: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 7.64 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 15.27 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 64.88 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 64.88 [%] DUER Nr. 1 2 Tlouška 15.00 15.00 [mm] Materiál Døevotøíska Døevotøíska E-Modul 671.67 671.67 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 125.74 125.74 [N/mm2] Deformaèní podíl 3.05 3.05 Celková deformace DUER delta.sd = 6.1 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 0.951 von 1.0 Integrál = 0.0340 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.90 Odhadovaná hnací síla V_estim = 652.9 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 627.6 [kn] Iterace n_iter = 3: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 7.49 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 14.98 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 63.62 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 63.62 [%] DUER Nr. 1 2 Tlouška 15.00 15.00 [mm] Materiál Døevotøíska Døevotøíska E-Modul 645.28 645.28 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 123.24 123.24 [N/mm2] Deformaèní podíl 3.11 3.11 Celková deformace DUER delta.sd = 6.2 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 0.968 von 1.0 Integrál = 0.0345 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.86 Odhadovaná hnací síla V_estim = 640.3 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 636.6 [kn] strana: 19

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 18 Iterace n_iter = 4: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 7.47 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 14.93 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 63.44 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 63.44 [%] DUER Nr. 1 2 Tlouška 15.00 15.00 [mm] Materiál Døevotøíska Døevotøíska E-Modul 641.59 641.59 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 122.89 122.89 [N/mm2] Deformaèní podíl 3.12 3.12 Celková deformace DUER delta.sd = 6.2 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 0.971 von 1.0 Integrál = 0.0345 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.86 Odhadovaná hnací síla V_estim = 638.5 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 637.9 [kn] Iterace n_iter = 5: ********************************** Rovnomìrnì rozložené napìtí sig0.duer = 7.46 [N/mm2] Rozhodující napìtí z poè.zatížení sig1 = 14.93 [N/mm2] Poè.zatížení DUER VBi v procentech sigm.cal: VBi = 63.42 [%] Prùbìh výpoètu pro VBi = 63.42 [%] DUER Nr. 1 2 Tlouška 15.00 15.00 [mm] Materiál Døevotøíska Døevotøíska E-Modul 641.07 641.07 [N/mm2] Lineár. srovnávací modul 122.84 122.84 [N/mm2] Deformaèní podíl 3.12 3.12 Celková deformace DUER delta.sd = 6.2 [mm] Míra rozevøení spáry z_k = 0.971 von 1.0 Integrál = 0.0345 [m2] Pomìr sigm.max k sigm.0 = smaxds0 = 2.86 Odhadovaná hnací síla V_estim = 638.2 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 638.1 [kn] strana: 20

Program RIBgeo DURO HV18.0 BEZVÝKOPOVÁ POTRUBÍ DWA-A161 Strana 19 Výsledek po 5 iteracích: Odhadovaná hnací síla VPRES = 500.0 [kn] Pøípustná hnací síla dov. F.j = 638.1 [kn] Míra rozevøení spáry z_k = 0.971 von 1.0 Poè.zatížení DUER VBi = 63.42 [%] Number of errors: W = 0, E = 2, F = 0 Program DURO: konec výpoètu vstupního souboru _DURO.DUR strana: 21