RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: CZ , Praha 4

Transkript

1 Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 max w=3.00m E 1 h= 5.m +/ m E 2 E 3 E 3 ß= 90. E 4 b= 3.85m dle metodiky ATV A127: Sm rnice pro statický výpo et drenážních kanál a potrubí (software RIB *A127*) min w=-10.00m ŽB trouba, Typ 2 dle DIN V 1201 / DIN EN 1916 Protokol zadání: Rozm ry a parametry trouby: Jmenovitý pr m r DN 1000 Vn jší pr m r da = 1200 mm Vnit ní pr m r di = 1000 mm Tlouš ka st ny t = 100 mm Jednovrstvá centrická výztuž: BSt 500 Obvodová výztuž: As,R. = 11.0 Pr m r 9.0 mm/m ( 7.0 cm2/m) Podélná výztuž: As,L. = 18 Pr m r 7.0 mm/obvod Materiálové parametry: Beton (t ída pevnosti betonu): C 40/50 Spec.tíha materiálu trouby S.tíha.R = kn/m3 Modul pružnosti trouby E.R = N/mm2 Dov.srovnávací nap tí trouby sigma.vr,rd = 6.0 N/mm2 Únavová pevnost bet.výztuže delta.sigma,rsk/gama.s,fat (0.20E+07 Zabudování: Tyto trouby jsou spo teny pro uložení dle DIN EN 1610 a ATV-DVWK-A 139: - Plné oplášt ní betonem, minimální rozm ry dle A 139, obr. 6d St edový úhel 2*Alpha = Podmínka uložení B3: Svislá pažící konstrukce uvnit zóny potrubí s fošnami nebo št tovnicemi a zhutn ním proti pažící konstrukci. (T snící st ny se nezarážejí do zeminy až pod dno trouby) - Podmínka zásypu A3:

2 Svislá pažící konstrukce výkopu rýhy s t snícími st nami, d ev nými zápory, pažícími deskami nebo boxy, které se vytahují až po zásypu rýhy. - Výpo et ší ky rýhy b = 3.8 m Úhel svahu Beta = 90 P edpoklady zatížení: Výška nadloží h = 5.00 m Relativní vyložení a = 1.10 Dopravní zatížení: SLW 60 Maximální vodní hladina max hw = 3.00 m nad vrchol trouby

3 tj. podzemní voda v libovolné výšce Minimální vodní hladina pod dnem trouby Vliv podzemní vody zohledn n jen sou initelem f2! Sou initele díl í bezpe nosti a faktory: Návrhová hodnota pro stálé ú inky = gama.g = 1.35 Návrhová hodnota pro prom nné ú inky = gama.q = 1.35 Díl í sou initel betonu (concrete) = gama.c = 1.50 Díl í sou initel betoná ské výztuže(steel) = gama.s = 1.15 Faktor pro pokles pevnosti(t) betonu = alpha.d = 1.00 Díl í sou. pro vlastnost st.materiálu na Definice odolnosti na MSÚ = gama.r = 1.35 P i posouzení únavy se používá: Díl í sou initel pro ú inky = gama.f,fat = 1.00 Díl í sou. pro nejistotu modelování = gama.ed,fat = 1.00 Díl í sou initel pro bet. výztuž = gama.s,fat = 1.15 Parametry zemin: Zóny zemin Zóna 1 Zóna 2 Zóna 3 Zóna 4 Hlavní zásyp Zóna potrubí Rostlá zemina Pod troubou Podmínky uložení A3 B3 Parametry zemin G1 G1 G4 Proctor.hutnost Dpr = 90 % Dpr = 90 % Dpr = 90 % Deforma ní modul E1 = 6.0 E2 = 6.0 E3 = 1.5 E4 = 60.0 Úhel t ení Phi' = 35.0 Phi'= 20.0 Sec.tíha Gamma = 20.0 p i vztlaku Gamma'= 11.0 Význam skupin zemin (viz kapitola 3.1): Skupina G1: nesoudržné písky a št rky, zhutnit na Dpr 95% Skupina G2: mírn soudržné písky a št rky, zhutnit na Dpr 95% Skupina G3: soudržné smíšené zeminy a slíny, zhutnit na Dpr 92% Skupina G4: soudržné zeminy (jíl a hlinitá p da), zhutnit na Dpr 92% Výsledky výpo tu: Zóny zemin Zóna 1 Zóna 2 Zóna 3 Zóna 4 Pom r tlak zeminy K1 = K2 = Mezní hodnota E2 E2 = 6.0 Sou. dotvar. f1 f1 = 1.0 Faktor f2 f2 = Faktor Alpha.B alp.b= efektivní E E1 = 6.0 E2 = 3.3 E3 = 1.5 E4 = 60.0 efektivní Phi' phi'= 20.0 efektivní Delta del = 0.0

4 Efektivní relativní vyložení a' = a*e1/e2 = Reduk ní sou initel zatížení rýhy kappa = Reduk. sou initel plošného zatížení kappa.0 = Tuhost trouby SR = N/mm2 zeta = Vodorovná tuhost lože SBh = 1.61 N/mm2 Svislá tuhost lože SBv = 3.01 N/mm2 Tuhost systému trouba/zemina VRB = K* = cv* = Pom r tuhostí VS = Koncentra ní sou initele max.lambda = lambda.r = lambda.rg = lambda.b = Zatížení: Zatížení zeminou: - v zemin nad troubou pe = kn/m2 - svisle lambda.rg * pe = ev = kn/m2 - vodorovn qh = eh = 37.2 kn/m2 - tlak reakce z lože (ev - eh) * K* = eh* = 0.0 kn/m2 Dopravní zatížení: - dopravní zatížení p = 8.9 kn/m2 - rázový sou initel phi = staticky ú inný pv = 10.7 kn/m2 - tlak reakce z lože pv * K* = ph* = 0.0 kn/m2 Maximální celkové zatížení qv = kn/m2 qh = 37.2 kn/m2 qh* = 0.0 kn/m2 ez Op ra Vrchol Dno Pr ezové charakteristiky: Plocha v cm2/m : Ohybový modul v cm3/m : Vnit ní ú inky dle kapitoly 8.1 (tabelární hodnoty dle tabulky T3) Momenty (knm/m): M.g (vlastní tíha) : M.w (zapln ní/podzemní voda) : M.ev (zatížení zemina svisle) : M.eh (zatížení zemina vodorovn ): M.pV (svislé dopravní zatížení) : Sou et M (celkové zatížení) =

5 M.Gk (sou et stálých zatížení) = M.Qk (sou et prom nných za.) = M.Gd = gamma.g*m.gk = 1.35*M.Gk = M.Qd = gamma.q*m.qk = 1.35*M.Qk = M.Ed = M.Gd + M.Qd = Normálové síly (kn/m): N.g (vlastní tíha) : N.w (zapln ní/podzemní voda) : N.ev (zatížení zemina svisle) : N.eh (zatížení zemina vodorovn ): N.pV (svislé dopravní zatížení) : Sou et N (celkové zatížení) = N.Gk (sou et stálých zatížení) = N.Qk (sou et prom nných za.) = N.Gd = gamma.g*n.gk = 1.35*N.Gk = N.Qd = gamma.q*n.qk = 1.35*N.Qk = N.Ed = N.Gd + N.Qd = Návrh s trhlinami dle CSN EN s gamma.c = 1.50, gamma.s = 1.15, alpha.d = 1.00, gamma.r = 1.35 a fcd = ez Op ra Vrchol Dno Tlouš ka st ny t/užitná výška d = 100/ / / 38 Výsledky návrhu: Protažení výztuže eps.s (0/00) = Stla ení betonu eps.1 (0/00) = Vnit ní rameno (cm) = nutná As,obvod (cm2/m) = stávající As,obvod (cm2/m) = Srovnávací nap tí trouby (sigma.vr) ve stavu bez trhlin dle DIN V 1201 in N/mm2 s gamma.g = 1.0, gamma.q = 1.0, gamma.r = 1.0 ez Op ra Vrchol Dno sigma.m = sigma.n = sigma.n/sigma.m = Sou initel fr (DIN V 1201) = stávající sigma.vr,ed = dovolená sigma.vr,rd =

6 Výpo et ekvivalentního vrcholového tlaku (Krátkodobé zatížení p i zkoušce vrcholového tlaku) Tíhová síla trouby G = 8.64 kn/m f.r pro zkoušku vrcholového tlaku = f.r,f = (DIN V 1201, obr. 9, pro N=0) f.r * (sigma.m,ed + sigma.n,ed) (Dlouhodobé namáhání) = sigma.vr,ed = N/mm2 [sigma.vr*w.i / (f.r,f*rm) *G] / 0.30 (Dlouhodobá hodnota vrcholového tlaku) = F.D,Ek = kn/m [sigma.vr*w.i/(alpha.c,f*f.r,f*rm)-0.07*g]/0.30 = F.Ek = kn/m = F.c (krátkodobá síla porušení vrcholu) gamma.g * F.Ek = F.Ed = kn/m (Návrhová hodnota krátkodobého vrcholového tlaku) F.Ed / (DN/1000) (Návrhová hodnota z ú ink ) = LC.Ed = kn/m Výpo et nutné zat žovací t ídy LC (Krátkodobé zatížení p i zkoušce vrcholového tlaku) gamma.r * F.Ed = min F.c * gamma.g * gamma.r = F.Rk = 65.7 kn/m F.Rk / (DN/1000) = min LC = 65.7 kn/m korespondující zat žovací t ída LC = 90 kn/m ================================================ Trouba se chová jako ohybov tuhá. Posouzení deformací a stabiility nejsou nutná.

7 Posudek bezpe nosti vyplavení (p ibližn ): Bezpe nost vyplavení p i stavu podzemní vody po horní hranu zásypu je zaru ena, zásypem s minimální výškou h.nadloží = 0.34 m Vztlak prázdné trouby A = kn/m Vlastní tíha trouby G = 8.64 kn/m s výpo tovým materiálem ( kn/m3) Tíha zásypu Ü = 4.49 kn/m s tíhou zeminy p i vztlaku ( kn/m3) Bezpe nost proti vyplavení eta=(g+ü)/a = 1.10 Hmotnost oceli bez p ídavk na nátrubky nebo pro ez: Obvodová výztuž = 19.9 kg/m Podélná výztuž = 5.4 kg/m Celková výztuž = 25.3 kg/m Program ROHR: konec výpo tu ROHR-BetonObetonovany.ror

8