BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.

Podobné dokumenty
Šnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Organizace a osnova konzultace III-IV

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa

Poděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II -

Ústav konstruování a částí strojů

Pastorek Kolo ii Informace o projektu?

Kreslení strojních součástí. 1. Čepy. Rozdělení čepů: a) normalizované kreslení dle norem b) nenormalizované nutno nakreslit výrobní výkres

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6

Ústav konstruování a částí strojů

Pohon přímočaré pily

Ústav konstruování a částí strojů

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7

STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor M/01 STROJÍRENSTVÍ

Ústav konstruování a částí strojů

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj

10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby

TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI NÁVRH A PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A KUŽELOVÝCH OZUBENÝCH KOL

Tvorba technické dokumentace

14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby

1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí Analýza deformací 185

Návrh a kontrola valivých ložisek

Příloha č. 1. Pevnostní výpočty

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY

Czech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ

Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT

17.2. Řetězové převody

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST

Fakulta strojní. Ústav konstruování a částí strojů. Bakalářská práce. Návrh pohonu pojížděcího ústrojí mostového jeřábu Jiří Kašpárek

KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:

Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava

kolík je v jedné nebo více spojovaných součástech usazen s předpětím způsobeným buď přesahem naráženého kolíku vůči díře, nebo kuželovitostí

Zhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD

14.10 Čelní válcová soukolí s přímými zuby - korigovaná evolventní ozubení, vnitřní ozubení. Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Kapitola vstupních parametrů

Ústav konstruování a částí strojů

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

PROTAHOVÁNÍ A PROTLAČOVÁNÍ

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny

Obsah. Ozubené hřebeny 239. Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241. Čelní ozubená kola. Čelní ozubená kola plastová 254.

Příloha-výpočet motoru

Namáhání na tah, tlak

POJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T

Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny

Axiální kuličková ložiska

14.14 Kuželová soukolí

PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:

Betonové konstrukce (S) Přednáška 3

STROJNÍ SOUČÁSTI. Podle účelu a použití se strojní součásti rozdělují na:

Obr. 1 Převod třecí. Obr. 2 Variátor s osami kolmými

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Plán přednášek a úkolů z předmětu /01

Obr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče

NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM

Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

APEX DYNAMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PASTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM

Zabezpečovací pohon se šnekovou převodovkou. Stanislav Ježek

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 12

Druhy a charakteristika základních pasivních odporů Určeno pro první ročník strojírenství M/01 Vytvořeno listopad 2012

VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)

Napětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených spojitým zatížením.

Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha,

NOVINKA. Rolničkové vedení C-Rail. Vozíky C-Rail. Kolejnice C-Rail. Nerezové provedení. Vodicí systémy

14.5 Převody řetězové

Technická dokumentace

Výpočet silové a energetické náročnosti při obrábění

FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

14.16 Zvláštní typy převodů a převodovek

UPÍNACÍ DESKA KONÍKU SOUSTRUHU ŘADY SR SVOČ FST Bc. Milan Kušnír Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, Plzeň Česká republika

diferenciální kladkostroj, kladnice, kladka, řetězové kolo, samosvornost, převodový poměr

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ČISTÍCÍ ZAŘÍZENÍ PRO SMYKEM ŘÍZENÝ NAKLADAČ

VY_32_INOVACE_C 07 03

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY POHÁNĚNÁ HORIZONTÁLNÍ VÁLEČKOVÁ DRÁHA PRO SKLADOVOU DOPRAVU

Řemenové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ

Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují

Transkript:

Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem se stanoví přibližná hodnota normálného modulu m n. Při určování m n se vychází z namáhání zubu v ohybu. Předpokládá se únavové poškození zubů a není brán v úvahu vliv největšího zatížení na případný vznik trvalé deformace nebo křehkého lomu zubu nebo jeho povrchové vrstvy. [1] Pro ozubená kola bude zvolen materiál: ocel 16 420 [1] tab. 1.: Ocel 16 420 Označení ČSN 16 420 Způsob chemicko tepelného zpracování cementováno a kaleno Tvrdost v jádře zubu J HV 300 Tvrdost na boku zubu V HV 650-720 Mez únavy v ohybu (bázová hodnota) σ Flimb 700 MPa Mez únavy v dotyku (bázova hodnota) σ Hlimb 1 270 Mpa I.1 Soukolí 12 I.1.1 Návrh normálného modulu z dovoleného napětí na ohyb (dle Bacha) Poměrná šířka ozubeného kola: (1) Součinitel přídavných zatížení: (2) K A = 1,0 - součinitel vnějších dynamických sil dle ČSN 01 4686 K Fβ = 1,65 - součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce dle ČSN 01 4686 Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 1 -

Přípustné napětí v ohybu: (3) (4) f p = 18 - pomocný součinitel pro kalená ozubená kola I.1.2 Návrh normálného modulu z dovoleného napětí na dotyk (Hertzův tlak) Poměrná šířka ozubeného kola: (5) Součinitel přídavných zatížení: (6) K A = 1,2 - součinitel vnějších dynamických sil dle ČSN 01 4686 K Hβ = 1,425 - součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce dle ČSN 01 4686 Přípustné napětí v dotyku (přípustný Hertzův tlak): (7) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 2 -

Průměr roztečné kružnice d 1 pastorku: (8) f H = 690 - pomocný součinitel pro šikmé zuby u 12 = 3,789 - převodové číslo soukolí 12 Normálný modul: (9) β 12 =12 - úhel sklonu zubů na roztečném válci soukolí 12 zvolený dle ČSN 01 4610 Z vypočtených normálných modulů m n12 a m n12 se vybere vyšší hodnota a zaokrouhlí se na hodnotu normalizovanou dle ČSN 01 4608. Normálný modul soukolí 12: I.2 Soukolí 34 I.2.1 Návrh normálného modulu z dovoleného napětí na ohyb (dle Bacha) Poměrná šířka ozubeného kola: (10) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 3 -

Součinitel přídavných zatížení: (11) K A = 1,0 - součinitel vnějších dynamických sil dle ČSN 01 4686 K Fβ = 1,35 - součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce dle ČSN 01 4686 Přípustné napětí v ohybu: (12) (13) f p = 18 - pomocný součinitel pro kalená ozubená kola I.2.2 Návrh normálného modulu z dovoleného napětí na dotyk (Hertzův tlak) Poměrná šířka ozubeného kola: (14) Součinitel přídavných zatížení: (15) K A = 1,2 - součinitel vnějších dynamických sil dle ČSN 01 4686 Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 4 -

K Hβ = 1,225 - součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce dle ČSN 01 4686 Přípustné napětí v dotyku (přípustný Hertzův tlak): (16) Průměr roztečné kružnice d 3 pastorku: (17) f H = 690 - pomocný součinitel pro šikmé zuby u 34 = 2,944 - převodové číslo soukolí 34 Normálný modul: (18) β 12 =8 - úhel sklonu zubů na roztečném válci soukolí 34 zvolený dle ČSN 01 4610 Normálný modul soukolí 34: Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 5 -

obr. 1.: Koncepční návrh Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 6 -

I.3 Kontrola ozubení Kontrola ozubení dle ISO 6336 byla provedena pomocí programu all_návrh čelního ozubení.xsl dostupného z [4]. tab. 2.: Kontrola ozubení - soukolí 12 Kontrola ozubení dle ISO 6336 jednotky mm, Nmm, o, kw, Mpa, m.s -1 Roz. pastorek 1 kolo 1 pastorek 1 kolo 1 z 1 19 d 29,13671 110,4128 Flim 700 700 z 2 72 d a 32,58722 113,442 Hlim 1270 1270 m n 1,5 d f 25,808 106,6628 Y Fa 2,58652 2,249459 x 1 0,140432 d b 27,30748 103,481 Ysa 1,621107 1,758508 x 2 0 d W 29,23077 110,7692 Y 0,704808 0,704808 n 20 h a 1,725254 1,514607 Y 0,9 0,9 12 h f 1,664353 1,875 F 6 6 a W 70 h 3,389607 3,389607 Y N.X 1 1 b 1 31,5 s n 2,509533 2,356194 Z H 2,418202 2,418202 b 2 30 s t 2,565598 2,408833 Z E 189,8 189,8 P 2,76 v n 2,202856 2,356194 Z 0,794025 0,794025 n 1 713 v t 2,252069 2,408833 Z 0,989013 0,989013 M k1 36965,02 W 20,90018 Z B 1 1 v 1,087749 Z R.T 1 1 u 3,789474 K A 1,1 1,1 K V 1,030305 1,030305 Kontrolní rozměry K F 1 1 1 2 K F 1,342136 1,339834 h k 1,32198 1,135974 K H 1 1 s k 2,215974 2,215974 Konst. tloušťka K H 1,390042 1,390042 z' 3 9 M/z 11,63972 39,25072 Přes zuby d 2,214099 2,214099 S F 3,221985 3,258255 M/d 31,53699 112,4754 Přes kuličky S H 1,46562 1,46562 Součinitel únavového lomu v patě zubu S F vyšel u pastorku i kola větší než S Fmin =(1,4 1,7). Součinitel bezpečnosti proti vzniku lomu na boku zubu S H vyšel u pastorku i kola větší než S Hmin =(1,1 1,2). Navržené soukolí 12 vyhovuje kontrole podle ISO 6336. Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 7 -

tab. 3.: Kontrola ozubení - soukolí 34 Kontrola ozubení dle ISO 6336 jednotky mm, Nmm, o, kw, Mpa, m.s -1 Roz. pastorek 2 kolo 2 pastorek 2 kolo 2 z 1 18 d 45,44224 133,8022 Flim 700 700 z 2 53 d a 51,19785 138,8253 Hlim 1270 1270 m n 2,5 d f 39,92468 127,5522 Y Fa 2,625375 2,316133 x 1 0,146489 d b 42,65249 125,5879 Ysa 1,610236 1,713536 x 2 0 d W 45,6338 134,3662 Y 0,71728 0,71728 n 20 h a 2,877803 2,511581 Y 0,944495 0,944495 8 h f 2,758779 3,125 F 6 6 a W 90 h 5,636581 5,636581 Y N.X 1 1 b 1 52,5 s n 4,193578 3,926991 Z H 2,432509 2,432509 b 2 50 s t 4,234791 3,965584 Z E 189 189 P 2,7 v n 3,660403 3,926991 Z 0,814215 0,814215 n 1 188 v t 3,696376 3,965584 Z 0,995122 0,995122 M k1 137144,2 W 20,8253 Z B 1 1 v 0,447318 Z R.T 1 1 u 2,944444 K A 1,1 1,1 K V 1,008299 1,008299 Kontrolní rozměry K F 1 1 1 2 K F 1,388972 1,386319 h k 2,203908 1,880526 K H 1 1 s k 3,703023 3,703023 Konst. tloušťka K H 1,444303 1,444303 z' 3 7 M/z 19,34943 49,88042 Přes zuby d 3,690164 3,690164 S F 3,449884 3,506468 M/d 49,56787 137,3407 Přes kuličky S H 1,427913 1,427913 Součinitel únavového lomu v patě zubu S F vyšel u pastorku i kola větší než S Fmin =(1,4 1,7). Součinitel bezpečnosti proti vzniku lomu na boku zubu S H vyšel u pastorku i kola větší než S Hmin =(1,1 1,2). Navržené soukolí 34 vyhovuje kontrole podle ISO 6336. Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 8 -

II Silové poměry II.1 Silové poměry v řemenovém převodu Celková přenášená tečná síla hnací řemenice: (19) Obvodová rychlost na hnací řemenici: (20) Součinitel tření přepočtený pro klínové řemeny: (21) f = 0,3 α = 38 - součinitel tření - úhel boku drážky řemenice Celkové potřebné předpětí v řemenech: (22) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 9 -

Celková napínací síla: (23) (24) II.2 Silové poměry v řemenovém převodu při provozu Za provozu dojde ke změně velikosti původních klidových sil předpětí F 0 ve větvích řemenového převodu. Tažná větev: (25) Odlehčená větev: (26) Celková přenášená síla řemeny: (27) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 10 -

Výsledná síla zatěžující ložiska hřídelů řemenic: (28) Síla F V je odkloněna od osy převodu o úhel γ: (29) Složka F V do vodorovné roviny: (30) Složka F V do svislé roviny: (31) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 11 -

II.3 Silové poměry v ozubení Hřídele jsou zatíženy silami v ozubených převodech, silami od přídavných převodů a vlastní tíhou nasazených kol. Tyto síly jsou však oproti ostatním silám zanedbatelné, neboť většinou nepřekročí 10% velikosti těchto sil. Působiště sil se zjednodušeně předpokládá jako bodové ve středech šířek ozubených kol a řemenic. [1] Tečné síly: (32) (33) Valivé úhly: (34) (35) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 12 -

(36) (37) Radiální síly: (38) (39) Axiální síly: (40) (41) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 13 -

obr. 2.: Koncepční návrh - ložiska Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 14 -

II.4 Určení reakcí působících v ložiskách II.4.1 Hřídel I (vstupní hřídel) obr. 3.: Schéma zatížení - hřídel I (42) (43) (44) (45) (46) (47) (48) Výsledky momentových rovnic jsou zapsány do tabulky. Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 15 -

tab. 4.: Reakce hřídel I Ložisko A Ložisko A (reverzace otáček) A x 1 367,979 N A x 1 496,240 N A y 1 810,768 N A y 1 810,768 N A rad 2 269,416 N A rad 2 348,961 N Ložisko B Ložisko B (reverzace otáček) B x 110,299 N B x -17,962 N B y 720,192 N B y 720,192 N B z 539,709 N B z 539,709 N B rad 728,589 N B rad 720,416 N II.4.2 Hřídel II (předlohový) obr. 4.: Schéma zatížení - hřídel II (49) (50) (51) (52) (53) (54) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 16 -

(55) tab. 5.: Reakce hřídel II Ložisko C Ložisko C (reverzace otáček) C x 276,302 N C x -544,918 N C y 4 011,653 N C y 4 011,653 N C rad 4 020,548 N C rad 4 048,4927 N Ložisko D Ložisko D (reverzace otáček) D x -1 593,547 N D x -781,327 N D y 4 546,954 N D y 4 546,954 N D z 303,865 N D z -303,865 D rad 4818,110 N D rad 4 613,5952 N II.4.3 Hřídel III (výstupní) obr. 5.: Schéma zatížení - hřídel III (56) (57) (58) (59) (60) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 17 -

(61) (62) tab. 6.: Reakce hřídel III Ložisko K Ložisko K (reverzace otáček) K x 1 297,808 N K x 439,112 N K y 2 283,199 N K y 2 283,199 N K rad 2 626,272 N K rad 2 325,042 N Ložisko L Ložisko L (reverzace otáček) L x 994,926 N L x 1 853,6219 N L y 3 744,447 N L y 3 744,447 N L z 843,574 N L z 843,574 N L rad 3 874,372 N L rad 4 178,133 N III Kontrolní výpočty III.1 Kontrola ložisek III.1.1 Kontrola ložisek na hřídeli I Uložení hřídele I bude realizováno pomocí kuželíkových ložisek SKF 320/22X s následujícími parametry dle [5]. Kontrola bude provedena pro ložisko A, na které působí větší zatížení. tab. 7.: Ložisko SKF 320/22 X C C 0 P u e Y Y 0 25 100 29 000 2 800 0,4 1,5 0,8 Určení axiálních sil (63) (64) (65) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 18 -

(66) Ekvivalentní dynamické zatížení (67) Potřebná dynamická únosnost ložiska (68) p = 10/3 L h = 25 000 h - exponent trvanlivosti pro kuželíková ložiska - požadovaná životnost ložiska Potřebná dynamická únosnost vyšla nižší než základní dynamická únosnost. Navržené ložisko vyhovuje. III.1.2 Kontrola ložisek na hřídeli II Uložení hřídele II bude realizováno pomocí kuželíkových ložisek SKF 320/32 Q/X s následujícími parametry dle [6]. Kontrola bude provedena pro ložisko D, na které působí větší zatížení. tab. 8.: Ložisko SKF 320/32 Q/X C C 0 P u e Y Y 0 36 900 46 500 4 800 0,46 1,8 1,3 Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 19 -

Určení axiálních sil (69) (70) (71) (72) Ekvivalentní dynamické zatížení (73) Potřebná dynamická únosnost ložiska (74) p = 10/3 - exponent trvanlivosti pro kuželíková ložiska Potřebná dynamická únosnost vyšla nižší než základní dynamická únosnost. Navržené ložisko vyhovuje. Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 20 -

III.1.3 Kontrola ložisek na hřídeli III Uložení hřídele III bude realizováno pomocí kuličkových ložisek SKF 6209 s následujícími parametry dle [7]. tab. 9.: Ložisko SKF 6209 C C 0 P u k r f 0 35 100 21 600 915 0,025 14,2 (75) e = 0,24 - výpočtový součinitel pro jednořadá kuličková ložiska dle [3] Ekvivalentní dynamické zatížení (76) Potřebná dynamická únosnost ložiska (77) p = 3 - exponent trvanlivosti pro kuželíková ložiska Potřebná dynamická únosnost vyšla nižší než základní dynamická únosnost. Navržené ložisko vyhovuje. Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 21 -

III.2 Kontrola hřídelů III.2.1 Hřídel I (78) (79) (80) (81) III.2.2 Hřídel II (82) (83) (84) (85) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 22 -

III.2.3 Hřídel III ČVUT v Praze (86) (87) (88) (89) III.4 Kontrola těsných per [2] III.4.1 Pero pod řemenicí: 6e7x6x25 ČSN 02 2562 Účinná délka pera: Kontrola na otlačení: (90) Kontrola na střih: (91) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 23 -

III.4.2 Pero pod kolem 1: 10e7x8x32 ČSN 02 2562 Účinná délka pera: Kontrola na otlačení: (92) Kontrola na střih: (93) III.4.3 Pero pod kolem 2: 14e7x9x50 ČSN 02 2562 Účinná délka pera: Kontrola na otlačení: (94) Kontrola na střih: (95) Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 24 -

Použitá literatura: [1] KUGL, Otmar; HOUKAL, Jiří; TOMEK, Pavel; ZÝMA, Jiří. Projekt III. ročník. Vydavatelství České vysoké učení technické v Praze, 2000 [2] ŠVEC, Vladimír. Části a mechanismy strojů - Spoje a části spojovací. Vydavatelství České vysoké učení technické v Praze, 2008 [3] ŘASA, Jaroslav; ŠVERCL, Josef. Strojnické tabulky. Scientia, spol. s.r.o., pedagogické nakladatelství, Praha 2004 [4]https://studium.fs.cvut.cz/studium/u12113/KC/all_N%C3%A1vrh%20%C4%8Deln %C3%ADho%20ozuben%C3%AD.xls [5] http://www.skf.com/cz/products/bearings-units-housings/roller-bearings/taperedroller-bearings/single-row-tapered-roller-bearings/singlerow/index.html?designation=320/22%20x&unit=metricunit [6] http://www.skf.com/cz/products/bearings-units-housings/roller-bearings/taperedroller-bearings/single-row-tapered-roller-bearings/singlerow/index.html?designation=320/32%20x/q&unit=metricunit [7] http://www.skf.com/cz/products/bearings-units-housings/ball-bearings/deepgroove-ball-bearings/single-row-deep-groove-ball-bearings/singlerow/index.html?designation=6209&unit=metricunit Návrh mostového jeřábu: Příloha č.1. - 25 -