Zhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Zhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců"

Transkript

1 Katedra částí a mechanismů strojů strojní fakulta, VŠB - Technická univerzita Ostrava Ostrava- Poruba, tř. 17.listopadu , ; fax.: Zhodnocení vlastností převodovky MQ 100 v porovnání s převodovkami zahraničních výrobců (Zpracováno na základě objednávky fy ŠKODA Auto a.s. č.j /D06 poz.001, 002 z a č.j /D07 z ) Zpracovali: prof. Ing. Vladimír Moravec, CSc. prof. Dr. Ing. Miloš Němček doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ing. Šárka Hurníková, Ph.D. Č. zprávy: D9 - VCJB21A412/2011 VŠB-TU Ostrava 7/2011

2 Obsah 1. Úvod 3 2. Zhodnocení koncepce převodových skříní 4 3. Porovnání základních geometrických parametrů 9 4. Kvalitativní ukazatelé záběru ozubených kol Tuhost hřídelů Přesnost ozubených kol a modifikace Porovnání únosnosti ozubených kol v ohybu a dotyku Závěr 28 Přehled zpráv vydaných v rámci této práce (číslování zavedené v citovaných zprávách): [1] Moravec, V., Němček,M., Hurníková, Š.: Kontrolní a pevnostní výpočty převodovky MQ100. Zpráva D5-347/2010, VŠB-TU Ostrava 4/2010 [5] Moravec, V., Němček,M., Havlík, J., Hurníková, Š.: Kontrolní a pevnostní výpočty převodové skříně osobního automobilu HONDA Jazz. Zpráva D6-347/2010, VŠB-TU Ostrava 5/2010 [6] Moravec, V., Němček,M., Havlík, J., Hurníková, Š.: Kontrolní a pevnostní výpočty převodové skříně osobního automobilu FIAT PANDA. Zpráva D7-347/2010, VŠB-TU Ostrava 5/2010 [7] Moravec, V., Němček,M., Havlík, J., Hurníková, Š.: Měření a kontrolní výpočty převodové skříně osobního automobilu TOYOTA AYGO. Zpráva D8-347/2010, VŠB- TU Ostrava 6/2010 2

3 1. Úvod V rámci této práce byly vyhodnoceny údaje o ozubených kolech z dodané výkresové dokumentace, podle které byly provedeny kontrolní geometrické a pevnostní výpočty u převodovky MQ 100 (koncern VW). Pro porovnání byly zvoleny převodovky třech zahraničních výrobců vozidel stejné kategorie HONDA Jazz, FIAT Panda a TOYOTA Aygo. U těchto převodovek, které byly dodány v rozebraném stavu, byla všechna ozubená kola detailně proměřena, stanoveny geometrické parametry a provedeny výpočty, které budou porovnány s výsledky u převodovky MQ 100. Ke každé z hodnocených převodovek byla vydána samostatná zpráva, kde je mimo výpočty provedeno dílčí hodnocení. Přehled zpráv je uveden v seznamu použité literatury. V této zprávě je provedeno souhrnné hodnocení všech parametrů s hlavním cílem posoudit vlastnosti převodovky MQ 100 a navrhnout případné úpravy. 3

4 2. Zhodnocení koncepce převodových skříní Přehled základních rozměrů a uváděného zatížení převodovek je uveden v tab Tab. 2.1 Přehled základních parametrů porovnávaných převodovek HONDA FIAT TOYOTA Vozidlo (výrobce) JAZZ PANDA AYGO parametr 1) zatížení převodovky MQ100 podle [1] výkon [kw] krout.moment [Nm] hmotnost bez oleje [kg] 1) 31, neudáno zdvih. objem motoru [cm 3 ] 1) základní osová vzdálenost přev. [mm] pohon difer ) 1 51,9 43,9 50,2 46,6 2 84,6 78,0 81,4 78,65 ložisková vzdálenost na hřídelích [mm] vstupní 214,5 174,5 3) 199,5 211 předlohový 229,0 174,5 3) 222,6 230 diferenciál 124,0 110,0 110,0 104 Poznámky: 1) podle pracovníků fy ŠKODA 2) u převodovky MQ 100 podle výkresů, u zahraničních převodovek vypočtené hodnoty z měr přes zuby (bez vůlí) 3) letmo uložené soukolí 5.stupně Z hlediska rozměrů jsou převodovky podobné. Částečně se vymyká pouze převodovka HONDA, která má větší osové vzdálenosti (o 6 10%). Parametry zatížení (výkon a krouticí moment) nelze srovnávat. Zahraniční převodovky jsou prezentovány pro konkrétní auto a jistě se používají pro více modifikací, stejně jako bude použita převodovka MQ 100. Významný rozdíl je v dělení odlitku skříně. Pouze převodovka FIAT má letmo uložené kolo 5.př. stupně, tím je skříň dělena za spojkou a uzavřena víkem. Ostatní převodovky s uložením všech kol mezi ložisky mají pouze jednu dělící rovinu za spojkou. Tím bude rozdílná tuhost skříně a celková montáž. Základní znaky koncepce převodovek osobních automobilů s napříč uloženým hnacím agregátem vpředu jsou dány způsobem uložení hřídelů, pořadím ozubených kol na hřídelích a způsobem řazení. Rozdíly v koncepci porovnávaných převodovek lze zhodnotit z jednoduchých schémat na obr. 2.1 a jsou shrnuty do tab

5 Obr. 2.1 Schémata posuzovaných převodovek 5

6 Tab. 2.2 Základní znaky koncepce převodovek Koncepční znaky Převodovka HONDA FIAT TOYOTA MQ 100 vstupní kuličkové kuželíkové 2 x ložiska na předlohový kuličkové + hřídelích válečkové kuličkové kuželíkové diferenciál kuličkové kuželíkové uložení ozubených kol na hřídelích (v pořadí od motoru) způsob řazení převodových stupňů soukolí stálého záběru skříň převodovky smysl šroubovice (vstupní hřídel) vše mezi ložisky v pořadí 1-ZP mezi ložisky v pořadí: 1-ZP letmo za ložiskem vše mezi ložisky v pořadí 1-ZP (shodně s HONDOU) vše mezi ložisky v pořadí ZP ZP - vloženým kolem s úhlovou modifikací hnacím kolem (synchr. 5) 1 2 hnacím kolem zpát., které je současně synchr. unášečem 1 2 společ. synchr. 3 4 společným synchr. unášečem 3 4 společ. synchr. 5 - jednostranným synchr. unášečem hnacím kolem zpát. ulož. pastorku mezi ložisky letmo mezi ložisky hnané kolo na skříň diferenciálu přišroubováno přinýtováno dvoudílná, čtyřdílná dvoudílná dělící rovina dělící spojk. skříň, mezi spojk. skříní a skříní rovina z a převod, víko, převod. spojkou diferenciál pravý levý pravý Koncepčně zcela shodné jsou převodovky HONDA a TOYOTA. Liší se od sebe pouze použitím různých ložisek pro uložení předlohového hřídele a diferenciálu. Poloha a uložení kol u převodovky FIAT je podobná. Rozdíl je v tom, že soukolí 5.př. stupně a pastorek stálého záběru jsou uloženy letmo a všechna kola se šikmými zuby mají opačné šroubovice (obr. 2.1). Uspořádání soukolí zpátečky je shodné. Pastorek je součástí hnacího hřídele spolu s pastorky 1. a 2.př. stupně. Zpátečka se řadí vloženým kolem. Na všech kolech zpátečky jsou přímé zuby modifikovány na obou bocích tak, aby bylo vložené kolo vtahováno do záběru. Úhel modifikace je různý v rozsahu ( ) (viz schéma na obr. 2.2 převzaté ze zprávy [5]). 6

7 Obr. 2.2 Schéma modifikace zpátečky MQ 100 Koncepce převodovky MQ 100 se od ostatních tří převodovek zcela liší. Všechny hřídele jsou uloženy na kuželíkových ložiskách a pořadí kol je opačné. Největší rozdíl je v řazení soukolí zpátečky podle obr Pastorek a vložené kolo jsou trvale v záběru u ložiska ve skříni spojky. Vložené kolo je širší a má vytvořeny boky zubů s úhlem β=0 pro záběr s pastorkem, β=1 pro záběr s řadícím hnaným kolem (vtahování do záběru k zamezení vyskakování rychlosti). Obr. 2.3 Řazení zpátečky MQ 100 Převodové poměry hodnocených převodovek jsou souhrnně uvedeny v tab Rozsahy převodových poměrů mezi 5. a 1.př. stupněm se pohybují v rozmezí cca 4,2 4,6 (největší MQ 100). Skoky řazení podobné, vzestupné (od 5 1) cca 1,2 1,35 1,5 1,8 (výjimkou je MQ 100 var. 2, která nebyla hodnocena). Rozdělení převodových poměrů mezi soukolí převodových stupňů a stálý záběr je odlišné pouze u převodovky HONDA, kde je větší převod stálého záběru. 7

8 *varianty 3,898 4,471 *možné varianty stálého převodu 4,167 4,471 nejmenší rozsah, nejmenší stálý záběr malý stálý záběr, největší převody zákl. stupňů největší stálý záběr, nízké přev. poměry zákl. stupňů Tab. 2.3 Převodové poměry hodnocených převodovek převodové poměry převod. typ stálý stupeň soukolí celkové převodovky záběr i i p i i pc s HONDA FIAT TOYOTA MQ 100 VAR 1 (počítaná) MQ 100 VAR 2 skoky řazení i p 1 i p rozsah přev. i1 R i 5 4 0,727 0,854 3,364 3,948 1, ,171 1,372 5,418 4,625 1,494 4, ,750 8, ,308 15,298 1,890 Z -3,308-15, ,897 3, ,121 3,994 1, ,480 3,563 1,320 5,273 1,458 4, ,158 7, ,909 13,926 1,812 Z -3,909-13, ,850 3, ,027 3,646 1,208 1,276 4, ,310 4,170 3,55 1,460 6, , ,545 12,586 1,853 Z -3,214-11, ,786 3, ,959 3,736 1,221 1,326 4, ,270 4,636 3,898* 1,518 7, , ,643 14,188 1,889 Z -3,417-13, ,786 3, ,063 4,429 1,352 1,411 6, ,500 4,636 4,167* 1,520 9, , ,643 15,180 1,598 Z -3,417-14, poznámky 8

9 3. Porovnávání základních geometrických parametrů Shrnutí údajů použitých pro výpočet geometrie je provedeno v tab Základní osové vzdálenosti jsou shodné u všech porovnávaných převodovek (65mm) s výjimkou převodovky HONDA, kde je větší (69 mm). Z hlediska porovnání geometrie převodovky MQ 100 a cizích převodovek lze učinit tyto základní závěry: - normálný modul je u převodovky MQ 100 o 20 50% menší (s vyjímkou soukolí zpátečky a stálého záběru). - velké rozdíly jsou mezi normálnými úhly profilu. Většinou se pohybují mezi Extrémy byly zjištěny u převodovky TOYOTA 8,67 u soukolí 5.st. a u převodovky FIAT 27,83 u soukolí 1. st. U převodovky MQ 100 jsou použity standardní hodnoty 15 a 20 podle výkresů. U ostatních převodovek jsou úhly záběru zjištěny měřením (přílohy III ve zprávách [5], [6] a [7]. Výšky hlav zubů jsou prodloužené (s výjimkou zpátečky). U některých soukolí jsou výšky zubů značně nesymetrické. Například u převodovky TOYOTA u soukolí 2. a 1. přev. stupně. Vždy menší u pastorku a větší u kola (špičatění zubů). To vede k nevyrovnaným a vysokým měrným skluzům (kap.4). Úhly šroubovice β se většinou pohybují nad 30. U soukolí přev. stupně Nižší u 1. st. a stálého záběru. U všech převodovek jsou srovnatelné. Poměrné rozměry ψ m a ψ d jsou u všech převodovek zcela srovnatelné. Šířky zubů b w jsou srovnatelné. Součet všech záběrových šířek bw 100 mm. Pouze převodovka HONDA má šířky o cca 10 15% větší (stejně jako osovou vzdálenost). 9

10 soukolí převodový stupeň celkový převodový poměr počet zubů pastorku normálný modul m n [mm] Tab. 3.1 Porovnání základních geometrických parametrů ZP 1 ZP2 S.Z. převod základní profil úhel záběru α [ ] MQ 100 0, ,13 15 HONDA FIAT TOYOTA 0,727 0,897 0, ,5 1,5 1,45 17,72 14,5 8,67 MQ 100 0, ,13 15 HONDA FIAT TOYOTA 0,854 1,12 1, ,5 1,6 1,45 17,72 14,5 12,17 MQ 100 1, ,30 15 HONDA FIAT TOYOTA 1,17 1,48 1, ,5 1,75 1,65 17,72 14,67 17,25 MQ 100 1, ,36 15 HONDA FIAT TOYOTA 1,75 2,16 1, ,11 1,80 1,65 17,67 16,17 15,3 MQ 100 3, ,70 20 HONDA FIAT TOYOTA 3,31 3,91 3, ,05 2,25 2,30 21,67 27,83 18 MQ 100 2, ,26 20 HONDA FIAT TOYOTA 2,38 2,36 2, ,25 2,30 2, ,42 MQ 100 1, ,26 20 HONDA FIAT TOYOTA 1,38 1,62 1, ,25 2,30 2, ,42 MQ 100 3, ,15 20 HONDA FIAT TOYOTA 4,63 3,56 3, ,25 2,50 2, ,5 21,92 poměrná výška hlavy h ao * 1,37 1,39 1,5 1,5 1,8 1,37 1,39 1,5 1,5 1,35 1,38 1,36 1,50 1,45 1,45 1,24 1,48 1,47 1,35 1,6 1,0 1,266 1,2 1,0 1,41 0, ,1 1,0 1,0 1,0 0,9 1,0 1,0 1,0 1,14 1,46 1,1 1,25 1,4 úhel šroubov. β [ ] šířka zubů b w [mm] poměrné rozměry bw m m n b w d d ,4 10,0 0, ,25 32, ,33 8,67 8,97 0,24 0,21 0, ,8 11,3 0, ,3 32,75 14,9 12,2 13,8 9,90 7,62 9,52 0,23 0,20 0, ,8 9,8 0, ,5 33,4 15,0 12,0 11,6 10 6,86 7,03 0,23 0,23 0, ,4 9,9 0, , , ,4 8,3 7,22 8,1 0,29 0,32 0, ,8 8,1 0,50 34,37 25,08 24, ,8 7,8 6,2 5,1 0,50 0,51 0, ,7 5,2 0,43 0 9, ,0 4,8 5,5 0,31 0,44 0,39 1 8,0 3,5 0,13 0 8,0 11 9,5 3,56 4,8 4,75 0,12 0,18 0,14 24,75 21,0 9,8 0, ,5 33, ,9 13, ,95 0,72 0,55 0,46 10

11 4. Kvalitativní ukazatele záběru ozubených kol Za hlavní kvalitativní ukazatele je nutno považovat trvání záběru a skluzové rychlosti vyjádřené měrnými skluzy u hlavy a paty. Trvání záběru profilu v přílohách je vypočteno pro průměry sražení hlav d Na, které byly pro převodovku MQ 100 odečteny z výkresů a pro ostatní převodovky vyhodnoceny z měření evolvent v přílohách III zpráv [5], [6] a [7], kde jsou velikosti sražení vyhodnoceny podle vztahu hk 0, 5 d a dna [mm] a pohybují se v rozmezí: - převodovka HONDA 0,1 0,5 mm, soukolí 1. a zpátečky nesraženo - převodovka FIAT 0,15 0,55 mm, soukolí 1. a zpátečky nesraženo - převodovka TOYOTA 0,3 0,6 mm, soukolí 1. a zpátečky nesraženo (menší z hodnot vždy u pastorku) Převodovka MQ 100 má sražení 0,34 0,58 (vesměs větší než u porovnávaných převodovek). Výpočet trvání záběru profilu u převodovky MQ 100 byl proveden s vůlí, protože předepsané tloušťky zubů (míry přes zuby) s vůlí nepočítají. U ostatních převodovek nebylo uvažováno s vůlí a korekce byly rozděleny podle naměřených hodnot. Aby bylo možno posoudit vliv sražení hlav na trvání záběru, jsou v tab. 4.1 přehledně * ** uvedeny hodnoty pro hlavové kružnice d a a pro průměry konců evolvent po sražení d Na, u převodovky MQ 100 je navíc proveden výpočet bez vůle. ** Porovnání hodnot je provedeno na obr. 4.1, odkud jednoznačně plyne, že trvání záběru je u převodovky MQ 100 vždy menší, než u ostatních převodovek. Trvání záběru krokem s celkovým trváním záběru ** je vyhodnoceno v tab. 4.1 a na obr Je zřejmé, že celkové trvání záběru všech převodovek se u soukolí vyšších převodových stupňů (5, 4 resp. 3) značně vyrovnalo. Obr. 4.1 Porovnání součinitelů trvání záběru profilu 11 **

12 Obr. 4.2 Porovnání celkových trvání záběru Měrné skluzy jsou díky sražení hran, poměrně malé a většinou dobře vyrovnané. To platí zejména pro převodovku MQ 100. Vyšší měrné skluzy v patě (> -3) se vyskytují pouze u převodovek TOYOTA (5., 4., 2. a 1. převodový stupeň) a zejména u soukolí 4. převodového stupně převodovky FIAT. Přehledně jsou měrné skluzy na hlavách i patách uvedeny pro všechny převodovky v tab

13 Tab

14 5. Tuhost hřídelů Tuhost hřídelů byla kontrolována zjednodušeně při zatížení pouze jedinou silou přibližně uprostřed hřídele. Zvolena poloha soukolí 3.stupně. Parametry zatížení podle tab Tab. 5.1 Parametry zatížení převodovek roztečný převod 3. průměr stupně pastorku obvodová síla krouticí moment krouticí moment výstupní [-] [mm] [N] [Nm] [Nm] MQ /47 57, HONDA 35/41 63, FIAT 25/37 51, TOYOTA 29/38 57, Modely hřídelů se zatížením jsou uvedeny na obr Vlastní výpočet byl proveden programem HŘÍDEL, který je používán na katedře ČaMS. Tento program řeší libovolné hřídele metodou konečných prvků a je ověřen i experimentálně (měření deformací). Pro porovnání hřídelů bylo řešení provedeno pouze v jedné rovině, ve které na hřídele působí max. síla (obvodová). Jak bylo uvedeno řeší se pro krouticí moment na vstupním hřídeli 100 Nm a zařazený 3. převodový stupeň. 14

15 MQ100 vstupní hřídel MQ100 výstupní hřídel Obr. 5.1 Model hřídelů převodovky MQ

16 Honda vstupní hřídel Honda výstupní hřídel (3 ložiska) Obr. 5.2 Model hřídelů převodovky HONDA s uložením předlohového hřídele na třech ložiscích (staticky neurčitý) 16

17 Honda výstupní hřídel (2 ložiska vynecháno první ložisko) Honda výstupní hřídel (2 ložiska vynecháno druhé ložisko) Obr. 5.3 Variantní uložení předlohového hřídele převodovky HONDA s uložením střídavě na jednom ze dvou ložisek 17

18 Fiat vstupní hřídel Fiat výstupní hřídel Obr. 5.4 Model hřídelů převodovky FIAT 18

19 Toyota vstupní hřídel Toyota výstupní hřídel Obr. 5.5 Model hřídelů převodovky TOYOTA 19

20 Výsledky porovnávacích výpočtů v rovině x-z (rovina síly F t byly shrnuty do tab. 5.2, kde jsou vyhodnoceny tyto údaje: - Průhyby se pohybují vesměs do 0,1 mm. Největší průhyb 0,178 mm byl vypočten u výstupního hřídele převodovky MQ 100. Byl ověřen vliv vrtání. Při zmenšení vrtání na 10 0 mm se proti provedení s vrtáním 13 mm sníží průhyb pouze na 0,167 mm, tedy zanedbatelně. - Napětí HMH. Bylo vyhodnoceno maximální. V žádném případě nepřevyšuje hodnotu 204 MPa (max. u vstupního hřídele FIAT). - Natočení v ložiscích je největší u převodovky MQ 100 na výstupním hřídeli (7 9 ). Pro kuželíkové ložiska je to hodnota poměrně vysoká. Standardně se připouští 3 4. Ve skutečnosti může být hodnota nesouososti i větší při uvažování všech sil. - Naklopení pastorku stálého záběru se pohybuje vesměs do 4. U převodovky MQ 100 je tato porovnávací hodnota větší cca 7. Soukolí by mělo být úhlově modifikováno. 20

21 Tab. 5.2 Porovnání hřídelů převodovek převodovka hřídel provedení MQ100 v rovině x-z max. průhyb [mm] na souřad. z max. napětí* natočení v rovině x-z [úhl.min] [MPa] [mm] v ložiscích ve středu na souř. past. na σ HMH A B z výst. hř. vstupní podle výkresu L=230 0, ,9 3,8 - výstupní podle výkresu L=213, d=13 0, ,0 7,0 6,9 L=211, d=0 10 0, ,4 6,5 6,5 poznámky d-vrtání hřídele vstupní L=214,5 0, ,5 4,2-0, ~0,4 1,3 1,3 Honda výstupní 0, ,5 2,7 2,6 0, ,8 2,2 4,2 Fiat Toyota vstupní L=174,5 0, ,2 7,0 - výstupní L=184,3 past. letmo L=218 0, ,3 2,9 2,9 vstupní L=199,5 0, ,4 5,2 0,1 výstupní L=222,6 0, ,6 6,6 1,4 * - napětí řešeno pouze v jedné rovině, bez vlivu F r a F a 21

22 6. Přesnost ozubených kol Přesnost a modifikace soukolí byly detailně analyzovány v citovaných zprávách. U převodovky MQ 100 byly úchylky i ostatní údaje o tvaru a jakosti boků zubů převzaty z výkresové dokumentace. Pro úplnost přehled těchto předpisů je uveden v tab. 6.1, převzaté ze zprávy [1]. Je zřejmé, že jednotlivé úchylky jsou předepisovány pro různé třídy přesnosti ve značném rozptylu. Např. pro nejexponovanější soukolí 5. stupně jsou třídy přesnosti předepsány od 4. třídy (f f pastorku ) až po 9. třídu (f Hα a f Hβ pro kolo). Proto byly pro srovnání vyhodnoceny průměrné třídy přesnosti. Úchylky a posouzení přesnosti všech tří dodaných převodovek byly vyhodnoceny z měření na CNC měřicích centrech. Protokoly jsou v plném rozsahu uvedeny v příloze III zpráv [4],[5] a [6]. Z těchto protokolů byly vyhodnocovány stejné úchylky, jako jsou předepisovány pro převodovku MQ 100 (tab. 6.1). Pro každé soukolí je opět vyhodnocena nejlepší a nejhorší třída přesnosti a průměrná hodnota. Vše je uvedeno spolu s údaji převodovky MQ 100 v tab Tab. 6.2 Souhrnné hodnocení jakosti třída převod. přesn./ skříň obvod. rychl. měřeno HONDA měřeno FIAT měřeno TOYOTA předpis MQ 100 soukolí převodové stupně stálý záběr zpátečka Q MIN MAX Q STŘ 7,5 7,6 7,6 8,9 8,0 7,2 8,0 v [m s -1 ] 14,3 12,9 10,9 8,4 5,7 10,6-5,3 Q MIN MAX Q STŘ 7,5 7,7 7,6 8,9 8,1 7,3 8,0 v [m s -1 ] 14,3 12,9 10,9 8,4 5,7 10,6-5,3 Q MIN MAX Q STŘ 6,8 7,0 7,4 8,1 7,9 7,9 7,9 v [m s -1 ] 14,4 13,4 12 9,4 5,8 11,8-5,9 Q MIN MAX Q STŘ 7* 7* 7* 6 6 6,2 8 v [m s -1 ] 15,2 13,8 12,9,1 5,8 12,0-5,7 poznámka: * hnací kola cca 6.třída přesnosti, drsnost 0,8 hnaná kola 8.třída přesnosti, drsnost 1,6 K přesnosti se dá souhrnně říci, že předpisy MQ 100 v podstatě odpovídají dosaženým úchylkám porovnávaných převodovek s výjimkou hnacích kol soukolí 5, 4 a 3, kde je přesnost i drsnost předepsána mnohem méně přísně (viz poznámka v tab. 6.2). Přehled měřených a předepsaných modifikací je patrný z tab Až na zřejmé vady jsou důsledně modifikovány všechny boky zubů měřených převodovek.převodovky FIAT a TOYOTA mají podélné i příčné modifikace výrazně větší, většinou v rozsahu (4 10) μm i více. U převodovky MQ 100 jsou modifikace zásadně předepsané od +1 μm do +5, +7 až 11 μm. Spodní hranice tolerancí je v každém případě nízká. 22

23 Tab. 6.1 Výrobní úchylky, modifikace a drsnost boků zubů převodovky MQ 100 zadané a vypočtené hodnoty [mm] soukolí kolo 5. převodový stupeň hnací hnané z 1 =56 z 2 =44 4. převodový stupeň hnací hnané z 1 =49 z 2 =47 3. převodový stupeň past. kolo z 1 =37 z 2 =47 2. převodový stupeň past. kolo z 1 =28 z 2 =54 1. převodový stupeň past. kolo z 1 =14 z 2 =51 zpátečka 1 zpátečka 2 stálý záběr past. z 1 =12 vlož.kolo z 21 =28 *úchylky úhlu f Hα ±7/7 ±14/9 ±7/7 ±14/9 ±7/7 ±14/9 ±7/7 ±7/7 ±7/7 ±7/7 ±18/>9 ±18/>9 ±18/>9 9/8 9/8 profilu [μm] tvaru f f 3/4 9/7 3/4 9/7 3/4 9/7 4/5 4/5 3/4 3/4 11/8 11/8 8/7 8/7 3/4 3/4 modifikace c evolventy [μm] n 3±2 6±5 3±2 6±5 3±2 6±5 3±2 3±2 3±2 3±2 6±5 6±5 6±5 3±2 3±2 *úchylky boků zubů [μm] modifikace boční křivky [μm] čelní rozteče souč. *úchylky rozt. o [μm] 8 zubů obvod. drsnost boků zubů [μm] úhlu f Hβ ±11/7 ±25/9 ±11/7 ±25/9 ±11/7 ±25/9 ±11/7 ±11/7 ±11/7 ±11/7 ±16/8 ±16/8 ±16/8 hnané z 3 =41 past. z 1 =19 Taž. 10±13/7 Zp. ±13/7 tvaru f βf 5/6 7/7 5/6 7/7 5/6 7/7 5/6 5/6 5/6 5/6 7/7 7/7 7/7 5/4 5/4 házení nerovn. z 10 bodů střední aritm. drsnost c b 4±3 6±5 4±3 6±5 4±3 6±5 4±3 4±3 4±3 4±3 5±4 5±4 5±4 4±3 4±3 f p 5/5 10/7 5/5 10/7 5/5 10/7 5/5 5/5 5/5 5/5 10/7 10/7 10/7 5/5 26/~9 f p1/8 16/6 40/9 16/6 40/9 16/6 40/9 16/6 16/6-16/6-45/6 45/6 16/6 20/6 F r 22/7 63/>9 22/7 63/>9 22/7 63/>9 22/7 22/7 20/7 22/7 63/>9 80/>9 80/>9 22/7 32/8 R z R a ** 0,7 1,5 0,7 1,5 0,7 1,5 0,7 0,7 0,7 0,7 1,5 1,5 1,5 0,7 0,7 Poznámky: * úchylka v [μm] lomena třídou přesnosti podle DIN 3962 ** Přepočet z hodnoty R z R 0,6 0,8 broušení R a a 0,8 1,6 ševingování kolo z 2 =76 ±13/7 23

24 Tab.6.3 A3 24

25 7. Porovnání únosnosti ozubených kol v ohybu Protokoly s pevnostními výpočty převodovky MQ 100 a porovnávaných převodovek jsou v plném rozsahu uvedeny ve zprávách [1] resp. [5], [6] a [7]. Výsledky napětí v ohybu a dotyku s příslušnými bezpečnostmi jsou uvedeny v tab Způsob výpočtu byl detailně popsán ve zprávě [1] kap. 5. Jako metodika výpočtů byla použita norma DIN 3990 T41 (metoda podle ISO, DIN způsob B). Pro úplnost uvádíme: - součinitele přídavných zatížení pro porovnání voleny K F =K H =1, - přípustné napětí σ FE =920 MPa, σ Hlim =1500 MPa, - porovnání bylo provedeno pro vstupní krouticí moment M=100 Nm. Výsledné bezpečnosti v ohybu S F = σ FO / σ FE jsou přehledně uvedeny na obr Obr

26 Porovnání bezpečností v dotyku (pro σ HO < σ Hlim ) platí S 2 2 SH ( HO / H lim) je provedeno na obr ,5 H ( HO / H lim). Obr. 7.2 Při hodnocení porovnávacích výpočtů je zřejmé, že porovnávací krouticí moment 100 Nm je pro převodovku HONDA příliš nízký. To je dáno většími rozměry (osové vzdálenosti i šířky) a jiným rozložením převodových poměrů mezi základní převodovkou a stálým záběrem. Výrazně menší jsou převodové poměry základní převodovky (větší průměry hnacích kol) a větší převodový poměr stálého záběru (~4,6 proti 3,5 3,9 tab. 2.3). Bezpečnosti v dotyku jsou u převodovek FIAT a TOYOTA zcela srovnatelné s převodovkou MQ 100 s výjimkou soukolí 5. převodového stupně, které je u MQ 100 v dotyku, stejně jako v ohybu dimenzováno hůře. Bezpečnosti v ohybu jsou vyrovnané u převodovky FIAT a TOYOTA. U převodovky MQ 100 jsou bezpečnosti v ohybu nižší, především u soukolí 4. a 5. převodového stupně. Celkově jsou bezpečnosti v ohybu i v dotyku zcela dostatečné pro vstupní krouticí moment 100 Nm u všech kontrolovaných převodovek. 26

27 Tab. 7.1 A3 27

28 8. Závěr Zásadní rozdíl mezi převodovkou MQ 100 a převodovkami HONDA, FIAT a TOYOTA je v koncepci uspořádání. Hlavní koncepční rozdíly (možné důsledky): - Uložení všech hřídelů na kuželíkových ložiscích (nutná větší vůle, změna vůlí v provozu, změna polohy hřídelů). - Pořadí uložení kol od motoru je opačné než u porovnávaných převodovek. Větší síly do ložisek (od 1. a 2. př.st.) do méně tuhé části skříně (pravděpodobně větší deformace nebo nutné ztužení skříně). - Provedení zpátečky je naprosto odlišné proti běžnému provedení u porovnávaných převodovek. Pastorek a vložené kolo jsou ve stálém záběru, řazení hnaným kolem (současně řadící spojka 4-5). Komplikovaný tvar vloženého kola, zvýšený hluk (i při neutrálu). Shoda v koncepci je hlavně v dvoudílné tužší skříni (mimo převodovku FIAT). Ve volbě základních geometrických parametrů jsou rozdíly především ve volbě modulů u převodovky MQ 100. Ty jsou vesměs výrazně menší (o 20 50%) než u porovnávaných převodovek. Ostatní parametry jsou srovnatelné. Porovnání kvalitativních ukazatelů mezi převodovkou MQ 100 a ostatním: - Trvání záběru profilu je díky velkému sražení hran výrazně menší (o 20 50%) u soukolí 2. až 5. př.stupně. U 1. př. stupně a zpátečky je menší než 1. - Celkové trvání záběru je srovnatelné. - Měrné skluzové rychlosti jsou u převodovky MQ 100 velmi dobře vyrovnané a velmi nízké (menší než 2 ) v porovnání s ostatními převodovkami. Tuhost hřídelů, podle přibližných porovnávacích výpočtů, je u výstupního hřídele převodovky MQ 100 poměrně malá. Naklopení v kuželíkových ložiscích překračuje všeobecně doporučované hodnoty. Velmi pravděpodobně bude nutno úhlově modifikovat některá soukolí. Přesnost ozubených kol požadovaná (předepsaná) u převodovky MQ 100 je v podstatě srovnatelná s naměřenými hodnotami převodovek HONDA, FIAT a TOYOTA. Významný rozdíl spočívá v předepsané hodnotě přesnosti a drsnosti u hnaných kol 5., 4. a 3. přev. stupně, kde jsou největší obvodové rychlosti. U soukolí 5. a 4. přev. stupně je 8. třída přesnosti DIN a drsnost R a =1,6 téměř nepřijatelná. Modifikace boků zubů jsou pro převodovku MQ 100 předepsané. Spodní mezní rozměr je vždy 1μm, což zajišťuje pouze nutné minimum pro tvar evolventy i boční křivky. U porovnávaných převodovek jsou modifikace, až na vady, vždy větší. Pro modifikaci evolventy by předpis mohl být akceptován. Modifikace boční křivky by měla být výrazně větší. Nutno upřesnit po měření deformací. Úroveň dimenze zubů převodovky MQ 100 v porovnání s ostatními: - Bezpečnosti v ohybu u soukolí 2. až 5. přev. stupně jsou nižší o 30 50% proti převodovkám FIAT a TOYOTA a výrazně nižší (až o 100%) proti převodovce HONDA. U ostatních soukolí jsou bezpečnosti srovnatelné. - Bezpečnosti v dotyku jsou srovnatelné s výjimkou převodovky TOYOTA, ta je dimenzována pro výrazně vyšší moment než porovnávacích 100 Nm (odhadem pro Nm). - Dimenze soukolí MQ 100 je pro 100 Nm zcela dostatečná. S výjimkou soukolí 5. přev. stupně by zátěžné momenty této převodovky mohly být o cca 20 30% vyšší podle typu vozidla, pro které je určeno. Detailní hodnocení provedeno ve zprávě [1]. 28

29 29

21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky.

21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky. 21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky. Popis aktivity: Zpracování výsledků rozborů geometrických

Více

3. Mechanická převodná ústrojí

3. Mechanická převodná ústrojí 1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů 3.1.1 Optimalizace geometrických parametrů ozubení s prodlouženým

Více

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha, 2. 12. 3. 12. 2009 -

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha, 2. 12. 3. 12. 2009 - Obecné cíle 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů. 3.2 Vývoj metodiky predikce pittingu na čelním ozubení automobilových převodovek. 3.2 Životnostní zkoušky, metodiky rozboru

Více

Šnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.

Šnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem. .. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena

Více

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem

Více

Czech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ

Czech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ MODIFIKACE OZUBENÍ Milan Doležal Martin Sychrovský - DŮVODY KE STANOVENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝHODY MODIFIKACÍ - PROVEDENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝPOČET MODIFIKACÍ OZUBENÍ - EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ PARAMETRŮ

Více

NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka

NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava 2010 1 OBSAH Zadání 3 1 Návrh ozubeného

Více

3. Mechanická převodná ústrojí

3. Mechanická převodná ústrojí 1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.3 Výzkum metod pro simulaci zatížení dílů převodů automobilů 3.3.1 Realizace modelu jízdy osobního vozidla a uložení hnacího agregátu

Více

ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III

ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III Plán přednášek a cvičení a zadání úkolů z předmětu ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ III Rozsah... 1+3, klasifikovaný zápočet; Ročník... 1. ročník prezenčního magisterského studia Školní rok... 2015/2016 zimní

Více

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

Dynamická pevnost a životnost Přednášky DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost

Více

Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky

Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu

Více

Ozubené tyče / Ozubená kola / Kuželová soukolí

Ozubené tyče / Ozubená kola / Kuželová soukolí Strana Ozubené tyče.2 Ozubená kola s nábojem.4 Ozubená kola bez náboje. Kuželová soukolí. s přímým ozubením Kuželová soukolí. se spirálním ozubením Zakázkově vyráběná.34 stroj.elementy@haberkorn.cz www.haberkorn.cz.1

Více

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora

Více

Optimalizace tvaru geometrie šikmých ozubených kol za pomoci MKP použitím podélných a příčných modifikací

Optimalizace tvaru geometrie šikmých ozubených kol za pomoci MKP použitím podélných a příčných modifikací Optimalizace tvaru geometrie šikmých ozubených kol za pomoci použitím podélných a příčných modifikací Ing., Karel, PETR Abstrakt Článek popisuje metodiku výpočtu podélných a příčných modifikací šikmých

Více

Obr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče

Obr. 1 Schéma pohonu řezného kotouče Předmět: 347502/01 Konstrukční cvičení I. Garant předmětu : doc. Ing. Jiří Havlík, Ph.D. Ročník : 1.navazující, prezenční i kombinované Školní rok : 2016 2017 Semestr : zimní Zadání konstrukčního cvičení.

Více

Dynamická pevnost a životnost Přednášky

Dynamická pevnost a životnost Přednášky DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost

Více

Obsah. Ozubené hřebeny 239. Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241. Čelní ozubená kola. Čelní ozubená kola plastová 254.

Obsah. Ozubené hřebeny 239. Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241. Čelní ozubená kola. Čelní ozubená kola plastová 254. Obsah Ozubené hřebeny 239 Čelní kola a hřebeny s šikmým ozubením 241 Čelní ozubená kola Ocelová s nábojem 242 Ocelová bez náboje 251 Nerezová 259 Čelní ozubená kola plastová 254 Kuželová kola Ocelová 261

Více

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7 Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převoy Přenáška 7 Kuželová soukolí http://www.gearesteam.com/ The universe is full of magical things patiently waiting for

Více

MECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM

MECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM MECHANICKÉ PŘEVODOVKY S KONSTANTNÍM PŘEVODOVÝM POMĚREM Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v

Více

14.10 Čelní válcová soukolí s přímými zuby - korigovaná evolventní ozubení, vnitřní ozubení. Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

14.10 Čelní válcová soukolí s přímými zuby - korigovaná evolventní ozubení, vnitřní ozubení. Střední průmyslová škola strojnická Vsetín Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Více

Organizace a osnova konzultace III-IV

Organizace a osnova konzultace III-IV Organizace a osnova konzultace I-IV Konzultace : 1. Zodpovězení problémů učební látky z konzultace I 2. Úvod do učební látky Části strojů umožňujících pohyb 3. Úvod do učební látky Mechanické převody a

Více

Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny

Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Výpočtová dokumentace pro montážní přípravek oběžného kola Peltonovy turbíny Parametry Jako podklady pro výpočtovou dokumentaci byly zadavatelem dodány parametry: -hmotnost oběžného kola turbíny 2450 kg

Více

Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny

Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání

Více

14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby

14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Více

Poděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II -

Poděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II - Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci s názvem: Návrh pohonu a konstrukce vytahovacích schodů pro průmyslovou halu vypracoval samostatně pod vedením Ing. Jaroslava Křičky, Ph.D., s použitím

Více

STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY

STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY . Rudolf Kfíž STROJNICKÉ TABULKY II. POHONY Hrídele, ozubenéprevody, retezové. a remenové prevody MONTANEX 1997 TROJNICKÉ TABULKY 3. OBSAH Úvod 8 HRíDELE 9 Klasifikace hi'ídelu 10 Rozdelení hi'ídelu podie

Více

Technická dokumentace

Technická dokumentace Technická dokumentace VY_32_inovace_FREI25 : Zásady kreslení výkresů ozubených kol Datum vypracování: 17. 9. 2013 Vypracoval: Ing. Bohumil Freisleben Motto: proslulý výrobce automobilů Citroën se nejprve

Více

PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ. přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem

PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ. přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem PŘEVODOVÉ ÚSTROJÍ přenáší výkon od motoru na hnací kola a podle potřeby mění otáčky s kroutícím momentem Uspořádání převodového ústrojí se řídí podle základní konstrukční koncepce automobilu. Ve většině

Více

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ

STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 3 PŘEVODY

Více

Rozvodovky + Diferenciály

Rozvodovky + Diferenciály Rozvodovky + Diferenciály Téma 8 Teorie vozidel 1 Rozvodovka Konstrukčně nenahraditelná, propojuje převodovku a diferenciál Je konstantním činitelem v celkovém převodovém poměru HÚ Složení : skříň rozvodovky

Více

Centrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek až , Roztoky -

Centrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek až , Roztoky - Popis obsahu balíčku WP16VaV: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoká škola báňská - Technická univerzita

Více

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka 2. kolokvium Josefa Božka, Praha 31. 1. 1. 2. 2007

Výzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka 2. kolokvium Josefa Božka, Praha 31. 1. 1. 2. 2007 Obecné cíle Zlepšení parametrů: Mechanická převodná ústrojí: Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů. Vývoj metodiky predikce pittingu na čelním ozubení automobilových převodovek.

Více

Tvorba technické dokumentace

Tvorba technické dokumentace Tvorba technické dokumentace Požadavky na ozubená kola Rovnoměrný přenos otáček, požadavek stálosti převodového poměru. Minimalizace ztrát. Volba profilu boku zubu. Materiály ozubených kol Šedá a tvárná

Více

WP16: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku

WP16: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku . WP16: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší trvanlivost, nízkou hmotnost a nízký hluk. Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoká škola báňská -Technická univerzita Ostrava, zodpovědná

Více

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD

PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY KUŽELOVÝMI A ŠROUBOVÝMI PLANETOVÝ PŘEVOD Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál

Více

Výukové texty. pro předmět. Měřící technika (KKS/MT) na téma. Tvorba grafické vizualizace principu měření otáček a úhlové rychlosti

Výukové texty. pro předmět. Měřící technika (KKS/MT) na téma. Tvorba grafické vizualizace principu měření otáček a úhlové rychlosti Výukové texty pro předmět Měřící technika (KKS/MT) na téma Tvorba grafické vizualizace principu měření otáček a úhlové rychlosti Autor: Doc. Ing. Josef Formánek, Ph.D. Tvorba grafické vizualizace principu

Více

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 02 Anotace:

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 02 Anotace: Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Čelní soukolí s vnějšími přímými

Více

Plán přednášek a úkolů z předmětu /01

Plán přednášek a úkolů z předmětu /01 Plán přednášek a úkolů z předmětu 347-0304/01 ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ Rozsah... 20, zápočet, kombinovaná zkouška, 6 kreditů Ročník... 2. ročník kombinovaného bakalářského studia Studijní program... B2341

Více

Čelní soukolí s přímými zuby

Čelní soukolí s přímými zuby Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

Technologie výroby ozubení I.

Technologie výroby ozubení I. Ústav Strojírenské technologie Speciální technologie Cvičení Technologie výroby ozubení I. č. zadání: Příklad č. 1 (parametry čelního ozubení) Pro zadané čelní ozubené kolo se šikmými zuby vypočtěte základní

Více

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k

Více

Převodovky s ozubenými koly -manuální -1

Převodovky s ozubenými koly -manuální -1 Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Silniční vozidla druhý NĚMEC V. 26.5.2013 Název zpracovaného celku: Převodovky s ozubenými koly -manuální -1 Převodovky jsou měniče velikosti točivého momentu a mají za

Více

Pastorek Kolo ii? 1.0. i Výpočet bez chyb.

Pastorek Kolo ii? 1.0. i Výpočet bez chyb. Čelní ozubení Čelní ozubení s přímými s přímými a šikmými a šikmými zuby [mm/iso] zuby [mm/iso] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii? 1. Informace o projektu Kapitola vstupních parametrů Volba základních

Více

Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0

Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:

Více

1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185

1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování

Více

Pastorek Kolo ii Informace o projektu?

Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kuželové Kuželové ozubení ozubení s přímými, s přímými, šikmými šikmými a zakřivenými a zakřivenými zuby [inch/agma] zuby [inch/agma] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kapitola

Více

Centrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek 2. a , Roztoky -

Centrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek 2. a , Roztoky - Popis obsahu balíčku WP16VaV: Zdokonalení ozubených převodů pro vyšší Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava, zodpovědná osoba doc. Ing.

Více

P R O T O K O L č. 6 178-00. Vyhodnocení ukazatelů únosnosti hypoidního ozubení stálých převodů DA pro jmenovité režimy zatížení

P R O T O K O L č. 6 178-00. Vyhodnocení ukazatelů únosnosti hypoidního ozubení stálých převodů DA pro jmenovité režimy zatížení Divize výpočtů a převodů CZ 180 68 Praha 9, Lihovarská 12 Telefon: (02) 84811036 E - mail: tajzich@uvmv.cz Fax: (02)66310343 Hypoidní soukolí stálého převodu Str. 1 P R O T O K O L č. Vyhodnocení ukazatelů

Více

NOVINKA. Rolničkové vedení ELF. Rolničkové vedení ELF

NOVINKA. Rolničkové vedení ELF. Rolničkové vedení ELF NOVINKA Rolničkové vedení Rolničkové vedení Technická specifikace Kolejnice s kalenými tyčemi S Vodící kolejnice rolničkového lineárního vedení S jsou konstrukčně sestaveny z vodicích tyčí zasazených v

Více

Kuželová ozubená kola

Kuželová ozubená kola Kuželová ozubená kola Standardní provení str. 143 Speciální provení CH str. 147 Kuželová kola DIN 3971 str. 154 Kuželová kola spirálová str. 160 Kuželová kola podle výkresů zákazníka str. 163 Kuželová

Více

Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků

Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků Systém nízkoúrovňových válečkových a řetězových dopravníků Bc. Vít Hanus Vedoucí práce: Ing. František Starý Abstrakt Tématem práce je návrh a konstrukce modulárního systému válečkových a řetězových dopravníků

Více

MECHANICKÉ PŘEVODY STROJE STR A ZAŘÍZENÍ OJE ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ STR

MECHANICKÉ PŘEVODY STROJE STR A ZAŘÍZENÍ OJE ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ STR MECHANICKÉ PŘEVODY STROJE A ZAŘÍZENÍ ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ MECHANICKÉ PŘEVODY Mechanické převody umožňují spojení hnacích a hnaných členů ve strojích, přičemž umožňují změnu rychlosti otáčení a kroutícího

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu zvedacího mechanismu jezové klapky Design of Driving Mechanism for Weir Shutter Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí

Více

Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj

Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými

Více

OZUBENÁ KUŽELOVÁ KOLA

OZUBENÁ KUŽELOVÁ KOLA Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.

Více

VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1

VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1 VZORY PŘÍKLADŮ KE ZKOUŠCE ZE ZK1 K uložení 13 H8/f7 stanovte rovnocenná uložení. Známe úchylky pro f7 : es = -,43, ei = -,83. Naskicujte v měřítku 1:1 a vyznačte číselně. Na čepu hřídele čerpadla 45k6

Více

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 05 Anotace:

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 05 Anotace: Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Kuželová soukolí Ing. Magdalena

Více

14.14 Kuželová soukolí

14.14 Kuželová soukolí Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Více

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6 Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet

Více

VY_32_INOVACE_C 08 08

VY_32_INOVACE_C 08 08 Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 06 Anotace:

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 06 Anotace: Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Průmyslové převodovky Ing. Magdalena

Více

POWER GEAR. Výkonná vysokorychlostní úhlová převodovka.

POWER GEAR. Výkonná vysokorychlostní úhlová převodovka. MS-Graessner GmbH & Co. KG THE GEAR COMPANY POWER GEAR HS Výkonná vysokorychlostní úhlová převodovka www.graessner.de Nic než superlativy Vyvinuta pro zcela speciální nároky - žádná adaptace, žádné kompromisy:

Více

3. Mechanická převodná ústrojí

3. Mechanická převodná ústrojí 1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.4 Výzkum metod posuzování deformací částí automobilových převodů 3.4.2 Experimentální stanovení tuhosti hřídelů a skříní a jejich

Více

14.16 Zvláštní typy převodů a převodovek

14.16 Zvláštní typy převodů a převodovek Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín

Více

APEX DYNAMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PASTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM

APEX DYNAMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PASTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM PEX DYNMICS CZECH s.r.o. VYSOCE PRECIZNÍ PSTORKY SE ŠIKMÝM OZUBENÍM PRECIZNÍ HŘEBENY PSTORKY PEX DYNMICS Hřebeny a pastorky HLVNÍ RYSY: Vysoká přesnost Vysoké zatížení Vysoké rychlosti Nízká hlučnost Dlouhá

Více

PŘEVODOVÝ SYNCHRONNÍ MOTOR REVERZAČNÍ B 410

PŘEVODOVÝ SYNCHRONNÍ MOTOR REVERZAČNÍ B 410 REGULACE AUTOMATIZACE BOR, spol. s r.o Dělnická 264 473 01 Nový Bor tel. : +420 487 727 443 fax : +420 487 726 320 e-mail : regulace@regulace.cz http://www.regulace.cz Katalog výrobků : PŘEVODOVÉ MOTORY

Více

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem 2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se

Více

Výukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost

Výukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Výukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Registračníčíslo: CZ.1.07/1. 5.00/34.0084 Šablona: III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Sada:

Více

Bezpečnostní kluzné a rozběhové lamelové spojky

Bezpečnostní kluzné a rozběhové lamelové spojky Funkce Vlastnosti, oblast použití Pokyny pro konstrukci a montáž Příklady montáže Strana 3b.03.00 3b.03.00 3b.03.00 3b.06.00 Technické údaje výrobků Kluzné lamelové spojky s tělesem s nábojem Konstrukční

Více

Obr. 1 Převod třecí. Obr. 2 Variátor s osami kolmými

Obr. 1 Převod třecí. Obr. 2 Variátor s osami kolmými 1 Třecí převody - patří do kontaktních převodů - princip - dva kotouče jsou přitlačeny silou FN - velikost třecí síly je ovlivněna součinitelem tření µ - pro zvýšení součinitele tření třecí se kontaktní

Více

Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin

Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.

Více

STATICKÉ TABULKY stěnových kazet

STATICKÉ TABULKY stěnových kazet STATICKÉ TABULKY stěnových kazet OBSAH ÚVOD.................................................................................................. 3 SATCASS 600/100 DX 51D................................................................................

Více

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ Protokol měření. Kontrola a měření závitů

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ Protokol měření. Kontrola a měření závitů Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 Protokol měření Tolerování závitů Kontrola a měření závitů Řetězec norem, které se zabývají závity, zahrnuje

Více

Použití průmyslových převodovek SEW EURODRIVE při modernizaci pohonů strojních zařízení

Použití průmyslových převodovek SEW EURODRIVE při modernizaci pohonů strojních zařízení Použití průmyslových převodovek SEW EURODRIVE při modernizaci pohonů strojních zařízení 1 Mezinárodni konference Současnost a perspektiva těžby a úpravy nerudních surovin Ostrava 28.3. 29.3.2012 Ing. Ivan

Více

Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje

Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje C 1 INFORMACE O VÝROBKU Určení velikosti hřídelových kloubů Pro výběr hřídelových kloubů není rozhodující pouze největší přenášený kroutící

Více

Obsah přednášky KC: Optimalizace návrhu převodovky

Obsah přednášky KC: Optimalizace návrhu převodovky Obsah přednášky KC: Optimalizace návrhu převodovky optimalizace návrhu technická zpráva- návrhový výpočet výkresová převodovky elektronická data (na CD) převody optimalizace semestrální práce č.1 ozubená

Více

1 ČELNÍ PŘEVODOVKY VŠEOBECNÉHO UŽITÍ OBECNÝ POPIS OZNAČOVÁNÍ PŘEVODOVEK VÝBĚR VELIKOSTI PŘEVODOVKY..4

1 ČELNÍ PŘEVODOVKY VŠEOBECNÉHO UŽITÍ OBECNÝ POPIS OZNAČOVÁNÍ PŘEVODOVEK VÝBĚR VELIKOSTI PŘEVODOVKY..4 OBSAH 1 ČELNÍ PŘEVODOVKY VŠEOBECNÉHO UŽITÍ....3 1.1 OBECNÝ POPIS... 3 1.2 OZNAČOVÁNÍ PŘEVODOVEK.3 1.3 VÝBĚR VELIKOSTI PŘEVODOVKY..4 1.3.1 Základní metodika 4 1.3.2 Hodnoty součinitele provozu SF 4 1.3.3

Více

Název zpracovaného celku: Rozvodovky

Název zpracovaného celku: Rozvodovky Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Silniční vozidla třetí NĚMEC V. 28.8.2013 Název zpracovaného celku: Rozvodovky Rozvodovka je u koncepce s předním a zadním pohonem součástí převodovky.u klasické koncepce

Více

HYDRODYNAMICKÁ SPOJKA

HYDRODYNAMICKÁ SPOJKA HYDRODYNAMICKÁ SPOJKA HD spojka - přenos Mt je zprostředkován bez vzájemného dotyku kovových částí spojky (s výjimkou ložisek a ucpávek), tím nedochází k opotřebení a provoz je možný bez údržby. Přednosti:

Více

Ústav konstruování a částí strojů

Ústav konstruování a částí strojů Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dvouhřídelové drtičky odpadu Design of transmission system for twin shaft shredder BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Milan Radechovský Studijní program: B2342 TEORETICKÝ

Více

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 01 Anotace:

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 01 Anotace: Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Převod ozubenými koly princip,

Více

Pilotové základy úvod

Pilotové základy úvod Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

PEDAGOGICKÁ FAKULTA KATEDRA TECHNICKÉ A INFORMAČNÍ VÝCHOVY

PEDAGOGICKÁ FAKULTA KATEDRA TECHNICKÉ A INFORMAČNÍ VÝCHOVY UNIVERZITA PALACKÉHO PEDAGOGICKÁ FAKULTA KATEDRA TECHNICKÉ A INFORMAČNÍ VÝCHOVY Sylabus cvičení do předmětu: Technická grafika PhDr. MILAN KLEMENT, Ph.D. OLOMOUC 2005 PhDr. Milan Klement, Ph.D. Technická

Více

STUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008

STUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008 STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval

Více

Podřezání zubů a korekce ozubení

Podřezání zubů a korekce ozubení Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

Namáhání na tah, tlak

Namáhání na tah, tlak Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále

Více

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu

Více

ŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích

ŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích ŘETĚZOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů

Více

NOVINKA. Kuličková pouzdra EXC / EXCE. Kuličková pouzdra EXC. Kuličková pouzdra EXCE

NOVINKA. Kuličková pouzdra EXC / EXCE. Kuličková pouzdra EXC. Kuličková pouzdra EXCE NOVINKA EXC / EXCE Kuličková pouzdra EXC Kuličková pouzdra EXCE EXC / EXCE obr. 1 obr. 2 EXC / EXCE Technická specifikace řady Compact EXC/EXCE produktových řad EXC a EXCE se skládají z plastové klece,

Více

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup

Více

INFORMACE O VÝROBKU. Profily ozubených řemenů. Výška. Výška Typ Rozteč Výška zubu PowerGrip GT (3) Typ Rozteč Výška zubu.

INFORMACE O VÝROBKU. Profily ozubených řemenů. Výška. Výška Typ Rozteč Výška zubu PowerGrip GT (3) Typ Rozteč Výška zubu. INFORMACE O VÝROBKU Profily ozubených řemenů Výška Typ Rozteč Výška zubu PowerGrip GT (3) 2MGT 2 1.52 0.71 3MGT 3 2.41 1.12 5MGT 5 3.81 1.91 8MGT 8 5.60 3.40 14MGT 14 10.00 6.00 Výška Typ Rozteč Výška

Více

Příloha č. 1. Pevnostní výpočty

Příloha č. 1. Pevnostní výpočty Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této

Více

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky) Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo

Více

PŘEVODNÁ A PŘEVODOVÁ ÚSTROJÍ

PŘEVODNÁ A PŘEVODOVÁ ÚSTROJÍ 46 PŘEVODNÁ A PŘEVODOVÁ ÚSTROJÍ Převodná a převodová ústrojí 47 Spojky Jsou součástí převodných ústrojí umístěných mezi motorem a převodovkou. Spojka přenáší točivý moment a umožňuje jeho přerušení pro:

Více

10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby

10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu

Více

Netiskne se!!! strana 1

Netiskne se!!! strana 1 Netiskne se!!! strana 1 strana 2 Netiskne se!!! Netiskne se!!! strana 3 strana 4 Netiskne se!!! Čestné prohlášení strana 5 ČESTNÉ PROHLÁŠENÍ Prohlašuji, že tato diplomová práce byla vypracována jako původní

Více

Statické tabulky profilů Z, C a Σ

Statické tabulky profilů Z, C a Σ Statické tabulky profilů Z, C a Σ www.satjam.cz STATICKÉ TABULKY PROFILŮ Z, C A OBSAH PROFIL PRODUKCE..................................................................................... 3 Profi ly Z,

Více

Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996)

Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Zpracoval: doc. Ing. Ludvík Prášil, CSc. Liberec

Více